EP1156126A1 - Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni - Google Patents

Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni Download PDF

Info

Publication number
EP1156126A1
EP1156126A1 EP01402190A EP01402190A EP1156126A1 EP 1156126 A1 EP1156126 A1 EP 1156126A1 EP 01402190 A EP01402190 A EP 01402190A EP 01402190 A EP01402190 A EP 01402190A EP 1156126 A1 EP1156126 A1 EP 1156126A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
strip
hardening
temperature
alloy
process according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP01402190A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1156126B1 (fr
Inventor
Ricardo Cozar
Jean-Pierre Reyal
Pieree Louis Reydet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aperam Alloys Imphy SAS
Original Assignee
Imphy Ugine Precision SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Imphy Ugine Precision SA filed Critical Imphy Ugine Precision SA
Publication of EP1156126A1 publication Critical patent/EP1156126A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1156126B1 publication Critical patent/EP1156126B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
    • H01J2229/07—Shadow masks
    • H01J2229/0727—Aperture plate
    • H01J2229/0733—Aperture plate characterised by the material

Definitions

  • the present invention relates to the manufacture of a strip of Fe-Ni alloy Fe-Ni of the type "with structural hardening y 'and / or y" "and with the band obtained.
  • the manufacturing process for these frames includes many operations. First, cut from a softened strip pieces that are folded and then assembled by welding so as to obtain a frame. On this frame we carries out operations intended to blacken it by forming a layer of oxides and harden it and fix the shadow mask. During these operations, the frame is subjected to high temperature stresses which can cause creep which can cause unacceptable deformations or even ruptures.
  • the aim of the present invention is to propose a process which allows to obtain a strip of Fe-Ni alloy of the type "with structural hardening y 'and / or y" " which has good creep resistance and which preferably has good ability to blackening.
  • the invention also relates to a strip of Fe-Ni alloy alloy of the type "with structural hardening y 'and / or y""whose coefficient of thermal expansion between 20 ° C and 150 ° C is less than 7x10 -6 / K uncured, which, after hardening by precipitation of phases y 'and / or y ", has an elastic limit greater than 600 MPa and a creep resistance at 600 ° C for 1 hour under 350 MPa characterized by an elongation less than 0.2%, and possibly at least one side of which has a uniform golden layer.
  • Other elements may be present in limited quantities such as chromium, molybdenum, tungsten, zirconium, carbon, silicon, manganese, as well only impurities resulting from processing. The choice of the contents in these different elements allows to adjust the different properties of the alloy, such as its coefficient of expansion and its hardness after hardening.
  • Such an alloy can be “in the softened state”, ie having an elastic limit limited when the hardening elements are in solution, which can be obtained by a softening annealing consisting of maintaining at a sufficient temperature, preferably between 950 ° C and 1200 ° C and better still, between 1000 ° C and 1075 ° C for a time, preferably between 1 minute and 5 minutes.
  • This maintenance should be followed by rapid cooling to a temperature below 500 ° C, and for example up to room temperature.
  • the cooling between the softening annealing temperature and 500 ° C must be less than 5 minutes, and better, less than 4 minutes. Better yet, the cooling between annealing temperature and 400 ° C must be less than 5 minutes.
  • the annealing temperature must be sufficient to avoid the formation of y 'cellular precipitates at grain boundaries, and not too high to avoid dissolving the carbides and avoiding their precipitation at the grain boundaries, and on the other hand to avoid the enlargement of the grain.
  • This softening annealing is done, preferably under a protective atmosphere consisting, for example, of a mixture of hydrogen and nitrogen having a dew point below - 40 ° C, and preferably less than - 45 ° C.
  • the hardening is obtained by a hardening heat treatment above of around 500 ° C intended to precipitate the phases ensuring the hardening.
  • this treatment is carried out below 800 ° C., and by example around 750 ° C for about 30 minutes.
  • the composition is chosen so that the coefficient of thermal expansion between 20 ° C and 150 ° C is less than 7x10 -6 / K, and preferably less at 6x10 -6 / K, and better still less than 5x10 -6 / K.
  • the composition is also chosen so that the elastic limit in the hardened state is greater than 600 MPa, and better still, greater than 700 MPa.
  • the chemical composition, in% by weight is for example, such as: 40% ⁇ Ni + Co + Cu ⁇ 45% 0% ⁇ Co ⁇ 5% 0% ⁇ Cu ⁇ 3% 0.5% ⁇ Ti ⁇ 4% 0.02% ⁇ Al ⁇ 1.5% 0% ⁇ Nb + Ta / 2 ⁇ 6% 0% ⁇ Cr ⁇ 3% 0% Zr ⁇ 1% 0% ⁇ Mo + W / 2 ⁇ 3% C ⁇ 0.1% If ⁇ 0.7% Mn ⁇ 0.7% S ⁇ 0.02% P ⁇ 0.04% 0% ⁇ B ⁇ 0.005% the remainder being iron and impurities resulting from processing.
  • the chemical composition is such that: 40.5% ⁇ Ni + Co + Cu ⁇ 44.5% 0% ⁇ Co ⁇ 5% 0% ⁇ Cu ⁇ 3% 1.5% ⁇ Ti ⁇ 3.5% 0% ⁇ Nb + Ta / 2 ⁇ 1% 0.05% ⁇ Al ⁇ 1% 0% ⁇ Cr ⁇ 0.5% 0% ⁇ Zr ⁇ 0.5% 0% ⁇ Mo + W / 2 ⁇ 0.1% C ⁇ 0.05% If ⁇ 0.5% Mn ⁇ 0.5% S ⁇ 0.01% P ⁇ 0.02% 0.0005% ⁇ B ⁇ 0.003%
  • the nickel content is adjusted as a function of the titanium, aluminum, niobium and tantalum contents so that the nickel content of the matrix after precipitation of the intermetallic compounds makes it possible to obtain the coefficient of thermal expansion. wish.
  • To manufacture the strip we start by developing the alloy either in an electric arc furnace and pocket refining, or in an induction furnace. A liquid alloy is thus obtained.
  • the liquid alloy can be cast directly in the form of a semi-finished product such as than an ingot, a slab or a billet, or even in the form of a strip obtained by direct casting of thin strips, for example by casting between cylinders.
  • the liquid alloy can also, and preferably, be cast in the form of a reflow electrode which is remelted either under an electrically conductive slag (ESR process), either by vacuum arc (VAR process) to obtain a semi-finished product.
  • ESR process electrically conductive slag
  • VAR process vacuum arc
  • the semi-finished product is reheated and, preferably, maintained between 1100 ° C. and 1300 ° C for 2 to 50 hours so as to homogenize it, then hot rolled, a temperature between 900 ° C and 1300 ° C to obtain a hot strip between 3 mm and 5 mm thick (the choice of thickness is depending on the thickness of the strip that we want to obtain in the end).
  • the alloy When the alloy is cast directly in the form of a thin strip, the latter may or may not be slightly hot rolled.
  • the strip is then softened by a softening annealing. followed by rapid cooling as indicated above, then it is pickled. We thus obtains a softened strip.
  • the softened strip is then cold rolled in one or more operations separated by softening anneals, preferably under the conditions indicated above.
  • the last cold rolling operation must be done with a reduction rate greater than 5%, and preferably less than 90%, so as to get a work hardened strip.
  • the strip Before cold rolling, or between two cold rolling operations successive, or after cold rolling, the strip can be abraded on one or on both sides, for example by polishing, so as to remove a layer surface depleted in titanium by the previous high temperature maintenance.
  • the strip thus obtained is then subjected to recrystallization annealing under a neutral or reducing atmosphere achieved either at the parade with a residence time between 900 ° C and 1200 ° C between 30s and 5 minutes, either static with a hold at a temperature between 900 ° C and 1050 ° C for a time between 15 min to 5 h, followed by cooling to a temperature below 500 ° C at a sufficient cooling rate to avoid the formation of precipitates hardening.
  • the annealing is carried out under the annealing conditions softening described above.
  • the atmosphere consists of 20% to 30% nitrogen and 80% to 70% hydrogen, with a dew point of preferably less than - 40 ° C, and better still less than - 45 ° C.
  • the atmosphere may contain 25% nitrogen and 75% hydrogen, approximately.
  • This recrystallization treatment carried out on a strip having a rate work hardening of more than 5% makes it possible to obtain a creep resistance in the hardened state characterized by an elongation of less than 0.2% after being maintained for 1 hour at 600 ° C at 350 MPa.
  • This creep resistance makes it possible to manufacture the frames shadow mask support stretched in good conditions.
  • the recrystallization annealing temperature is above 1000 ° C and preferably around 1050 ° C. Indeed, for contents of around 2.6% in titanium and about 0.21% aluminum, the elongation at creep under 350 MPa at 600 ° C in 1 hour is 0.28% for an annealing temperature of 950 ° C, 0.14% for a temperature of 1010 ° C, 0.06% for a temperature of 1060 ° C and 0.03% for a temperature of 1100 ° C.
  • this face has a uniform golden color resulting from the formation in surface of a layer a few microns thick, or even less than 1 micron, made up of compounds such as titanium nitride.
  • This golden layer has the advantage of facilitating the operation of blackening the frame (in English: blackening) made during the manufacturing of this one.
  • equivalent hardening means a hardening for which by a test of traction on an unplanned softened strip, the same elastic limit is obtained as by a tensile test on the strip after leveling.
  • a strip of Fe-Ni alloy of the type "with structural hardening y 'and / or y"" is obtained whose coefficient of thermal expansion between 20 ° C and 150 ° C is less than 7x10 -6 / K uncured. , characterized in that, after hardening by precipitation of phases y 'and / or y ", it has an elastic limit greater than 600 MPa and a creep resistance at 600 ° C for 1 hour under 350 MPa characterized by an elongation less than 0.2%, and in that, possibly, at least one face has a layer of uniform golden color.
  • This strip is particularly suitable for the manufacture of a support frame for a stretched shadow mask for a color television tube.
  • strips of hardened Fe-Ni alloy were produced in accordance with the invention, the chemical composition of which included, in% by weight: Or Cu Ti Al Nb Mo VS Yes Mn S P B 42.85 0.18 2.48 0.251 0 0.08 0.006 0.1 0.15 0.0009 0.005 0.0012
  • the rest is iron and impurities, or trace elements, resulting from the development.
  • the alloy was produced in a VIM oven and then ESR remelted to obtain ingots which were hot rolled after reheating to 1100 ° C to obtain two strips with hot A and B 4 mm thick. These strips were pickled and annealed at 1050 ° C for 4 minutes then cooled below 400 ° C in 280 seconds. The strips thus softened were cold rolled to obtain a thickness of 1.5 mm, which corresponds to a hardening rate of 62%. The tapes were then polished on one side then annealed at 1050 ° C for 4 minutes and cooled in 190 seconds below 400 ° C.
  • Strip A was cold planed with a roller leveler without traction causing an equivalent hardening of 2.5%, then it was subjected to a hardening treatment by keeping at 750 ° C for 30 minutes.
  • Band B was cold planed with a roller leveler under tension causing an equivalent hardening of 5%, then it was subjected to a treatment hardening by holding at 750 ° C for 30 minutes.
  • the coefficient of thermal expansion of the strips was less than 7x10 -6 / K.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Abstract

Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » dont le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C est inférieur à 7x10-6/K selon lequel, on fabrique une bande à chaud soit par laminage à chaud d'un demi-produit, soit par coulée directe de bande mince éventuellement légèrement laminée à chaud, et on soumet la bande à chaud à un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien entre 950°C et 1200°C suivi d'un refroidissement rapide et éventuellement d'un décapage, pour obtenir une bande adoucie, on fabrique une bande écrouie par laminage à froid de ladite bande adoucie, avec un taux de réduction supérieur à 5%, et on soumet la bande écrouie à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 900°C et 1200°C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900°C et 1050°C pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500°C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la formation de précipités durcissant. Bande en alliage Fe-Ni.

Description

La présente invention est relative à la fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » et à la bande obtenue.
Pour fabriquer des objets tels que des cadres supports de masque d'ombre tendu pour tube de télévision en couleur, on utilise des bandes en alliage Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » ayant un faible coefficient de dilatation et une limite d'élasticité élevée après durcissement.
Le procédé de fabrication de ces cadres comporte de nombreuses opérations. Tout d'abord, on découpe dans une bande adoucie des pièces qui sont pliées puis assemblées par soudage de façon à obtenir un cadre. Sur ce cadre on effectue en suite des opérations destinées à le noircir par formation d'une couche d'oxydes et à le durcir et à fixer le masque d'ombre. Au cours de ces opérations, le cadre est soumis à des efforts à haute température qui peuvent engendrer un fluage qui peut engendrer des déformations inacceptables voire même des ruptures.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé qui permette d'obtenir une bande en alliage Fe-Ni du type « a durcissement structural y' et/ou y" » qui ait une bonne résistance au fluage et qui, de préférence, ait une bonne aptitude au noircissement.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni du type « a durcissement structural y' et/ou y" » dont le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C est inférieur à 7x10-6/K selon lequel:
  • on fabrique une bande à chaud soit par laminage à chaud d'un demi-produit, soit par coulée directe de bande mince éventuellement légèrement laminée à chaud, et on soumet la bande à chaud à un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien entre 950°C et 1200°C suivi d'un refroidissement rapide et éventuellement d'un décapage, pour obtenir une bande adoucie,
  • on fabrique une bande écrouie par laminage à froid de ladite bande adoucie, avec un taux de réduction supérieur à 5%,
  • et on soumet la bande écrouie à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 900°C et 1200°C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900°C et 1050°C pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500°C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la formation de précipités durcissant.
L'invention concerne également une bande en alliage en alliage Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » dont le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C est inférieur à 7x10-6/K non durcie, qui, après durcissement par précipitation de phases y' et/ou y", a une limite d'élasticité supérieure à 600 MPa et une résistance au fluage à 600°C pendant 1 heure sous 350 MPa caractérisée par un allongement inférieur à 0,2%, et dont, éventuellement, au moins une face comporte une couche doré uniforme.
L'invention va maintenant être décrite plus en détail mais de façon non limitative.
Les alliages Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » sont des alliages dont les éléments principaux sont le fer et le nickel et qui comportent en outre un ou plusieurs éléments tels que le titane ou l'aluminium pouvant former des précipités de la phase intermétallique y', ou tels que le niobium ou le tantale pouvant former des précipités de la phase intermétallique y". Ces précipités sont durcissant. D'autres éléments peuvent être présents en quantités limitées tels que le chrome, le molybdène, le tungstène, le zirconium, le carbone, le silicium, le manganèse, ainsi que des impuretés résultant de l'élaboration. Le choix des teneurs en ces différents éléments permet d'ajuster les différentes propriétés de l'alliage, tels que son coefficient de dilatation et sa dureté après durcissement.
Un tel alliage peut être « à l'état adouci », c'est à dire ayant une limite d'élasticité limitée lorsque les éléments durcissant sont en solution, ce qui peut être obtenu par un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien à une température suffisante, comprise de préférence entre 950°C et 1200°C et mieux, entre 1000°C et 1075°C pendant un temps compris, de préférence, entre 1 minute et 5 minutes. Ce maintien doit être suivi d'un refroidissement rapide jusqu'à une température inférieure à 500°C, et par exemple jusqu'à la température ambiante. De préférence, le refroidissement entre la température de recuit d'adoucissement et 500°C doit être inférieure à 5 minutes, et mieux, inférieure à 4 minutes. Mieux encore, le refroidissement entre la température de recuit et 400°C doit être inférieure à 5 minutes. La température de recuit doit être suffisante pour éviter la formation de précipités y' cellulaires aux joints de grains, et pas trop élevée pour d'une part éviter la mise en solution des carbures et éviter leur précipitation aux joints des grains, et d'autre part pour éviter le grossissement du grain. Ce recuit d'adoucissement se fait, de préférence sous une atmosphère protectrice constituée, par exemple, d'un mélange d'hydrogène et d'azote ayant un point de rosée inférieur à - 40°C, et de préférence inférieur à - 45°C. Ces conditions de traitement sont celles aux quelles on fera référence par la suite, lorsqu'on considèrera un traitement d'adoucissement.
Le durcissement est obtenu par un traitement thermique de durcissement au-dessus de 500°C environ destiné à faire précipiter les phases assurant le durcissement. De préférence, ce traitement est effectué en dessous de 800°C, et par exemple vers 750°C pendant 30 minutes environ.
Pour fabriquer un cadre support de masque d'ombre tendu pour tube de télévision en couleur, on choisit la composition pour que le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C soit inférieur à 7x10-6/K, et de préférence inférieur à 6x10-6/K, et mieux encore inférieur à 5x10-6/K. On choisit également la composition pour que la limite d'élasticité à l'état durci soit supérieure à 600 MPa, et mieux, supérieure à 700 MPa.
Pour cela, la composition chimique, en % en poids, est par exemple, telle que : 40% ≤ Ni+Co+Cu ≤ 45% 0% ≤ Co ≤ 5% 0% ≤ Cu ≤ 3% 0,5% ≤ Ti ≤ 4% 0,02% ≤ Al ≤ 1,5% 0% ≤ Nb + Ta/2 ≤ 6% 0% ≤ Cr ≤ 3% 0% Zr ≤ 1% 0% ≤ Mo + W/2 ≤ 3% C ≤ 0,1% Si ≤ 0,7% Mn ≤ 0,7% S ≤ 0,02% P ≤ 0,04% 0% ≤ B ≤ 0,005% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
De préférence, la composition chimique est telle que : 40,5% ≤ Ni+Co+Cu ≤ 44,5% 0% ≤ Co ≤ 5% 0% ≤ Cu ≤ 3% 1,5% ≤ Ti ≤ 3,5% 0% ≤ Nb+Ta/2 ≤ 1% 0,05% ≤ Al ≤ 1% 0% ≤ Cr ≤ 0,5% 0% ≤ Zr ≤ 0,5% 0% ≤ Mo + W/2 ≤ 0,1% C ≤ 0,05% Si ≤ 0,5% Mn ≤ 0,5% S ≤ 0,01% P ≤ 0,02% 0,0005% ≤ B ≤ 0,003%
D'une façon générale, la teneur en nickel est ajustée en fonction des teneurs en titane, aluminium, niobium et tantale de telle sorte que le la teneur en nickel de la matrice après précipitation des composés intermétalliques permette d'obtenir le coefficient de dilatation thermique souhaité.
Pour fabriquer la bande on commence par élaborer l'alliage soit au four électrique à arc et affinage en poche, soit au four à induction. On obtient ainsi un alliage liquide.
L'alliage liquide peut être coulé directement sous formé d'un demi-produit tel qu'un lingot, une brame ou une billette, voire sous forme d'une bande obtenue par coulée directe de bandes minces, par exemple par coulée entre cylindres.
L'alliage liquide peut également, et de préférence, être coulé sous forme d'une électrode de refusion qu'on refond soit sous laitier électo-conducteur (procédé ESR), soit par arc sous vide (procédé VAR) pour obtenir un demi-produit. Cette refusion a l'avantage de donner un métal plus homogène comportant peu de ségrégations et peu de défauts tels que des inclusions oxydées.
Le demi-produit est réchauffé et, de préférence, maintenu entre 1100°C et 1300°C pendant 2 à 50 heures de façon à l'homogénéiser, puis laminé à chaud, à une température comprise entre 900°C et 1300°C pour obtenir une bande à chaud d'épaisseur comprise entre environ 3 mm et 5 mm (le choix de l'épaisseur est fonction de l'épaisseur de la bande qu'on veut obtenir en final).
Lorsque l'alliage est coulé directement sous forme de bande mince, celle-ci peut ou non être légèrement laminée à chaud.
Dans tous les cas, la bande est ensuite adoucie par un recuit d'adoucissement suivi d'un refroidissement rapide comme indiqué ci-dessus, puis elle est décapée. On obtient ainsi, une bande adoucie.
La bande adoucie est alors laminée à froid en une ou plusieurs opérations séparées par des recuits d'adoucissement, de préférence dans les conditions indiquées ci-dessus. La dernière opération de laminage à froid doit se faire avec un taux de réduction supérieur à 5%, et de préférence inférieur à 90%, de façon à obtenir une bande écrouie.
Avant le laminage à froid, ou entre deux opérations de laminage à froid successives, ou après le laminage à froid, la bande peut être abrasée sur une ou sur les deux faces, par exemple par polissage, de façon à enlever une couche superficielle appauvrie en titane par les maintiens à haute température précédents.
La bande ainsi obtenue est alors soumise à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 900°C et 1200°C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900°C et 1050°C pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500°C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la formation de précipités durcissant. De préférence, le recuit est réalisé dans les conditions de recuit d'adoucissement décrites ci-dessus. De préférence, l'atmosphère est constituée de 20% à 30% d'azote et de 80% à 70% d'hydrogène, avec un point de rosée de préférence inférieur à - 40°C, et mieux inférieur à - 45°C. Par exemple, l'atmosphère peut contenir 25% d'azote et 75% d'hydrogène, environ.
Ce traitement de recristallisation réalisé sur une bande ayant un taux d'écrouissage supérieur à 5% permet d'obtenir à l'état durci une résistance au fluage caractérisée par un allongement inférieur à 0,2% après un maintien d'1 heure à 600°C sous 350 MPa. Cette résistance au fluage permet de fabriquer les cadres support de masque d'ombre tendu dans de bonnes conditions.
Il est à noter que, pour obtenir une bonne résistance au fluage, il est souhaitable que la température du recuit de recristalisation soit supérieure à 1000°C et, de préférence voisine de 1050°C. En effet, pour des teneurs de 2,6% environ en titane et de 0,21% environ en aluminium, l'allongement au fluage sous 350 MPa à 600°C en 1 heure est de 0,28% pour une température de recuit de 950°C, de 0,14% pour une température de 1010°C, de 0,06% pour une température de 1060°C et de 0,03% pour une température de 1100°C.
Lorsqu'une face de la bande a été abrasée avant le recuit de recristallisation, après le recuit, cette face a une couleur doré uniforme résultant de la formation en surface d'une couche de quelques microns d'épaisseur, voire de moins de 1 micron, constituée de composés tels que le nitrure de titane. Cette couche dorée a l'avantage de faciliter l'opération de noircissement du cadre (en anglais : blackening) effectuée lors de la fabrication de celui-ci.
Après recuit de recristallisation ou d'adoucissement, la bande peut être planée. Il est alors souhaitable que le planage engendre un écrouissage équivalent inférieur à 5%. Mais, il est souhaitable que cet écrouissage équivalent soit supérieur à 1% et mieux, supérieur à 2%. Cet écrouissage améliore la tenue au fluage. Par écrouissage équivalent, on entend un écrouissage pour lequel par un essai de traction sur une bande adoucie non planée, on obtient la même limite d'élasticité que par un essai de traction sur la bande après planage.
Par ce procédé on obtient une bande en alliage Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » dont le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C est inférieur à 7x10-6/K non durcie, caractérisée en ce que, après durcissement par précipitation de phases y' et/ou y", elle a une limite d'élasticité supérieure à 600 MPa et une résistance au fluage à 600°C pendant 1 heure sous 350 MPa caractérisée par un allongement inférieur à 0,2%, et en ce que, éventuellement, au moins une face comporte une couche de couleur doré uniforme. Cette bande est particulièrement adaptée à la fabrication d'un cadre support de masque d'ombre tendu pour tube de télévision en couleur.
A titre d'exemple, on a fabriqué des bandes en alliage Fe-Ni durci conformément à l'invention, dont la composition chimique comprenait, en % en poids :
Ni Cu Ti Al Nb Mo C Si Mn S P B
42,85 0,18 2,48 0,251 0 0,08 0,006 0,1 0,15 0,0009 0,005 0,0012
Le reste est du fer et des impuretés, ou des éléments sous forme de traces, résultant de l'élaboration.
L'alliage a été élaboré au four VIM puis refondu ESR pour obtenir des lingots qui ont été laminés à chaud après réchauffage à 1100°C pour obtenir deux bandes à chaud A et B de 4 mm d'épaisseur. Ces bandes ont été décapées et recuites à 1050°C pendant 4 minutes puis refroidies en dessous de 400°C en 280 secondes. Les bandes ainsi adoucies ont été laminées à froid pour obtenir une épaisseur de 1,5 mm, ce qui correspond à un taux d'écrouissage de 62%. Les bandes ont alors été polies sur une face puis recuites à 1050°C pendant 4 minutes et refroidies en 190 secondes en dessous de 400°C.
La bande A a été planée à froid avec une planeuse à rouleaux sans traction engendrant un écrouissage équivalent de 2,5%, puis elle a été soumise à un traitement de durcissement par maintien à 750°C pendant 30 minutes.
La bande B a été planée à froid avec une planeuse à rouleaux sous traction engendrant un écrouissage équivalent de 5%, puis elle a été soumise à un traitement de durcissement par maintien à 750°C pendant 30 minutes.
On a mesuré sur les bandes A et B, les caractéristiques mécaniques avant durcissement et après durcissement, ainsi que l'allongement au fluage à 600°C sous 350 MPa pendant 1 heure, après durcissement.
Les résultats ont été les suivants :
  • a l'état adouci avant planage (A et B) :
    E (Gpa) Rp0,2 (MPa) Rm (MPa) Ar (%) At (%)
    119 318 618 26,3 44,9
    E = module d'Young, Rp0,2= limite d'élasticité, Rm= résistance à la traction, Ar = allongement réparti, At = allongement total.
  • après planage, mais avant durcissement :
    E (Gpa) Rp0,2 (MPa) Rm (MPa) Ar (%) At (%)
    A 102 362 645 25,7 41,8
    B 166 389 658 24,8 39,1
  • après planage, mais après durcissement :
    E (Gpa) Rp0,2 (MPa) Rm (MPa) Ar (%) At (%)
    A 170 980 1256 10,5 17,9
    B 174 1000 1271 9,4 18,5
    Ces résultats montrent notamment qu'un léger écrouissage favorise le durcissement.
  • allongement au fluage à 600°C sous 350 MPa, 1 heure :
    A : 0,005%
    B : - 0,13%
On constate que l'allongement par fluage pour la bande B est négatif. Ceci résulte du fait que, en raison de l'écrouissage voisin de 5%, le maintien à 600°C engendre un léger durcissement supplémentaire qui s'accompagne d'un rétreint de la bande.
Le coefficient de dilatation thermique des bandes était inférieur à 7x10-6 /K.

Claims (15)

  1. Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » dont le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C est inférieur à 7x10-6/K selon lequel:
    on fabrique une bande à chaud soit par laminage à chaud d'un demi-produit, soit par coulée directe de bande mince éventuellement légèrement laminée à chaud, et on soumet la bande à chaud à un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien entre 950°C et 1200°C suivi d'un refroidissement rapide et éventuellement d'un décapage, pour obtenir une bande adoucie,
    on fabrique une bande écrouie par laminage à froid de ladite bande adoucie, avec un taux de réduction supérieur à 5%,
    et on soumet la bande écrouie à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 900°C et 1200°C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900°C et 1050°C pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500°C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la formation de précipités durcissant.
  2. procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la température du recuit d'adoucissement effectué après le laminage à chaud est comprise entre 1000°C et 1075°C.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que la température du recuit de recristallisation effectué après le laminage à froid est comprise entre 1000°C et 1075°C.
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 3 caractérisé en ce que le temps de refroidissement entre la température de recuit et 500°C est inférieur à 5 minutes.
  5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que l'atmosphère neutre ou réductrice sous laquelle est effectué le recuit est constituée de 20à 30% d'azote et de 80% à 70% d'hydrogène et a un point de rosée inférieur à - 40°C.
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que on effectue en outre un planage engendrant un taux d'écrouissage équivalent inférieur à 5%.
  7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que le taux d'écrouissage équivalent engendré par le planage est supérieur à 2%.
  8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que, avant, pendant ou après le laminage à froid, on abrase, par exemple par polissage, au moins une face de la bande de façon à obtenir après le recuit de recristallisation une couche de couleur dorée uniforme sur ladite au moins une face.
  9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que ledit demi-produit qui est par exemple un lingot, une brame ou une billette, est constituée d'un alliage élaboré au four à arc électrique et par affinage en poche ou au four par induction.
  10. Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que pour fabriquer ledit demi-produit, on coule une électrode de refusion qu'on refond sous laitier électro-conducteur (ESR) ou sous vide (VAR).
  11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que ladite bande mince coulée directement est constituée d'un alliage élaboré au four à arc électrique et par affinage en poche ou au four par induction.
  12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 caractérisé en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que : 40% ≤ Ni+Co+Cu ≤ 45% 0% ≤ Co ≤ 5% 0% ≤ Cu ≤ 3% 0,5% ≤ Ti ≤ 4% 0,02% ≤ Al ≤ 1,5% 0% ≤ Nb + Ta/2 ≤ 6% 0% ≤ Cr ≤ 3% 0% ≤ Zr ≤ 1% 0% ≤ Mo + W/2 ≤ 3% C ≤ 0,1% Si ≤ 0,7% Mn ≤ 0,7% S ≤ 0,02% P ≤ 0,04% 0% ≤ B ≤ 0,005% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
  13. Bande en alliage Fe-Ni du type « à durcissement structural y' et/ou y" » dont le coefficient de dilatation thermique entre 20°C et 150°C est inférieur à 7x10-6/K non durcie, caractérisée en ce que, après durcissement par précipitation de phases y' et/ou y", elle a une limite d'élasticité supérieure à 600 MPa et une résistance au fluage à 600°C pendant 1 heure sous 350 MPa caractérisée par un allongement inférieur à 0,2%, et en ce que au moins une face comporte une couche dorée uniforme.
  14. Bande selon la revendication 13 caractérisée en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que : 40% ≤ Ni+Co+Cu ≤ 45% 0% ≤ Co ≤ 5% 0% ≤ Cu ≤ 3% 0,5% ≤ Ti ≤ 4% 0,02% ≤ Al ≤ 1,5% 0% ≤ Nb + Ta/2 ≤ 6% 0% ≤ Cr ≤ 3% 0% ≤ Zr ≤ 1% 0% ≤ Mo + W/2 ≤ 3% C ≤ 0,1% Si ≤ 0,7% Mn ≤ 0,7% S ≤ 0,02% P ≤ 0,04% 0% ≤ B ≤ 0,005% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
  15. Bande selon la revendication 4 caractérisée en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que : 40,5% ≤ Ni+Co+Cu ≤ 44,5% 0% ≤ Co ≤ 5% 0% ≤ Cu ≤ 3% 1,5% ≤ Ti ≤ 3,5% 0% ≤ Nb + Ta/2 ≤ 1% 0,05% ≤ Al ≤ 1% 0% ≤ Cr ≤ 0,5% 0% ≤ Zr ≤ 0,5% 0% ≤ Mo + W/2 ≤ 0,1% C ≤ 0,05% Si ≤ 0,5% Mn ≤ 0,5% S ≤ 0,01% P ≤ 0,02% 0,0005% ≤ B ≤ 0,003%
EP01402190A 2001-01-24 2001-08-17 Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni et bandes obtenues Expired - Lifetime EP1156126B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0100971 2001-01-24
FR0100971A FR2819825B1 (fr) 2001-01-24 2001-01-24 Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1156126A1 true EP1156126A1 (fr) 2001-11-21
EP1156126B1 EP1156126B1 (fr) 2003-10-15

Family

ID=8859206

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP01402190A Expired - Lifetime EP1156126B1 (fr) 2001-01-24 2001-08-17 Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni et bandes obtenues

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6605163B2 (fr)
EP (1) EP1156126B1 (fr)
JP (1) JP4918199B2 (fr)
KR (1) KR100820892B1 (fr)
CN (1) CN100478457C (fr)
AT (1) ATE252160T1 (fr)
BR (1) BR0103638A (fr)
CA (1) CA2354901A1 (fr)
CZ (1) CZ20012990A3 (fr)
DE (2) DE60100966T2 (fr)
FR (1) FR2819825B1 (fr)
MX (1) MXPA01008747A (fr)
PL (1) PL349295A1 (fr)
RU (1) RU2001124851A (fr)
SG (1) SG101471A1 (fr)
TW (1) TW544471B (fr)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007087785A1 (fr) * 2006-02-02 2007-08-09 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Alliage fer-nickel
EP1897963A1 (fr) * 2006-09-06 2008-03-12 ARCELOR France Tole d'acier pour la fabrication de structures allegées et procédé de fabrication de cette tole
US9067260B2 (en) 2006-09-06 2015-06-30 Arcelormittal France Steel plate for producing light structures and method for producing said plate

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6903316B2 (en) * 2002-06-28 2005-06-07 Forward Technology Method and apparatus for induction hardening
FR2877678B1 (fr) * 2004-11-05 2006-12-08 Imphy Alloys Sa Bande d'alliage fer-nickel pour la fabrication de grilles support de circuits integres
CN100462194C (zh) * 2005-07-20 2009-02-18 林榆滨 一种镍带制造方法
DE102006005252B4 (de) * 2006-02-02 2010-10-28 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Formbauteil aus einer Eisen-Nickel-Kobalt-Legierung
DE102006056932B4 (de) * 2006-12-02 2012-02-23 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten
DE102006062782B4 (de) 2006-12-02 2010-07-22 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten
CN100567550C (zh) * 2007-05-24 2009-12-09 宝山钢铁股份有限公司 一种奥氏体不锈钢及其制造方法
JP5500452B2 (ja) 2008-09-30 2014-05-21 日立金属株式会社 Ｎｉ基合金の製造方法及びＮｉ基合金
JP5626956B2 (ja) * 2009-10-22 2014-11-19 日本碍子株式会社 析出硬化型合金薄帯の製造装置、冷却ロール及び析出硬化型合金薄帯の製造方法
US8512485B2 (en) * 2011-01-03 2013-08-20 General Electric Company Alloy
DE102011000089A1 (de) * 2011-01-11 2012-07-12 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts
RU2480299C1 (ru) * 2012-02-10 2013-04-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства холоднокатаной нагартованной листовой стали
CN103100825A (zh) * 2013-01-07 2013-05-15 广州先艺电子科技有限公司 一种预合金化金锡预成型焊片的制备方法
JP5720867B1 (ja) * 2013-08-29 2015-05-20 新日鐵住金株式会社 Ｃｕ−Ｓｎ共存鋼およびその製造方法
CN103928206B (zh) * 2014-04-29 2016-09-07 山东省六府能源科技有限公司 一种铁镍基软磁材料的制备方法
CN103981422B (zh) * 2014-05-22 2016-01-20 浙江久立特材科技股份有限公司 825合金管材大变形加工工艺
CN107119234B (zh) * 2017-05-11 2019-01-18 东北大学 一种因瓦合金带材的细晶强化方法
CN113774271A (zh) * 2020-06-10 2021-12-10 宝武特种冶金有限公司 一种耐超低温定膨胀合金及其制备方法
CN112962033B (zh) * 2021-02-01 2021-11-19 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种高强度因瓦合金及其加工方法
CN113637885B (zh) * 2021-07-19 2022-06-21 哈尔滨工程大学 一种多组元FeNiCoAlTiZr超弹性合金及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4578130A (en) * 1979-07-27 1986-03-25 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Iron-nickel-chromium alloy having improved swelling resistance and low neutron absorbence
DE3636815A1 (de) * 1985-11-12 1987-05-14 Nippon Mining Co Schattenmaske und verfahren zur herstellung von schattenmasken
JPH04221020A (ja) * 1990-12-23 1992-08-11 Nikko Kyodo Co Ltd リ−ドフレ−ム材の製造方法
EP0792943A1 (fr) * 1996-02-27 1997-09-03 Imphy S.A. Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique
EP0889488A1 (fr) * 1997-07-04 1999-01-07 Imphy S.A. Alliage magnétique doux du type FE-NI-CR-TI pour circuit magnétique d'un relais à haute sensibilité
JP2000328131A (ja) * 1999-05-19 2000-11-28 Nippon Metal Ind Co Ltd シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金素材の製造方法
EP1063304A1 (fr) * 1999-06-22 2000-12-27 Imphy Ugine Precision Dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et masque d'ombre tendu.

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0561120B1 (fr) * 1992-01-24 1996-06-12 Nkk Corporation TÔle mince en alliage de Fe-Ni pour masque d'ombre et sa méthode de fabrication
JP2870399B2 (ja) * 1993-12-27 1999-03-17 日本鋼管株式会社 加工性に優れたカラー受像管用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板
JP3128422B2 (ja) * 1994-03-14 2001-01-29 新日本製鐵株式会社 シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金薄板およびその製造方法
JPH0892700A (ja) * 1994-09-21 1996-04-09 Toyohashi Gijutsu Kagaku Univ γ’，γ”相析出強化型高Ｎｉ鋼
FR2727131B1 (fr) * 1994-11-23 1996-12-13 Imphy Sa Alliage fer-nickel a faible coefficient de dilatation
FR2730942B1 (fr) * 1995-02-24 1997-05-16 Lorraine Laminage Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
US5688471A (en) * 1995-08-25 1997-11-18 Inco Alloys International, Inc. High strength low thermal expansion alloy

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4578130A (en) * 1979-07-27 1986-03-25 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Iron-nickel-chromium alloy having improved swelling resistance and low neutron absorbence
DE3636815A1 (de) * 1985-11-12 1987-05-14 Nippon Mining Co Schattenmaske und verfahren zur herstellung von schattenmasken
JPH04221020A (ja) * 1990-12-23 1992-08-11 Nikko Kyodo Co Ltd リ−ドフレ−ム材の製造方法
EP0792943A1 (fr) * 1996-02-27 1997-09-03 Imphy S.A. Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique
EP0889488A1 (fr) * 1997-07-04 1999-01-07 Imphy S.A. Alliage magnétique doux du type FE-NI-CR-TI pour circuit magnétique d'un relais à haute sensibilité
JP2000328131A (ja) * 1999-05-19 2000-11-28 Nippon Metal Ind Co Ltd シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金素材の製造方法
EP1063304A1 (fr) * 1999-06-22 2000-12-27 Imphy Ugine Precision Dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et masque d'ombre tendu.

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DATABASE WPI Section Ch Week 200065, Derwent World Patents Index; Class L03, AN 2000-581304, XP002167916 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 016, no. 566 (C - 1009) 8 December 1992 (1992-12-08) *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007087785A1 (fr) * 2006-02-02 2007-08-09 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Alliage fer-nickel
US8808475B2 (en) 2006-02-02 2014-08-19 Outokumpu Vdm Gmbh Iron-nickel alloy
EP1897963A1 (fr) * 2006-09-06 2008-03-12 ARCELOR France Tole d'acier pour la fabrication de structures allegées et procédé de fabrication de cette tole
US9067260B2 (en) 2006-09-06 2015-06-30 Arcelormittal France Steel plate for producing light structures and method for producing said plate
US9718125B2 (en) 2006-09-06 2017-08-01 Arcelormittal France Steel plate for producing light structures and method for producing said plate
US10702916B2 (en) 2006-09-06 2020-07-07 Arcelormittal France Steel plate for producing light structures and method for producing said plate

Also Published As

Publication number Publication date
TW544471B (en) 2003-08-01
CN1367268A (zh) 2002-09-04
CN100478457C (zh) 2009-04-15
DE60100966D1 (de) 2003-11-20
JP4918199B2 (ja) 2012-04-18
KR20020062792A (ko) 2002-07-31
FR2819825A1 (fr) 2002-07-26
CA2354901A1 (fr) 2002-07-24
US6605163B2 (en) 2003-08-12
JP2002241841A (ja) 2002-08-28
CZ20012990A3 (cs) 2002-09-11
FR2819825B1 (fr) 2003-10-31
DE1156126T1 (de) 2002-05-23
ATE252160T1 (de) 2003-11-15
PL349295A1 (en) 2002-07-29
EP1156126B1 (fr) 2003-10-15
KR100820892B1 (ko) 2008-04-10
RU2001124851A (ru) 2003-06-27
DE60100966T2 (de) 2004-07-22
BR0103638A (pt) 2002-09-10
SG101471A1 (en) 2004-01-30
MXPA01008747A (es) 2004-08-12
US20020134469A1 (en) 2002-09-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1156126B1 (fr) Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni et bandes obtenues
EP1067203B1 (fr) "Procédé de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganèse, et bandes ainsi produites"
CA2984131C (fr) Acier, produit realise en cet acier, et son procede de fabrication
JP4025632B2 (ja) 銅合金
EP1153396B1 (fr) Procede de fabrication d'elements minces en alliage a base de zirconium et plaquettes ainsi realisees
EP1339880B1 (fr) Procede pour fabriquer une bande ou une piece decoupee dans une bande en acier maraging laminee a froid
TW202223116A (zh) 沃斯田鐵系不鏽鋼帶的製造方法
EP1563109B1 (fr) Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication
EP1287171B1 (fr) Alliage fe-ni durci pour la fabrication de grilles support de circuits integres et procede de fabrication
EP0931844B1 (fr) Acier maraging sans cobalt
JP3608546B2 (ja) 鋳造用金型およびその製造方法
CA2435938C (fr) Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues
JP4202626B2 (ja) 冷間加工性およびロウ付け後の疲労強度に優れたメガネフレーム用チタン合金
EP0922777A1 (fr) Produit plat, tel que tÔle, d'un acier à haute limite d'élasticité montrant une bonne ductilité et procédé de fabrication de ce produit
JP3557953B2 (ja) 精密加工用アルミニウム合金板材およびその製造方法
JP3573344B2 (ja) 高清浄マルエージング鋼の製造方法
EP1488021B1 (fr) Procédé de traitement thermique d'une pièce de fonderie en alliage a base d'aluminium et pièce de fonderie
JP3360033B2 (ja) シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金及びその製造方法
JP2663777B2 (ja) メッキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金およびその製造法
JPH05247577A (ja) 成形性に優れたアルミニウム合金とその製造法
WO2000003041A1 (fr) Produit plat, tel que tole, d'un acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de ce produit
BE389823A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20010817

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17Q First examination report despatched

Effective date: 20011031

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: COZAR, RICARDO

Inventor name: REYAL, JEAN-PIERRE

Inventor name: REYDET, PIEREE LOUIS

DET De: translation of patent claims

Inventor name: REYDET, PIEREE LOUIS

Inventor name: REYAL, JEAN-PIERRE

AKX Designation fees paid

Free format text: AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

RTI1 Title (correction)

Free format text: PROCESS FOR MANUFACTURING AN FE-NI ALLOY STRIP AND STRIPS PRODUCED THEREBY

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031015

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031015

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031015

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031015

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031015

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031015

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: REYDET, PIERRE LOUIS

Inventor name: REYAL, JEAN-PIERRE

Inventor name: COZAR, RICARDO

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: FRENCH

REF Corresponds to:

Ref document number: 60100966

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20031120

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040115

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040115

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040115

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20040115

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040817

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040831

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040831

26N No opposition filed

Effective date: 20040716

BERE Be: lapsed

Owner name: *IMPHY UGINE PRECISION

Effective date: 20040831

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

NLS Nl: assignments of ep-patents

Owner name: IMPHY ALLOYS

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: TP

Ref country code: FR

Ref legal event code: CD

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050831

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050831

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

BERE Be: lapsed

Owner name: *IMPHY UGINE PRECISION

Effective date: 20040831

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040315

REG Reference to a national code

Ref country code: HK

Ref legal event code: WD

Ref document number: 1038596

Country of ref document: HK

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20130719

Year of fee payment: 13

Ref country code: DE

Payment date: 20130812

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20130816

Year of fee payment: 13

Ref country code: FR

Payment date: 20130902

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20130808

Year of fee payment: 13

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 60100966

Country of ref document: DE

Representative=s name: KOTITSCHKE & HEURUNG PARTNERSCHAFT MBB PATENT-, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 60100966

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: V1

Effective date: 20150301

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20140817

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150301

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140817

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 60100966

Country of ref document: DE

Effective date: 20150303

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20150430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150303

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140817

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140901