CZ20012990A3 - Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby - Google Patents

Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby Download PDF

Info

Publication number
CZ20012990A3
CZ20012990A3 CZ20012990A CZ20012990A CZ20012990A3 CZ 20012990 A3 CZ20012990 A3 CZ 20012990A3 CZ 20012990 A CZ20012990 A CZ 20012990A CZ 20012990 A CZ20012990 A CZ 20012990A CZ 20012990 A3 CZ20012990 A3 CZ 20012990A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
strip
temperature
degrees
minutes
annealing
Prior art date
Application number
CZ20012990A
Other languages
English (en)
Inventor
Ricarco Cozar
Jean-Pierre Reyal
Pierre Louis Reydet
Original Assignee
Imphy Ugine Precision
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Imphy Ugine Precision filed Critical Imphy Ugine Precision
Publication of CZ20012990A3 publication Critical patent/CZ20012990A3/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
    • H01J2229/07—Shadow masks
    • H01J2229/0727—Aperture plate
    • H01J2229/0733—Aperture plate characterised by the material

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Description

• · ···· ··· ···· ··· ·· ·· ·· ···
Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby
Oblast techniky
Vynález se týká pásku ze slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y'a/nebo y‘* a způsobu jeho výroby. Dosavadní stav techniky
K výrobě předmětů jako je rámeček obrazovky barevné televize nesoucí stínítko se používá pásků ze slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y' a/nebo y*‘ mající nízký součinitel tepelné roztažnosti a zvýšený modul kluzu po vytvrzení.
Dosavadní stav techniky
Výrobní proces těchto rámečků sestává z mnoha operací.
Napřed se odstřihnou ze změkčeného plechu pásky, které se ohnou a pak se spojí svařováním k získání rámečku. Rámeček se pak podrobí černicím operacím za vzniku oxidické vrstvy, načež se vytvrdí a připevní se stínítko. Během těchto operací je rámeček vystaven namáhání za vysokých teplot, která mohou způsobit. tečení, které může vyvolat nepřijatelné deformace nebo dokonce lomy.
Úkolem vynálezu je navrhnout způsob, který umožní získat pásek ze slitiny železo-nikl typu k “ke strukturálnímu vytvrzování y’a/nebo y'’ mající dobrou odolnost proti tečení a mající s výhodou dobrou vhodnost k černění.
Podstata vynálezu
Způsob výroby pásku ze slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y' a/nebo y'’, jehož součinitel tepelné o roztažnosti při teplotách 20 až 150 C je nižší než 7xlO~6/K, spočívá podle vynálezu v tom, že
- se vyrábí pás zatepla buď vyválcováním zatepla polotovaru nebo přímým odléváním tenkého pásku, popřípadě lehce válcovaného zatepla, z něhož se oddělí zatepla pásek žíhaný na- o
měkko výdrží na teplotě 950 až 1200 C s následujícím rychlým ochlazením a případně mořením k získání změkčeného pásku,
- vyrábí se pásek zpevněný válcováním zastudena uvedeného změkčeného pásku s redukcí vyšší než 5%,
- zpevněný pásek se podrobí rekrystalizačnímu žíhání v neutrálním nebo redukčním prostředí buď průběhem teplotou 900 až 1200 C během 30 sekund až 5 minut, nebo statickou výdrží na teplotě 900 až 1200 C po dobnu 15 minut až 5 hodin, následovanou ochlazením na teplotu nižší než 500 C rychlostí ochlazování postačující k zabránění tvorby vytvrzujících precipitátfl.
Vynález se týká také pásku ze slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y' a/nebo y’’, jehož součinio tel tepelné roztažnosti při teplotách 20 až 150 C je nižší než 7xlO~6/K, nevytvrzeného, který po vytvrzení přeclpitací fází y' a/nebo y'’ má modul kluzu vyšší než 600 MPa a mez tečení při teplotě 600 C během 1 hodiny nižší než 300 MPa, mající tažnost nižší než 2¾ a jehož popřípadě alespoň jeden povrch má rovnoměrnou zlatě zbarvenou vrstvu.
Slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y' a/nebo y* ' jsou slitiny jejichž hlavními prvky jsou železo a nikl, a které mají kromě toho jeden nebo několik prvků, jako je titan nebo hliník, které mohou vytvářet přecipitáty intermetalické fáze y’, nebo obsahují niob nebo tantal, které mohou vytvářet precipltáty intermetalické fáze y’’. Tyto precipitáty jsou vytvrzující. Obsaženy mohou být i další prvky v omezeném množství, jako chrom, molybden, wolfram, zirkon, uhlík, křemík, mangan, stejně jako nečistoty pocházející z výroby. Volba obsahu těchto ostatních prvků umožňuje nastavit různé vlastnosti slitiny, jako je součinitel roztažnosti a tvrdost po vytvrzení.
• · 4 · · 4 4 · · • · · 4 4 4 4·« • · 4 4 4 4 ·· • · 4 4 4 4 4 44
4444 ··· ·· ·· 44444
Taková slitina může být ve změkčeném stavu, tedy mající omezenou mez kluzu, jelikož vytvrzující prvky jsou v tuhém roztoku, což je stav, kterého lze dosáhnout žíháním naměkko, spočívajícím v prodlevě na dostatečně vysoké teplotě, s výhodou 950 až 1200 C, lépe 1000 až 1075 C po dobu 1 minuty až 5 minut. Po této výdrži na teplotě má následovat rychlé ochlao zení až na teplotu nižší než 500 C a například až na teplotu okolí. S výhodou má ochlazení mezi teplotou žíhání naměkko až 500 C trvat méně než 5 minut, s výhodou méně než 4 minuty. Ještě výhodnější je, trvá-li ochlazení z teploty žíhání naměkko na teplotu 400 C méně než 5 minut. Teplota žíhání má být dostatečně vysoká, aby se zabránilo vytváření globulárních přecipitátů y' na hranicích zrn a nemá být příliš vysoká, aby se zabránilo rozpuštění karbidů v tuhém roztoku a aby se jednak zabránilo jejich precipitaci na hranicích zrn, jednak aby se zabránilo rflstu zrn. Žíhání naměkko se provádí s výhodou v ochranném prostředí tvořeném například směsí vodíku a dusíku s rosným bodem nižším než -40 C, s výhodou nižším než -45 o
C. Podmínky tohoto tepelného zpracování jsou uvedeny dále s uvažováním žíhání naměkko.
Vytvrzení se dosáhne tepelným zpracováním, vytvrzováním nad teplotou přibližně 500 C určeným k precipitaci fází zaručujících vytvrzení. Zpracování se provádí při teplotě pod 800 °C, například 750 C přibližně 30 minut.
K vyrobení napnutého stínítka pro barevnou televizní obrazovku, se volí složení, při kterém je součinitel tepelné roztažnosti při teplotě 20 až 150 C nižší než 7xlO~6/K, s výhodou nižší než 6xlO“6/K a především nižší než 5xlO~6/K . Volí se také složení, při kterém je ve vytvrzeném stavu mez kluzu vyšší než 600 MPa, lépe vyšší než 700 MPa.
Chemické složení v hmotnostních procentech je například:
< Ni + Co + Cu < 45 < Co < 5 • · · · · ·
Ο < Cu < 3
0,5 < Ti <4
0,02 < AI < 1,5 < Nb + Ta/2<6 < Cr <3 < Zr <1
O < Mo+ W/2 <3
C <0,1
Si 0,7
Mn < 0,7
S 0,02
P < 0,04
0 < B < 0,005
přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výroby.
Výhodné je následující složení v hmotnostních procentech:
<44,5
40,5 < Ni + Co 4- Cu
0 < i Co < 5
0 < Cu < 3
1,5 < Ti < 3,5
0,05 < AI < 1
0 < Nb + Ta/2 < 1
0 < Cr < 0,5
0 < Zr < 0,5
0 < Mo+ V/2 < 0, 1
c < 0,05
Si 0,5
Mn < 0,5
S < 0,01
P < 0,02
0,0005 < B < 0,003
Obecně platí, že obsah niklu ze nastavuje podle obsahu titanu, hliníku, niobu a tantalu tak, že obsah niklu v základní hmotě po precipitaci intermetalických fází umožní získat požadovaný součitel tepelné reoztažnosti.
• · · · · ·· ··
9 99 9 · ♦ 9 ·«« • 9 9 9 9 9 99
9 9 9 9 9 9 99
999 9 99 9 99 99 99999
K získání pásku se slitina nataví buď v elektrické obloukové peci s rafinací v pánvi, nebo v indukční peci. Tím se získá tekutá slitina.
Tekutá slitina se může odlít přímo na polotovar, jako je ingot, brama nebo sochor nebo jako pás získaný přímým litím tenkých pásků, například litím mezi válci.
Tekutá slitina může být rovněž s výhodou odlita do tvaru přetavovací elektrody, která se přetavuje pod elektrovodivou struskou (způsobem ESR) nebo vakuovým litím (způsobem VftR) k získání polotovaru. Přetavování je výhodné, nebot dává homogenní kov s malým množstvím segregací a s malým množstvím vad, jako jsou oxidické vměstky.
Polotovar se zahřeje a udržuje se s výhodou 2 až 50 hodin o na teplotě 1100 až 1300 C v homogenizéru, načež se válcuje za tepla při teplotě 900 až 1300 C, čímž se získá zatepla vyválcovaný plech o tloušťce přibližně 3 až 5 mm (volba tloušťky závisí na tloušťce pásku, který má být získán jako konečný).
Je-li slitina odlita přímo do tvaru tenkého pásku, může se popřípadě mírně vyválcovat. zateplali každém případě je pak pásek žíhán naměkko s následujícím rychlým ochlazením, jak bylo popsáno, načež se moří. Získá se tak změkčený pásek.
Změkčený pásek se válcuje zastudena v jedné nebo v několika operacích přerušovaných žíháním naměkko, s výhodou za dále uvedených podmínek. Poslední válcovací operace zastudena se má provádět s redukcí větší než 5%, s výhodou nižší než 90% k získání zpevněného pásku.
Před válcováním zastudena nebo mezi dvěma po sobě následujícími operacemi válcování zastudena, může být pásek obrou6 • * • · šen po jedné nebo po obou stranách, například leštěním k odstranění povrchové vrstvy zaprášené titanem v důsledku předchozí výdrže na vysoké teplotě.
Takto získaný pásek se pak podrobí rekrystalizačnímu žíhání v neutrálním nebo redukčním prostředí buď průběhem teploo tou 900 až 1200 C během 30 sekund až 5 minut, nebo statickou výdrží na teplotě 900 až 1200 C po dobu 15 minut až 5 hodin, o následovanou ochlazením na teplotu nižší než 500 C rychlostí ochlazování postačující k zabránění tvorby vytvrzujících přeci pitátů. S výhodou se žíhání provádí za shora popsaných podmínek žíhání naměkko. Ochranné prostředí sestává ze 20 až 30 % dusíku a 80 až 70 % vodíku s rosným bodem nižším než -40 C, s výhodou nižším než -45 C. Ochranné prostředí může obsahovat například přibližně 25 % dusíku a 75 % vodíku.
Toto rekrystalizační zpracování, provedené s páskem s redukcí větší než 5¾. umožňuje získat ve vytvrzeném stavu mez tečení charakterizovanou prodloužením nižším než 0,2 % po jednohodinové výdrži na teplotě 600 C pod 350 MPa. Tato mez tečení umožňuje vyrábět podpěrné rámečky stínítek za dobrých podmínek.
Připomíná se, že k získání dobré odolnosti proti tečení se doporučuje, aby teplota rekrystalizačního žíhání byla vyšší než 1000 C, s výhodou kolem 1050 C. Pro obsahy titanu přibližně 2,6 % a 0,21 % hliníku, je prodloužení při tečení pod 350 MPa při jednohodinovém žíhání na teplotě 600 C 0,28 % při o
žíhání na teplotě 950 C, 0,14 %, při žíhání na teplotě 1010 C, 0,06 %, při žíhání na teplotě 1060 C a 0,03¾ při žíhání na teplotě 1100 °C.
Byl-li povrch pásku před rekrystalizačním žíháním obroušen, má tento povrch po žíhání rovnoměrnou zlatou barvu pocházející z vytvoření vrstvy tlusté několik mikrometrů, alspoň jednoho um sestávající ze sloučenin, jako je nitrid titanu.
• · ♦ · · ·· ·* • · · · · · · · • · ···· ··· ···· ··· «· ·· ·· ···
Tato zlatavá vrstva má přednost v usnadnění operace černění Cblackening) rámečku prováděné při jeho výrobě.
Po provedení rekrystal1začniho žíhání nebo žíhání naměkko může být pásek vyrovnán. Je proto výhodné, zahrnuje-li rovnání zpevnění odpovídající redukci vyšší než 5%. Je doporučeno, aby ekvivalentní zpevnění bylo vyšší než 1%, lépe vyšší než 2%. Toto zpevnění zlepší napětí při tečení. Pro ekvivalentní zpevnění se očekává zpevnění, pro které se při zkoušce pevnosti tahem nerovnaného změkčeného pásku získá stejná mez kluzu jako při zkoušce tahem pásku pro rovnání.
Tímto způsobem se získá pásek ze slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y' a/nebo y'’, jehož o součinitel tepelné roztažnosti mezi teplotami 20 až 150 C je nižší než 7xl0~6/K v nevytvrzenéra stavu, který podle vynálezu spočívá v tom, že po vytvrzení precipitací fází y' a/nebo y*' o má mez kluzu vyšší než 600 MPa a mez tečení při teplotě 600 C po dobu 1 hodiny pod 350 MPa charakterizovanou prodloužením nižším než 0,2 přičemž popřípadě má alespoň jedna vrstva vzhled rovnoměrného zlatého zabarvení. Tento pásek je obzvlášť vhodný k výrobě podpěrného rámečku stínítka barevné televizní obrazovky.
Vynález objasňují, nijak však neomezují následující příklady praktického provedení.
Příklady provedení vynálezu
Jako příklad se vyrobí pásky ze slitiny železo-nikl vytvrzené podle vynálezu, jejichž chemické složení ve hmotnostních procentech je následující:
Ni Cu Ti ftl Nb Mo C Si Mn S P
42,85 0,18 2,48 0,251 0 0,08 0,006 0,1 0,15 0,0009 0,005
B
0,0012
Zbytek je železo a nečistoty nebo stopové prvky pocházejí z výroby.
Slitina se vytaví v peci VIM, pak je přetavena ESR k získání ingotů, které se vyválcují za tepla po ohřátí na teplotu o
1100 C k získání dvou pásků za tepla A a B o tloučce 4 mm. Tyto pásky se odmoří a žíhají se 4 minuty při teplotě 1050
C, načež se ochladí během 280 sekund pod teplotu 400 C. Pásky takto změkčené se vyválcují zast-udena na tloušťku 1,5 mm, což odpovídá 62¾ zpevnění. Pásky se pak leští na jednom povra chu, načež se žíhají 4 minuty při teplotě 1050 C a během 190 o sekund se ochladí na teplotu nižší než 400 C.
Pásek A se vyrovná zastudena ve válcové rovnačce bez vytahování, čímž vznikne zpevnění odpovídající 2,5 načež se o
pásek A podrobí vytvrzení při teplotě 750 C během 30 minut.
Pásek B se vyrovná za studená ve válcové rovnačce s tažením, čímž vznikne 5¾ zpevnění, načež se pásek B podrobí vytvrzení při teplotě 750 C během 30 minut.
U pásků A a B se provedou mechanické zkoušky před zpevněním a po něm, stejně jako prodloužení tečením při teplotě 600
C pod 350 MPa během 1 hodiny, po vytvrzení.
Výsledky jsou následující:
- ve změkčeném stavu před rovnáním CA a B)=
E CGpa) RpO,2 CMPa) Rm CMPa) Ar (¾) At C^>
119 318 618 26,3 44,9
E = modul kluzu, RpO,2 = mez kluzu, Rm = pevnost v tahu, Ar = prodloužení rozdělené, At = celkové prodloužení ·· · ·· ·· ·· • · ·· « « « · «·· • · ♦ · · · ♦ · • · ♦ · · · · · · ·♦·· ··· ♦* <· «· ··«
- po rovnání, avšak před vyrvrzeníir
: CGpa) Rp0,2 CMPa) Rm CMPa) Ar C%) At C%)
102 362 645 25,7 41,8
166 389 658 24,8 39,1
- po rovnání, avšak po vytvrzení
E CGpa) Rp0,2 CMPa) Rm CMPa) Ar C%) At C%)
A 170 980 1256 10,5 17,9
B 174 1000 1271 9,4 18,5
Tyto výsledky dokládají, že zejména slabé zpevnění podporuje vytvrzení.
o
- prodloužení tečením při teplotě 600 C pod 350 MPa během 1 hodiny
A = 0,005%
B: -0,13%
Konstatuje se, že prodloužení tečením u pásku B je záporné. To vyplývá ze skutečnosti, že v důsledku zpevnění blízkého 5% dosaženého při teplotě 600 C vyvolá slabé doplňující vytvrzení, které je doprovázeno smrštěním pásku.
Součinitel tepelné roztažnosti pásků je nižší než 7xlO~6/K.
Technická využitelnost
Způsob zpevnění tvářením zastudena pásku ze slitiny Fe-Ni za zvýšení mechanických hodnot po vytvrzení. Produkt je vhodný pro výrobu rámečků obrazovky barevné televize.
jUDr. Mf Kaleneky advokát

Claims (6)

  1. • · · • · ·· ♦ · ·· ·· • · · · ♦ · • · · 9 * · · ♦ · · • · ··· • · · · ·· « · • · 4 ·» · · ·
    PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby pásku ze slitiny železo-nikl typu ke strukturálnímu vytvrzování y’ a/nebo y‘’, jehož součinitel o tepelné roztažnosti při teplotách 20 až 150 C je nižší než 7xlO_6/K, vyznačující se tím, že
    - se vyrábí pás zatepla buď vyválcováním zatepla polotovaru nebo přímým odléváním tenkého pásku, popřípadě lehce válcovaného zatepla, z něhož se oddělí zatepla pásek žíhaný na- o
    měkko výdrží na teplotě 950 až 1200 C s následujícím rychlým ochlazením a případně mořením k získání změkčeného pásku,
    - vyrábí se pásek zpevněný válcováním zastudena uvedeného změkčeného pásku s redukcí vyšší než 5¾.
    - zpevněný pásek se podrobí rekrystalizačnímu žíhání v neutrálním nebo redukčním prostředí buď průběhem teplotou 900 až 1200 C během 30 sekund až 5 minut, nebo statickou výdrží na teplotě 900 až 1200 C po dóbnu 15 minut až 5 hodin, ná- o
    sledovanou ochlazením na teplotu nižší než 500 C rychlostí ochlazování postačující k zabránění tvorby vytvrzujících přec ipitátů.
  2. 2Způsob podle nároku 1, vyznačující tím, že teplota žíhání naměkko tepla je ÍOÚO až 1075 °C.
    provedeného po válcování za
  3. 3.
    Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující
    t. í m, že teplota rekrystal i začni ho žíhání po válcování zastudena je 1000 až 1075 °C.
  4. 4. Způsob podle nároku 1 až 3,vyznačující se tím, že doba ochlazení mezi teplotou žíhání při 500 C je kratší než 5 minut.
  5. 5. Způsob podle nároku 1 až 4,vyznačující se t í m , že neutrální nebo redukční prostředí, při kterém se provádí žíhání sestává ze 20 až 30 % dusíku a 80 až 70 % vodí11
    9 ·
    9 9
    9 • • 999
    TVŽwl—
    99 99 99 9'
  6. 9 9 9 9 9999
    9 9 99 9*9
    9 9 9 999 ·9 • 9 · 9 ··9
CZ20012990A 2001-01-24 2001-08-16 Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby CZ20012990A3 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0100971A FR2819825B1 (fr) 2001-01-24 2001-01-24 Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ20012990A3 true CZ20012990A3 (cs) 2002-09-11

Family

ID=8859206

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20012990A CZ20012990A3 (cs) 2001-01-24 2001-08-16 Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6605163B2 (cs)
EP (1) EP1156126B1 (cs)
JP (1) JP4918199B2 (cs)
KR (1) KR100820892B1 (cs)
CN (1) CN100478457C (cs)
AT (1) ATE252160T1 (cs)
BR (1) BR0103638A (cs)
CA (1) CA2354901A1 (cs)
CZ (1) CZ20012990A3 (cs)
DE (2) DE60100966T2 (cs)
FR (1) FR2819825B1 (cs)
MX (1) MXPA01008747A (cs)
PL (1) PL349295A1 (cs)
RU (1) RU2001124851A (cs)
SG (1) SG101471A1 (cs)
TW (1) TW544471B (cs)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6903316B2 (en) * 2002-06-28 2005-06-07 Forward Technology Method and apparatus for induction hardening
FR2877678B1 (fr) * 2004-11-05 2006-12-08 Imphy Alloys Sa Bande d'alliage fer-nickel pour la fabrication de grilles support de circuits integres
CN100462194C (zh) * 2005-07-20 2009-02-18 林榆滨 一种镍带制造方法
DE102006005252B4 (de) * 2006-02-02 2010-10-28 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Formbauteil aus einer Eisen-Nickel-Kobalt-Legierung
DE102006005250B4 (de) 2006-02-02 2010-04-29 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Nickel-Legierung
EP1897963A1 (fr) * 2006-09-06 2008-03-12 ARCELOR France Tole d'acier pour la fabrication de structures allegées et procédé de fabrication de cette tole
US9067260B2 (en) 2006-09-06 2015-06-30 Arcelormittal France Steel plate for producing light structures and method for producing said plate
DE102006062782B4 (de) 2006-12-02 2010-07-22 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten
DE102006056932B4 (de) * 2006-12-02 2012-02-23 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten
CN100567550C (zh) * 2007-05-24 2009-12-09 宝山钢铁股份有限公司 一种奥氏体不锈钢及其制造方法
WO2010038680A1 (ja) * 2008-09-30 2010-04-08 日立金属株式会社 Ｎｉ基合金の製造方法及びＮｉ基合金
JP5626956B2 (ja) * 2009-10-22 2014-11-19 日本碍子株式会社 析出硬化型合金薄帯の製造装置、冷却ロール及び析出硬化型合金薄帯の製造方法
US8512485B2 (en) * 2011-01-03 2013-08-20 General Electric Company Alloy
DE102011000089A1 (de) * 2011-01-11 2012-07-12 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts
RU2480299C1 (ru) * 2012-02-10 2013-04-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства холоднокатаной нагартованной листовой стали
CN103100825A (zh) * 2013-01-07 2013-05-15 广州先艺电子科技有限公司 一种预合金化金锡预成型焊片的制备方法
KR101764993B1 (ko) * 2013-08-29 2017-08-03 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Cu-Sn 공존강 및 그 제조 방법
CN103928206B (zh) * 2014-04-29 2016-09-07 山东省六府能源科技有限公司 一种铁镍基软磁材料的制备方法
CN103981422B (zh) * 2014-05-22 2016-01-20 浙江久立特材科技股份有限公司 825合金管材大变形加工工艺
CN107119234B (zh) * 2017-05-11 2019-01-18 东北大学 一种因瓦合金带材的细晶强化方法
CN113774271A (zh) * 2020-06-10 2021-12-10 宝武特种冶金有限公司 一种耐超低温定膨胀合金及其制备方法
CN112962033B (zh) * 2021-02-01 2021-11-19 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种高强度因瓦合金及其加工方法
CN113637885B (zh) * 2021-07-19 2022-06-21 哈尔滨工程大学 一种多组元FeNiCoAlTiZr超弹性合金及其制备方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4578130A (en) * 1979-07-27 1986-03-25 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Iron-nickel-chromium alloy having improved swelling resistance and low neutron absorbence
DE3636815A1 (de) * 1985-11-12 1987-05-14 Nippon Mining Co Schattenmaske und verfahren zur herstellung von schattenmasken
JPH04221020A (ja) * 1990-12-23 1992-08-11 Nikko Kyodo Co Ltd リ−ドフレ−ム材の製造方法
EP0561120B1 (en) * 1992-01-24 1996-06-12 Nkk Corporation Thin Fe-Ni alloy sheet for shadow mask and method for manufacturing thereof
JP2870399B2 (ja) * 1993-12-27 1999-03-17 日本鋼管株式会社 加工性に優れたカラー受像管用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板
JP3128422B2 (ja) * 1994-03-14 2001-01-29 新日本製鐵株式会社 シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金薄板およびその製造方法
JPH0892700A (ja) * 1994-09-21 1996-04-09 Toyohashi Gijutsu Kagaku Univ γ’，γ”相析出強化型高Ｎｉ鋼
FR2727131B1 (fr) * 1994-11-23 1996-12-13 Imphy Sa Alliage fer-nickel a faible coefficient de dilatation
FR2730942B1 (fr) * 1995-02-24 1997-05-16 Lorraine Laminage Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
US5688471A (en) * 1995-08-25 1997-11-18 Inco Alloys International, Inc. High strength low thermal expansion alloy
FR2745298B1 (fr) * 1996-02-27 1998-04-24 Imphy Sa Alliage fer-nickel et bande laminee a froid a texture cubique
FR2765724B1 (fr) * 1997-07-04 1999-08-13 Imphy Sa Alliage magnetique doux du type fe-ni-cr-ti pour circuit magnetique d'un relais a haute sensibilite
JP3073734B1 (ja) * 1999-05-19 2000-08-07 日本金属工業株式会社 シャドウマスク用Ｆｅ―Ｎｉ系合金素材の製造方法
FR2795431B1 (fr) * 1999-06-22 2001-12-07 Imphy Ugine Precision Dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur a ecran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et masque d'ombre tendu

Also Published As

Publication number Publication date
FR2819825B1 (fr) 2003-10-31
BR0103638A (pt) 2002-09-10
SG101471A1 (en) 2004-01-30
MXPA01008747A (es) 2004-08-12
EP1156126A1 (fr) 2001-11-21
KR100820892B1 (ko) 2008-04-10
PL349295A1 (en) 2002-07-29
RU2001124851A (ru) 2003-06-27
CN1367268A (zh) 2002-09-04
JP2002241841A (ja) 2002-08-28
DE60100966T2 (de) 2004-07-22
KR20020062792A (ko) 2002-07-31
EP1156126B1 (fr) 2003-10-15
TW544471B (en) 2003-08-01
DE60100966D1 (de) 2003-11-20
CN100478457C (zh) 2009-04-15
FR2819825A1 (fr) 2002-07-26
DE1156126T1 (de) 2002-05-23
US6605163B2 (en) 2003-08-12
US20020134469A1 (en) 2002-09-26
ATE252160T1 (de) 2003-11-15
CA2354901A1 (fr) 2002-07-24
JP4918199B2 (ja) 2012-04-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20012990A3 (cs) Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby
CN111809120B (zh) 一种低膨胀合金及其制备方法
TWI789871B (zh) 沃斯田鐵系不鏽鋼帶的製造方法
US6663730B2 (en) Maraging steel and process for manufacturing a strip or a part cut out of a strip of cold-rolled maraging steel
JP6860413B2 (ja) マルエージング鋼およびその製造方法
US6692585B2 (en) Ferritic Fe-Cr-Ni-Al alloy having exellent oxidation resistance and high strength and a plate made of the alloy
JP5054876B2 (ja) 集積回路グリッドの製造のための硬化Ｆｅ−Ｎｉ合金およびその製造方法
JP3510445B2 (ja) 軟化焼鈍特性に優れた電子部品用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板
KR20030068593A (ko) 고강도 등방성 강, 강판 제조 방법 및 이에 의한 강판
JP3365190B2 (ja) α＋β型チタン合金溶接部材の後熱処理方法
JP2021518489A (ja) 低合金第３世代先進高張力鋼および製造プロセス
JPH0826429B2 (ja) メッキ性，ハンダ性，繰返し曲げ特性に優れた高強度低熱膨脹Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法
JP2797835B2 (ja) 耐食性、繰返し曲げ特性に優れた高強度Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金薄板およびその製造方法
JPH0633206A (ja) Ｎｉ基合金の熱処理方法
JP2830472B2 (ja) 耐食性、繰返し曲げ特性、エッチング性に優れた高強度Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金薄板およびその製造方法
JP2004315947A (ja) 無段変速機用マルエージング鋼帯の製造方法
KR20240065912A (ko) 고엔트로피 합금 및 그 제조방법
JP2550784B2 (ja) メッキ性、ハンダ性、繰返し曲げ特性に優れた高強度低熱膨脹Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金およびその製造方法
CN117248130A (zh) 一种快速应变硬化双屈服亚稳β钛合金的制备方法
JPH11264054A (ja) コバルトおよびチタンを含まないマレ―ジング鋼
KR20230094491A (ko) 고강도 저열팽창 Fe-Ni계 합금
JPH0623423B2 (ja) Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ系合金軟質材の製造方法
JP2002256343A (ja) 偏析の少ない低ＣのＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法
JPH03219051A (ja) リードフレーム用Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製法
JPH0430465B2 (cs)