ES2950858T3

ES2950858T3 - Acondicionador de aire

Info

Publication number: ES2950858T3
Application number: ES12796903T
Authority: ES
Inventors: Takahide Tadokoro; Takashi Ikeda; Shingo Hamada; Mitsuhiro Shirota
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2011-06-10
Filing date: 2012-03-29
Publication date: 2023-10-16
Anticipated expiration: 2032-03-29
Also published as: CN103597288A; EP2719957A4; US9759441B2; EP2719957A1; WO2012169100A1; US20140102676A1; JP5369141B2; JP2012255628A; CN103597288B; EP2719957B1

Abstract

Se obtiene un acondicionador de aire capaz de minimizar el reflujo de aire interior desde el interior al interior de un acondicionador de aire en las dos partes extremas en dirección longitudinal de una salida de aire en una unidad interior del acondicionador de aire, y capaz de mantener el alto flujo. velocidad de un ventilador, reduciendo así el ruido y el consumo de energía. La longitud de un ventilador de flujo transversal (8) en la dirección axial de rotación (AX) es mayor que la longitud en dirección longitudinal de la salida de aire (3), y el ventilador de flujo transversal (8) tiene una extensión (8a) que sobresale de los dos extremos de la salida de aire (3) en el sentido axial de rotación (AX). También se proporciona una pared de colisión (18) con la que choca la corriente de aire descargada desde la extensión (8a) del ventilador de flujo transversal (8), estando dispuesta la pared de colisión en el cuerpo del acondicionador de aire. Las paletas (13a) en la extensión (8a) del ventilador de flujo cruzado (8) y las paletas (13b) que miran hacia la salida de aire (3) tienen diferentes formas y están configuradas de manera que el caudal de la corriente de aire descargada de las paletas (13a) es menor que el caudal de la corriente de aire descargada desde las paletas (13b). (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN

Acondicionador de aire

Campo técnico

La presente invención se refiere a un aparato de aire acondicionado y en particular se refiere a una unidad interior de un aparato de aire acondicionado de tipo separado equipado con la unidad interior y una unidad exterior.

Técnica anterior

Una unidad interior de un aparato de aire acondicionado se instala en una habitación (en una habitación de una vivienda u oficina) sujeta a aire acondicionado. El aire interior aspirado a través de la entrada de aire intercambia calor en un intercambiador de calor con un refrigerante que circula en un ciclo de refrigeración para calentar el aire interior durante la operación de calefacción y enfriar el aire interior durante la operación de refrigeración. El aire interior calentado o enfriado se expulsa hacia la habitación a través de la salida de aire. Para este propósito, un ventilador y un intercambiador de calor están alojados en un cuerpo principal de unidad interior.

Entre muchos tipos de unidades interiores existentes de los aparatos de aire acondicionado, es bien conocido que algunos tipos de unidades interiores, tales como un tipo de instalación en pared, que tiene una salida de aire alargada, y un tipo de ocultación en techo, que expulsa aire en una sola dirección, usan ventiladores de flujo cruzado (también conocidos como ventiladores tangenciales o ventiladores transversales) como su dispositivo de envío de aire. Con respecto a un flujo de aire que fluye desde una entrada de aire a una salida de aire en la unidad interior del aparato de aire acondicionado, un intercambiador de calor está dispuesto corriente arriba del ventilador de flujo cruzado, es decir, el intercambiador de calor está dispuesto entre la entrada de aire y el ventilador de flujo cruzado, y la salida de aire se sitúa corriente abajo del ventilador de flujo cruzado. La longitud de la salida de aire de la unidad interior en la dirección longitudinal es sustancialmente la misma que la longitud total del ventilador de flujo cruzado en la dirección longitudinal (dirección del eje de rotación). Los componentes tales como el motor de accionamiento y las partes de soporte que soportan el árbol giratorio del ventilador de flujo cruzado están dispuestos más hacia el exterior en la dirección longitudinal de ambos extremos del ventilador de flujo cruzado con un espacio entre estos componentes y cada extremo del ventilador de flujo cruzado.

El ventilador de flujo cruzado (denominado simplemente "ventilador" en el presente documento en lo sucesivo) incluye una pluralidad de unidades impulsoras individuales conectadas entre sí en la dirección del eje de rotación. En cada una de las unidades impulsoras individuales, una pluralidad de palas, de las que cada una está curvada para tener una sección con conformación de arco, están aseguradas a una placa de soporte anular (con conformación de anillo), que es una placa plana que tiene diámetros externo e interno. Las palas están inclinadas en un ángulo predeterminado en relación con la placa de soporte y aseguradas a la placa de soporte para formar conformaciones anulares concéntricas. Una placa de extremo discoide está asegurada a los extremos de las palas de la unidad impulsora individual en un extremo en la dirección del eje de rotación. El árbol giratorio soportado por una parte de cojinete del cuerpo principal de unidad interior está unido a la placa de extremo. La unidad impulsora individual en el otro extremo en la dirección del eje de rotación incluye una placa de extremo con un cubo. A diferencia de las placas de soporte en otras partes, la placa de extremo con un cubo tiene una parte de cubo en su centro. El árbol giratorio de motor del motor de accionamiento está asegurado al cubo. Cuando el motor de accionamiento acciona de forma giratoria, el ventilador gira alrededor del eje de rotación, que es el centro del árbol giratorio. Las palas están inclinadas de modo que sus respectivos extremos de pala circunferenciales externos se sitúan en la parte frontal en la dirección de rotación.

En el presente documento en lo sucesivo, cada una de las unidades impulsoras individuales dispuestas en serie en la dirección del eje de rotación se denomina "unidad" del ventilador por conveniencia de la descripción. La unidad impulsora individual ubicada en cada extremo del ventilador en la dirección del eje de rotación se denomina "unidad de extremo".

A medida que gira el ventilador, el aire interior se aspira hacia el cuerpo principal de unidad interior del aparato de aire acondicionado a través de la entrada de aire. El aire aspirado se convierte en aire acondicionado, con una temperatura que se ha ajustado como se describe anteriormente mientras pasa a través del intercambiador de calor. El aire acondicionado cruza el ventilador y, después de eso, pasa a través de una trayectoria de aire que se extiende hasta la salida de aire y se expulsa hacia la habitación a través de la salida de aire formada en una parte inferior del cuerpo principal de unidad interior.

La presión dentro de la unidad interior es menor que la presión atmosférica debido a la resistencia por fricción (pérdida de presión) aplicada al aire mientras pasa a través del intercambiador de calor. El ventilador proporciona energía al flujo de aire de modo que el flujo de aire supere la presión atmosférica, expulsando, de este modo, el aire desde la salida de aire. Sin embargo, cuando la energía proporcionada al flujo de aire desde el ventilador no es suficiente para superar la presión atmosférica, la presión dentro de la unidad interior se vuelve menor que la presión atmosférica fuera de la unidad interior. En este caso, el aire interior se aspira hacia la unidad interior a través de la salida de aire. Este fenómeno se denomina "succión inversa".

La succión inversa tiende a producirse cerca de ambos extremos del ventilador en la dirección del eje de rotación. El motivo de esto es como sigue.

En cada extremo del ventilador en la dirección del eje de rotación, se disponen una placa de extremo, que es parte de la unidad impulsora individual como cuerpo giratorio, y una pared lateral del cuerpo principal de unidad interior. La pared lateral define una superficie lateral de una trayectoria de aire y está dispuesta más hacia el exterior que la placa de extremo para oponerse a la placa lateral. La placa de extremo y la placa lateral están espaciadas entre sí aproximadamente 5 mm para evitar que se produzca fricción de rotación, que de otro modo se podría producir debido al contacto de las placas de extremo y lateral entre sí. Un espacio formado entre la placa de extremo y la pared lateral opuesta a la placa de extremo se sitúa en el exterior de cada extremo del ventilador en la dirección del eje de rotación. Este espacio está en una atmósfera en la que la presión es menor que la presión atmosférica debido a la pérdida de presión mientras el aire pasa a través del intercambiador de calor. Por tanto, se considera que la succión inversa tiende a producirse debido a la diferencia de presión entre la presión en el espacio y la presión atmosférica fuera de la unidad interior. Cuando se produce la succión inversa, se reduce el volumen de aire de todo el ventilador, degradando, de este modo, el rendimiento del ventilador. Además, la turbulencia del flujo de aire se provoca por la succión inversa, incrementando, de este modo, el ruido. Cuando se produce la succión inversa durante la operación de refrigeración, se pueden dispersar gotículas de agua condensada en la habitación (esta dispersión se denomina "dispersión de gotículas de agua"). La dispersión de gotículas de agua es un fenómeno en el que el aire interior con alta humedad que ha fluido hacia la unidad interior debido a la succión inversa se condensa a través de su contacto con las superficies de pared de baja temperatura dentro de la unidad interior, y el agua condensada a continuación se convierte en gotículas de agua y se pueden dispersar en la habitación. En particular, cuando se incrementa la resistencia al arrastre, por ejemplo, por el polvo acumulado en la entrada de aire, es poco probable que se proporcione suficiente energía por el ventilador y, en consecuencia, se facilita la aparición de succión inversa.

Existe un ejemplo de una estructura para evitar la succión inversa descrita anteriormente. En esta estructura, un elemento que tiene una superficie circunstancial externa está unido a cada extremo del ventilador de flujo cruzado en la dirección del eje de rotación. El tamaño del elemento se incrementa hacia cada superficie lateral para formar una conformación de campana. Con el elemento con conformación de campana, el hueco entre cada extremo del ventilador en la dirección del eje de rotación y un espacio, en el que la presión es menor que la presión atmosférica, formado fuera del extremo del ventilador se reduce para evitar la succión inversa (por ejemplo, véase la literatura de patente 1 ).

Lista de citas

Literatura de patente

Literatura de patente 1: publicación de solicitud de patente japonesa no examinada n.° 6-33893 (párrafos de 0009 a 0013 y figs. 1 y 3).

El documento JP 2009 250601 A divulga un ventilador de flujo cruzado que tiene una pluralidad de placas divisorias en la dirección axial, con una holgura entre cada placa divisoria ubicada en ambas partes de extremo. Cada segunda placa divisoria contigua a cada una de las placas divisorias se establece más estrecha que la holgura entre las otras placas divisorias contiguas.

El documento JP 40419002 A divulga un acondicionador de aire con un ventilador de flujo cruzado. Dicho ventilador de flujo cruzado está constituido de tal manera que las unidades de ventilador situadas en la parte central del ventilador de flujo cruzado se forman para tener un gran diámetro. Las segundas unidades de ventilador situadas a ambos extremos de las unidades de ventilador tienen un diámetro un poco más pequeño que el de dichas unidades de ventilador, y las unidades de ventilador situadas a ambos lados de las segundas unidades de ventilador tienen el diámetro más pequeño.

Sumario de la invención

Problema técnico

El elemento que tiene la superficie circunferencial externa, con un tamaño que se incrementa hacia la pared lateral para formar una conformación de campana, proporcionado en cada extremo del ventilador en la dirección del eje de rotación (dirección longitudinal) está destinado a bloquear el aire que intenta fluya hacia el espacio entre el extremo del ventilador y la pared lateral. El aire que intenta fluir de forma inversa hacia la unidad interior a través de cada extremo de la salida de aire se hace que fluya de nuevo hacia la salida de aire por la superficie circunferencial externa con conformación de campana, evitando, de este modo, la succión inversa. Sin embargo, para eliminar la generación de fricción de rotación entre los extremos del ventilador y las paredes laterales, los huecos entre el ventilador giratorio y las paredes laterales fijas del cuerpo principal de unidad interior del aparato de aire acondicionado no se pueden eliminar por completo. Por tanto, es difícil evitar la succión inversa, que se genera por el aire que pasa a través del hueco entre cada uno de los elementos que tienen la superficie circunferencial externa expandida con conformación de campana y una correspondiente de las paredes laterales. La presente invención se propone para resolver el problema descrito anteriormente. Un objetivo de la presente invención es obtener un aparato de aire acondicionado en el que se pueda evitar la succión inversa, se pueda mantener un gran volumen de aire y se pueda reducir el consumo de potencia y el ruido.

Solución al problema

La invención se expone en el conjunto de reivindicaciones adjuntas.

De acuerdo con la presente invención, la presión de estancamiento mayor que la presión atmosférica se puede generar cerca de cada extremo de la salida de aire haciendo que el flujo de aire de salida de la extensión de ventilador del ventilador de flujo cruzado incida sobre uno correspondiente de los deflectores. Por tanto, se puede evitar la succión inversa, en la que el aire interior fluye desde el exterior de la unidad interior hacia la unidad interior a través de la salida de aire. En consecuencia, se puede evitar la degradación del rendimiento del ventilador, un incremento del ruido, la dispersión de gotículas de agua y similares, que se provocan por la generación de succión inversa. Además, la velocidad del viento de los flujos de aire expulsados desde las partes que se oponen a los deflectores respectivos en la dirección del eje de rotación del ventilador se establece para que sea menor que la velocidad del viento del flujo de aire expulsado desde una parte opuesta a la salida de aire. Por tanto, se evita la succión inversa mientras se mantiene un gran volumen de aire de todo el ventilador y, en consecuencia, se pueden reducir el consumo de potencia y el ruido.

Breve descripción de los dibujos

[Fig. 1] La fig. 1 es una vista en perspectiva externa que ilustra una unidad interior de un aparato de aire acondicionado equipado con un ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 2] La fig. 2 es una vista en sección longitudinal de la unidad interior de acuerdo con el modo de realización 1 tomada a lo largo de la línea Q-Q en la fig. 1.

[Fig. 3] La fig. 3 incluye las siguientes vistas esquemáticas del ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 1: fig. 3 (a) que ilustra una vista lateral del ventilador de flujo cruzado, y la fig. 3 (b) que ilustra una vista en sección del ventilador de flujo cruzado tomada a lo largo de la línea U-U en la fig. 3 (a). [Fig. 4] La fig. 4 (a) es una vista en perspectiva ampliada del ventilador de flujo cruzado, en el que cinco unidades impulsoras individuales (unidades) de acuerdo con el modo de realización 1 están aseguradas en una dirección del eje de rotación, y la fig. 4 (b) es una vista explicativa que ilustra una placa de soporte. [Fig. 5] La fig. 5 es una vista en perspectiva de la unidad interior del aparato de aire acondicionado de acuerdo con el modo de realización 1 vista desde abajo oblicuamente.

[Fig. 6] La fig. 6 es una vista en perspectiva de un deflector de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 7] La fig. 7 es una vista en sección de la unidad interior de acuerdo con el modo de realización 1 tomada a lo largo de la línea B-B en la fig. 5.

[Fig. 8] La fig. 8 es una vista esquemática simplificada de una estructura interna de la unidad interior de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 9] La fig. 9 es una vista esquemática ampliada de una pala de una unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 10] La fig. 10 es una vista explicativa, en la que las secciones de pala de una parte de pala opuesta a la salida de aire y una parte de pala opuesta al deflector en la unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 1 están superpuestas entre sí.

[Fig. 11] La fig. 11 es una vista en perspectiva de una de las palas de la unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 12] La fig. 12 es una vista explicativa ampliada de la pala de la unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado y una región alrededor de la pala de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 13] La fig. 13 incluye vistas explicativas que ilustran la unidad de extremo y una región alrededor de la unidad de extremo de acuerdo con el modo de realización 1 en comparación con los dispositivos de la técnica relacionada.

[Fig. 14] La fig. 14 incluye vistas explicativas que ilustran los flujos de aire que pasan entre las palas de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 15] La fig. 15 es una vista en perspectiva ampliada de una de las palas, que ilustra un ejemplo alternativo de la estructura del ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 16] La fig. 16 es una vista explicativa ampliada de la pala de la unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado y una región alrededor de la pala de acuerdo con el modo de realización 1.

[Fig. 17] La fig. 17 es una vista explicativa, en la que se superponen entre sí secciones de pala de una parte de pala opuesta a la salida de aire y una parte de pala opuesta al deflector en una unidad de extremo de un ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 2 de la presente invención.

[Fig. 18] La fig. 18 es una vista en perspectiva de una de las palas de la unidad de extremo de acuerdo con el modo de realización 2.

[Fig. 19] La fig. 19 incluye vistas explicativas de los flujos de aire expulsados desde las partes de pala de la unidad de extremo de acuerdo con el modo de realización 2.

[Fig. 20] La fig. 20 incluye vistas explicativas que ilustran los flujos de aire que pasan entre las palas de acuerdo con el modo de realización 2.

[Fig. 21] La fig. 21 es una vista explicativa, en la que se superponen entre sí secciones de pala de una parte de pala opuesta a la salida de aire y una parte de pala opuesta al deflector en una unidad de extremo de un ventilador de flujo cruzado de acuerdo con el modo de realización 3 de la presente invención.

[Fig. 22] La fig. 22 es una vista en perspectiva de una de las palas de la unidad de extremo de acuerdo con el modo de realización 3.

[Fig. 23] La fig. 23 incluye vistas explicativas de los flujos de aire en las partes de pala de la unidad de extremo de acuerdo con el modo de realización 3.

[Fig. 24] La fig. 24 es una vista explicativa de un ejemplo alternativo de la estructura de la unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado de acuerdo con los modos de realización de 1 a 3 de la presente invención. Descripción de los modos de realización

Modo de realización 1

Se describirá a continuación el modo de realización 1 de la presente invención con referencia a los dibujos. La fig.

1 es una vista en perspectiva externa que ilustra una unidad interior 1 de un aparato de aire acondicionado equipado con un ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1. La fig. 2 es una vista en sección longitudinal de la unidad interior 1 ilustrada en la fig. 1 tomada a lo largo de la línea Q-Q en la fig. 1. Los flujos de aire se indican por flechas huecas en la fig. 1 y flechas punteadas en la fig. 2. En el aparato de aire acondicionado, un ciclo de refrigeración está formado realmente por una unidad interior y una unidad exterior. Sin embargo, puesto que la descripción en el presente documento se refiere a la estructura de la unidad interior, se omite la descripción relativa a la unidad exterior. Como se ilustra en las figs. 1 y 2, la unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado (en el presente documento en lo sucesivo, simplemente denominada "unidad interior") tiene una conformación de caja sustancialmente alargada que se extiende en la dirección izquierda-derecha y está instalada en una pared de una habitación. Una rejilla de entrada de aire 2, una unidad de recogida de polvo eléctrica 5 y un filtro 6 están dispuestos en una parte superior 1a de un cuerpo principal de unidad interior 1. La rejilla de entrada de aire 2 sirve como entrada de aire, a través de la que se aspira el aire interior. La unidad de recogida de polvo eléctrica 5 recoge el polvo cargando el polvo con electricidad estática. El filtro con conformación de malla 6 retira el polvo. Un intercambiador de calor 7 está dispuesto en el lado de superficie frontal y en el lado superior del ventilador de flujo cruzado 8 para rodear el ventilador de flujo cruzado 8. El intercambiador de calor 7 incluye una pluralidad de aletas de aluminio 7a dispuestas paralelas entre sí y tuberías 7b que se extienden a través de las aletas de aluminio 7a. Además, una superficie frontal 1b del cuerpo principal de unidad interior 1 está cubierta con un panel de superficie frontal, y se proporciona una salida de aire 3 en una parte inferior del cuerpo principal de unidad interior 1. El aire interior que se somete a un intercambio de calor en el intercambiador de calor 7 se expulsa hacia la habitación a través de la salida de aire 3. La salida de aire 3 está definida por una abertura alargada que se extiende en la dirección longitudinal, que es la dirección izquierdaderecha del cuerpo principal de unidad interior 1. Es decir, la dirección longitudinal de la salida de aire 3 coincide con la dirección izquierda-derecha del cuerpo principal de unidad interior 1. El ventilador de flujo cruzado 8 que sirve como dispositivo de envío de aire se proporciona entre el intercambiador de calor 7 y la salida de aire 3 de modo que la dirección del eje de rotación del ventilador de flujo cruzado 8 se extiende en la dirección izquierdaderecha (dirección longitudinal) del cuerpo principal de unidad interior 1. El ventilador de flujo cruzado 8 se gira por un motor 16 para hacer que el aire interior fluya desde la rejilla de entrada de aire 2 a la salida de aire 3. El cuerpo principal de unidad interior 1 también incluye un estabilizador 9 y una guía trasera 10 en la misma, que separan una región de entrada de aire E1 y una región de salida de aire E2 entre sí con respecto al ventilador de flujo cruzado 8. La guía trasera 10 tiene, por ejemplo, una conformación de vórtice y define una superficie trasera de una trayectoria de aire de salida 11. Las paletas de guía de viento de arriba a abajo y de izquierda a derecha 4a y 4b están unidas de forma giratoria a la salida de aire 3 para cambiar la dirección del aire que fluye hacia la habitación. En los dibujos, O indica el centro de rotación del ventilador de flujo cruzado 8, E1 indica la región de entrada de aire del ventilador 8 y E2 indica la región de salida de aire, que se define en una posición opuesta a la región de entrada de aire E1 con respecto al centro de rotación O. La región de entrada de aire E1 y la región de salida de aire E2 del ventilador de flujo cruzado 8 están separadas entre sí por una parte de lengüeta 9a del estabilizador 9 y una parte de extremo corriente arriba 10a de la guía trasera 10, estando la parte de extremo corriente arriba 10a en el lado corriente arriba con respecto a un flujo de aire. RO indica la dirección de rotación del ventilador de flujo cruzado 8.

La fig. 3 incluye vistas esquemáticas del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1. La fig. 3 (a) es una vista lateral del ventilador de flujo cruzado, y la fig. 3 (b) es una vista en sección del ventilador de flujo cruzado tomada a lo largo de la línea U-U en la fig. 3 (a). En la mitad inferior de la fig. 3 (b), se puede ver una pluralidad de palas en el lado posterior de la página, y en la mitad superior de la fig. 3 (b), se ilustra una de las palas 13. La fig. 4 (a) es una vista en perspectiva ampliada del ventilador de flujo cruzado 8, en el que cinco unidades impulsoras individuales 14 de acuerdo con el modo de realización 1 están aseguradas en una dirección del eje de rotación AX. La fig. 4 (b) es una vista explicativa que ilustra una placa de soporte 12. En la fig. 4, se ilustra una parte impulsora como ventilador de flujo cruzado 8 con el motor 16 y el árbol de motor 16a omitidos. El número de unidades impulsoras individuales 14 del ventilador de flujo cruzado 8 y el número de palas 13 de la unidad impulsora individual 14 no están limitados a los números descritos anteriormente. Se puede usar cualquier número de unidades impulsoras individuales 14 y de palas de la unidad impulsora individual 14.

Como se ilustra en las figs. 3 y 4, el ventilador de flujo cruzado 8 incluye una pluralidad de, por ejemplo, cinco unidades impulsoras individuales 14 en la dirección del eje de rotación AX (dirección longitudinal). La placa de soporte 12 que tiene una conformación anular está dispuesta en un extremo de cada unidad impulsora individual 14. La pluralidad de palas 13 que se extienden en la dirección del eje de rotación AX están dispuestas a lo largo de la circunferencia externa de cada placa de soporte 12. La pluralidad de unidades impulsoras individuales 14, cada una formada por, por ejemplo, una resina termoplástica tal como resina AS o resina ABS, se proporciona en la dirección del eje de rotación AX que pasa a través de los centros de las placas de soporte 12. Los extremos laterales de las palas 13 están conectados a las placas de soporte 12 de las unidades impulsoras individuales 14 vecinas, por ejemplo, por soldadura ultrasónica. Una placa de extremo 12b, que se sitúa en el otro extremo, incluye solo un disco sin las palas 13. Una placa de soporte 12a situada en un extremo en la dirección del eje de rotación AX tiene un árbol de ventilador 15a en su centro, y la placa de extremo 12b situada en el otro extremo tiene un cubo de ventilador 15b en su centro. El cubo de ventilador 15b está asegurado al árbol de motor 16a del motor 16 con un tornillo o similares. Es decir, la placa de soporte 12a y la placa de extremo 12b situadas en los respectivos extremos del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX tienen cada una conformación de disco y respectivamente tienen el árbol de ventilador 15a y el cubo de ventilador 15b en las respectivas partes centrales donde se sitúa un eje de rotación 17. Las placas de soporte 12, excepto las de ambos extremos, tienen cada una una conformación anular que tiene un espacio en su parte central. El eje de rotación 17, que es el centro de rotación, se sitúa en el espacio formado en cada una de estas placas de soporte 12, y un diámetro interno K1 y un diámetro externo K₂de la placa de soporte 12 están definidos como se ilustra en la fig. 4 (b). Aquí, en la fig. 3 (b) y la fig. 4 (b), la línea de trazos discontinuos indica un eje de rotación virtual que conecta el árbol de motor 16a y el árbol de ventilador 15a entre sí e indica el centro de rotación O. Aquí, el eje de rotación virtual es el eje de rotación 17 y una dirección en la que se extiende el eje de rotación 17 es la dirección del eje de rotación A^x. Además, una unidad impulsora individual se denomina unidad 14 y las unidades situadas en las partes de extremo en la dirección del eje de rotación AX se denominan unidades de extremo 14a.

La fig. 5 es una vista en perspectiva del cuerpo principal de unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado de acuerdo con el modo de realización 1 visto desde abajo oblicuamente. Las paletas de guía de viento de arriba a abajo y de izquierda a derecha 4a y 4b se omiten de la fig. 5, y parte del ventilador de flujo cruzado 8 se ve a través de la salida de aire 3. En comparación con la longitud L1 de la salida de aire 3 de la unidad interior en la dirección longitudinal, la longitud L2 del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX es larga (L2 > L1). La dirección longitudinal de la salida de aire 3 coincide con la dirección izquierda-derecha del cuerpo principal de unidad interior 1. Parte de cada unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 se extiende más allá de uno correspondiente de los extremos de la salida de aire 3. Esta extensión, es decir, una parte de la unidad de extremo 14a situada en cada extremo del ventilador de flujo cruzado 8 y que no mira hacia la salida de aire 3, se denomina extensión de ventilador 8a. Es decir, las partes de extremo izquierdo y derecho del ventilador de flujo cruzado 8 se extienden hacia fuera más allá de los extremos respectivos de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal. Estas partes del ventilador de flujo cruzado 8 que se extienden más allá de la salida de aire 3 definen las extensiones de ventilador 8a. Se proporcionan deflectores 18 en posiciones opuestas a las extensiones de ventilador 8a en el cuerpo principal de unidad interior 1. Los flujos de aire de salida expulsados desde las extensiones de ventilador 8a inciden sobre los deflectores 18. La fig. 6 es una vista en perspectiva del deflector 18 de acuerdo con el modo de realización 1, que ilustra las relaciones entre la extensión de ventilador 8a, el deflector 18 y la trayectoria de aire de salida 11. La fig. 7 es una vista en sección tomada a lo largo de la línea B-B en la fig. 5, que ilustra una sección longitudinal de una parte de la unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado que incluye el deflector 18. La parte sombreada en la fig. 7 indica el deflector 18.

La superficie trasera de la trayectoria de aire de salida 11 opuesta a la extensión de ventilador 8a proporcionada en cada extremo del ventilador 8 en la dirección del eje de rotación AX está definida por el lado corriente arriba de la guía trasera 10 hasta una posición intermedia de la misma y, como se ilustra en la fig. 7, está definida por los deflectores 18 desde la posición intermedia de los mismos, y, a continuación, por el estabilizador 9 sin estar conectada a una abertura tal como la salida de aire 3. En la trayectoria de aire de salida 11, la distancia entre la circunferencia externa del impulsor del ventilador de flujo cruzado 8 y el deflector 18 es, como se indica por el signo Y en la fig. 7, sustancialmente uniforme desde el lado más corriente arriba 10a de la guía trasera 10 a una parte continua con el estabilizador 9. Las regiones de incidencia donde los flujos de aire de salida expulsados desde las extensiones de ventilador 8a inciden sobre los deflectores 18 se definen como regiones E3. Es decir, fuera de la región de salida de aire E2 (véase la fig. 8), hacia la que se expulsa el flujo de aire desde el ventilador de flujo cruzado 8, las regiones hacia las que se expulsa el aire desde las extensiones de ventilador 8a son las regiones de incidencia E3. La distancia Y entre las circunferencias externas de las extensiones de ventilador 8a y las superficies de los deflectores 18 es, por ejemplo, de aproximadamente 10 mm.

En una parte del ventilador de flujo cruzado 8 excepto por las extensiones de ventilador 8a en la dirección del eje de rotación AX, es decir, una parte central del ventilador 8 en la dirección del eje de rotación AX, la superficie trasera de la trayectoria de aire de salida 11 es, como se ilustra en la fig. 2 , definida por la guía trasera 10 hasta la salida de aire 3 y tiene una conformación de vórtice desde el extremo más corriente arriba 10a de la guía trasera 10 hasta la salida de aire 3. La distancia entre la circunferencia externa del impulsor del ventilador de flujo cruzado 8 y la guía trasera 10 se incrementa gradualmente.

La fig. 8 es una vista esquemática simplificada de una estructura interna de la unidad interior 1 de acuerdo con el modo de realización 1, que ilustra simplemente las relaciones entre la rejilla de entrada de aire 2, el intercambiador de calor 7, el ventilador de flujo cruzado 8 y la salida de aire 3 en la dirección de flujo de aire (flechas huecas). La fig. 9 es una vista esquemática ampliada de una de las palas 13 de una de las unidades de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1. La otra unidad de extremo 14a del ventilador 8 en la dirección del eje de rotación AX es similar a la ilustrada en la fig. 9. El ventilador de flujo cruzado 8 incluye las extensiones de ventilador 8a en ambas partes de extremo en la dirección del eje de rotación AX. Estas extensiones de ventilador 8a se oponen a los respectivos deflectores 18 en la región de salida de aire E2. Las partes de la región de salida de aire E2 opuestas a los deflectores 18 se denominan regiones de incidencia E3. La parte del ventilador de flujo cruzado 8 excepto las extensiones de ventilador 8a en la dirección del eje de rotación AX, es decir, la parte central del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX se opone a la salida de aire 3 definida por una abertura en la región de salida de aire E2. Aquí, las posiciones de ambas placas de extremo 12a y 12b se denominan superficies de extremo de ventilador 8b y la parte central del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX opuesta a la salida de aire 3 se denomina parte central de ventilador 8c. Las paredes laterales 30 definen ambas superficies laterales de un paso de aire desde la rejilla de entrada de aire 2 en la unidad interior 1 hasta la salida de aire 3.

Los ejemplos de las longitudes de los ventiladores usados en el modo de realización 1 son como sigue.

Es decir, el diámetro externo K₂y el diámetro interno K1 de la placa de soporte anular 12 asegurada a las palas 13 en la parte de extremo de cada unidad impulsora individual 14 son respectivamente 0110 mm y O 60 mm, y una pluralidad de, por ejemplo, 35 las palas 13 están aseguradas en la circunferencia de cada placa de soporte 12. En la dirección del eje de rotación AX, por ejemplo, la longitud L1 de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal es de 610 mm, la longitud total L2 del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX es de 640 mm y un ancho especificado L3 de cada deflector 18 en la dirección del eje de rotación AX es de 30 mm. Cada deflector 18 se superpone con una correspondiente de las extensiones de ventilador 8a por, por ejemplo, aproximadamente la mitad de la longitud L3 del mismo en la dirección del eje de rotación AX, y una longitud Z de la extensión de ventilador 8a en la dirección del eje de rotación AX es, por ejemplo, aproximadamente de 15 mm. Los espacios formados entre las placas de extremo 12a y 12b en ambos extremos del ventilador 8 y las respectivas paredes laterales 30 se indican con S. La longitud del espacio S en la dirección del eje de rotación AX es, por ejemplo, de 15 mm. La longitud de cada unidad de extremo 14a en la dirección del eje de rotación AX es de 25 a 70 mm, y la longitud de cada una de las unidades 14 distintas de las dos unidades de extremo 14a en la dirección del eje de rotación AX es de aproximadamente 80 mm.

Como se ilustra en la fig. 9, en cada unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8, las palas 13a de la extensión del ventilador 8a que se oponen al deflector 18 tienen una conformación diferente a la de las palas de otra parte. Es decir, la conformación de pala de sección de la pala 13a perpendicular al eje de rotación 17 de la unidad de extremo 14a, siendo la pala 13a una parte de la pala opuesta al deflector 18, es diferente de la de una pala 13b, que es una parte de la pala no opuesta a los deflectores 18, es decir, opuesta a la salida de aire 3.

Se describe la diferencia en la conformación de sección de pala entre la pala 13a, que se opone a la extensión de ventilador 8a, es decir, el deflector 18, y la pala 13b, que se opone a la salida de aire 3. Aquí, las palas 13a, que se oponen al deflector 18 en la dirección del eje de rotación Ax , se denominan parte de pala 13a opuesta al deflector, y la pala 13b, que se opone a la salida de aire 3 (en otras palabras, la pala en una parte que no se opone al deflector 18) se denomina parte de pala 13b opuesta a la salida de aire.

La fig. 10 es una vista explicativa que ilustra una sección perpendicular al eje de rotación 17, en la que las secciones de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire en el ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1 se superponen entre sí. Cada una de los palas 13a y 13b tiene una superficie que mira hacia la dirección de rotación RO (denominada superficie de presión positiva 19) y una superficie que mira hacia una dirección opuesta a la dirección de rotación (denominada superficie de presión negativa 20). Una línea de curvatura 21 (indicada por la línea de trazos discontinuos) de la pala, que se extiende en el centro entre la superficie de presión positiva 19 y la superficie de presión negativa 20, tiene una conformación sustancialmente de arco. En la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, una parte de extremo de pala circunferencial interna y una parte de extremo de pala circunferencial externa tienen conformaciones de arco respectivas. Por tanto, las partes de extremo de pala circunferencial interna Ha y Hb y las partes de extremo de pala circunferencial externa Ga y Gb se definen como los centros de curvatura de estas conformaciones de arco, una línea de curvatura 21a de la parte de pala 13a opuesta al deflector es un arco que conecta la parte de extremo de pala circunferencial interna Ha y la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga entre sí y una línea de curvatura 21b de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es un arco que conecta la parte de extremo de pala circunferencial interna Hb y la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb entre sí. Aquí, el índice a indica partes de la parte de pala 13a opuesta al deflector y el índice b indica partes de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire.

Una línea recta que conecta la parte de extremo de pala circunferencial interna Ha y la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga entre sí se denomina línea de cuerda Ma, y una línea recta que conecta la parte de extremo de pala circunferencial interna Hb y la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb entre sí se denomina línea de cuerda Mb. Aquí, la longitud de la línea de cuerda Ma de la parte de pala 13a opuesta al deflector se establece para que sea más corta que la longitud de la línea de cuerda Mb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire en el modo de realización 1. Por ejemplo, la longitud de la línea de cuerda Ma se establece en de 13 a 14 mm, la longitud de la línea de cuerda Mb se establece en de 15 a 16 mm y la longitud de la línea de cuerda Ma se establece en más corta que la de la línea de cuerda Mb en de 2 a 3 mm. Aquí, el lugar geométrico de rotación de la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga, Gb se define como un diámetro externo de pala y se representa como un diámetro externo de pala 24. Los lugares geométricos de rotación de las partes de extremo de pala circunferencial internas Ha y Hb se definen como diámetros internos de pala y se representan como diámetros internos de pala 25. En el modo de realización 1, la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire están, como se ilustra en la fig. 10, establecidas en la misma posición, y el diámetro externo de pala 24 pasa a través de la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga, Gb. Un diámetro interno de pala 25a que pasa a través de la parte de extremo de pala circunferencial interna Ha de la parte de pala 13a opuesta al deflector es mayor que un diámetro interno de pala 25b que pasa a través de la parte de extremo de pala circunferencial interna Hb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. Por tanto, el diámetro interno de la pala 25a está ubicado fuera del diámetro interno de pala 25b.

La fig. 11 es una vista en perspectiva de una de las palas 13 de la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1. Las conformaciones de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire son diferentes entre sí. La parte de pala 13a opuesta al deflector tiene la línea de cuerda corta Ma y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire tiene la línea de cuerda larga Mb. En la fig. 11, D indica una parte límite entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, y DG indica un escalón formado por la diferencia entre las longitudes de las líneas de cuerda Ma y Mb. Las unidades 14 situadas dentro de las unidades de extremo 14a en la dirección del eje de rotación AX en la estructura, por ejemplo, ilustrada en la fig. 4 (a), la conformación de pala de las unidades 14, es decir, tres unidades centrales 14 distintas de las unidades de extremo 14a, son uniformes e iguales a las de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire.

El funcionamiento de la pala de acuerdo con el modo de realización 1 se describe a continuación con referencia a la fig. 12. De forma similar a la fig. 9, la fig. 12 es una vista explicativa ampliada que ilustra la pala 13 de la unidad de extremo 14a de acuerdo con el modo de realización 1 y una región alrededor de la pala 13. La presión fuera del cuerpo principal de unidad interior 1 es la presión atmosférica P0. Cuando se hace funcionar el aparato de aire acondicionado, el ventilador de flujo cruzado 8 se gira por el motor 16. A medida que el ventilador de flujo cruzado 8 gira en la dirección RO, el aire interior se aspira a través de la rejilla de entrada de aire 2 proporcionada en la parte superior del cuerpo principal de unidad interior 1. Cuando el aire interior pasa a través del intercambiador de calor 7, el aire interior se somete a un intercambio de calor con un refrigerante que fluye a través de las tuberías 7b. El aire interior que se ha sometido a un intercambio de calor con el refrigerante se convierte en un flujo de aire de aire acondicionado A, que pasa a través del ventilador de flujo cruzado 8 y se expulsa hacia la habitación a través de la salida de aire 3. Aquí, una presión de aire Pe1 en la región de entrada de aire E1 cuando el aire interior fluye hacia el ventilador de flujo cruzado 8 disminuye en relación con la presión atmosférica P0 debido a la resistencia por fricción (pérdida de presión) generada cuando el aire interior se ha aspirado a través de la rejilla de entrada de aire 2 pasa a través del intercambiador de calor 7. El espacio S, que es continuo con la región de entrada de aire E1, y está en la atmósfera tiene la misma presión que la región de entrada de aire E1. Por tanto, la presión en el espacio S es igual a la de la región de entrada de aire E1, es decir, la presión de aire Pe1 (< presión atmosférica P0). Cuando se enfoca en el lado de salida de aire de la unidad de extremo 14a, un flujo de aire Aa, que se ha expulsado hacia un lugar opuesto al deflector 18, incide sobre el deflector 18. Por tanto, la energía de velocidad del viento del flujo de aire Aa se convierte en energía de presión, generando, de este modo, una presión de estancamiento P1 en la región de incidencia E3. A medida que se incrementa la velocidad a la que gira el ventilador de flujo cruzado 8, se incrementa una velocidad del viento Va del flujo de aire Aa, de este modo se incrementa la presión de estancamiento P1. Cuando la velocidad del viento Va es igual o superior a un valor especificado, la presión de estancamiento P1 se vuelve mayor que la presión atmosférica P0. La velocidad del viento Va obtenida en el momento en que la presión de estancamiento P1 se hace mayor que la presión atmosférica P0 varía de acuerdo con la pérdida de presión en el intercambiador de calor o similares que se va a eliminar.

Las velocidades de rotación para el funcionamiento del ventilador de flujo cruzado 8 dispuesto en la unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado se establecen de acuerdo con modos de funcionamiento tales como refrigeración débil y refrigeración fuerte. La distancia Y entre el deflector 18 y la circunferencia externa del ventilador de flujo cruzado 8, la longitud Z de la parte de pala 13a opuesta al deflector en la dirección del eje de rotación AX, y la longitud de la línea de cuerda Ma de la parte de pala 13a opuesta al deflector se determinan de modo que la presión de estancamiento P1 pueda ser mayor que la presión atmosférica P0 a la velocidad del viento en funcionamiento a la velocidad de rotación más baja. Cuando la parte de pala 13a opuesta al deflector y el deflector 18 se proporcionan como se describe anteriormente, durante el funcionamiento de la unidad interior 1, es decir, durante la rotación del ventilador de flujo cruzado 8, la presión en la región de incidencia E3 para la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 puede ser la presión de estancamiento P1 (> presión atmosférica P0). Estableciendo la presión en la región de incidencia E3 que comunica con el espacio S de modo que la presión de estancamiento P1 > la presión atmosférica P0, se genera una diferencia de presión. Por tanto, se evita la entrada del aire interior de presión atmosférica P0 por la presión de estancamiento P1. En consecuencia, se puede evitar que se produzca succión inversa, en la que el aire interior fluye desde el exterior de la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3 hacia el espacio S, donde la presión es baja, dentro de la unidad interior 1.

La fig. 13 incluye vistas explicativas que ilustran la unidad de extremo 14a y una región alrededor de la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1 en comparación con los dispositivos de la técnica relacionada. En cualquiera de los casos ilustrados en las vistas de 13 (a) a 13 (c), el espacio S está en una atmósfera en la que la presión es menor que la presión atmosférica P0 debido a la resistencia por fricción (pérdida de presión) generada cuando el flujo de aire succionado a través de la rejilla de entrada de aire 2 pasa a través del intercambiador de calor 7 o similares. Como se ilustra en la fig. 13 (a), en la unidad de extremo 14a en la dirección del eje de rotación AX, se provoca una succión inversa W1, en la que el aire fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia el espacio S dentro de la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3, por la diferencia de presión entre la presión en el espacio S (< presión atmosférica PC) y la presión atmosférica PC. En una estructura ilustrada en la fig. 13 (b), se proporciona un elemento T, con un tamaño que se incrementa hacia la pared lateral 30 de la unidad interior 1 para formar una conformación de campana, en cada unidad de extremo 14a en la dirección del eje de rotación AX del ventilador 8 como se describe en la literatura de patente 1. En este caso, en comparación con el caso ilustrado en la fig. 13 (a), aunque el hueco entre la unidad de extremo 14a y la pared lateral 30 disminuye no se elimina por completo. También en este caso, la presión atmosférica P0 es mayor que la presión del aire en el espacio S, se provoca una succión inversa W2 , en la que el aire fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia el espacio S dentro de la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3, de forma similar al caso ilustrado en la fig. 13 (a). Por el contrario, en una estructura ilustrada en la fig. 13 (c) de acuerdo con el modo de realización 1, se proporciona una parte superpuesta (extensión de ventilador 8a), donde cada unidad de extremo 14a del ventilador y la correspondiente del deflector 18 se oponen y se superponen entre sí en la dirección del eje de rotación AX. Esto hace que el flujo de aire de salida en esta parte incida sobre el deflector 18 para generar la presión de estancamiento P1, que es mayor a la presión atmosférica P0, en esta región de incidencia E3. Es decir, la atmósfera de la presión de estancamiento P1 que separa la salida de aire 3 y el espacio S entre sí se forma entre la extensión del ventilador 8a y el deflector 18. En consecuencia, se evita que el aire fluya desde el exterior de la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3 hacia el espacio S dentro de la unidad interior 1, evitando, de este modo, que se produzca la succión inversa.

Sin embargo, con el deflector 18, haciendo que el flujo de aire de salida incida sobre el deflector 18, se incrementa la resistencia al arrastre. Esto incrementa la carga para el ventilador de flujo cruzado 8 y, en consecuencia, da lugar a un incremento de la pérdida de energía y a un incremento del ruido. Por el contrario, en el modo de realización 1, con respecto a la conformación de pala de la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8, cada unidad de extremo 14a tiene las partes de pala 13a y 13b, con conformaciones que son diferentes entre sí, y las longitudes de las líneas de cuerda Ma y Mb se establecen para que sean diferentes entre sí, como se ilustra en la fig. 10 aquí. La longitud de la línea de cuerda Ma de la parte de pala 13a opuesta al deflector que se opone al deflector 18 se establece para que sea más corta que la longitud de la línea de cuerda Mb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. Por tanto, se obtiene un flujo de aire que fluye a baja velocidad del viento (pequeño volumen de aire) por la parte de pala 13a opuesta al deflector y se obtiene un flujo de aire que fluye a alta velocidad (volumen de aire grande) por la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire.

La fig. 14 incluye vistas explicativas de los flujos de aire que pasan entre las palas de acuerdo con el modo de realización 1. La fig. 14 (a) ilustra los flujos de aire que pasan por la parte de pala 13a opuesta al deflector y la fig.

14 (b) ilustra los flujos de aire que pasan por la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. En la fig. 14 (a), los flujos del flujo de aire Aa inciden sobre el deflector 18, generando, de este modo, la presión de estancamiento P1, y en la fig. 14 (b), los flujos de un flujo de aire Ab fluyen a través de la trayectoria de aire de salida 11 y se expulsan desde la salida de aire 3. En el ventilador de flujo cruzado 8, las superficies de presión positiva 19 de las palas 13 presionan los flujos del flujo de aire, proporcionando, de este modo, energía al flujo de aire, y el tamaño del área de las superficies de presión positiva 19 está determinado por la longitud de la línea de cuerda M. Por tanto, la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que tiene la línea de cuerda larga Mb proporciona más energía al flujo de aire Ab que la parte de pala 13a opuesta al deflector que tiene la línea de cuerda corta Ma y, en consecuencia, la velocidad del viento Vb es mayor que la del flujo de aire de salida Aa que pasa por la parte de pala 13a opuesta al deflector. Es decir, la velocidad del viento Va del flujo de aire Aa < la velocidad del viento Vb del flujo de aire Ab. Esto resulta ser equivalente al volumen de aire del flujo de aire Aa < volumen de aire del flujo de aire Ab.

Cuando las palas usadas en toda la longitud del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX o en toda la longitud de la unidad de extremo 14a son las palas que tienen la línea de cuerda corta Ma, la energía proporcionada al flujo de aire no es suficiente, y en consecuencia, no se puede obtener un volumen de aire suficiente de la totalidad del ventilador. Cuando las palas usadas en toda la longitud de la unidad de extremo 14a son las palas que tienen la línea de cuerda larga Mb, la pérdida por impacto del flujo de aire que incide sobre los deflectores 18 en las extensiones de ventilador 8a se incrementa, incrementando, de este modo, la carga del ventilador. Esto provoca un incremento de la pérdida de energía y un incremento del ruido. Con respecto a las conformaciones de pala de acuerdo con el modo de realización 1, la parte de pala 13a opuesta al deflector 18 tiene la conformación de pala en la que la línea de cuerda es la línea de cuerda corta Ma para proporcionar una energía mínima, en la que la presión de estancamiento P1 es ligeramente mayor que la presión atmosférica P0, al flujo de aire. La parte de pala 13b que no se opone al deflector 18 tiene la conformación de pala en la que la línea de cuerda es la línea de cuerda Mb que es más larga que la línea de cuerda Ma para proporcionar mucha energía al flujo de aire.

Puesto que la velocidad del viento (volumen de aire) del flujo de aire Aa obtenido por la parte de pala 13a opuesta al deflector es menor que la del flujo de aire Ab, se obtiene la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 y, al mismo tiempo, la pérdida de energía debida al flujo de aire que incide sobre el deflector 18 se reduce tanto como sea posible. Además, puesto que la velocidad del viento Va en la región de incidencia E3 es menor que la velocidad del viento Vb a la que el aire se dirige hacia la salida de aire 3, en comparación con el caso en el que el flujo de aire a la velocidad del viento Vb incide sobre el deflector 18, se reduce un sonido de impacto, de este modo, se consigue un ventilador de bajo ruido. Además, estableciendo la velocidad del viento Vb del flujo de aire Ab obtenido por la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire para que sea mayor que la del flujo de aire Aa, se mantiene un gran volumen de aire de la totalidad del ventilador. La longitud del ventilador de flujo cruzado 8 en la dirección del eje de rotación AX es mayor que la longitud de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal, permitiendo, de este modo, que se incremente la velocidad Vb del flujo de aire Ab expulsado desde la salida de aire 3 en un intervalo desde un extremo al otro extremo de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal. Por tanto, se puede evitar además la aparición de succión inversa. Incluso cuando la presión de estancamiento P1 es, por ejemplo, solo ligeramente mayor que la presión atmosférica PC, la succión inversa que tiende a producirse en ambas partes de extremo de la salida de aire 3 se puede evitar de forma fiable debido a la alta velocidad Vb del flujo de aire Ab expulsado desde la salida de aire 3 en un intervalo desde un extremo al otro extremo de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal. Evitando esta succión inversa, se puede evitar la dispersión de gotículas de agua. La dispersión de gotículas de agua es un fenómeno en el que el aire interior de alta humedad que ha fluido hacia la unidad interior 1 debido a la succión inversa durante la operación de refrigeración se condensa a través de su contacto con las superficies de pared a baja temperatura dentro de la unidad interior 1, y el agua condensada a continuación se convierte en gotículas de agua y se dispersa en la habitación. Además, manteniendo un gran volumen de aire de todo el ventilador, se mejora el rendimiento del ventilador y se puede reducir el consumo de potencia.

Como se describe anteriormente, el aparato de aire acondicionado de acuerdo con el modo de realización 1 incluye los siguientes componentes: la rejilla de entrada de aire 2 que se proporciona en la parte superior 1a del cuerpo principal de unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado, y el aire interior se aspira a través de la misma; la salida de aire 3 que se forma en la parte inferior del cuerpo principal de unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado para alargarse en la dirección izquierda-derecha del cuerpo principal de unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado, y el aire interior que se ha sometido a un intercambio de calor en el intercambiador de calor 7 se expulsa hacia la habitación a través de la misma; el ventilador de flujo cruzado 8 que se proporciona en el cuerpo principal de unidad interior 1, con una longitud en la dirección del eje de rotación AX que es más larga que la longitud de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal, de modo que el ventilador de flujo cruzado 8 se extiende más allá de ambos extremos de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal y la dirección del eje de rotación del ventilador de flujo cruzado 8 coincide con la dirección izquierda-derecha del cuerpo principal de unidad interior 1 ; y los deflectores 18 que se proporcionan en el cuerpo principal de unidad interior 1 y se oponen a los flujos de aire de salida expulsados desde las extensiones de ventilador 8a, que son partes del ventilador de flujo cruzado 8 situadas más allá de ambos extremos de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal. El ventilador de flujo cruzado 8 incluye unidades impulsoras individuales 14 que tienen la pluralidad de palas 13 proporcionadas en la dirección circunferencial de la placa de soporte anular 12. La conformación de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector de la extensión 8a es diferente de la de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3. La conformación de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector se forma para obtener el flujo de aire de salida Aa, con una velocidad del viento Va que es menor que la del flujo de aire de salida Ab expulsado desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3. El ventilador de flujo cruzado 8 funciona de modo que la presión de estancamiento entre el deflector 18 y la extensión 8a sea mayor que la presión atmosférica. Por tanto, la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 se genera delante del deflector 18 por el flujo de aire de salida Aa. Esto puede evitar la succión inversa en la que el aire interior fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3. Evitando esta succión inversa, se puede reducir la turbulencia del flujo de aire y, en consecuencia, se puede evitar la dispersión de gotículas de agua durante la operación de refrigeración del aparato de aire acondicionado. Además, se puede obtener de forma fiable un gran volumen de aire del flujo de aire Ab expulsado desde la salida de aire 3 y, en consecuencia, se puede mejorar el rendimiento del ventilador. Además, la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa dirigido hacia el deflector 18 puede ser menor que la velocidad del viento del flujo de aire de salida Ab dirigido hacia la salida de aire 3. Por tanto, se puede obtener un aparato de aire acondicionado, con el que se pueden suprimir la pérdida de energía y el ruido provocados cuando el flujo de aire incide sobre el deflector 18.

En particular, cuando un segmento de línea que conecta la parte de extremo de pala circunferencial externa G y la parte de extremo de pala circunferencial interna H entre sí en una sección perpendicular al eje de rotación 17 de la pala 13 se define como la línea de cuerda M, la longitud de la línea de cuerda Ma de la pala 13a de la extensión de ventilador 8a se establece para que sea más corta que la longitud de la línea de cuerda Mb de la pala 13b opuesta a la salida de aire 3. Por tanto, la energía proporcionada al flujo de aire cambia de acuerdo con la longitud de la línea de cuerda M, y la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa expulsado desde la parte de pala 13a opuesta al deflector, que es la pala de la extensión de ventilador 8a, es menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab expulsado desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3. En consecuencia, se puede suprimir la pérdida de energía y se puede evitar la succión inversa, y se puede reducir el ruido debido a un flujo de aire generado en el deflector 18. Además, el flujo de aire de salida Ab, que fluye a una velocidad Vb mayor que la velocidad Va del flujo de aire de salida Aa expulsado desde la parte de pala 13a opuesta al deflector 18, se expulsa desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire 3 para permitir obtener un gran volumen de aire de forma fiable de todo el ventilador.

Aunque la línea de cuerda Mb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es más larga que la línea de cuerda Ma de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la diferencia de longitud entre las líneas de cuerda es de 2 a 3 mm en el presente documento, las longitudes de las líneas de cuerda no se limitan a estas. Es suficiente que la línea de cuerda Mb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire sea más larga que la longitud de la línea de cuerda Ma de la parte de pala 13a opuesta al deflector en de un octavo a un tercio de la longitud de la línea de cuerda Ma de la parte de pala 13a opuesta al deflector. Por ejemplo, cuando la línea de cuerda Ma se establece en 12 mm, la línea de cuerda Mb se establece en de 13,5 a 16 mm. Cuando la línea de cuerda Mb es más corta que 13,5 mm, no se puede obtener el efecto de incrementar el volumen de aire, y cuando la línea de cuerda Mb es más larga que 16 mm, el tamaño del escalón DG en la región límite se incrementa en cada una de las unidades de extremo 14a y, en consecuencia, el aire no puede fluir suavemente.

Para obtener líneas de cuerda M que tengan diferentes longitudes, las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se establecen en la misma posición y las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se establecen en posiciones diferentes en una única pala. Sin embargo, los establecimientos de posición no se limitan a estos. De forma alternativa, las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí. Las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí y las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí.

Preferentemente, la parte límite D ilustrada en la fig. 11, siendo la parte límite D una parte donde cambia la conformación de sección de la pala, se sitúa cerca de una superficie de extremo de deflector 18a en la dirección del eje de rotación AX. La posición de la parte límite D se puede desplazar ligeramente debido a errores en la fabricación o instalación. Sin embargo, el deflector 18 tiene un determinado ancho en la dirección del eje de rotación AX. Por tanto, incluso cuando la superficie de extremo de deflector 18a no está exactamente alineada con la parte límite D donde cambia la conformación de sección de la pala, no existe ningún problema siempre que se pueda generar al menos una presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 en parte de la región de incidencia E3. Cuando la parte límite D donde cambia la conformación de pala se desplaza más hacia el lado del deflector 18 que la superficie de extremo de deflector 18a, el flujo de aire Ab, que ha pasado entre las palas que tienen la línea de cuerda Mb más larga que la línea de cuerda Ma y tiene mucha energía, incide sobre el deflector 18, incrementando ligeramente, de este modo, la pérdida de energía. Sin embargo, la presión de estancamiento P1 se incrementa y, en consecuencia, la succión inversa, en la que el aire fluye hacia el espacio S a través de la salida de aire 3, se puede evitar de forma fiable. Por el contrario, cuando la parte límite D donde cambia la conformación de sección de la pala se desplaza más hacia el lado de la salida de aire 3 que la superficie de extremo de deflector 18a, el flujo de aire Aa, que ha pasado entre las palas que tienen la línea de cuerda Ma más corta que la línea de cuerda Mb y tiene una pequeña cantidad de energía, fluye a través de la salida de aire 3, reduciendo ligeramente, de este modo, el volumen de aire. Sin embargo, puesto que se garantiza que el flujo de aire Ab que tiene mucha energía no incide sobre el deflector 18, se puede suprimir un incremento en la pérdida de energía. En cualquier caso, se puede generar la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 cerca de ambas partes de extremo de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal y, en consecuencia, se puede evitar la succión inversa, en la que el aire fluye hacia el cuerpo principal de unidad interior 1 a través de la salida de aire 3.

La fig. 15 es una vista en perspectiva ampliada de una de las palas 13, que ilustra un ejemplo alternativo de la estructura del ventilador de flujo cruzado usado en el aparato de aire acondicionado de acuerdo con el modo de realización 1. En la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8, la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire están formadas para tener conformaciones de sección de pala respectivas diferentes entre sí, y se proporciona una parte de transición 13c entre dos conformaciones de sección (13a y 13b) para conectar dos conformaciones de sección entre sí con una superficie suavemente curvada o una superficie lineal en la dirección del eje de rotación AX. Por ejemplo, en referencia a la fig. 11, el escalón DG con conformación de escalón está formado en la parte límite D entre las partes de pala que tienen diferentes conformaciones. En el ejemplo ilustrado en la fig. 15, las dos partes de pala conformadas de forma diferente están conectadas por una línea recta inclinada de modo que la conformación de sección de pala cambia suavemente, formando, de este modo, la parte de transición 13c. Cuando el tamaño del escalón es de 2 mm, las posiciones a 1 mm de distancia de la parte límite D a la izquierda y a la derecha en la dirección del eje de rotación AX están conectadas entre sí por una línea recta para formar la parte de transición 13c.

En los dos tipos de conformaciones de sección significativamente diferentes (13a y 13b) en uno y otro lado de la parte límite D como se ilustra en la fig. 11, el escalón DG se forma entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte pala 13b opuesta a la salida de aire, generando, de este modo, la diferencia en la velocidad del viento entre los flujos de aire que fluyen cerca del escalón DG. Por tanto, una mezcla de flujos a diferentes velocidades del viento se convierte en un vórtice, incrementando, de este modo, la pérdida de energía. Además, puede haber un incremento del ruido debido a los flujos de aire turbulentos que inciden sobre el deflector 18. En esta situación, la pérdida de energía se puede reducir y el incremento del ruido se puede evitar suprimiendo la generación de un vórtice por la parte de transición 13c.

La parte de transición 13c no tiene necesariamente una conformación para conectar la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire entre sí por una línea recta. La parte de transición 13c puede tener otra conformación. Por ejemplo, la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire pueden estar conectadas por una curva con conformación de arco. En este caso, la conformación de arco puede ser convexa hacia el lado de salida de aire 3 o cóncava hacia el lado de salida de aire 3.

La fig. 16 es una vista explicativa ampliada de las palas 13a y 13b y una región alrededor de las palas 13a y 13b de la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 1. Preferentemente, como se ilustra en la fig. 16, la parte de transición 13c entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire se sitúa cerca de la superficie de extremo de deflector 18a en la dirección del eje de rotación AX. Sin embargo, no existe ningún problema incluso cuando la posición de la parte de transición 13c se desplaza ligeramente debido a errores en la fabricación o instalación. De forma similar a la descripción anterior, cuando la parte de transición 13c donde cambia la conformación de pala se desplaza más hacia el lado de deflector 18 que la superficie de extremo de deflector 18a, un flujo de aire, que ha pasado entre las palas más largas que la línea de cuerda Ma y tiene mucho energía, incide sobre el deflector 18, incrementando ligeramente, de este modo, una pérdida de energía. Sin embargo, la presión de estancamiento P1 se incrementa y, en consecuencia, la succión inversa, en la que el aire fluye hacia el espacio S a través de la salida de aire 3, se puede evitar de forma fiable. Por el contrario, cuando la parte de transición 13c donde cambia la conformación de sección de la pala se desplaza más hacia el lado de salida de aire 3 que la superficie de extremo de deflector 18a, un flujo de aire, que ha pasado entre las palas más cortas que la línea de cuerda Mb y tiene una pequeña cantidad de energía, fluye a través de la salida de aire 3, reduciendo ligeramente, de este modo, el volumen de aire. Sin embargo, puesto que el flujo de aire que tiene mucha energía no incide sobre el deflector 18, se puede evitar un incremento en la pérdida de energía.

Como se describe anteriormente, en el modo de realización 1, en la parte límite D donde la conformación de pala cambia en la dirección del eje de rotación AX del ventilador de flujo cruzado 8, las conformaciones de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire están conectadas entre sí por una línea recta inclinada o una conformación curva convexa o cóncava de modo que las conformaciones de pala cambien suavemente. Con esta estructura, se evita la generación de un vórtice en una parte donde cambia la conformación de pala y, en consecuencia, se puede reducir la pérdida de energía.

Modo de realización 2

La fig. 17 es una vista explicativa que ilustra una sección perpendicular al eje de rotación 17, en la que las secciones de pala de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire y la parte de pala 13a opuesta al deflector en la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 2 de la presente invención se superponen entre sí. En el dibujo, los mismos signos que los del modo de realización 1 indican elementos similares o iguales. La conformación alrededor de la unidad de extremo 14a en la unidad interior 1 del aparato de aire acondicionado es similar a la ilustrada en las figs. 1 a 9. De forma similar al modo de realización 1, las conformaciones de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector en la extensión de ventilador 8a opuesta al deflector 18 y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire opuesta a la salida de aire 3 son diferentes entre sí. En particular en el modo de realización 2, los ángulos de salida a de las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb son diferentes entre sí.

Aquí se describe el ángulo de salida a. Se define que, en una sección de la pala 13 perpendicular al eje de rotación 17, el lugar geométrico de rotación de la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga y Gb es el diámetro externo de pala 24, la línea de curvatura 21 es una línea que se extiende en el centro entre la superficie de presión positiva 19, que está en la parte frontal en la dirección de rotación de la pala 13, y la superficie de presión negativa 20, que está en la parte trasera en la dirección de rotación, y el ángulo de salida a es un ángulo formado entre una tangente del diámetro externo de pala 24 y la tangente de la línea de curvatura 21 en una intersección del diámetro externo de pala 24 y la línea de curvatura 21. Por tanto, un ángulo de salida aa de la parte de pala 13a opuesta al deflector es un ángulo formado entre una tangente F1a (indicada por la línea continua) del diámetro externo de pala 24 y la tangente F2a (indicada por la línea continua) de la línea de curvatura 21a en la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga, que es una intersección del diámetro externo de pala 24 y la línea de curvatura 21a. Un ángulo de salida ab de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es un ángulo formado entre una tangente F1b (indicada por la línea de puntos) del diámetro externo de pala 24 y la tangente F2b (indicada por la línea de puntos) de la línea de curvatura 21b en la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb, que es una intersección del diámetro externo de pala 24 y la línea de curvatura 21b.

En el modo de realización 2, el ángulo de salida aa de la parte de pala 13a opuesta al deflector es menor que el ángulo de salida ab de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. Por ejemplo, el ángulo de salida aa de la parte de pala 13a opuesta al deflector se establece en de 24 a 26 grados, y el ángulo de salida ab de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire se establece en de 26 a 28 grados. En este caso, la parte de extremo de pala circunferencial interna Ha de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de extremo de pala circunferencial interna Hb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire se establecen en la misma posición.

La fig. 18 es una vista en perspectiva de una de las palas 13 de la unidad de extremo 14a de acuerdo con el modo de realización 2. En este ejemplo de la estructura, la parte de transición 13c se proporciona entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire para tener una conformación que cambia suavemente. Por ejemplo, en lugar del escalón DG formado en la parte límite D entre las diferentes conformaciones de pala como se ilustra en la fig. 11, la parte límite D tiene un determinado ancho en la dirección del eje de rotación AX, por ejemplo, un ancho que se extiende hacia la izquierda y la derecha por varios mm desde la parte límite D, y este ancho se define como la parte de transición 13c. La parte de transición 13c tiene una línea recta inclinada en la dirección izquierda-derecha y la dirección de diámetro externo de pala 24, una curva cóncava o una curva convexa para conectar suavemente la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire entre sí.

La figura 19 incluye vistas explicativas que ilustran los flujos de aire que fluyen entre las palas que tienen las partes de pala 13a y 13b de la unidad de extremo 14a de acuerdo con el modo de realización 2. La figura 19 (a) ilustra las secciones de las partes de pala 13a y 13b superpuestas entre sí, siendo las secciones perpendiculares al eje de rotación 17. La figura 19 (b) ilustra las direcciones de flujo de los flujos de aire de salida Aa y Ab expulsados desde las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb, comparando los flujos de aire de salida Aa y Ab entre sí. Los flujos de aire que han fluido entre los palas a través de la parte de extremo de pala circunferencial interna Ha, Hb reciben energía presionándose por la superficie de presión positiva 19 de la pala 13 y fluyen a través de las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb hacia la región de salida de aire E2. Cuando los flujos de aire Aa y Ab abandonan la superficie de presión positiva 19 de la pala 13 y se impulsan hacia la región de salida de aire E2, los flujos de aire Aa y Ab se impulsan en las direcciones de la tangente F2a y F2b de las respectivas líneas de curvatura 21a y 21b. Puesto que el ángulo de salida aa de la parte de pala 13a opuesta al deflector es menor que el ángulo de salida ab de la parte de pala 13b opuesto a la salida de aire, la dirección de la tangente F2a de la línea de curvatura 21a en la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga sigue más de cerca la dirección de rotación (dirección RO) que la tangente F2b de la línea de curvatura 21b en la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb. Por el contrario, la dirección de la tangente F2b de la línea de curvatura 21 b en la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb sigue más de cerca la dirección radial de ventilador (dirección indicada por la flecha continua RRa en la fig. 19) que el flujo de aire de salida Aa. Aquí, en una sección perpendicular al eje de rotación 17, el diámetro de ventilador es una línea recta que conecta el centro de rotación O y cada parte de extremo de pala circunferencial externa G de la pala 13, y la dirección radial del ventilador RR es una dirección que se extiende desde el centro de rotación O hacia cada parte de extremo de pala circunferencial externa G de la pala 13. En la fig. 19, por ejemplo, se ilustra la dirección radial de ventilador de la parte de pala 13a opuesta al deflector (dirección RRa: dirección que se extiende desde el centro de rotación O hacia la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga), y la dirección radial de ventilador (dirección RRb) de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es una dirección que se extiende desde el centro de rotación O hacia la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb. Con respecto a la dirección de rotación (dirección RO), la dirección de rotación (dirección RO) de la parte de pala 13a opuesta al deflector es una dirección que se extiende hacia adelante en la dirección de rotación (dirección RO) en la tangente F1a (véase la fig. 17) del diámetro externo de pala 24 en la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga, y la dirección de rotación (dirección RO) de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es una dirección que se extiende hacia adelante en la dirección de rotación (dirección RO) en la tangente F1b del diámetro externo de pala 24 en la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb.

Como se describe anteriormente, las direcciones de expulsión de los flujos de aire de salida Ab y Aa expulsados entre las palas varían de acuerdo con el ángulo de salida a.

La fig. 19 (b) ilustra los flujos de aire de salida Aa y Ab resueltos en las componentes Aax y Abx de dirección radial de ventilador (dirección RR) y las componentes Aay y Aby de dirección de rotación de ventilador (dirección RO). El ventilador de flujo cruzado 8 hace que el aire aspirado desde la región de entrada de aire E1 pase entre las palas y expulsa un flujo de aire entre las palas principalmente en una dirección en la que la proporción de la componente de dirección radial de ventilador (dirección Rr ) es grande. El flujo de aire expulsado entre las palas se guía gradualmente hacia la salida de aire 3 por la guía trasera 10 formada en la superficie trasera de la trayectoria de salida de aire 11. Por tanto, cerca de la salida de aire 3, la velocidad del viento del flujo de aire que tiene una gran proporción de la componente de dirección radial de ventilador (dirección RR) es mayor que la del flujo de aire que tiene una gran proporción de la componente de dirección de rotación (dirección RO). Como se ilustra en la fig. 19 (b), puesto que el ángulo de salida aa es menor que el ángulo de salida ab de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, en la dirección del flujo de aire expulsado desde la parte de pala 13a opuesta al deflector, la componente Aay de dirección de rotación (dirección RO) es mayor que la componente Aby de dirección de la dirección de rotación (dirección RO). Por el contrario, la componente Aax de dirección radial de ventilador (dirección RR) es más pequeña que la componente Abx de dirección radial de ventilador (dirección RR). Por tanto, en la región de salida de aire E2, la velocidad del viento Va del flujo de aire Aa que pasa entre las palas de las partes de pala 13a opuestas al deflector y dirigidas hacia la región de incidencia ^e3 es menor que la velocidad del viento Vb. Es decir, las proporciones de la componente de dirección radial de ventilador y la componente de dirección de rotación del flujo de aire de salida cambian de acuerdo con el ángulo de salida ab, y cuando la componente de dirección radial de ventilador es grande, la velocidad del viento del flujo de aire de salida aumenta.

Las figs. 20 (a) y 20 (b) son vistas explicativas de los flujos de aire expulsados entre las palas que tienen las partes de pala 13a y 13b de la unidad de extremo 14a de acuerdo con el modo de realización 2. La fig. 20 (a) ilustra la sección de la parte de pala 13a opuesta al deflector perpendicular al eje de rotación 17. La fig. 20 (b) ilustra la sección de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire perpendicular al eje de rotación 17. Como se indica por las flechas continuas en la fig. 20 (a), los flujos del flujo de aire Aa están dirigidos en la dirección de rotación (dirección RO) en la parte de pala 13a opuesta al deflector. Por tanto, la velocidad del viento Va del flujo de aire que incide sustancialmente de forma perpendicular sobre el deflector 18 es menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire Ab, que fluye en la dirección radial de ventilador (dirección RR). Cuando el flujo de aire pasa por la parte de pala 13a opuesta al deflector e incide sobre el deflector 18, la presión de estancamiento P1 se genera a través de la conversión de la energía de la velocidad del viento Va en energía de presión. En este momento, es preferente que la presión de estancamiento P1 sea ligeramente mayor que la presión atmosférica P0. En el caso donde la presión de estancamiento P1 es excesivamente alta, la pérdida de energía debida a la incidencia se incrementa, incrementando, de este modo, la pérdida de energía o el ruido. En el modo de realización 2, las direcciones de los flujos del flujo de aire Aa que fluyen y pasan por la parte de pala 13a siguen más de cerca la dirección de rotación (dirección RO) que las del flujo de aire Ab. Por tanto, la velocidad del viento Va del flujo de aire Aa que incide sobre el deflector 18 es menor que la velocidad del viento Vb, debilitando, de este modo, el flujo de incidencia. En consecuencia, se pueden suprimir la pérdida de energía y el ruido.

En particular, cuando se determina el ángulo de salida aa de la parte de pala 13a opuesta al deflector, es deseable que la parte de pala 13a opuesta al deflector tenga una conformación para proporcionar una energía mínima al flujo de aire, siendo la energía mínima la energía con la que la presión de estancamiento P1 es ligeramente mayor que la presión atmosférica P0 en un modo de funcionamiento en el que el ventilador gira a la velocidad de rotación más baja. Obteniendo la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica PC, se puede evitar la succión inversa, en la que el aire fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia la unidad interior 1. Además, puesto que se obtiene la presión de estancamiento P1 mínima requerida para evitar la succión inversa, se puede reducir la pérdida de energía debida al flujo de incidencia y se puede suprimir un incremento del ruido.

En la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3, el ángulo de salida ab es mayor que el ángulo de salida aa de la parte de pala opuesta al deflector 13a. Por tanto, como se indica por las flechas punteadas en la fig. 20 (b), las direcciones de expulsión de los flujos de aire Ab siguen más de cerca la dirección radial de ventilador (dirección RR) que las del flujo de aire Aa. Como se ilustra en la fig. 19 (b), la componente Abx de dirección radial de ventilador (dirección RR) del flujo de aire de salida Ab es mayor que la componente Aax de dirección radial de ventilador (dirección RR) de la parte de pala 13a opuesta del deflector, y la velocidad del viento Vb del flujo de aire Ab dirigido hacia la salida de aire 3 es mayor que la velocidad del viento Va del flujo de aire Aa dirigido hacia el deflector 18. Por tanto, la velocidad del viento (volumen de aire) dirigido hacia la salida de aire 3 se puede incrementar en comparación con la estructura en la que todas las palas de todo el ventilador de flujo cruzado 8 tienen la misma conformación que la parte de pala 13a opuesta al deflector. Además, puesto que se puede obtener una velocidad del viento suficiente (volumen de aire) por la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3, se puede obtener un gran volumen de aire de todo el ventilador de flujo cruzado 8. Por tanto, se puede mejorar el rendimiento del ventilador y se puede reducir el consumo de potencia. Puesto que la velocidad del viento (volumen de aire) del aire expulsado desde la salida de aire 3 en un intervalo desde un extremo hasta el otro extremo de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal se puede incrementar, la succión inversa, en la que el aire intenta fluir desde el exterior de la unidad interior 1 en la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3, se puede evitar.

Como se describe anteriormente, de acuerdo con el modo de realización 2, se define que, en una sección de la pala 13 perpendicular al eje de rotación 17, el diámetro externo de pala 24 es el lugar geométrico de rotación de la parte de extremo de pala circunferencial externo G, la línea de curvatura 21 es una línea que se extiende en el centro entre la superficie de presión positiva 19, que está en la parte frontal en la dirección de rotación de la pala 13, y la superficie de presión negativa 20, que está en la parte trasera en la dirección de rotación, y el ángulo de salida a es un ángulo formado entre la tangente F1 del diámetro externo de pala 24 y la tangente F2 de la línea de curvatura 21 en una intersección del diámetro externo de pala 24 y la línea de curvatura 21. Aquí, estableciendo el ángulo de salida aa de la pala 13a de la extensión de ventilador 8a para que sea menor que el ángulo de salida ab de la pala 13b opuesta a la salida de aire 3, las proporciones de la componente de dirección radial de ventilador y la componente de dirección de rotación del flujo de aire de salida cambia de acuerdo con el ángulo de salida a. Con la pala 13a de la extensión 8a se puede obtener el flujo de aire de salida Aa. El flujo de aire de salida Aa fluye a la velocidad del viento Va menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab expulsado desde la pala 13b opuesta a la salida de aire 3. Este flujo de aire de salida Aa hace que se genere la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 delante del deflector 18. Esto puede evitar la succión inversa en la que el aire interior fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3. Además, se puede obtener de forma fiable un gran volumen de aire del flujo de aire Ab expulsado desde la salida de aire 3 y, en consecuencia, se puede mejorar el rendimiento del ventilador. Además, en comparación con la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab expulsado hacia la salida de aire 3, la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa expulsado hacia el deflector 18 se puede reducir. Por tanto, se puede obtener un aparato de aire acondicionado, con el que se pueden suprimir la pérdida de energía y el ruido provocados cuando el flujo de aire incide sobre el deflector 18.

Aquí, para obtener los ángulos de salida a diferentes entre sí, las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se establecen en la misma posición y las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se establecen en posiciones diferentes en una única pala. Sin embargo, los establecimientos de posición no se limitan a estos. De forma alternativa, las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí. Las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí y las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí.

Modo de realización 3

La fig. 21 es una vista explicativa que ilustra una sección perpendicular al eje de rotación 17, en la que las secciones de pala de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire y la parte de pala 13a opuesta al deflector de la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con el modo de realización 3 de la presente invención y usadas en el aparato de aire acondicionado están superpuestas entre sí. En el dibujo, los mismos signos que los del modo de realización 1 indican elementos similares o iguales. La conformación alrededor de la unidad de extremo 14a en la unidad interior 1 es similar a la ilustrada en las figs. 1 a 9. De forma similar al modo de realización 1, las conformaciones de pala de la parte de pala opuesta al deflector 13a, que es la parte de pala de la extensión de ventilador 8a opuesta al deflector 18, y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3 son diferentes entre sí. En particular en el modo de realización 3, los ángulos de curvatura p son diferentes entre sí en la sección de pala. En una sección de la pala 13 perpendicular al eje de rotación 17, una línea de curvatura 22 es una línea que conecta los puntos centrales de la superficie de presión positiva 19, que está en la parte frontal en la dirección de rotación de la pala 13, y la superficie de presión negativa 20, que está en la parte trasera en la dirección de rotación, desde la parte de extremo de pala circunferencial interna H hasta la parte de extremo de pala circunferencial externa G. La línea de curvatura 22 tiene una conformación sustancialmente de arco. El ángulo de curvatura p es un ángulo central (ángulo abierto) de la línea de curvatura 22 con conformación de arco. Por ejemplo, una línea de curvatura 22a de la parte de pala 13a opuesta al deflector es un arco que conecta la parte de extremo de pala circunferencial interna Ha y la parte de extremo de pala circunferencial externa Ga, y el ángulo central de un sector Na, con un arco que es la línea de curvatura 22a, es un ángulo de curvatura pa. Una línea de curvatura 22b de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es un arco que conecta la parte de extremo de pala circunferencial interna Hb y la parte de extremo de pala circunferencial externa Gb, y el ángulo central de un sector Nb, con un arco que es la línea de curvatura 22b, es un ángulo de curvatura pb.

Aquí, el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector y el ángulo de curvatura pb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire son diferentes entre sí y cumplen la siguiente relación: ángulo de curvatura pa < ángulo de curvatura pb. Por ejemplo, el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector se establece en aproximadamente 40 grados, y el ángulo de curvatura pb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire se establece en aproximadamente 45 grados.

La fig. 22 es una vista en perspectiva de una de las palas de la unidad de extremo 14a de acuerdo con el modo de realización 3. En este ejemplo, la estructura, la parte de transición 13c se proporciona entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire para cambiar suavemente la conformación de una única pala. Por ejemplo, en lugar del escalón DG formado en la parte límite D entre las diferentes conformaciones de pala como se ilustra en la fig. 11, la parte límite D tiene un determinado ancho en la dirección del eje de rotación AX, por ejemplo, un ancho que se extiende hacia la izquierda y la derecha por varios mm desde la parte límite D, y este ancho se define como la parte de transición 13c. La parte de transición 13c tiene una línea recta inclinada en la dirección izquierda-derecha y la dirección de diámetro externo de pala 24, una curva cóncava o una curva convexa para conectar suavemente la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire entre sí.

La fig. 23 incluye vistas explicativas que ilustran los flujos de aire expulsados desde la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire de la unidad de extremo 14a de acuerdo con el modo de realización 3. Cuando se comparan los flujos de aire Aa y Ab expulsados desde las partes de pala 13a y 13b, que tienen ángulos de curvatura p diferentes entre sí, la energía proporcionada al flujo de aire Aa desde la parte de pala 13a es diferente de la energía proporcionada al flujo de aire Ab desde la parte de pala 13b. Es decir, cuando la superficie de presión positiva 19 de la pala 13 presiona el flujo de aire para proporcionar energía a un flujo de aire, como se describe en el modo de realización 1, a medida que se incrementa el área de la superficie de presión positiva 19, se incrementa la energía proporcionada al flujo de aire. Además, cuando la superficie de presión positiva 19 tiene una conformación significativamente curva, la dirección del flujo de aire se dobla significativamente en la superficie de presión positiva 19, proporcionando, de este modo, más energía al flujo de aire. En una conformación como se ilustra en la fig. 21, el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector es más pequeño que el ángulo de curvatura pb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, y una superficie de presión positiva 19a está curvada más suavemente que la superficie de presión positiva 19b. Por tanto, la energía proporcionada desde la parte de pala 13a al flujo de aire es menor que la proporcionada desde la parte de pala 13b que tiene un gran ángulo de curvatura pb y, en consecuencia, la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa es baja. Por tanto, estableciendo el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector para que sea más pequeño que el ángulo de curvatura pb, la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa se vuelve menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab, debilitando, de este modo, el flujo de incidencia que incide sobre el deflector 18. Esto puede suprimir un incremento excesivo de la presión de estancamiento P1.

Aquí, en el caso donde las conformaciones de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire se forman de forma diferente de modo que el ángulo de curvatura pa sea menor que el ángulo de curvatura pb mientras que la línea de curvatura 22a de la parte de pala 13a opuesta al deflector coincide con la línea de curvatura 22b de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, esta estructura es igual a la siguiente estructura en la que las conformaciones curvas de las superficies de presión positiva 19 coinciden entre sí pero las conformaciones de pala tienen las líneas de cuerda de diferentes longitudes como se describe en el modo de realización 1. Como resultado, el área de la superficie de presión positiva 19 se incrementa a medida que se incrementa el ángulo de curvatura p. Por tanto, con respecto a la velocidad del viento del flujo de aire de salida, la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa expulsado desde la parte de pala 13a opuesta al deflector que tiene un ángulo de curvatura pa pequeño es menor que el flujo de aire de salida Ab expulsado desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que tiene un ángulo de curvatura pb grande.

En particular, cuando se determina el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector, es deseable que la parte de pala 13a opuesta al deflector tenga una conformación que proporcione una energía mínima al flujo de aire, siendo la energía mínima la energía con la que la presión de estancamiento P1 es ligeramente mayor que la presión atmosférica P0 en un modo de funcionamiento en el que el ventilador de flujo cruzado 8 gira a la velocidad de rotación más baja. Obteniendo la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0, se puede evitar la succión inversa, en la que el aire fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia la unidad interior 1. Además, puesto que se obtiene la presión de estancamiento P1 mínima requerida para evitar la succión inversa, se puede suprimir la pérdida de energía debida al flujo de aire de incidencia. Además, puesto que se reduce la velocidad del viento que incide sobre el deflector 18, se puede reducir el ruido.

Puesto que el ángulo de curvatura pb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que no se opone al deflector 18 se establece para que sea mayor que el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector, la conformación de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire es más significativamente curvada que la de la superficie de presión positiva 19 de la parte de pala 13a opuesta al deflector. Esto se incrementa la energía proporcionada al flujo de aire por la parte de pala 13b. Por tanto, el flujo de aire de salida Ab que pasa entre las palas 13b y provisto de mucha energía se introduce en la salida de aire 3 a la velocidad del viento Vb mayor que la velocidad del viento Va. Puesto que la velocidad del viento Vb (volumen de aire) suficiente se puede obtener por la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3, se puede obtener un gran volumen de aire de todo el ventilador de flujo cruzado 8. Por tanto, se puede mejorar el rendimiento del ventilador y se puede reducir el consumo de potencia. Puesto que se puede obtener el flujo de aire de salida Ab que fluye a la velocidad del viento suficiente de Vb (volumen de aire) expulsado desde la salida de aire 3 en un intervalo desde un extremo hasta el otro extremo de la salida de aire 3 en la dirección longitudinal, se puede evitar la succión inversa, en la que el aire intenta fluir desde el exterior de la unidad interior 1 hacia la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3.

Como se describe anteriormente, de acuerdo con el modo de realización 3, se define que, en la sección de la pala 13 perpendicular al eje de rotación 17, la línea de curvatura 22 es una línea que se extiende en el centro entre la superficie de presión positiva 19, que está en la parte frontal en la dirección de rotación de la pala 13, y la superficie de presión negativa 20, que está en la parte trasera en la dirección de rotación, y el ángulo central del sector N, con un arco que es la línea de curvatura 22, es un ángulo de curvatura p. En este caso, el ángulo de curvatura pa de la parte de pala 13a opuesta al deflector de la extensión 8a se establece para que sea menor que el ángulo de curvatura pb de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3. Por tanto, la energía proporcionada al flujo de aire cambia de acuerdo con el tamaño del ángulo de curvatura p, y se puede obtener el flujo de aire de salida Aa, con una velocidad del viento que es menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab expulsado desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3, expulsado desde la parte de pala 13a opuesta al deflector de la extensión de ventilador 8a. Haciendo que el flujo de aire de salida Aa incida sobre el deflector 18, se genera la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 delante del deflector 18. Esto puede evitar la succión inversa en la que el aire interior fluye desde el exterior de la unidad interior 1 hacia la unidad interior 1 a través de la salida de aire 3. Evitando esta succión inversa, se puede reducir la turbulencia del flujo de aire y, en consecuencia, se puede evitar la dispersión de gotículas de agua durante la operación de refrigeración del aparato de aire acondicionado. Además, se puede obtener de forma fiable un gran volumen de aire del flujo de aire Ab expulsado desde la salida de aire 3 y, en consecuencia, se puede mejorar el rendimiento del ventilador. Además, la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa dirigido hacia el deflector 18 puede ser menor que la velocidad del viento del flujo de aire de salida Ab dirigido hacia la salida de aire 3. Por tanto, se puede obtener un aparato de aire acondicionado, con el que se pueden suprimir la pérdida de energía y el ruido provocados cuando el flujo de aire incide sobre el deflector 18.

Aquí, para obtener los ángulos de curvatura pa y pb de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire de modo que los ángulos de curvatura pa y pb sean diferentes entre sí, las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se establecen en la misma posición y las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se establecen en posiciones diferentes en una única pala. Sin embargo, los establecimientos de posición no se limitan a estos. Las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí. De forma alternativa, las partes de extremo de pala circunferenciales internas Ha y Hb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí, así como las partes de extremo de pala circunferenciales externas Ga y Gb se pueden establecer en posiciones diferentes entre sí.

En los modos de realización 2 y 3, se ha descrito una estructura en la que la parte de transición 13c se proporciona entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. A pesar de esto, como se ilustra en la fig. 11 en el modo de realización 1, es posible que no se proporcione necesariamente la parte de transición 13c. Sin embargo, se puede evitar la generación de un vórtice debido a una parte donde cambia la conformación de pala y se produce el efecto de reducir la pérdida de energía cuando la parte límite D entre las diferentes conformaciones de pala en la dirección del eje de rotación AX de la unidad de extremo 14a del ventilador de flujo cruzado 8 se define como la parte de transición 13c, y las conformaciones de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire están conectadas entre sí con una línea recta inclinada o una conformación curva convexa o cóncava de modo que una de las conformaciones de pala cambia suavemente a la otra.

En los modos de realización de 1 a 3, las palas 13 de ambas unidades de extremo 14a de las unidades impulsoras individuales tienen cada una los dos tipos de conformaciones, es decir, la conformación de la parte de pala 13a opuesta al deflector que se opone al deflector 18 y la conformación de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3 en la dirección del eje de rotación AX. Sin embargo, la conformación de las palas 13 de las unidades de extremo 14a no se limita a éstas. La placa de soporte 12 entre las unidades puede estar ubicada en la posición de la superficie de extremo de deflector 18a. Por ejemplo, la fig.

24 es una vista explicativa de un ejemplo alternativo de la estructura de la unidad de extremo del ventilador de flujo cruzado 8 de acuerdo con los modos de realización de 1 a 3 de la presente invención. Como se ilustra en la fig. 24, la extensión de ventilador 8a opuesta al deflector 18 puede tener una única unidad de extremo 14a, con palas que tienen la conformación de la pala 13a que tiene una línea de cuerda corta como se describe en el modo de realización 1, y la pala de la unidad contigua 14 puede tener la conformación de la pala 13b que tiene una línea de cuerda larga. Esto también es aplicable a las estructuras de los modos de realización 2 y 3.

La pala de la extensión de ventilador 8a opuesta al deflector 18 en la dirección del eje de rotación AX no necesariamente tiene una conformación en su totalidad, con la que se puede obtener la velocidad del viento menor que el flujo de aire de salida Ab expulsado desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire 3. Es decir, es suficiente que, en la dirección del eje de rotación AX, al menos en cada uno de los lados de extremo del ventilador de flujo cruzado 8, es decir, cerca de cada uno de los lados de superficie de extremo de ventilador 8b de la pala 13 opuestos al deflector 18, la parte de pala tenga una conformación con la que se puede obtener la velocidad del viento menor que la de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. Puesto que la presión en el espacio S formado entre cada superficie de extremo de ventilador 8b y una correspondiente de las paredes laterales 30 es un espacio de baja presión, es preferente que la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica ^p0 se genere cerca del espacio S. Por tanto, cuando, al menos en el extremo del ventilador de flujo cruzado 8 en cada extensión de ventilador 8a, una parte de la pala 13 cerca del lado de superficie de extremo de ventilador 8b es la parte de pala 13a opuesta al deflector, el flujo de aire de salida Aa expulsado desde la parte de pala 13b opuesta al deflector incide sobre el deflector 18. Por tanto, la presión de estancamiento P1 se genera en la región de incidencia E3 y, en consecuencia, se produce el efecto de evitar la succión inversa del aire interior. Evitando esta succión inversa, se puede reducir la turbulencia del flujo de aire y, en consecuencia, se puede evitar la dispersión de gotículas de agua durante la operación de refrigeración del aparato de aire acondicionado. Por tanto, se puede mejorar el rendimiento del ventilador.

Las partes de pala 13 opuestas a la salida de aire 3 en la dirección del eje de rotación AX no tienen necesariamente en su totalidad la conformación de pala con la que se puede obtener la velocidad del viento mayor que la velocidad del viento de salida Va expulsado desde las extensiones de ventilador 8a. Es decir, en referencia a la fig. 8, todas las palas 13 del ventilador 8, las palas 13 que se oponen a la salida de aire 3 en un intervalo desde una de las superficies de extremo de deflector 18a hasta la otra superficie de extremo de deflector 18a, no tienen necesariamente la conformación de pala con la que se puede obtener el flujo de aire que fluye a una velocidad del viento mayor que la expulsada desde las partes de pala 13a de las extensiones de ventilador 8a. Como se describe anteriormente, debido a las tolerancias de montaje o similares, es difícil que la superficie de extremo de deflector 18a esté exactamente alineada con la parte límite de la conformación de pala. Sin embargo, cuando al menos las palas dispuestas en la parte central de ventilador 8c (véase la fig. 8) tienen la conformación de pala de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, la velocidad del viento del flujo de aire de salida expulsado desde la parte central de ventilador 8c se puede mantener a alta velocidad. Por tanto, el volumen de aire de todo el ventilador se puede obtener de forma fiable y, en consecuencia, se puede mejorar el rendimiento del ventilador.

De acuerdo con la presente invención, el deflector 18, sobre el que incide el flujo de aire de salida de la extensión de ventilador 8a, se proporciona en el cuerpo principal del aparato de aire acondicionado, es decir, el cuerpo principal de unidad interior 1. Con esta estructura, se hace que el flujo de aire incida sobre el deflector 18, generando, de este modo, la presión de estancamiento P1 (> presión atmosférica P0). La conformación de la parte de pala 13a opuesta al deflector opuesta al deflector 18 y la conformación de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire que se opone a la salida de aire 3 son diferentes entre sí. Por ejemplo, las longitudes de las líneas de cuerda M son diferentes entre sí en el modo de realización 1, los tamaños de los ángulos de salida a son diferentes entre sí en el modo de realización 2 y los tamaños de los ángulos de curvatura p son diferentes entre sí en el modo de realización 3. Sin embargo, las relaciones entre las longitudes de las líneas de cuerda y los tamaños de los ángulos de salida a y los ángulos de curvatura p no se limitan a estos. Puede haber diferencias en dos de la longitud de la línea de cuerda M, el tamaño del ángulo de salida a y el tamaño del ángulo de curvatura p entre la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, o puede haber diferencias en todos estos tamaños y longitudes. Es suficiente que se consiga una estructura con la que la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa dirigido hacia el deflector 18 sea menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab dirigido hacia la salida de aire 3. La parte de pala 13a opuesta al deflector tiene la conformación de pala de modo que se pueda obtener una velocidad del viento mínima requerida para incrementar la presión de estancamiento P1, que se obtiene por el flujo incidente, a una presión mayor que la presión atmosférica P0. Por tanto, se puede evitar la succión inversa y, además, se puede reducir la pérdida de energía así como también se puede reducir el ruido. Además, la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire tiene la conformación de pala, con lo que se puede obtener la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab expulsado desde la salida de aire 3, siendo la velocidad del viento Vb mayor que la velocidad del viento Va del flujo de aire de salida Aa expulsado de la parte de pala 13a opuesta al deflector. Por tanto, el volumen de aire se puede incrementar en la totalidad del ventilador para mejorar el rendimiento del ventilador, y se puede obtener un aparato de aire acondicionado de consumo de potencia reducido.

Para obtener diferentes velocidades del viento de los flujos de aire de las conformaciones de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector y la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, por ejemplo, los espesores de pala pueden ser diferentes entre sí. Aquí, el espesor de pala se refiere al ancho entre la superficie de presión positiva 19 y la superficie de presión negativa 20 de la pala en una sección perpendicular al eje de rotación 17. Es decir, el espesor de pala de la parte de pala 13a opuesta al deflector de la extensión de ventilador 8a opuesta al deflector 18 se establece para que sea menor que el de la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire. Una trayectoria de aire es mayor entre las palas que tienen un espesor de pala pequeño que entre las palas que tienen un espesor de pala grande. Por tanto, la velocidad de un flujo de aire que pasa entre las palas que tienen un espesor de pala pequeño es menor que la de un flujo de aire que pasa entre las palas que tienen un espesor de pala grande. En consecuencia, un flujo de aire de salida que fluye a la velocidad del viento Va, que es menor que la velocidad del viento Vb del flujo de aire de salida Ab expulsado desde la parte de pala 13b opuesta a la salida de aire, se puede obtener con la parte de pala 13a opuesta al deflector. En este caso, los espesores de pala no son necesariamente diferentes entre sí en toda la conformación de pala desde la parte de extremo de pala circunferencial interna H hasta la parte de extremo de pala circunferencial externa G. Se puede obtener un efecto similar al obtenido en los modos de realización de 1 a 3 cuando los espesores de pala son diferentes al menos cerca de la parte de extremo de pala circunferencial externa G, que es una parte que afecta en particular a los flujos de aire dirigidos hacia el deflector 18 y la salida de aire 3.

La extensión de ventilador 8a del ventilador 8 opuesta a los deflectores 18 puede incluir una unidad impulsora individual, en la que el paso de las palas de la unidad impulsora individual 14a puede ser diferente al de las palas 13 de la unidad impulsora individual 14 ubicada en la parte central de ventilador 8c. Es decir, las partes de pala 13a opuestas al deflector de la extensión de ventilador 8a opuesta al deflector 18 pueden estar espaciadas entre sí por un paso mayor que un paso por el que las palas 13 de la unidad impulsora individual 14 ubicada en la parte central de ventilador 8c están espaciadas entre sí. Cuando se incrementa el paso de las partes de pala 13a opuestas al deflector de la extensión de ventilador 8a, se reduce la velocidad a la que fluye el aire entre las palas. Por tanto, en la región de incidencia E3 opuesta al deflector 18, se puede obtener un flujo de aire de salida que fluye a una velocidad del viento menor que la velocidad del viento de un flujo de aire de salida expulsado desde la pala 13 en la parte central de ventilador 8c.

La extensión de ventilador 8a del ventilador 8 opuesta al deflector 18 puede incluir una unidad impulsora individual, en la que el número de partes de pala 13a opuestas al deflector de la unidad impulsora individual 14a puede ser menor que el número de las palas 13 de la unidad impulsora individual 14 ubicada en la parte central de ventilador 8c. Cuando se reduce el número de las partes de pala 13a opuestas al deflector de la extensión de ventilador 8a, la energía proporcionada al flujo de aire es menor que la de la parte central de ventilador 8c. Por tanto, en la región de incidencia E3 opuesta al deflector 18, se puede obtener un flujo de aire de salida que fluye a una velocidad del viento menor que la velocidad del viento del flujo de aire de salida expulsado desde la pala 13 en la parte central de ventilador 8c.

En cualquier caso, en la extensión de ventilador 8a proporcionada en cada extremo del ventilador 8, al menos la región de incidencia E3 debe estar en una atmósfera de la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 expulsando el flujo de aire de salida que fluye a una menor velocidad del viento que la velocidad del viento del flujo de aire de salida expulsado desde la pala 13 en la parte central de ventilador 8c.

Como se describe anteriormente, "tener las conformaciones de pala diferentes entre sí" incluye el caso donde existen diferencias en el paso de las palas, el número de palas, las posiciones en las que las palas se aseguran a la placa de soporte y similares entre las conformaciones de pala además del caso donde existen diferencias en la conformación de la sección perpendicular al eje de rotación 17 del ventilador, es decir, en espesor, línea de cuerda M, línea de curvatura, ángulo de salida a, ángulo de curvatura p y similares entre las conformaciones de pala.

La conformación del deflector 18 no se limita a la conformación ilustrada en la fig. 6. Aquí, aunque la distancia entre el deflector 18 y la circunferencia externa de la pala es sustancialmente uniforme en un intervalo desde el lado corriente arriba 10a hasta el lado corriente abajo de la guía trasera 10 (véase el signo Y en la fig. 7), la distancia entre el deflector 18 y la circunferencia externa de la pala no se limitan a esto. La distancia entre el deflector 18 y el diámetro externo de pala 24 puede variar en un intervalo desde una parte central hacia el lado corriente abajo de la guía trasera 10. Se puede usar cualquier conformación siempre que se genere la presión de estancamiento P1 mayor que la presión atmosférica P0 cerca del deflector 18 cerca de cada extremo de la salida de aire 3.

El deflector 18 se puede formar integralmente con la guía trasera 10, por ejemplo, por moldeo de resina, o se puede formar por separado a partir de la guía trasera 10 y, por ejemplo, encajar en la guía trasera 10 en cada extremo de la guía trasera 10 en la dirección longitudinal (dirección del eje de rotación AX). El deflector 18 formado por separado es conveniente para cambiar la conformación, el ancho, el espesor o similares de acuerdo con la capacidad o similares de la unidad interior 1.

Lista de signos de referencia

1 unidad interior (aparato de aire acondicionado), 2 rejilla de entrada de aire, 3 salida de aire, 4 paleta de guía de viento, 5 unidad de recogida de polvo eléctrica, 6 filtro, 7 intercambiador de calor, 8 ventilador de flujo cruzado (impulsor), 8a extensión de ventilador, 8b superficie de extremo de ventilador, 8c parte central de ventilador, 9 estabilizador, 10 guía trasera, 11 trayectoria de aire de salida, 12 placa de soporte, 13 pala, 13a parte de pala opuesta al deflector, 13b parte de pala opuesta a la salida de aire, 13c parte de transición, 14 unidad (unidad impulsora individual), 14a unidad de extremo, 15b cubo de ventilador, 16 motor, 17 eje de rotación, 18 deflector, 18a superficie de extremo de deflector, 19 superficie de presión positiva, 20 superficie de presión negativa, 21 línea de curvatura, 22 línea de curvatura, 24 diámetro externo de pala, 25 diámetro interno de pala y 30 pared lateral.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un aparato de aire acondicionado que comprende:

un cuerpo principal de unidad interior (1 ) que tiene

una entrada de aire a través de la que se aspira el aire interior, y

una salida de aire (3) desde la que se expulsa aire, siendo alargada la salida de aire (3) en una dirección izquierda-derecha;

un ventilador de flujo cruzado (8) proporcionado en el cuerpo principal de unidad interior (1 ) en el que una longitud del mismo en una dirección del eje de rotación (AX) es más larga que una longitud de la salida de aire (3) en una dirección longitudinal de modo que el ventilador de flujo cruzado (8) se extiende más allá de ambos extremos de la salida de aire (3) en la dirección longitudinal y la dirección del eje de rotación (AX) del ventilador de flujo cruzado (8) coincide con la dirección izquierda-derecha del cuerpo principal de unidad interior (1 ); y

deflectores (18) proporcionados en el cuerpo principal de unidad interior (1 ), oponiéndose los deflectores (18) a los flujos de aire expulsados desde las extensiones (8a) que son partes del ventilador de flujo cruzado (8), situándose las extensiones (8a) más allá de ambos extremos de la salida de aire (3) en la dirección longitudinal,

en el que el ventilador de flujo cruzado (8) incluye una pluralidad de unidades impulsoras individuales (14) en la dirección del eje de rotación (AX), cada una de la pluralidad de unidades impulsoras individuales (14) tiene una pluralidad de palas (13) proporcionadas en una dirección circunferencial de las placas de soporte anulares (12),

la pluralidad de unidades impulsoras individuales (14) incluye un par de unidades de extremo (14a) situadas en posiciones de extremo en la dirección del eje de rotación (AX),

caracterizado por que

cada una de la pluralidad de palas (13) de las unidades de extremo (14a) incluye una primera pala (13b) que se opone a la salida de aire (3) y una segunda pala (13a) en las extensiones (8a) que se opone a los deflectores (18), una conformación de la primera pala (13b) es diferente de una conformación de la segunda pala (13a), y

en el que un flujo de aire expulsado a través de las segundas palas (13a) en las extensiones (8a) fluye a una velocidad del viento menor que un flujo de aire expulsado a través de las primeras palas (13b) que se oponen a la salida de aire (3).

2. El aparato de aire acondicionado de la reivindicación 1,

en el que, en una sección de cada una de las palas (13) perpendicular al eje de rotación, cuando un segmento de línea que conecta una parte de extremo de pala circunferencial externa (G) y una parte de extremo de pala circunferencial interna (H) se define como una línea de cuerda M,

una longitud de línea de cuerda Ma de cada una de las segundas palas (13a) en una extensión (8a) de las extensiones (8a) es más corta que una longitud de una línea de cuerda Mb de cada una de las primeras palas (13b) que se oponen a la salida de aire (3).

3. El aparato de aire acondicionado de la reivindicación 1,

en el que, en una sección de cada una de las palas (13) perpendicular al eje de rotación, en el caso de que un lugar geométrico de rotación de una parte de extremo de pala circunferencial externa (G) se define como un diámetro externo de pala (24), que una línea que se extiende en un centro entre una superficie de presión positiva y una superficie de presión negativa se define como una línea de curvatura (21 ), estando la superficie de presión positiva en una parte frontal en una dirección de rotación de la pala (13), estando la superficie de presión negativa en una parte trasera en la dirección de rotación de la pala (13), y que un ángulo formado entre una tangente del diámetro externo de pala (24) y una tangente de la línea de curvatura (21) en una intersección del diámetro externo de pala (24) y la línea de curvatura (21) se define como un ángulo de salida a,

un ángulo de salida aa de cada una de las segundas palas (13a) en una extensión (8a) de las extensiones (8a) es menor que un ángulo de salida ab de cada una de las primeras palas (13b) que se oponen a la salida de aire (3).

4. El aparato de aire acondicionado de la reivindicación 1,

en el que, en una sección de cada una de las palas (13) perpendicular al eje de rotación, en un caso de que una línea que se extiende en un centro entre una superficie de presión positiva y una superficie de presión negativa se define como una línea de curvatura (21 ), estando la superficie de presión positiva en una parte frontal en una dirección de rotación de la pala (13), estando la superficie de presión negativa en una parte trasera en la dirección de rotación de la pala (13), y que un ángulo central de un sector, del que un arco es la línea de curvatura (21 ), se define como un ángulo de curvatura p,

un ángulo de curvatura pa de cada una de las segundas palas (13a) en una extensión (8a) de las extensiones (8a) es menor que un ángulo de curvatura pb de cada una de las primeras palas (13b) que se oponen a la salida de aire (3).

5. El aparato de aire acondicionado de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4,

en el que, una parte límite entre cada una de las segundas palas (13a) en una extensión (8a) de las extensiones (8a) y cada una de las primeras palas (13b) que se oponen a la salida de aire (3) tiene una conformación de pala que cambia suavemente.

6. El aparato de aire acondicionado de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, que comprende además un intercambiador de calor (7) proporcionado en el cuerpo principal de unidad interior (1), el intercambiador de calor (7) configurado para intercambiar calor con el aire interior aspirado a través de la entrada de aire.