ES2226002T3 - Metodo y aparato para generar energia. - Google Patents
Metodo y aparato para generar energia.Info
- Publication number
- ES2226002T3 ES2226002T3 ES97949110T ES97949110T ES2226002T3 ES 2226002 T3 ES2226002 T3 ES 2226002T3 ES 97949110 T ES97949110 T ES 97949110T ES 97949110 T ES97949110 T ES 97949110T ES 2226002 T3 ES2226002 T3 ES 2226002T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- fuel
- boiler
- gas
- distillate
- turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/26—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension
- F02C3/28—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension using a separate gas producer for gasifying the fuel before combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/064—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle in combination with an industrial process, e.g. chemical, metallurgical
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/067—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle the combustion heat coming from a gasification or pyrolysis process, e.g. coal gasification
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
PROCEDIMIENTO Y APARATO PARA GENERAR ENERGIA, MEDIANTE EL CUAL SE LOGRA UN ALTO RENDIMIENTO DE GENERACION DE ENERGIA UTILIZANDO UN COMBUSTIBLE PARA CALDERA QUE ES CARBON ECONOMICO, FUEL OIL Y RESIDUOS DE PLASTICO, Y QUE UTILIZA UN COMBUSTIBLE PARA TURBINA DE GAS EN ALGUNOS CASOS, SIN QUE PRODUZCA EFECTOS PERJUDICIALES EN EL MEDIO AMBIENTE, CON EQUIPO DE BAJO COSTE. EN EL APARATO, EL PRIMER COMBUSTIBLE PARA CALDERA ES SEPARADO EN UN DESTILADO Y UN RESIDUO MEDIANTE PROCESAMIENTO PARCIAL. EL DESTILADO (EN ALGUNOS, CASOS, CON UN COMBUSTIBLE PARA TURBINA DE GAS) ES SUMINISTRADO A UNA TURBINA DE GAS PARA GENERAR ENERGIA ELECTRICA. ADEMAS, UN GAS RESIDUAL DESCARGADO POR LA TURBINA ES SUMINISTRADO A UNA CALDERA. ENTONCES, EL RESIDUO (EN ALGUNOS CASOS, CON UN COMBUSTIBLE PARA CALDERAS) ES QUEMADO PARA OBTENER VAPOR. POSTERIORMENTE, LA ENERGIA ELECTRICA ES GENERADA POR EL VAPOR.
Description
Método y aparato para generar energía.
La presente invención se refiere a un método y a
un aparato para generar energía en los que un combustible orientado
a calderas, como carbón o aceite pesado, se separa en un destilado
y un residuo realizando un tratamiento parcial y posteriormente se
suministra a una turbina de gas un combustible de turbinas de gas
obtenido del destilado o una combinación del combustible de
turbinas de gas y otro combustible de turbinas de gas, y el
combustible de turbinas de gas y el combustible orientado a turbinas
de gas se queman para generar energía eléctrica; y, por otro lado,
se suministran a una caldera un combustible de calderas que
comprende el residuo o una combinación del residuo y el combustible
orientado a calderas y/u otro combustible orientado a calderas, se
queman estos combustibles para generar vapor de agua y se genera
energía por medio de una turbina de vapor. La presente invención se
refiere además a un método de generación de energía y a un aparato
para quemar también el gas de escape en los que el gas de escape
descargado de una turbina de gas se suministra a una caldera y se
utiliza para quemar combustible de calderas.
Hay tres tipos de métodos de generación de
energía convirtiendo la energía producida por combustión en energía
eléctrica mediante un motor, como una turbina, a saber, un primer
método de generar energía eléctrica por medio de una caldera y una
turbina de vapor, un segundo método de generar energía eléctrica
por medio de una turbina de gas y un método de ciclo combinado que
usa la combinación del primer y segundo métodos.
En el método de generar energía eléctrica por
medio de una caldera y una turbina de vapor, como combustible se usa
fuel, petróleo crudo, aceite residual o carbón. Se genera energía
eléctrica accionando la turbina usando vapor de agua de alta
temperatura y alta presión producido por la caldera. Sin embargo, la
eficiencia térmica es relativamente baja, a saber 38 a 40%, referida
al poder calorífico superior [salvo que se especifique lo
contrario, la eficiencia térmica de generación de energía se
expresa referida al poder calorífico superior (PCS)].
En el método que usa una turbina de gas, como
combustible se usa gas natural licuado (LNG), queroseno (o querosín)
o aceite ligero (gasóleo). El combustible se quema en aire a
presión y se quema calentando el aire a presión por el calor de
combustión. Se genera energía eléctrica accionando la turbina de gas
por el gas de alta temperatura y alta presión producido. Aunque en
este caso la eficiencia térmica es 20 a 35%, la temperatura del gas
de escape descargado de la turbina de gas es alta, por ejemplo, 450
a 700ºC y, por lo tanto, se puede utilizar el calor de este gas.
En el caso de usar turbina de aletas refrigeradas
por aire, se puede subir la temperatura del gas a
1.300-1.500ºC. Así, se puede aumentar la eficiencia
de generación de energía. En consecuencia, se puede utilizar más
eficazmente el gas de escape.
En el caso del método de generación de energía de
ciclo combinado, que es la combinación de estos métodos de
generación de energía, como combustible se usa LNG. Se genera
energía eléctrica quemando el combustible en aire a presión y
accionando la turbina de gas usando el gas de alta temperatura y
alta presión. El gas de escape se suministra a una caldera de
recuperación de calor para producir vapor de agua. Así, el método
de generar energía eléctrica se realiza usando la turbina de vapor.
Las turbinas de gas convencionales tienen una eficiencia térmica
alta, de 46 a 47%. Por lo tanto, cuando se instala una nueva planta
debido a jubilación de una planta de generación de energía o cuando
es necesario incrementar la capacidad de generación de energía
utilizando una planta existente, se construyen nuevas plantas que
adoptan el método de generación de energía de ciclo combinado con
el que se puede obtener una eficiencia térmica alta.
Sin embargo, en el caso del método de generación
de energía de ciclo combinado usando LNG, el almacenamiento del
combustible, a saber LNG, cuesta muchísimo y se produce un problema
en el suministro de LNG.
Los países occidentales tienen la experiencia de
usar, como combustible para turbinas de gas, petróleo crudo y aceite
residual además de LNG y aceite ligero. Sin embargo, hay muchos
inconvenientes debido a las impurezas contenidas en el petróleo
crudo y en el aceite residual. También hay que recalcar que el coste
de mantenimiento ha subido hasta una suma mayor en comparación con
el coste en el caso de usar aceite ligero y LNG. Incidentalmente,
es deseable que el contenido de impurezas en el combustible usado
en la turbina de gas esté limitado a los valores siguientes: la
suma de los contenidos de sodio y potasio debe ser menor que 0,5
ppm en peso y el contenido de vanadio debe ser menor que 0,5 ppm en
peso. Especialmente, el componente de sal sódica, el componente de
sal potásica y el componente de vanadio se afectan entre sí. Esto
origina una disminución del punto de fusión del metal usado como
material de los álabes de la turbina de gas y origina que se
adhieran cenizas a los álabes.
Por otro lado, en el caso de generación de
energía térmica, como combustible se usa, además de petróleo y LNG,
carbón y aceite pesado existentes en la naturaleza en abundancia.
Se ha estudiado cómo usar eficazmente las materia primas y los
combustibles. Por ejemplo, se ha estudiado la generación de energía
mediante un ciclo combinado integrado de gasificación (IGCC) en el
que se usa, como horno de gasificación, un horno del tipo de
gasificación de lecho (flujo) arrastrado y se obtiene una
eficiencia térmica neta de aproximadamente 43 a 47%. Sin embargo, en
el caso de dichas técnicas, para utilizar carbón y fuel en el método
de generación de energía de ciclo combinado es necesario convertir
primero el combustible bruto en gas y refinar después el gas
obtenido.
El método de gasificar todo el combustible bruto
tiene los problemas de que se necesitan instalaciones excesivas para
el pretratamiento del combustible bruto, de que son necesarios un
horno de gasificación de tipo especial y una caldera de tipo
especial a combinar con este horno de gasificación, de que las
condiciones operativas son severas, de que como resultado de
gasificar todo el combustible bruto la cantidad de gas producido es
grande, de que se necesitan instalaciones excesivas para la
separación de polvo y purificación del gas, de que se necesita
tratar las cenizas fundidas remanentes y gasificar el combustible a
usar en la turbina de vapor y purificar el gas obtenido.
En Journal of Engineering for Gas Turbines and
Power, vol. 118, octubre de 1996, pág. 737, se describe una
técnica de generación de energía de ciclo combinado en la que se
gasifica carbón a alta temperatura en presencia de oxígeno y vapor
de agua y el gas obtenido se suministra a una turbina de gas y se
quema en ésta y posteriormente se realiza la generación de energía
accionando la turbina de gas usando el gas de combustión de alta
temperatura generado y, además, la generación de energía se realiza
también suministrando a una caldera de lecho fluidizado el carbón
calcinado residual que queda después de la gasificación del carbón y
quemando el carbón calcinado residual y accionando una turbina de
vapor por el vapor de agua generado.
Sin embargo, esta técnica tiene el problema de
que el gas contiene frecuentemente impurezas, como sales de sodio y
potasio y compuestos de vanadio, que producen corrosión de los
álabes de la turbina, porque la temperatura de gasificación es
mayor que 1.000ºC y, por lo tanto, es necesario eliminar estas
impurezas. Esta técnica tiene además el problema de que, como un
sistema constituido por la combinación de un dispositivo de
gasificación, una turbina de gas y una caldera de lecho fluidizado
es peculiar, se necesita un ajuste considerable de la planta para
aplicar esta técnica a una caldera provista de una superficie de
transferencia de calor por radiación y una superficie de
transferencia de calor por convección, como el sistema existente de
caldera/turbina de vapor, y por lo tanto, prácticamente esta técnica
está sujeta a la limitación de poder aplicar esta técnica para
instalar una nueva planta. Esta técnica tiene además el problema de
que la purificación del gas obtenido a alta temperatura se debe
realizar a baja temperatura y, por lo tanto, hay una pérdida grande
de energía y el coste de toda la planta es excesivo.
La patente
US-A-5.469.699 describe un método de
generación de energía en el que un combustible se separa en un gas y
un carbón calcinado residual. El gas se usa para accionar una
turbina de gas y el carbón calcinado residual se usa para producir
vapor de agua para accionar una turbina de vapor. Los gases de
escape de la turbina de gas se pasan a una caldera de recuperación
de calor para producir vapor de agua para accionar una turbina de
vapor adicional. Todas las turbinas accionan generadores
produciendo así electricidad.
Un objeto de la presente invención es generar
energía con alta eficiencia usando un combustible orientado a
calderas, económico y de baja disponibilidad, que es un combustible
que no puede ser utilizado en una turbina de gas pero que puede ser
utilizado en una caldera, con lo que se utiliza eficazmente el
combustible.
También, otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método por el que el coste de una planta es bajo y
tiene poca influencia negativa sobre el medio ambiente.
También, otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método y una planta situada anexa a una fuente de
combustible, como una refinería de petróleo, para generar energía
eléctrica utilizando eficazmente un combustible a bajo coste.
Los inventores de la presente invención han
estudiado asiduamente la generación de energía eléctrica usando
diversos tipos de combustibles. Como resultado, los inventores han
encontrado los siguientes hechos. Primero, las propiedades,
calidad, rendimiento y cantidad de calor del destilado son adecuados
para un combustible a usar en una turbina de gas separando un
combustible orientado a calderas económico y de baja
disponibilidad, como carbón, petróleo crudo y aceite pesado, en un
destilado y un residuo realizando apropiadamente un tratamiento
parcial, como separación, destilación, descomposición térmica,
carbonización, irradiación con microondas, gasificación parcial a
gas de agua o gasificación por combustión parcial. Igualmente, las
propiedades, calidad, rendimiento y cantidad de calor del residuo
son adecuados para un combustible a usar en una caldera. También,
se ha encontrado que las cantidades del destilado y el residuo son
adecuadas para una generación de energía de ciclo combinado, que es
una combinación de generación de energía con una turbina de gas y
generación de energía con una turbina de vapor. Además, se
consiguió generación de energía con eficiencia alta y coste bajo
por medio de equipos pocos costosos generando energía eléctrica
mediante una turbina de gas adoptando, como combustible de la
turbina de gas, el destilado sólo o una combinación del destilado y
un combustible orientado a turbinas de gas y generando, además,
energía eléctrica mediante una turbina de vapor adoptando, como
combustible de la caldera, el residuo sólo o una combinación del
residuo y un combustible orientado a calderas y generando vapor de
agua. Adicionalmente, se consiguió generación de energía con mayor
eficiencia como resultado de quemar en una caldera suministrando a
la caldera el gas de escape de la turbina de gas. También, se
realizó eficientemente generación de energía utilizando eficazmente
el combustible obtenido de una refinería de petróleo como resultado
de usar un excedente de combustible para turbinas de gas obtenido
de esta planta, usando un combustible orientado a calderas
producido en la misma planta, y quemándolo en una caldera. Así, los
inventores consiguieron la presente invención.
En una primera realización de la presente
invención se proporciona un método de generar energía que comprende
las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas (F)
en un destilado (D) y un residuo (R) realizando un tratamiento
parcial del combustible orientado a calderas (F),
adoptar como combustible para turbinas de gas (A)
un combustible para turbinas de gas (G) obtenido del destilado (D)
sólo o una mezcla del combustible para turbinas de gas (G) y un
combustible orientado a turbinas de gas (G'),
adoptar como combustible para calderas (B) el
residuo (R) sólo o una mezcla del residuo (R) y por lo menos uno
elegido del grupo formado por un combustible orientado a calderas
(F) y otro tipo de combustible orientado a calderas (F'),
generar energía eléctrica quemando el combustible
para turbinas de gas (A) en una turbina de gas y accionando la
turbina de gas, y
generar energía eléctrica quemando el combustible
para calderas (B) en una caldera y accionando una turbina de vapor
usando el vapor de agua producido.
Así, a partir de un combustible orientado a
calderas económico o de baja disponibilidad, a saber, un combustible
que puede ser utilizado en una caldera pero que no puede ser
utilizado en una turbina de gas, como carbón y aceite pesado, se
obtiene eficientemente un combustible adecuado para ser usado en una
turbina de gas y en una turbina de vapor. Se pueden usar diversos
tipos de combustibles propios de calderas, económicos o de baja
disponibilidad, combinados con diversos tipos de combustibles
orientados a turbinas de gas. Así, se puede ampliar el campo de
utilización de los combustibles. Además, desde el punto de vista de
contaminación medioambiental así como desde el punto de vista
económico, la generación de energía se consigue eficientemente
seleccionando los combustibles óptimos. Se genera energía eléctrica
usando dichos combustibles. En consecuencia, en comparación con el
caso de usar como combustible de calderas (B) un combustible
orientado a calderas (F), se mejora muchísimo la eficiencia de la
generación de energía.
Además, se genera vapor, que genera energía
eléctrica, suministrando el gas de escape de la turbina a una
caldera de recuperación de calor y se quema el combustible de
calderas (B) suministrando a la caldera el gas de escape descargado
de la caldera de recuperación de calor.
Así, el vapor que genera energía puede ser
generado utilizando el calor remanente del gas de escape de la
turbina de gas. El residuo se puede quemar utilizando la cantidad
de calor remanente en el gas de escape de la caldera de recuperación
de calor y utilizando además oxígeno residual cuya cantidad es 10 a
15%. En consecuencia, se consigue una eficiencia alta de generación
de energía.
También, en una realización (denominada en lo
sucesivo segunda realización) de la primera realización de la
presente invención, el combustible de calderas (B) se quema
suministrando a la caldera el gas de escape de la turbina de
gas.
Así, el residuo se puede quemar utilizando la
cantidad de calor remanente en el gas de escape de la turbina de gas
y utilizando además oxígeno residual cuya cantidad es 10 a 15%. En
consecuencia, la eficiencia de generación de energía se incrementa
a aproximadamente 46%.
También, en otra realización (denominada a veces
en lo sucesivo tercera realización de la presente invención) de una
de las dos primeras realizaciones de la presente invención, el
tratamiento parcial es un tratamiento parcial de separación que
comprende por lo menos uno seleccionado del grupo formado por
separación de volátiles (topping), vaporización, destilación,
extracción y decantación.
Así, como se deduce de esto, con el combustible
orientado a calderas se pueden usar realmente diversos tipos de
métodos prácticos de tratamiento de separación.
Adicionalmente, en otra realización (denominada a
veces en lo sucesivo cuarta realización de la presente invención) de
una de las dos primeras realizaciones de la presente invención, el
tratamiento parcial es un tratamiento parcial de descomposición que
comprende por lo menos uno seleccionado del grupo formado por
descomposición térmica, carbonización, gasificación a gas de agua,
gasificación por combustión, hidrogenación, licuefacción e
irradiación con microondas.
Así, se entiende que con el combustible orientado
a calderas se pueden usar realmente diversos tipos de métodos
prácticos de tratamiento parcial de separación.
También, en otra realización (denominada a veces
en lo sucesivo quinta realización de la presente invención) de la
tercera o cuarta realizaciones de la presente invención, el
tratamiento parcial se realiza a una temperatura en el intervalo de
250 a 500ºC.
Así, se puede obtener ventajosamente el destilado
por vía térmica. Además, se pueden reducir considerablemente las
impurezas, como sodio, potasio y vanadio, contenidas en el
destilado.
También, en otra realización (denominada en lo
sucesivo sexta realización de la presente invención) de una de la
primera a quinta realizaciones de la presente invención, la
relación de la cantidad de calor del destilado (D) a la del residuo
(R) es de 20-60% a 80-40%.
Así, a partir del combustible orientado a
calderas se obtiene económicamente un destilado que tiene una
cantidad de calor que es conveniente para la generación de energía
de ciclo combinado quemando el gas de escape. Además, se puede
realizar la generación de energía con gran eficiencia quemando el
gas de escape, método en el que el destilado se usa como
combustible de la turbina de gas y el residuo se usa en la
caldera.
También, en otra realización (denominada a veces
en lo sucesivo séptima realización de la presente invención) de una
de la primera a sexta realizaciones de la presente invención, se
separan del destilado (D) un componente gaseoso (V) y un componente
del tipo de aceite (O) y, además, el componente gaseoso (V), el
componente del tipo de aceite (O) o una combinación del componente
gaseoso (V) y el componente del tipo de aceite (O) se usan como
combustible de la turbina de gas (G).
Así, se puede evitar que humedad e impurezas
disueltas en ésta se mezclen en el combustible de la turbina de
gas.
Adicionalmente, en una realización (denominada a
veces en lo sucesivo octava realización de la presente invención) de
la séptima realización de la presente invención, destilando el
componente del tipo de aceite (O) éste se separa en un destilado
refinado (C) y un residuo destilado (R'). El destilado refinado (C)
se usa como combustible de la turbina de gas (G) y el residuo
destilado (R') se usa en la caldera. Así, a partir de un destilado
que se obtiene de cualquier tipo de combustible orientado a calderas
se puede obtener un combustible de turbina de gas que apenas
produce corrosión de los álabes de la turbina de gas. En el caso de
que el destilado contenga inicialmente cantidades pequeñas de
impurezas, se puede reducir el porcentaje ponderal de las
impurezas.
También, en una realización (denominada a veces
en lo sucesivo novena realización de la presente invención) de la
séptima u octava realizaciones de la presente invención, el
combustible de la turbina de gas (A) contiene un componente de
sodio y un componente de potasio, siendo la cantidad total de estos
componentes menor que 0,5 ppm en peso, y contiene también un
componente de vanadio, siendo la cantidad de vanadio menor que 0,5
ppm en peso.
Así, como la suma de los contenidos de sodio y
potasio es menor que 0,5 ppm en peso y además el contenido de
vanadio es menor que 0,5 ppm en peso, incluso si la turbina de gas
se usa continuamente durante un largo período de tiempo, apenas se
produce corrosión de los álabes de la turbina.
También, en una realización (a saber, la décima
realización de la presente invención) de una de la séptima a octava
realizaciones de la presente invención, el componente gaseoso (V)
se quema en la turbina de gas y, por otro lado, el componente del
tipo de aceite (O) o el destilado refinado (C) se quema en la
turbina de gas.
Así, se puede realizar eficiente y establemente
la generación de energía en una turbina de gas quemando el
componente gaseoso y el componente del tipo de aceite.
Además, en una undécima realización de la
presente invención, se proporciona un aparato de generación de
energía que comprende:
medios de tratamiento parcial para separar un
combustible orientado a calderas (F) en un destilado (D) y un
residuo (R) realizando el tratamiento parcial del combustible
orientado a calderas (F),
una turbina de gas para ser accionada quemando un
combustible de turbinas de gas (A) como el descrito en la primera
realización de la presente invención,
un generador de energía acoplado a la turbina de
gas, que genera energía eléctrica usando la turbina de gas
accionada,
una caldera que genera vapor de agua quemando un
combustible de calderas (B) como el descrito en la primera
realización de la presente invención,
una turbina de vapor que es accionada por el
vapor de agua generado, y
un generador de energía acoplado a la turbina de
vapor, que genera energía eléctrica por la turbina de vapor
accionada.
Así, a partir de un combustible orientado a
calderas, económico y de baja disponibilidad, como carbón y aceite
pesado, se obtiene eficientemente un combustible adecuado para ser
usado en una turbina de gas y en una turbina de vapor y este
combustible se puede usar para generar energía eléctrica. Además se
pueden usar diversos tipos de combustibles orientados a calderas,
económicos y de baja disponibilidad. En consecuencia, se puede
aumentar el campo de utilización de los combustibles. Además, desde
el punto de vista medioambiental o desde el punto de vista
económico, se realiza eficientemente la generación de energía
seleccionando combustibles óptimos.
Además, se proporcionan una caldera de
recuperación de calor a la que se suministra el gas de escape de la
turbina de gas y que genera vapor para generar energía, y medios
para suministrar a otra caldera el gas de escape de la caldera de
recuperación de calor.
Así, el vapor para generar energía se puede
generar utilizando el calor remanente del gas de escape de la
turbina de gas. Además, el residuo se puede quemar utilizando la
cantidad de calor remanente en el gas de escape descargado de la
caldera de recuperación de calor y utilizar además oxígeno residual
cuya cantidad es 10 a 15%. En consecuencia, se consigue una gran
eficiencia de generación de energía.
También, en una realización (a saber, la
duodécima realización de la presente invención) de la undécima
realización de la presente invención, se proporcionan medios para
suministrar a la caldera el gas de escape de la turbina de gas.
Así, el residuo se puede quemar utilizando la
cantidad de calor remanente en el gas de escape de la turbina de gas
y utilizando además oxígeno residual cuya cantidad es 10 a 15%. En
consecuencia, se puede realizar la generación de energía con una
eficiencia de aproximadamente 46%.
También, de acuerdo con la presente invención se
proporciona otro método de generación de energía (denominado en lo
sucesivo decimotercera realización de la presente invención) que
comprende las etapas de:
instalar el aparato de generación de energía
anexo a una instalación en la que hay disponibles en el mismo lugar
un combustible orientado a turbinas de gas y un combustible
orientado a calderas,
suministrar a una turbina de gas el combustible
destinado a turbinas de gas y quemar en aquélla el combustible
destinado a turbinas de gas,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas usando para accionarla el gas de combustión generado quemando
el combustible orientado a turbinas de gas,
suministrar a una caldera el combustible
orientado a calderas y quemar en aquélla el combustible orientado a
calderas usando el gas de escape descargado de la turbina de
gas,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de vapor usando el vapor de agua generado, y
producir vapor de agua para generar energía
suministrando a una caldera de recuperación de calor el gas de
escape de la turbina y quemar también el combustible de calderas
suministrando a la caldera el gas de escape descargado de la
caldera de recuperación de calor.
Así, se puede realizar generación de energía con
buena eficiencia utilizando eficazmente gas de escape y alquitrán
sin instalar una nueva planta de tratamiento parcial.
También, en una realización (a saber, la
decimocuarta realización de la presente invención) de la
decimotercera realización de la presente invención, la planta se
selecciona del grupo formado por una refinería de petróleo, una
planta siderúrgica, una planta química y un complejo que comprende
por lo menos una planta seleccionada de una refinería de petróleo,
una planta siderúrgica y una planta química.
Así, para la generación de energía se pueden
utilizar eficientemente cantidades grandes del combustible orientado
a turbinas de gas y del combustible orientado a calderas sin tener
que ser descargados y transportados al entorno en comparación con
el caso de quemar simplemente dichos combustibles en la caldera.
De la manera que se describen, se proporcionan
también los siguientes métodos y aparatos.
Primero, se proporciona un método de generación
de energía que comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas en un
destilado y un residuo realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas,
adoptar el destilado como combustible de una
turbina de gas,
adoptar el residuo como combustible de una
caldera,
suministrar el combustible de turbinas de gas a
una turbina de gas en la que se quema el combustible de turbinas de
gas,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas usando el gas de combustión generado quemando el combustible
de la turbina de gas,
suministrar el combustible de calderas y un
combustible orientado a calderas a una caldera en la que se queman
el combustible de calderas y el combustible orientado a calderas,
y
generar energía eléctrica accionando una turbina
de vapor por el vapor de agua generado.
También, se proporciona otro método de generación
de energía que comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas en un
destilado y un residuo realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas,
adoptar el destilado como combustible de una
turbina de gas,
adoptar el residuo como combustible de una
caldera,
suministrar un combustible orientado a turbinas
de gas y el combustible de turbinas de gas a una turbina de gas en
la que se queman estos combustibles,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas que es accionada por el gas de combustión generado quemando
los combustibles,
suministrar el combustible de calderas y un
combustible orientado a calderas a una caldera en la que se queman
estos combustibles, y
generar energía eléctrica accionando una turbina
de vapor usando el vapor de agua producido.
Además, en el caso de una realización de los
métodos de generación de energía antes mencionados, el combustible
orientado a calderas (F o F') es un combustible seleccionado del
grupo de carbón, carbón de baja calidad cuya materia volátil es
mayor que 20% en peso, carbón calcinado residual, coque, fuel,
aceite residual, alquitrán, betún, coque de petróleo, carbono,
arena bituminosa, aceite obtenido de arena bituminosa, pizarra
bituminosa, aceite obtenido de pizarra bituminosa, alquitrán del
Orinoco, orimulsión (que es una suspensión acuosa de alquitrán del
Orinoco), mezcla de petróleo-aceite (COM), mezcla
de carbón-agua (CWM), suspensión de
carbón-metanol, biomasa procedente de sustancias
naturales (como madera, hierba, grasas y aceites o tortas de
prensas), plásticos residuales, desperdicios de combustibles y una
mezcla de estas sustancias.
Además, en el caso de una realización de los
métodos de generación de energía antes mencionados, el combustible
orientado a turbinas de gas (G') es un combustible seleccionado del
grupo formado por hidrógeno, metano, etano, etileno, propano,
propeno, butano e isómeros, buteno e isómeros, hexano e isómeros,
heptano e isómeros, metanol, etanol, propanol, butanol, dimetil
éter, dietil éter, LNG, LPG, nafta, gasolina, queroseno, aceite
ligero (gasóleo), aceite pesado, componente de descomposición cuyo
punto de ebullición a la presión atmosférica es menor que 500ºC,
gas natural, metano de yacimientos de carbón, gas de vertederos,
gas de hornos altos, gas de coquerías, gas de convertidores, gas
obtenido como subproducto de una planta y que contiene hidrógeno,
gas de gasificación de carbón o de aceite pesado (es decir, gas
obtenido por gasificación de carbón o de aceite pesado), gas de
carbonización de carbón, gas de agua (es decir, gas obtenido por
gasificación de carbón), gas obtenido por combustión parcial de
carbón, aceite ligero o gas obtenidos por separación térmica de
aceite pesado, aceite ligero o gas obtenidos por descomposición
térmica de aceite pesado, aceite ligero o gas obtenidos por
descomposición térmica de aceite superpesado, aceite ligero o gas
obtenidos por descomposición por oxidación de aceite superpesado,
gas de fermentación y una mezcla de estas sustancias.
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, el combustible orientado a
calderas que se ha de tratar parcialmente es carbón, aceite pesado
o una mezcla de carbón y aceite pesado.
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, el gas de escape de la
turbina de gas se suministra a la caldera. El combustible de
calderas y/o el combustible orientado a calderas se queman
suministrando aire a la caldera.
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, la combustión en la caldera
se realiza usando sólo el gas de escape de la turbina de gas.
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, la irradiación con
microondas se realiza suministrando un hidrocarburo al combustible
orientado a calderas (F).
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, la gasificación para obtener
gas de agua se realiza suministrando gas y vapor de agua para
calentar directamente el combustible orientado a calderas (F).
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, la gasificación por
combustión se realiza suministrando aire u oxígeno y agua al
combustible orientado a calderas (F).
Además, se proporciona otro aparato de generación
de energía que comprende medios de tratamiento parcial, una turbina
de gas, un generador acoplado a la turbina de gas, una caldera, una
turbina de vapor y un generador acoplado a la turbina de vapor.
Este aparato de generación de energía se destina a realizar una de
las siguientes operaciones de generación de energía:
(1) una operación de generación de energía que
comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas en un
destilado y un residuo realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas,
adoptar el destilado como combustible de una
turbina de gas,
adoptar el residuo como combustible de una
caldera,
suministrar el combustible de turbinas de gas a
una turbina de gas en la que se quema el combustible de turbinas de
gas,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas usando para accionarla el gas de combustión generado quemando
el combustible de turbinas de gas,
suministrar el combustible de calderas y el
combustible orientado a calderas a una caldera en la que se queman
el combustible de caldera y el combustible orientado a calderas,
y
generar energía eléctrica quemando los
combustibles en la caldera y accionando una turbina de gas usando el
vapor de agua producido;
(2) una operación de generación de energía que
comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas en un
destilado y un residuo realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas,
adoptar el destilado como combustible de una
turbina de gas,
adoptar el residuo como combustible de una
caldera,
suministrar un combustible orientado a turbinas
de gas y el combustible de turbinas de gas a una turbina de gas en
la que se queman los combustibles,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas usando para accionarla el gas combustible generado quemando
los combustibles,
suministrar el combustible de calderas y un
combustible orientado a calderas a una caldera en la que se queman
los combustibles, y
generar energía eléctrica accionando una turbina
de vapor usando el vapor de agua producido;
(3) una operación de generación de energía que
comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas en un
destilado y un residuo realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas,
adoptar el destilado como combustible de una
turbina de gas,
adoptar el residuo como combustible de una
caldera,
suministrar el combustible de turbinas de gas a
una turbina de gas en la que se quema el combustible de turbinas de
gas,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas usando para accionarla el gas de combustión generado quemando
el combustible de turbinas de gas,
suministrar el combustible de calderas y un
combustible orientado a calderas que es un tipo de combustible
diferente del citado combustible orientado a calderas a una caldera
donde se queman los combustibles, y
generar energía eléctrica accionando una turbina
de vapor usando el vapor de agua producido; o
(4) una operación de generación de energía que
comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas en un
destilado y un residuo realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas,
adoptar el destilado como combustible de una
turbina de gas,
adoptar el residuo como combustible de una
caldera,
suministrar un combustible orientado a turbinas
de gas y el combustible de turbinas de gas a una turbina de gas en
la que se queman estos combustibles,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas usando para accionarla el gas de combustión generado quemando
los combustibles,
suministrar un tipo diferente de combustible
orientado a calderas y el combustible de calderas a una caldera en
la que se queman el combustible de calderas y el combustible
orientado a calderas, y
generar energía eléctrica accionando una turbina
de vapor usando el vapor de agua producido.
En el caso de una realización del aparato de
generación de energía antes descrito, el gas de escape de la
turbina de gas se suministra a la caldera y el residuo se quema
suministrando aire a la caldera.
En el caso de una realización del método de
generación de energía antes mencionado, la combustión en la caldera
se realiza usando sólo el gas de escape de la turbina de gas.
De la manera que se describe, se proporcionan los
siguientes combustibles y métodos relativos a la carbonización de
carbón.
Primero, se proporciona un combustible para
generación de energía, que se obtiene separando carbón, que contiene
especialmente materia volátil en una cantidad mayor que 20% en
peso, en un destilado y un residuo realizando la descomposición
parcial del carbón y empleando el destilado como combustible de una
turbina de gas y empleando el residuo, que es residuo carbonizado,
carbón calcinado residual o coque, como combustible de una caldera
acoplada a una turbina de vapor.
Además, se proporciona un método de producir un
combustible para generación de energía, en el que el tratamiento
parcial es carbonización, especialmente carbonización por
descomposición térmica, que se realiza a una temperatura no
superior a 500ºC, y en el que se separan del destilado un componente
gaseoso y/o un componente del tipo de aceite que se usan como
combustible de una turbina de gas.
Además, se proporciona un método de producir un
combustible para generación de energía mediante una turbina de gas,
que se obtiene adoptando como combustible el componente gaseoso y/o
el componente del tipo de aceite obtenidos y que contiene sal cuyo
contenido es menor que 0,5 ppm en peso y vanadio cuyo contenido es
menor que 0,5 ppm en peso.
También, de la manera que se describe, se
proporciona un método de producir un combustible para generar
energía, en el que se separa carbón en un destilado y un residuo
realizando la descomposición parcial del carbón y en el que este
destilado se emplea como combustible de una turbina de gas y el
residuo se adopta como combustible de una caldera acoplada a una
turbina de vapor.
Además, de la manera que se describe, se
proporciona un método de producir un combustible para generar
energía en el que se separa carbón en un destilado y un residuo
calentando el carbón durante un período de tiempo de 0,1 a 10
segundos a una velocidad de calentamiento de 10 a 100.000ºC por
segundo para realizar una descomposición térmica parcial rápida y en
el que este destilado se emplea como combustible de una turbina de
gas y el residuo se adopta como combustible de una caldera acoplada
a una turbina de vapor.
Además, de la manera que se describe, se
proporciona un método en el que se genera energía mediante un ciclo
combinado usando como combustible de una turbina de gas un
combustible obtenido del destilado que se obtiene por la
descomposición térmica parcial rápida antes mencionada y el residuo
se usa como combustible de una caldera.
De la manera que se describe, se proporcionan los
siguientes combustibles y métodos relativos a la irradiación de
carbón con microondas.
Se describe cómo un combustible para generación
de energía, que se obtiene separando carbón, especialmente uno que
contiene materia volátil en una cantidad mayor que 20% en peso, en
un destilado y un residuo realizando la descomposición parcial del
carbón por irradiación con microondas y empleando el destilado como
combustible de una turbina de gas y usando el residuo como
combustible de una caldera en un sistema de
caldera-turbina de vapor.
Además, en el caso de este combustible, el
tratamiento de descomposición parcial es irradiación con microondas
que se realiza a una temperatura mayor que 50ºC, preferiblemente de
100 a 1.000ºC, y en presencia de hidrocarburos, preferiblemente en
presencia de hidrocarburos alifáticos, hidrocarburos alicíclicos o
hidrocarburos aromáticos, cada molécula de los cuales contiene 1 a
20 átomos de carbono (es decir, el número de carbonos es 1 a 20) o
en presencia de hidrocarburos gaseosos, con lo que se obtiene un
combustible de turbinas de gas separando del destilado un
componente gaseoso y/o un componente del tipo de aceite y usando el
componente gaseoso y/o el componente del tipo de aceite como
combustible de una turbina de gas.
Además, se proporciona un método de producir un
combustible para generar energía en el que se separa carbón en un
destilado y un residuo realizando la descomposición parcial del
carbón por irradiación con microondas y empleando el destilado como
combustible de una turbina de gas y usando el residuo como
combustible de una caldera en un sistema de
caldera-turbina de vapor.
De la manera que se describe, se proporciona el
siguiente método relativo a la gasificación parcial de carbón a gas
de agua.
Se proporciona un método de producir un
combustible para generar energía en el que se separa carbón en un
destilado y un residuo realizando la gasificación parcial del
carbón a gas de agua y empleando el destilado como combustible de
una turbina de gas y empleando el residuo como combustible de una
caldera.
También, en el caso de una realización de este
método, la gasificación parcial a gas de agua se realiza añadiendo
vapor de agua para calentar directamente el gas.
Adicionalmente, en el caso de una realización de
este método, la gasificación parcial a gas de agua se realiza
añadiendo hidrógeno, un hidrocarburo, dióxido de carbono o una
mezcla de los mismos.
Además, en el caso de una realización del método
de producir un combustible para generar energía, se separan del
destilado un gas o componente gaseoso y un componente del tipo de
aceite y el gas o componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite se adoptan como combustible de una turbina de gas. Además, en
el método de producir un combustible para generar energía, la
relación de la cantidad de calor del destilado a la del residuo es
de 30-45% a 70-85%.
De la manera que se describe, se proporcionan los
siguientes métodos relativos a la gasificación por combustión
parcial de carbón.
Se proporciona un método de producir un
combustible para generar energía en el que se separa carbón en un
destilado y un residuo realizando la gasificación por combustión
parcial del carbón y empleando el destilado como combustible de una
turbina de gas y empleando el residuo como combustible de una
caldera.
En una realización de este método, la
gasificación por combustión parcial se realiza añadiendo aire u
oxígeno y vapor de agua al carbón. Además, en el caso de otra
realización de este método, la gasificación por combustión parcial
se realiza añadiendo además hidrógeno, un hidrocarburo, dióxido de
carbono o una mezcla de los mismos.
Además, en una realización del método de producir
un combustible para generar energía, se separan del destilado un
componente gaseoso o una suma de un componente gaseoso y un
componente del tipo de aceite y este componente gaseoso o esta suma
de componente gaseoso y componente del tipo de aceite se adopta como
combustible de una turbina de gas, siendo la relación de la cantidad
de calor del destilado a la del residuo de 30-55 a
70-45%.
De la manera que se describe, se proporcionan los
siguientes métodos relativos a la descomposición térmica parcial de
aceite pesado.
Se proporciona un método de producir un
combustible para generar energía en el que se separa un aceite
pesado en un destilado y un residuo realizando la descomposición
térmica del aceite pesado y empleando el destilado como combustible
de una turbina de gas.
Además, en una realización de los métodos
descritos, se separa aceite pesado en un destilado y un residuo
realizando la descomposición térmica del aceite pesado, y el
residuo se usa como combustible de una caldera.
Además, en una realización de los métodos
descritos, se separa aceite pesado en un destilado y un residuo
realizando la descomposición térmica del aceite pesado, y el
destilado se usa como combustible de una turbina de gas y el
residuo se usa como combustible de una caldera.
Adicionalmente, en el caso de otra realización de
los métodos descritos, el aceite pesado es fuel A, fuel B, fuel C,
aceite residual a presión atmosférica, aceite residual a presión
reducida, aceite de pizarra bituminosa, aceite superpesado del
Orinoco, orimulsión, emulsión de asfalto, betún o una mezcla de
estas sustancias. También, la descomposición térmica se realiza
mediante un método de craqueo, un método de separación por
viscosidades, un método de coquización retardada o un método de
coquización por contacto o método EUREKA (desarrollado por Kureha
Chemical Industry Co. Ltd.). Además, la descomposición térmica se
realiza añadiendo vapor de agua, aire, hidrógeno, un hidrocarburo,
dióxido de carbón o una mezcla de los mismos. Además, la relación
de la cantidad de calor del destilado a la del residuo es de
20-60% a 80-40%.
De la manera que se describe, se proporcionan los
siguientes métodos relativos a la gasificación por combustión
parcial de una mezcla de carbón y aceite pesado.
Se proporciona un método de producir un
combustible para generar energía en el que se separa una mezcla de
carbón y aceite pesado en un destilado y un residuo realizando la
gasificación por combustión parcial de esta mezcla y el destilado
se emplea como combustible de una turbina de gas y el residuo se
emplea como combustible de una caldera.
También, en una realización de este método, la
gasificación por combustión parcial se realiza añadiendo aire u
oxígeno y vapor de agua a la mezcla de carbón y aceite pesado.
También, en otra realización de este método, la
gasificación por combustión parcial se realiza añadiendo además
hidrógeno, un hidrocarburo, dióxido de carbono o una mezcla de los
mismos.
Adicionalmente, en otra realización de este
método, en la gasificación por combustión parcial la relación
ponderal de carbón a aceite pesado varía de 5:95 a 80:20.
También, en otra realización de este método, se
separa del destilado un componente gaseoso o una suma de un
componente gaseoso y un componente del tipo de aceite, y este
componente gaseoso o esta suma de componente gaseoso y componente
del tipo de aceite se adopta como combustible de una turbina de gas,
siendo la relación de la cantidad de calor del destilado a la del
residuo de 20-60 a 80-40%.
También, de la manera que se describe, el aparato
de generación de energía antes mencionado puede ir provisto también
de un dispositivo de separación para separar del destilado por lo
menos un componente gaseoso (V) y un componente del tipo de aceite
(O).
Además, en una realización de dicho aparato de
generación de energía, éste puede ir provisto también de un
dispositivo de separación para separar el componente del tipo de
aceite (O) en un destilado refinado (C) y un residuo (R').
Como se ha descrito antes, se obtienen un
combustible para una turbina de gas y un combustible para una
caldera que cumplen todos los estándares necesarios, con una
relación de combustibles que es adecuada para generar energía,
especialmente generación de energía realizando la combustión del gas
de escape, empleando carbón, aceite pesado, etc., o una mezcla de
carbón, aceite pesado, etc., como materiales del combustible
orientado a calderas, y realizando el tratamiento parcial de éste.
En comparación con la eficiencia térmica (aproximadamente 38 a 40%)
en el caso de realizar la generación de energía quemando la
cantidad total del combustible orientado a calderas en una caldera
y generando energía eléctrica, la eficiencia térmica cuando la
generación de energía se puede realizar de acuerdo con la manera
descrita es 45 a 47%. Este valor de la eficiencia térmica es
comparable con el valor de la eficiencia térmica en el caso de
generar energía eléctrica gasificando la cantidad total del aceite
pesado. En comparación con la gasificación de la cantidad total del
aceite pesado, el coste de las instalaciones usadas en un proceso
de descomposición de combustible y un proceso de refino
combustible-gas de acuerdo con la presente invención
es bajo. Incluso cuando se use una turbina de gas, no se produce
corrosión en ésta. Además, la cantidad de gas de escape es pequeña
debido a la abundancia y coste bajo de las materias primas, ahorro,
utilización de instalaciones existentes y alta eficiencia térmica.
En consecuencia, el método y aparato de la presente invención son
muy ventajosos para evitar el deterioro del medio ambiente
global.
Además, de la manera que se describe, se pueden
seleccionar y usar libremente uno de los diversos combustibles
orientados a calderas que se utilizan sólo en calderas, son poco
costosos, tienen factores de baja utilización y deben ser tratados y
de los combustibles orientados a turbinas de gas que se obtienen
fácilmente, son excesivos y apenas producen productos tóxicos que
originen polución. Así, se consigue una generación de energía más
eficiente. Adicionalmente, se puede obtener un incremento de la
capacidad de generación de energía con una inversión de pequeña
escala porque no es necesaria una instalación adicional de
tratamiento parcial.
La figura 1 es un diagrama general del proceso
que ilustra la presente invención,
la figura 2 es un diagrama general del proceso
que ilustra un proceso de separar un destilado en un componente
gaseoso y un componente líquido,
la figura 3 es un diagrama general del proceso
que ilustra un proceso de destilar un componente del tipo de
aceite,
la figura 4 es un diagrama general del proceso
que ilustra un método de generación de energía usando un combustible
orientado a turbinas de gas y un combustible orientado a
calderas,
la figura 5 es un diagrama general del proceso
que ilustra un método de generación de energía usando una
combinación de un combustible orientado a calderas y un combustible
de turbinas de gas y un combustible de calderas que se obtienen
realizando un tratamiento parcial del combustible orientado a
calderas,
la figura 6 es un diagrama general del proceso
que ilustra un método de generación de energía usando un combustible
orientado a turbinas de gas, un combustible orientado a calderas y
una combinación de un combustible de turbinas de gas y un
combustible de calderas que se obtienen realizando un tratamiento
parcial del combustible orientado a calderas,
la figura 7 es un diagrama general del proceso
que ilustra un proceso de separar el destilado en un componente
gaseoso y un componente líquido, y
la figura 8 es un diagrama general del proceso
que ilustra un proceso de destilar un componente del tipo de
aceite.
Incidentalmente, en el método y aparato descritos
en la presente memoria, el término "combustible orientado a
turbinas de gas" (G') representa un combustible que se puede
usar en una turbina de gas y es un gas combustible o un líquido
inflamable de densidad baja y cuyo punto de ebullición a la presión
atmosférica es 500ºC. Ejemplos prácticos de dicho "combustible
orientado a turbinas de gas" son metano, etano, etileno,
propano, propeno, butano e isómeros, buteno e isómeros, hexano e
isómeros, heptano e isómeros, metanol, etanol, propanol, butanol,
dimetil éter, dietil éter, LNG, LPG, nafta, gasolina, queroseno,
aceite ligero (gasóleo), componente de la descomposición de aceite
pesado cuyo punto de ebullición a la presión atmosférica es menor
que 500ºC, gas natural, metano de yacimientos de carbón, gas de
vertederos, gas de horno altos, gas de coquerías, gas de
convertidores, gas obtenido como subproducto de una planta química
y que contiene hidrógeno y/o monóxido de carbono, gas de
gasificación de carbón o fuel, gas de carbonización de carbón, gas
de gasificación de carbón a gas agua, gas de la combustión parcial
de carbón, aceite ligero o gas de la descomposición térmica de
aceite pesado, aceite ligero o gas de la descomposición por
oxidación de aceite pesado, aceite ligero o gas de la
descomposición térmica de aceite superpesado, aceite ligero o gas
de la descomposición por oxidación de aceite superpesado, gas de
fermentación y una mezcla de estas sustancias.
Ejemplos de gases subproductos que contienen
hidrógeno y/o monóxido de carbono y que se obtienen de diversos
tipos de plantas, son hidrógeno obtenido por oxidación de
hidrocarburos o gases obtenidos de una planta química, como un gas
mixto obtenido mezclando hidrógeno y monóxido de carbono.
En el método y aparato descritos en la presente
memoria, el término "combustible orientado a calderas" (F)
representa un combustible que no se puede usar en una turbina de
gas pero que se puede usar en una caldera y que es un combustible
sólido o un combustible líquido denso. Ejemplos prácticos son
carbón, carbón calcinado residual, coque, fuel (a saber, fuel A,
fuel B, fuel C), aceite residual (a saber, aceite residual a
presión atmosférica, aceite residual a presión reducida), alquitrán,
betún, coque de petróleo, carbono, arena bituminosa, aceite
obtenido de arena bituminosa, pizarra bituminosa, aceite obtenido
de pizarra bituminosa, alquitrán del Orinoco, orimulsión (que es
una suspensión acuosa de alquitrán del Orinoco), alquitrán, asfalto,
emulsión de asfalto, mezcla de carbón-aceite (COM),
mezcla de carbón-agua (CWM), suspensión de
carbón-metanol, biomasa obtenida de sustancias
naturales (como madera, hierba, grasas y aceites o tortas de
prensas), plásticos residuales, desperdicios de combustibles y
mezclas de estas sustancias.
En el método y aparato descritos en la presente
memoria, un combustible orientado a calderas para tratamiento
parcial [es decir, un combustible orientado a calderas (F) para ser
usado en una caldera después de haber sido sometido a un tratamiento
parcial], puede ser el mismo o diferente que un combustible
orientado a calderas (F') que no ha sido sometido a un tratamiento
parcial y se suministra directamente a una caldera. Por ejemplo, se
puede usar fuel como combustible orientado a calderas para
tratamiento parcial mientras que se puede usar carbón como
combustible de calderas a suministrar directamente a una caldera.
Alternativamente, se puede usar un combustible orientado a calderas
en el que se puede realizar el tratamiento parcial y, como
combustible orientado a calderas que se alimenta directamente a una
caldera, se puede usar un combustible que es difícil de ser tratado
parcialmente o un combustible que no es ventajoso desde el punto de
vista económico.
Incidentalmente, en el método y aparato descritos
en la presente memoria se usan los términos "caldera" y
"caldera de recuperación de calor".
Cuando se menciona simplemente "caldera",
este término designa una caldera de un sistema de
caldera-turbina de vapor en la que se quema un
combustible de calderas. Para designar una caldera para recuperar
un calor residual, se usa el término "caldera de recuperación de
calor".
Ejemplos de carbón a usar como combustible
orientado a calderas (F) o (F') en el método y aparato descritos en
la presente memoria son lignito, carbón semejante al lignito,
carbón bituminoso de baja calidad, carbón bituminoso de buena
calidad, carbón semibituminoso, semiantracita y antracita.
Preferiblemente, el contenido de volátiles del carbón es mayor que
20% en peso y menor que 60% en peso. Más preferiblemente, el
contenido de volátiles del carbón es mayor que 30% en peso y es
capaz de proporcionar materia volátil que es proporcionada a la
relación de la cantidad de calor usado en la turbina de gas y en la
caldera o de proporcionar un destilado consistente en la materia
volátil y el material producto de descomposición térmica. El carbón
más preferible es carbón de calidad baja o media en el que el
contenido de volátiles es mayor que 35% en peso y que puede
proporcionar un destilado que es proporcionado a la relación de la
cantidad de calor usado en la turbina de gas y en la caldera, la
combinación del cual se usa para quemar también el gas de
escape.
Generalmente, cuanto menor sea el contenido de
volátiles del carbón, menor será el grado de carbonización del
carbón. Por lo tanto, es menor su utilidad. Inversamente, su
disponibilidad es alta y su precio es bajo. Por lo tanto, es muy
importante encontrar un método de generar energía usando
eficazmente dicho carbón. Sin embargo, los métodos descritos han
sido desconocidos públicamente. Además, no se han conocido dicha
instalación y equipo experimental de generación de energía.
El aceite pesado a usar como combustible de la
presente invención orientado a calderas incluye petróleo crudo,
aceite pesado convencional, aceite superpesado y betún (o aceite
arenoso).
El petróleo crudo contiene destilado y componente
pesado. En el aparato de la presente invención, se puede usar
petróleo crudo como combustible de una turbina de gas realizando la
separación parcial o la descomposición parcial del mismo. Además,
como combustible orientado a calderas, se puede suministrar petróleo
crudo a la caldera. Además, se puede usar petróleo crudo con
contenido bajo de azufre y petróleo crudo con contenido alto de
azufre. No es necesario ajustar el contenido de sales a un
contenido bajo, como 0,5 ppm, antes del tratamiento parcial.
Adicionalmente, en la destilación no hay ninguna limitación sobre
el contenido de azufre.
El aceite pesado convencional es, por ejemplo,
fuel A, fuel B, fuel C, aceite residual a presión atmosférica,
aceite residual a presión reducida o aceite de pizarra
bituminosa.
El aceite superpesado tiene una densidad de 1,0
g/cm^{3} o más (15/15ºC) y una viscosidad de 10.000 cP o menos,
esto es, por debajo de la temperatura de almacenamiento del aceite y
es, por ejemplo, aceite superpesado del Orinoco, orimulsión (que es
una suspensión acuosa de aceite superpesado del Orinoco), asfalto y
emulsión de asfalto (que es una emulsión acuosa de asfalto).
El betún tiene una densidad de 1,0 g/cm^{3} o
más (15/15ºC) y una viscosidad de 10.000 cP o menos, esto es, por
debajo de la temperatura de almacenamiento del aceite y es, por
ejemplo, betún de Athabasca y betún lacustre frío.
Si fuera necesario, antes del tratamiento
parcial, se debe reducir el contenido de impurezas de dicho aceite
pesado, como sales (incluidas las de sodio, potasio y calcio) y
azufre, mediante lavado con agua, álcalis, ácidos o disolventes,
adsorción, sustitución o biotratamiento.
En la descripción del método y aparato, el
"tratamiento parcial" a realizar en un combustible orientado a
calderas designa separación parcial, descomposición parcial o un
tratamiento mixto.
La separación parcial es separar del combustible
orientado a calderas un destilado y un residuo, que se describirán
más adelante, mediante una técnica de separación, como
calentamiento, reducción de presión, separación de volátiles,
destilación, vaporización, destilación, extracción o decantación sin
cambiar químicamente la composición del combustible.
La descomposición parcial es cambiar químicamente
la composición de un combustible orientado a calderas, es decir,
generar a partir del combustible orientado a calderas un destilado
y un residuo mediante descomposición térmica, carbonización,
gasificación por combustión, gasificación a gas de agua,
hidrogenación, licuefacción e irradiación con microondas. Por lo
tanto, la descomposición parcial va seguida de una operación de
separación del destilado y el residuo. Después, si fuera necesario,
sigue una operación de separar del destilado un componente gaseoso y
un componente del tipo de aceite o una operación de separar del
componente del tipo de aceite un componente del tipo de aceite
ligero.
En la descripción del método y aparato, el
"destilado" (D) es un componente separado del combustible
orientado a calderas mediante separación parcial o separado del
combustible orientado a calderas, parcialmente descompuesto,
mediante descomposición parcial o descomposición parcial y posterior
separación en un componente gaseoso y/o un componente líquido. Así,
el destilado incluye un componente condensado y licuado después de
haber sido vaporizado y un componente separado después de haber
sido generado en forma de líquido.
En el tratamiento parcial de aceite pesado, el
término "destilado" designa un componente gaseoso o líquido que
tiene un punto de ebullición inferior a 500ºC a presión
atmosférica.
En la descripción del método y aparato, el
término "residuo" (R) designa una sustancia que queda después
de separar del combustible orientado a calderas o del combustible
orientado a calderas parcialmente descompuesto el destilado antes
mencionado.
A continuación se explica el tratamiento parcial
describiendo individualmente la separación parcial y la
descomposición parcial.
En primer lugar se describen diversos tipos de
operaciones de separación parcial.
La "separación de volátiles" a usar en el
método y aparato descritos es un método de separar compuestos
volátiles, por ejemplo, calentando el combustible líquido bruto
usando, como gas separador, vapor de agua o un gas inerte, como
nitrógeno, dióxido de carbono o metano, y soplando después el gas
separador en el combustible líquido bruto calentado.
La "destilación" a usar en el método y
aparato descritos incluye un método de calentar, por ejemplo, un
combustible líquido bruto y formar compuestos volátiles a presión
reducida, a presión atmosférica o en estado presurizado, un método
de formar simplemente compuestos volátiles, un método de separar un
destilado refinado mediante destilación después de introducir un
reflujo y un método de separar un componente específico añadiendo
al combustible líquido bruto un agente separador o extractor.
En el caso de usar "extracción" en el método
y aparato descritos, se tritura biomasa rica en componentes
combustible líquidos y, si fuera necesario, se separa en un
extracto y un residuo de extracción añadiendo un agente extractor.
Después, el agente extractor se separa del extracto y éste se puede
usar como combustible en una turbina de gas. También, la parte
fibrosa que constituye el residuo de la extracción se puede usar
como combustible en una caldera.
La "vaporización" a usar en el método y
aparato descritos se puede utilizar para introducir en un recipiente
a presión baja, por ejemplo, un combustible líquido bruto que ha
sido calentado a una temperatura alta y a una presión alta y
separar después el combustible líquido bruto en un destilado y un
residuo.
La "decantación" a usar en el método y
aparato descritos es un método de calentar, por ejemplo, pizarra
bituminosa y después separar de la pizarra bituminosa mediante
vaciado, sin agitar el sedimento, sólo el componente del tipo de
aceite cuya viscosidad es menor.
Incidentalmente, estas operaciones de separación
parcial se pueden utilizar en los casos en los que, después de la
descomposición parcial, se separan un destilado y un residuo o
cuando se obtiene del destilado un destilado refinado.
A continuación se describen diversos tipos de
descomposición parcial.
La descomposición térmica a utilizar en el método
y aparato de la presente invención es un método en el que, por
ejemplo, un aceite pesado empleado como materia prima se puede
separar en por lo menos un destilado que contiene un componente que
se puede usar como combustible en una turbina de gas y un residuo
que se puede usar como combustible en una caldera.
Así, en el caso de usar descomposición térmica en
el método y aparato descritos, se puede realizar simplemente la
descomposición térmica o ésta se puede realizar soplando vapor de
agua o hidrógeno gaseoso en el material. Alternativamente, la
descomposición térmica se puede realizar con contacto catalítico en
presencia de un catalizador.
Ejemplos de métodos de realizar la descomposición
térmica son un método de craqueo para obtener un destilado, un
método de separación por viscosidades para reducir principalmente la
viscosidad del residuo y un método de coquización para obtener un
destilado y un componente residual del tipo de coque. Ejemplos
clasificados como más severos son un método de descomposición
térmica a temperatura alta (a una temperatura mayor que 1.100ºC),
un método de coquización a temperatura alta (a una temperatura en
el intervalo de 980 a 1.100ºC), un método de descomposición térmica
a temperatura media (a una temperatura en el intervalo de 870 a
980ºC) para obtener un gas de poder calorífico bajo, otro método de
descomposición térmica a temperatura media (a una temperatura en el
intervalo de 700 a 870ºC) para obtener un gas de poder calorífico
alto, un método de coquización a temperatura baja (a una
temperatura en el intervalo de 480 a 700ºC), un método de
descomposición térmica a temperatura baja (a una temperatura en el
intervalo de 480 a 540ºC), un método de separación por viscosidades
a una temperatura en el intervalo de 430 a 480ºC y el método EUREKA
de realizar la descomposición térmica a una temperatura en el
intervalo de 350 a 480ºC soplando simultáneamente vapor de agua en
el material.
Además, las propiedades del residuo obtenido
varían con el tipo de aceite pesado, es decir, la materia prima, y
el tipo de método de coquización. Por ejemplo, dependiendo del tipo
del método de coquización, se obtiene coque asfáltico en el caso de
usar el método de coquización retardada mientras que se obtiene
coque carbonoso en el caso de usar el método de coquización fluida,
el método de coquización flexible y el método de coquización con
contacto.
En el caso de realizar la descomposición térmica
de un aceite pesado usando el método de separación por viscosidades,
la descomposición térmica se realiza suavemente para no producir
coque. Así, se puede reducir la viscosidad y el punto de fluidez
del residuo. En el caso del método de separación por viscosidades,
se separa fuel en un destilado y un residuo descomponiendo el fuel
por medio de un horno de calentamiento o haciendo que el fuel pase a
través de un recipiente de termodifusión. El destilado y el residuo
se pueden separar enfriando rápidamente el destilado para detener
la descomposición.
En el caso de la descomposición térmica de aceite
pesado usando el método de coquización fluida, se suministra fuel a
un reactor y después se produce la descomposición térmica sobre un
coque de calentamiento que circula en el reactor de modo que el
fuel se separa en un destilado y un residuo (es decir, coque). En
el caso de usar el método de coquización flexible, se envía un
residuo (es decir, un coque) adherido a un coque de calentamiento a
una cámara de calentamiento en la que el residuo es calentado por
el coque y gas que pasa procedente de un gasificador. Después, se
recircula el residuo al reactor. Una parte del residuo (es decir,
el coque), que se ha adherido sobre el coque de calentamiento y ha
sido enviado a una cámara de calentamiento, se envía al gasificador
en el que el residuo es gasificado por aire y vapor de agua.
Después, el gas resultante retorna a la cámara de calentamiento. Una
parte del coque colocado en la cámara de calentamiento se retira en
forma de coque mientras que la parte restante se recircula al
reactor.
En el caso de usar el método de coquización
fluida, se envía un residuo (es decir, un coque) adherido a un
coque de calentamiento a una cámara de combustión en la que el
residuo se calienta al ser suministrado con aire. Después, se
recircula el residuo al reactor. Parte del coque colocado en la
cámara de combustión se retira en forma de coque mientras que la
parte restante se recircula al reactor.
En el caso de realizar la descomposición térmica
del aceite pesado usando el método de coquización retardada, primero
se calienta el aceite pesado y después se suministra el aceite
calentado a la porción inferior de una columna de destilación en la
que el aceite pesado se separa en un destilado (es decir, un vapor)
y un residuo (es decir, un líquido de punto de ebullición alto).
Posteriormente, se suministra el residuo a un horno de
calentamiento. En este horno de calentamiento, se calienta el
aceite pesado durante un corto período de tiempo. Después, el aceite
pesado se envía a un tambor de coquización y se separa en un
destilado y un residuo del tambor de coquización. Este residuo
cambia gradualmente a coque al calentarlo. El destilado se
suministra a la columna de destilación antes mencionada en la que
el destilado y el aceite pesado se separan en un destilado (es
decir, un vapor) y un residuo (es decir, el líquido de punto de
ebullición alto).
En el caso de este método los rendimientos de gas
y coque son altos en comparación con el método de coquización fluida
y de coquización flexible.
En el caso de realizar la descomposición térmica
de aceite pesado usando el método EUREKA, se precalienta el fuel y
después se envía a la porción inferior de una columna de
destilación en la que el fuel se separa en un destilado y un
residuo (es decir, un líquido de punto de ebullición alto). El
residuo (es decir, el líquido de punto de ebullición alto) se
calienta en un horno. Así, el residuo se descompone lentamente y se
envía después a un reactor. Se suministra vapor de agua al reactor
en la parte inferior del mismo. Así, el residuo ligeramente
descompuesto se descompone más por vía térmica. Además, se favorece
el mezclado del residuo y la formación del destilado. Después de un
período de tiempo predeterminado, se enfría el reactor por lo que
se detiene la reacción.
El destilado incluye un gas, un componente del
tipo de aceite y agua condensada. Si fuera necesario, del componente
gaseoso se pueden separar compuestos de azufre, como sulfuro de
hidrógeno. El componente del tipo de aceite se separa por
rectificación por lo que un componente del tipo de aceite que tiene
un punto de ebullición alto se puede mezclar con la materia prima,
es decir fuel, y también puede ser recirculado al sistema. Después
de detener la reacción, el residuo es un alquitrán líquido que se
extrae al exterior del sistema en forma de alquitrán de
petróleo.
Se preparan reactores múltiples que se pueden
intercambiar entre sí durante períodos de tiempo. Así, la operación
se realiza empleando un sistema semicontinuo.
A continuación se explica la descomposición
térmica describiendo el caso en el que se realiza la descomposición
térmica de plásticos residuales disolviéndolos, por ejemplo, en un
combustible líquido. Se disuelve una poliolefina, como polietileno
o polipropileno, en un combustible líquido, como aceite ligero, y se
calienta a una temperatura en el intervalo de 330 a 350ºC durante
un período de tiempo de 20 a 120 minutos, produciéndose una
disminución del peso molecular de la poliolefina. El poliestireno
se disuelve y descompone, principalmente por despolimerización, al
calentarlo a una temperatura de 250ºC durante un período de tiempo
de 10 a 60 minutos. Después, el líquido así obtenido por disolución
y descomposición del plástico residual se separa por destilación en
un destilado y un residuo. El destilado se puede usar como
combustible de una turbina de gas y el residuo se puede usar como
combustible de una caldera.
En el caso de la descomposición catalítica, se
pueden usar catalizadores de descomposición, como arcilla activada,
sílice, alúmina, zeolitas (especialmente, zeolita de intercambio de
tierras raras y zeolita Y ultraestable), Co-Mo,
Ni-Mo y Fe, dependiendo de los tipos de fuel usado
como materia prima y de los tipos de impurezas presentes.
Las condiciones de la descomposición térmica de
aceite pesado varían con el tipo de aceite pesado usado como materia
prima, tipos de productos que se pretende obtener, relación de
adquisión de los mismos y métodos de tratamiento o procesamiento. La
temperatura de tratamiento de fuel varía de 350 a 1.300ºC y varía
con la severidad. La presión varía desde la atmosférica hasta 100
atmósferas. Por lo tanto, se puede obtener un destilado aplicando
una presión comprendida entre la atmosférica y 100 atmósferas. El
tiempo de reacción es menor que 10 horas.
Para favorecer la descomposición térmica se puede
añadir a la materia prima un modificador, como hidrógeno, monóxido
de carbono, un hidrocarburo, una parte del componente gaseoso
generado, un componente del tipo de aceite o un alcohol.
En cualquiera de las operaciones, estos métodos
se pueden realizar en forma de proceso discontinuo, semicontinuo
(como el proceso EUREKA) o continuo (como el proceso de separación
por viscosidades).
La carbonización a usar en el método y aparato
descritos es una operación de convertir químicamente carbón en un
componente gaseoso (que no se condensa), un componente líquido (que
se condensa) y componentes líquidos y gaseosos (que se separan por
decantación) calcinando el carbón en una atmósfera con contenido de
oxígeno reducido, preferiblemente en una atmósfera exenta de aire, y
enfriando el destilado por agua, etc.
El método de carbonización puede ser un proceso
que usa una retorta o un proceso que usa lo que se denomina un horno
de coque. Debido al suministro de carbón a un aparato de
carbonización y a la descarga del residuo, el carbón se rompe en
bloques de tamaños ordinarios o en partículas finas y, en
consecuencia, se suministran dichos bloques o partículas al aparato
de carbonización.
El calentamiento del carbón para su carbonización
se puede realizar calentando el horno de carbonización desde el
exterior. Sin embargo, preferiblemente se suministra un gas de
calentamiento a una temperatura predeterminada, por ejemplo, 400 a
1.300ºC, obtenido quemando un combustible, al horno que después es
calentado por este gas. Así, se forma la materia volátil que va
"acompañada" del gas de calentamiento.
Incidentalmente, hay dos tipos de carbonización.
A saber, una es una carbonización a temperatura baja, en la que la
temperatura final de calentamiento es menor que 800ºC. La otra es
una carbonización a temperatura alta, en la que la temperatura final
de carbonización es mayor que 800ºC. También, la carbonización a
temperatura alta se realiza a una temperatura en las proximidades de
1.000ºC. Aunque se pueden usar estos dos tipos de carbonización, es
más preferible la carbonización a temperatura baja. En el caso de la
carbonización a temperatura baja, se obtienen cantidades grandes de
un componente del tipo de aceite y carbón calcinado residual que se
puede usar como combustible. Por el contrario, en el caso de la
carbonización a temperatura alta, se obtienen un gas de coquería y
una cantidad grande de coque, que se usa en un horno alto o en
fundición. También, la carbonización a realizar en el método y
aparato descritos puede comprender sólo un proceso de carbonización
con descomposición térmica, que se realiza a una temperatura menor
que 500ºC, sin una etapa de sinterización. En este caso, cuando el
carbón es de cierto tipo, el residuo se obtiene en forma de
partículas finas o de grumos como resultado de ser reblandecido y
fundido. De acuerdo con el tipo de caldera se determina cuál de
dichas formas del residuo se ha de usar.
En la descripción del método y aparato, el
término "carbonización" designa la carbonización a temperatura
baja, la carbonización a temperatura alta y la carbonización con
descomposición térmica antes mencionadas y la combinación de estos
tipos de carbonización.
Con respecto al tiempo de calentamiento en la
carbonización, el tiempo de residencia o permanencia puede ser igual
o mayor que aproximadamente 1 minuto, como se ha establecido
convencionalmente. El tiempo de residencia a una temperatura alta,
de 1.000ºC, como en el caso de una descomposición térmica rápida,
puede ser igual o menor que aproximadamente 1 minuto. Sin embargo,
es preferible el método de carbonización a temperatura baja en el
que el tiempo de residencia convencionalmente establecido es
largo.
En el caso de la carbonización, los componentes
gaseosos dependen del tipo de carbón y de las condiciones operativas
del aparato. Para citar un ejemplo (en lo sucesivo, el contenido de
gases se expresa en porcentaje en volumen, salvo que se especifique
lo contrario), los componentes gaseosos contienen, como componente
efectivo, 50% de hidrógeno, 30% de metano, 8% de monóxido de carbono
y 3% de hidrocarburos como etileno y benceno, además de humedad,
nitrógeno, dióxido de carbono y componentes menores, como óxido
nítrico, ácido cianhídrico, piridina, sulfuro de hidrógeno,
disulfuro de carbono, sulfuro de carbonilo y alquitrán.
La cantidad o rendimiento del componente gaseoso
generado por la carbonización es 100 a 200 m^{3}N/t de carbón en
el caso de la carbonización a temperatura alta. El poder calorífico
de los gases es 4.700 a 5.400 kcal/m^{3}N en el caso de los gases
producidos por la carbonización a temperatura baja y por la
carbonización con descomposición térmica y 6.200 a 8.000
kcal/m^{3}N en el caso de los gases producidos por la
carbonización a temperatura alta.
El componente del tipo de aceite está compuesto
principalmente de aceite ligero, alquitrán y alcohol en el caso de
la carbonización y se puede usar sometiéndolo a purificación y
separación por destilación, etc. El residuo es un alquitrán en el
que están condensadas sustancias inorgánicas, como sales y vanadio.
Así, por destilación y purificación del alquitrán, se obtiene un
combustible más deseable turbinas de gas. En este caso, el residuo
se puede mezclar con un combustible para calderas.
La cantidad de alcohol producido es 50 a 150
litros/tonelada de carbón.
La cantidad de aceite ligero y alquitrán es 90 a
180 litros/tonelada de carbón en el caso de la carbonización a
temperatura baja y 40 a 80 litros/tonelada de carbón en el caso de
la carbonización a temperatura alta.
A continuación se describe la descomposición
térmica parcial rápida a usar en el método y aparato descritos. Esta
descomposición térmica parcial rápida se usa en un método de
producir un combustible para generar energía en el que primero se
realiza la descomposición térmica rápida de carbón calentándolo a
una velocidad de calentamiento de 10 a 100.00ºC por segundo durante
un período de tiempo de 0,1 a 10 segundos y en el que el carbón se
separa en un destilado cuyo componente principal es material
volátil y un residuo cuyos componentes principales son coque y
carbón calcinado residual, y el destilado se usa como combustible
para turbinas de gas y el residuo se usa como combustible para
calderas acopladas a turbinas de vapor.
También, de la manera que se describe, se realiza
la generación de energía de ciclo combinado usando un combustible
obtenido del destilado que se obtiene de la descomposición térmica
parcial rápida antes mencionada como combustible para una turbina
de gas y el residuo como combustible para una caldera.
\newpage
A continuación se describe la gasificación por
combustión parcial a usar en el método y aparato de la presente
invención describiendo, a título de ejemplo, el caso de usar carbón
como materia prima.
En el caso de usar la gasificación por combustión
parcial en el método y aparato descritos, primero el carbón a usar
como materia prima se separa en un destilado, que contiene un
componente que se puede usar como combustible en una turbina de
gas, y un residuo que se puede usar como combustible en una caldera.
Ejemplos de métodos de realizar la gasificación por combustión
parcial son métodos que usan, respectivamente, un horno de lecho
fijo, un horno de lecho fluido (o fluidizado), un horno de lecho en
circulación, un horno de capa fundida (o lecho fundido), un horno de
lecho móvil, un horno combinado de lecho fijo-lecho
en circulación, un horno combinado de lecho
fluido-lecho en circulación, y un horno combinado de
lecho en circulación-lecho de capa fundida. Las
condiciones de la gasificación por combustión parcial varían con
estos métodos. Además, la proporción del contenido de combustible en
el gas obtenido depende de si se usa aire u oxígeno para la
oxidación. Para obtener un combustible que tenga mayor poder
calorífico es preferible usar oxígeno. Adicionalmente, se obtiene
un combustible que tiene mayor poder calorífico separando y
eliminando dióxido de carbono, etc., del gas obtenido en la
gasificación por combustión parcial o incrementando el contenido de
hidrógeno y metano en el gas obtenido mediante una reacción de
conversión y una reacción de reformado.
La proporción ponderal de oxígeno
(incidentalmente, en el caso de usar aire, oxígeno contenido en el
aire) y agua a añadir al carbón depende de los métodos de realizar
la gasificación por combustión parcial. Si el peso del carbón es 1,
la relación ponderal de oxígeno a carbón es menor que
aproximadamente 1,5:1 y la relación ponderal de agua a carbón es
menor que 3:1. Preferiblemente, la relación ponderal de oxígeno a
carbón es 0,1 a 1,2. Preferiblemente, la relación ponderal de agua
a carbón es 0,1 a 2,0. La temperatura de tratamiento es la
temperatura del horno y varía de aproximadamente 600 a 1.600ºC. La
presión varía desde la atmosférica hasta 100 atm. Por lo tanto, se
puede obtener un destilado aplicando una presión en el intervalo
comprendido entre la atmosférica y 100 atm.
Cuando la relación ponderal de vapor de agua a
carbón es próxima a 3, se produce una reacción de desplazamiento a
monóxido de carbono e hidrógeno. Así, se incrementa la proporción
ponderal de hidrógeno contenido en el destilado. Cuanto menores
sean la relaciones ponderales de oxígeno y agua, la gasificación
será más similar a la destilación seca (o carbonización). Así,
disminuye el contenido de gas mientras que aumenta el contenido de
líquido.
En el caso de realizar la gasificación por
combustión parcial, el componente del tipo de aceite es nafta y
alquitrán en los que se destilan productos de la gasificación por
combustión parcial y la materia volátil del carbón tal como
están.
A continuación se describe la gasificación
parcial a gas de agua a usar en el método y aparato descritos
describiendo, a título de ejemplo, el caso de usar carbón como
materia prima. Ejemplos de métodos de realizar la gasificación
parcial a gas de agua son métodos que usan, respectivamente, un
horno de lecho fijo, un horno de lecho fluido, un horno de lecho en
circulación, un horno de capa o lecho fundido, un horno de lecho
móvil, un horno combinado de lecho fijo-lecho en
circulación, un horno combinado de lecho
fluido-lecho en circulación y un horno combinado de
lecho en circulación-lecho de capa fundida.
Las condiciones de las gasificación parcial de
carbón a gas de agua varían con estos métodos. Si el peso del carbón
es 1, la relación ponderal de agua a carbón es menor que 3.
Preferiblemente, la relación ponderal de agua a carbón es 0,1 a
2,0. La temperatura de tratamiento es la temperatura del horno y
varía de aproximadamente 300 a 1.600ºC. La presión varía desde la
atmosférica a 100 atm. Cuando la relación ponderal de vapor de agua
a carbón es próxima a 2, se produce una reacción de desplazamiento a
monóxido de carbono e hidrógeno. Así, se incrementa la proporción
ponderal de hidrógeno contenido en el destilado. Cuando la relación
ponderal de agua a carbón es próxima a 0,1, la gasificación es
similar a la destilación seca. Así, disminuye el contenido de
gas.
El calentamiento del carbón para su
desgasificación parcial a gas de agua se puede realizar calentando
un horno de gasificación parcial a gas de agua desde el exterior y
suministrando vapor de agua al carbón. Sin embargo, preferiblemente
se añade vapor de agua a un gas para calentarlo a una temperatura
predeterminada, por ejemplo 400 a 1.800ºC, que se obtiene quemando
un combustible, y después se calienta el horno por este gas. Así, se
destilan un gas y la materia volátil.
El origen de la humedad depende del tipo del
horno de gasificación parcial a gas de agua antes mencionado y se
puede usar agua, agua de drenaje, vapor de agua de baja presión o
vapor de agua de alta presión.
Además de vapor de agua se puede añadir al gas de
calentamiento hidrógeno, monóxido de carbono, dióxido de carbono, un
hidrocarburo, una parte del gas de agua generado, un componente del
tipo de aceite o un alcohol.
En el caso de la gasificación parcial a gas de
agua, los componentes gaseosos dependen del tipo de carbón, grado de
la gasificación parcial a gas de agua y condiciones operativas del
tratamiento. En el caso de soplar vapor de agua y aire al carbón,
el gas obtenido contiene, como componentes principales, nitrógeno,
dióxido de carbono, monóxido de carbono, metano e hidrógeno. La
cantidad o rendimiento de calor generado por el componente gaseoso,
que se produce por la gasificación parcial a gas de agua, es 100 a
1.500 kcal/m^{3}N. En el caso de soplar vapor de agua y oxígeno
al carbón, el gas obtenido contiene, como componentes principales,
monóxido de carbono, metano, hidrógeno y dióxido de carbono. La
cantidad o rendimiento de calor generado por el componente gaseoso,
que se produce por la gasificación parcial a gas de agua, es 2.500
a 4.500 kcal/m^{3}N. El destilado contiene usualmente
hidrocarburos, sustancias nitrogenadas (como amoníaco), sulfuros
(como sulfuro de hidrógeno) y alquitrán, además del componente
gaseoso antes mencionado. Para citar un ejemplo, en el caso de la
gasificación parcial a gas de agua en el estado en que la relación
invertida es 35%, a 830ºC y a una presión de 70 atm, el componente
gaseoso contiene, como componentes principales, 24% de hidrógeno, 7%
de metano, 7% de monóxido de carbono y 4% de hidrocarburos, además
de humedad, nitrógeno, dióxido de carbono, sustancias nitrogenadas
(como amoníaco), sulfuros (como sulfuro de hidrógeno) y
alquitrán.
En el caso de realizar la gasificación parcial a
gas de agua, el componente del tipo de aceite que comprende
principalmente nafta y alquitrán se obtiene como destilado de
productos de la gasificación por combustión parcial y la material
volátil del carbón.
A continuación se explica la hidrogenación
parcial a usar en el método y aparato de la presente invención
describiendo, a título de ejemplo, el caso de usar un combustible
sólido orientado a calderas, como carbón. La hidrogenación parcial
se puede realizar sin usar catalizador y también en presencia de un
catalizador metálico. En el caso de no usar catalizador, el aceite
obtenido se usa como disolvente a recircular y, así, la temperatura
y presión del tratamiento son casi las mismas que en el caso de la
descomposición térmica y la carbonización. Sin embargo, como la
hidrogenación es una reacción exotérmica, la cantidad necesaria de
calor a aportar al aparato es muy pequeña.
La hidrogenación parcial se puede realizar a una
temperatura en el intervalo de 400 a 500ºC y a una presión en el
intervalo de 20 a 200 atm, usando aceite obtenido en presencia
de un catalizador desechable, como
Co-Mo/alúmina o Ni-Mo/alúmina o un
catalizador de hierro o un catalizador de zinc, como disolvente de
recirculación.
El destilado obtenido de esta manera es rico en
hidrocarburos gaseosos inferiores, como metano. Además, la cantidad
de calor de este destilado es alta.
A continuación se explica la licuefacción parcial
a usar en el método y aparato de la presente invención
describiendo, a título de ejemplo, el caso de usar un combustible
sólido orientado a calderas, como carbón. El aceite obtenido se usa
como disolvente de recirculación y el combustible sólido orientado
a calderas se dispersa en el disolvente sin experimentar cambio
alguno o, alternativamente, el combustible sólido orientado a
calderas se dispersa en el disolvente de recirculación triturándolo
a un polvo fino. Además, la licuefacción se realiza sin catalizador
o usando un catalizador similar al catalizador de la hidrogenación
parcial y por métodos tales como el método IG, método EDS, método
Dow, un método con cloruro de zinc como catalizador, el método
Bergbau-Forschung, método Saarbergwerke, método SRC,
método SRC-II, método Mitsui-SRC,
método C-SRC, método de H-carbón, un
método de extracción con un disolvente, un método de extracción con
un gas supercrítico, método STC, un método de solvolisis, método
CS/R, método IGT-SRT y método NEDOL. Con respecto a
las condiciones de la licuefacción parcial, la temperatura está en
el intervalo de 300 a 500ºC y la presión en el intervalo de 20 a
200 atm.
Cuando se realiza a presión baja, se obtienen
cantidades grandes de carbón calcinado residual y aceite pesado. Sin
embargo, en el caso del método y aparato descritos, el carbón
calcinado residual y el alquitrán se pueden usar en la caldera.
Así, no se realiza necesariamente una licuefacción completa.
A continuación se explica la irradiación con
microondas a usar en el método y aparato descritos describiendo, a
título de ejemplo, el caso de usar un combustible sólido orientado
a calderas, como carbón.
La irradiación con microondas es preferiblemente
una operación de realizar la descomposición parcial del combustible
en presencia de un hidrocarburo y enfriar después el destilado con
agua, etc., para convertirlo en un componente gaseoso (que no se
condensa), un componente licuado (que se condensa) y un componente
líquido y un componente sólido (que se separan por decantación).
El método de irradiación con microondas puede ser
un método en el que se irradian microondas desde el exterior de un
reactor u otro método en el que se irradian microondas en un
reactor. La irradiación con microondas se puede realizar según un
método continuo, semicontinuo o discontinuo.
Es preferible realizar la irradiación con
microondas en presencia de un hidrocarburo.
Ejemplos de hidrocarburos incluyen hidrocarburos
alifáticos saturados, hidrocarburos alifáticos insaturados,
hidrocarburos alicíclicos saturados, hidrocarburos alicíclicos
insaturados e hidrocarburos aromáticos, cuyas moléculas contienen 1
a 20 átomos de carbono (es decir, el número de carbonos es 1 a 20).
Especialmente es muy preferible un hidrocarburo gaseoso. Ejemplos de
hidrocarburos gaseosos incluyen metano, etano, etileno, acetileno,
propano, propileno, metilacetileno, butano, buteno, butadieno,
pentano, hexano, heptano, benceno, tolueno, xileno y ciclohexano.
El hidrocarburo puede ser generado calentando un hidrocarburo
líquido o acompañándolo con un gas inerte.
En presencia de un hidrocarburo, éste es
convertido a estado de plasma por las microondas. Esto favorece la
reacción del hidrocarburo con el carbón. En consecuencia, a partir
de un combustible orientado a calderas, como carbón, se pueden
generar eficientemente un componente gaseoso, un componente líquido
y un residuo.
La irradiación con microondas se puede realizar a
temperatura ordinaria (ambiente) o calentando. El calentamiento se
puede realizar calentando simplemente el reactor desde el exterior.
Sin embargo, preferiblemente un hidrocarburo gaseoso que ha sido
calentado a una temperatura predeterminada se alimenta al horno que
entonces es calentado por este gas. Así, se forma materia volátil
que acompaña al gas calentado. La temperatura de calentamiento es
mayor que 50ºC, preferiblemente de 100 a 1.000ºC y más
preferiblemente menor que 600ºC.
En el caso de irradiación con microondas, el
componente del tipo de aceite incluye principalmente gasóleo
ligero, alquitrán y alcoholes. Cuando la descomposición se realiza
en presencia de hidrógeno y un hidrocarburo, como metano, se
incrementa el volumen de hidrocarburo gaseoso y gasóleo ligero.
A continuación se explica la gasificación por
combustión parcial a usar en el método y aparato descritos
describiendo, a título de ejemplo, el caso en el que el combustible
orientado a calderas es una mezcla de aceite pesado y carbón. La
gasificación por combustión parcial se realiza incluso cuando no hay
catalizador en el aparato. Además, la gasificación por combustión
parcial se puede realizar en presencia de un catalizador del tipo
de compuesto de metal alcalino (como carbonato potásico), un
catalizador de níquel, un catalizador de Ni-dolomita
y un catalizador de Ni-magnesia.
En el caso de que la proporción de carbón sea
mayor que la de aceite pesado, como método de realizar la
gasificación por combustión parcial se puede citar un método que
usa un horno, como un horno de lecho fijo, un horno de lecho fluido,
un horno de lecho en circulación, un horno de lecho fundido, un
horno de lecho móvil, un horno combinado de lecho
fijo-lecho en circulación, un horno combinado de
lecho fluido-lecho en circulación o un horno
combinado de lecho en circulación-lecho
fundido.
Por el contrario, en el caso de que la proporción
de aceite pesado sea mayor que la de carbón, como método de realizar
la gasificación por combustión parcial se pueden citar un método
como el método ERE de coquización flexible, método Ube de
gasificación de aceite pesado, método Shell de gasificación, método
Texaco de oxidación parcial o un método de calentamiento medio de
carbón, sustituido por un método de calentamiento medio de coque
(método KK).
En el caso del método ERE de coquización
flexible, la mezcla de carbón y aceite pesado (denominada en lo
sucesivo la materia prima) se suministra a un reactor. En el
reactor el aceite pesado se descompone térmicamente sobre el carbón
o coque fluidizado de calentamiento y se separa en un destilado y
un residuo (es decir, el carbón o coque). El residuo adherido al
carbón o coque de coquización se envía a una cámara de
calentamiento donde el residuo es calentado por el coque y gas
alimentado a una temperatura de 600 a 650ºC desde un gasificador.
Después, el residuo se recircula al reactor. Una parte del residuo,
que ha sido enviado a la cámara de calentamiento, se envía al
gasificador en el que es gasificado por aire y vapor de agua a una
temperatura de 925 a 975ºC. Después, el gas resultante retorna a la
cámara de calentamiento. Una parte del residuo colocado en la
cámara de combustión es recogida como combustible de calderas
mientras que la parte restante se recircula al reactor.
En el caso del método de coquización fluida que
se usa en la descomposición térmica de aceite pesado en lugar del
método ERE de coquización flexible, un residuo adherido sobre un
coque de calentamiento se envía a una cámara de combustión en la
que el residuo es calentado por el aire que se suministra. Después,
el residuo se recircula al reactor. Parte del residuo colocado en la
cámara de combustión es recogido como combustible de calderas
mientras que la parte restante se recircula al reactor.
En el caso de aceite pesado cuya viscosidad sea
alta se puede usar un horno de descomposición del tipo Commbo
Flexicoquer.
En el caso del proceso Ube de gasificación de
aceite pesado, la materia prima se suministra a un horno de
descomposición de lecho fluido en el que se descompone la materia
prima a una temperatura de 500 a 900ºC usando oxígeno. Se
suministra vapor de agua al horno junto con oxígeno para reducir la
presión parcial del aceite pesado. Así, se favorece la
descomposición y el vapor de agua sirve para mantener la
temperatura del horno. Si la descomposición se produce a una
temperatura de 500 a 600ºC, se incrementa el contenido de
componente líquido. Si la descomposición se produce a una
temperatura de 800 a 900ºC, se incrementa el contenido de componente
gaseoso. Se obtiene un residuo haciendo que el carbón calcinado
residual se disperse en un residuo combustible líquido pegajoso que
se puede usar como combustible de calderas.
El lecho fluido está formado sólo por el carbón
que se añade al horno como materia prima. Además, también puede
existir un material refractario esférico.
En el caso del método Shell de gasificación, la
materia prima se suministra a un horno de gasificación después de
haber sido precalentada. A este horno se sopla aire y oxígeno
gaseoso. Así, la materia prima es oxidada a una temperatura de
aproximadamente 1.500ºC y a una presión en el intervalo de la
atmosférica a 100 atm, especialmente a una presión menor que 20 atm
en el caso de usar aire o a una presión mayor que 30 atm en el caso
de usar oxígeno gaseoso. Así, se realiza la gasificación parcial.
El gas de escape del horno de gasificación se lava por el aceite
pesado a usar como materia prima y después se usa como combustible
en una turbina de gas después de separar partículas finas de carbón
y cenizas. La suspensión de aceite pesado que contiene las
partículas finas de carbón y cenizas se emplea como materia prima
del horno de gasificación añadiendo a la suspensión carbón atomizado
después de separar de éste la humedad. El gas de escape del horno
de gasificación se lava usando nafta separada de un destilado por
destilación y así se adapta para que se pueda separar fácilmente la
humedad.
En el caso del método de oxidación por aire,
aunque en el material se mezcla nitrógeno, que es aproximadamente
60%, se obtiene un gas que tiene una presión de 20 atm y un poder
calorífico de 1.000 kcal/m^{3} y que se usa tal cual en una
turbina de gas.
En el caso del método Texaco de oxidación
parcial, la materia prima se mezcla con vapor de agua, se
precalienta a una temperatura de aproximadamente 380ºC y se
suministra a un reactor junto con aire u oxígeno. En el reactor se
produce una reacción a una temperatura de 1.200 a 1.500ºC y a una
presión de 20 a 150 atm. El gas de escape del reactor se enfría
rápidamente con agua. Simultáneamente, se produce una reacción de
desplazamiento del gas de escape a hidrógeno y dióxido de carbono.
El gas obtenido se usa en una turbina de gas. Se extrae carbón
suspendido en agua usando el componente del tipo de aceite o el
fuel y se mezcla con la materia prima.
En el caso del método medio de calentamiento de
carbón, la materia prima se suministra a un reactor de columna al
que también se suministra vapor de agua procedente de su porción
inferior. Se recircula al reactor un residuo no descompuesto
precalentado en un recalentador y que contiene carbón o coque
(denominado en lo sucesivo simplemente residuo no descompuesto)
produciéndose en el reactor la descomposición de la materia prima
principalmente por vía térmica. El destilado producido por la
descomposición térmica se extrae de la porción superior del reactor
y se usa como combustible de turbinas de gas. Una parte del residuo
no descompuesto se suministra desde la porción superior del reactor
a la porción inferior del recalentador. La parte restante del
residuo no descompuesto se usa como residuo, es decir, como
combustible de calderas. Se suministra vapor procedente de la
porción inferior del recalentador. Además, se sopla aire u oxígeno
al recalentador procedente de una zona media de éste y el residuo
no descompuesto se quema y así se calienta. Una parte del residuo
no descompuesto calentado se recircula desde la zona superior del
recalentador a la zona inferior del reactor. Además, de la zona
superior del recalentador se extrae un gas de combustión. En el
caso de este método, además de la oxidación parcial, se produce
gasificación debido a gasificación a gas de agua originada al soplar
vapor al recalentador.
Especialmente, en el caso de que la proporción de
carbón sea alta, como métodos de realizar la gasificación por
combustión parcial se pueden citar, por ejemplo, métodos que usan
respectivamente un horno de lecho fijo, un horno de lecho fluido,
un horno de lecho en circulación, un horno de lecho fundido, un
horno de lecho móvil, un horno combinado de lecho
fijo-lecho en circulación, un horno combinado de
lecho fluido-lecho en circulación y un horno
combinado de lecho en circulación-lecho
fundido.
Especialmente, en los métodos antes mencionados
usados en el caso en que la proporción de carbón sea alta, la
relación ponderal de oxígeno (incidentalmente, en el caso de usar
aire, oxígeno contenido en el aire) y agua a añadir a una mezcla de
carbón y fuel depende de los métodos de realizar la gasificación por
combustión parcial. Si el peso de la mezcla de carbón y fuel es 1,
la relación ponderal de oxígeno a mezcla de carbón y fuel es menor
que aproximadamente 1,0:1 y la relación ponderal de agua a mezcla
de carbón y fuel es menor que 3:1. Preferiblemente, la relación
ponderal de oxígeno a mezcla de carbón y fuel es 0,1 a 0,5. Además,
la relación ponderal de agua a mezcla de carbón y fuel es 0,5 a
2,0. La temperatura de tratamiento es la temperatura del horno y
varía de aproximadamente 300 a 1.600ºC. La presión varía desde la
atmosférica hasta 100 atm. Por lo tanto, se puede obtener un
destilado aplicando una presión comprendida en el intervalo entre
la atmosférica y 100 atm.
El origen del vapor de agua depende del tipo del
horno de gasificación por combustión parcial antes mencionado y
puede ser agua, agua de drenaje, vapor de agua de baja presión y
vapor de agua de alta presión. El agua se puede mezclar con el
carbón y alimentarla al horno de gasificación por combustión parcial
como fluido de carbón/agua. Igualmente, el agua se puede alimentar
al horno de gasificación por combustión parcial como fluido de
aceite pesado/agua o fluido de mezcla de carbón y aceite
pesado/agua.
Cuando la relación ponderal de vapor de agua a
añadir es próxima a 3, se produce una reacción de desplazamiento a
monóxido de carbono e hidrógeno. Así, se incrementa la proporción
ponderal de hidrógeno contenido en el destilado. Cuando las
relaciones ponderales de oxígeno y agua son menores, la gasificación
es similar a la descomposición térmica. Así, disminuye el contenido
gas mientras que se incrementa el contenido de líquido.
Al aire, oxígeno y vapor de agua se pueden añadir
hidrógeno, monóxido de carbono, dióxido de carbono, un hidrocarburo,
una parte del componente gaseoso generado, un componente del tipo de
aceite o un alcohol.
La temperatura de gasificación es preferiblemente
menor que 1.000ºC y más preferiblemente menor que 600ºC.
En el aparato descrito, en el caso de que el
destilado sea un gas o una mezcla de un gas y un líquido, apenas
hay sustancias sólidas mezcladas en aquél. Sin embargo, si fuera
necesario, las sustancias sólidas mezcladas en el destilado se
pueden separar por un ciclón, un filtro o un tamiz.
La temperatura del tratamiento parcial es
preferiblemente menor que 1.000ºC, más preferiblemente menor que
600ºC y lo más preferiblemente menor que 500ºC. Así, apenas hay
sales de sodio y potasio y compuestos de vanadio mezclados en el
destilado. Se puede obtener un combustible para turbinas de gas que
tiene la cantidad preferible de impurezas con esta operación de
tratamiento o mediante una simple operación de separación, como una
destilación.
Aunque como combustible de una turbina de gas (A)
se puede usar un destilado (D) tal cual es, como combustible de una
turbina de gas se puede usar un componente gaseoso no condensable
(V) y un componente líquido condensable que se obtienen enfriando
el destilado.
A veces, el destilado (D) contiene compuestos
nitrogenados ordinarios (como amoníaco), sulfuros (como sulfuro de
hidrógeno), hidrocarburos de peso molecular alto y alquitrán,
además del componente gaseoso (V).
El componente gaseoso (V) se puede refinar
lavándolo con un componente líquido (que será descrito más
adelante), un componente del tipo de aceite u otros agentes de
lavado. El sulfuro de hidrógeno puede ser separado con un equipo de
desulfuración después de haber eliminado el polvo.
Además, usando un ciclón y un filtro se puede
suministrar a la cámara de combustión de una turbina de gas un
destilado o un gas que estén a una temperatura alta y a una presión
alta.
El componente líquido incluye humedad y un
componente del tipo de aceite (O). Si fuera necesario, se utiliza
sólo el componente del tipo de aceite (O) como combustible de una
turbina de gas separando del componente líquido la humedad. La
materia inorgánica, como sales, se condensa en la humedad. Así,
cuando se usa una turbina de gas, es preferible usar sólo el
componente del tipo de aceite (O). La humedad separada contiene
alcoholes, ácidos carboxílicos y ácidos del alquitrán y, por lo
tanto, se mezcla en el combustible de calderas (B). Además, el
componente líquido, la humedad y el componente del tipo de aceite
se pueden usar separando de ellos materiales sólidos por medio de
un tamiz o un filtro.
El componente del tipo de aceite (O) está
constituido principalmente por nafta, queroseno, aceite ligero y
alquitrán y se obtiene por descomposición parcial del combustible
orientado a calderas (F) y/o se obtiene como resultado de diluir
materia volátil incluida en el combustible (F) tal cual es.
El componente del tipo de aceite (O) se puede
usar de haber sido refinado y separado por destilación. Los
componentes del tipo de sales, como sales de sodio, potasio y
calcio, y otra materia inorgánica, como plomo y vanadio, se
condensan en un residuo de destilación. Así, si se destila y refina,
se obtiene un combustible de turbinas de gas (G) más deseable. En
este caso, el residuo (R') se puede mezclar en el combustible de
calderas (B).
Se puede adaptar el aparato para quemar en una
turbina de gas una mezcla de un componente gaseoso y un componente
del tipo de aceite. Alternativamente, se puede adaptar el aparato
de modo que se proporcionen individualmente una turbina de gas para
quemar gas y una turbina de gas para quemar aceite, para quemar
respectivamente un componente gaseoso y un componente del tipo de
aceite. Especialmente, en este último caso, es preferible
proporcionar una o más turbinas de gas, correspondientes a una
caldera del aparato, para quemar combustible líquido.
La presión del gas de escape a la salida de la
turbina de gas puede ser la presión atmosférica. Alternativamente,
el gas de escape puede estar presurizado a la salida de la turbina
de gas. Regular a la presión atmosférica la presión del gas de
escape permite la utilización eficaz de energía de un gas de
combustión de temperatura alta y presión alta. Cuando el gas de
escape de la turbina de gas se aplica a la caldera y el gas de
escape se quema de nuevo, se puede utilizar su calor residual,
presión y oxígeno usando una caldera convencional que puede
funcionar a la presión atmosférica.
Las impurezas contenidas en el combustible de
turbinas de gas (G) son, por ejemplo, las siguientes: sodio y
potasio, cuya cantidad total es preferiblemente menor que 0,5 ppm
en peso; vanadio, cuya cantidad es preferiblemente menor que 0,5 ppm
en peso; calcio, cuya cantidad es preferiblemente menor que 0,5 ppm
en peso porque el calcio origina un depósito o lodo más duro; y
plomo, cuya cantidad es preferiblemente menor que 0,5 ppm en peso
porque el plomo causa corrosión y reduce los efectos de añadir
magnesio para evitar que se produzca corrosión.
En consecuencia, dicho combustible deseable de
turbinas de gas se puede obtener por tratamiento parcial de un
combustible orientado a calderas.
En el caso de la gasificación por combustión
parcial de una mezcla de carbón y aceite pesado, el residuo varía
con los tipos de carbón y fuel, proporción de los mismos en la
mezcla, grado de gasificación por combustión parcial de la mezcla y
condiciones del tratamiento. En algunos casos, se obtiene un residuo
en un estado en el que hay disperso carbón calcinado residual o
coque formando un residuo aceitoso pegajoso. También, a veces se
obtiene un residuo de la mezcla que está totalmente coquizado. Sin
embargo, de acuerdo con el tipo de caldera se selecciona uno de
dichos estados del residuo de la mezcla.
El residuo del carbón es carbón calcinado
residual en el caso de realizar la carbonización a temperatura baja
y coque en el caso de realizar la carbonización a temperatura alta
y es una sustancia que conserva la forma del carbón en el caso de
realizar la carbonización por descomposición térmica porque no se
produce sinterización. En la descripción del método y aparato, dicho
residuo se denomina residuo de carbonización por descomposición
térmica.
Dependiendo principalmente del tipo de carbón, el
rendimiento de carbón calcinado residual es mayor en el caso de
realizar la carbonización a temperatura baja que el rendimiento de
coque en el caso de realizar la carbonización a temperatura alta.
El rendimiento de residuo en el caso de realizar la carbonización
por descomposición térmica es también mayor que el rendimiento de
carbón calcinado residual y a veces llega a ser 800 kg/t de
carbón.
En el caso de realizar la irradiación con
microondas, el residuo es un carbón calcinado residual o residuo de
carbonización por descomposición y tiene un poder calorífico
superior de 5.000 a 6.500 kcal/kg.
En el caso de realizar la gasificación parcial a
gas de agua y la gasificación por combustión parcial, se obtienen
residuos en forma de polvo o de grumos como resultado de ser
reblandecidos y fundidos o en forma de coque o carbón calcinado
residual, dependiendo de los tipos de carbón, grado de gasificación
parcial de la mezcla a gas de agua, tipos de las sales contenidas
como impurezas y condiciones del tratamiento. En los residuos se
condensan cenizas, diversos tipos de sales y componentes que
producen corrosión de los álabes de la turbina, como vanadio.
En el caso del tratamiento parcial de fuel, el
residuo es un aceite de viscosidad alta y materia seca o
coque.
En el caso del tratamiento parcial de una mezcla
de fuel y carbón, el residuo es una mezcla de los residuos antes
mencionados en el caso del tratamiento de carbón y de fuel.
En el caso del tratamiento parcial de plásticos
residuales, los residuos son residuos de descomposición y un aceite
de viscosidad alta.
En el caso del método y aparato descritos, la
caldera para quemar residuos realiza la combustión de los residuos
a la presión atmosférica y la combustión de residuos presurizados.
Por lo tanto, el método y aparato descritos se implementan fácil y
económicamente utilizando un planta de generación de energía que
emplea una caldera convencional que tiene una superficie de
transferencia de calor por radiación y una superficie de
transferencia de calor por convección sin modificar mucho la
planta.
En el caso del aparato, la temperatura de la
superficie de los tubos de la caldera es baja, a saber,
aproximadamente 600ºC. Así, aunque el combustible contenga sales de
metales alcalinos o alcalinotérreos y compuestos de vanadio, se
puede usar la caldera. Otro aspecto característico reside en el
hecho de que se puede quemar un residuo en el que están condensadas
estas impurezas.
La relación entre la cantidad de calor consumido
en una turbina de gas y el consumido en una turbina de vapor es de
20-60 a 80-40% cuando las turbinas
están a pleno funcionamiento. La relación preferible es de
30-55 a 70-45% y la relación más
preferible es de 35-50 a 65-50%.
Por lo tanto, la relación entre la cantidad de
calor proporcionada por el combustible de la turbina de gas (A) y la
proporcionada por el combustible de la caldera (B) debe estar
dentro de los intervalos antes mencionados.
En el caso de generar energía eléctrica usando
sólo un destilado (D) y un residuo (R) obtenidos por tratamiento
parcial de un combustible orientado a calderas (F), la relación
entre la cantidad de calor del destilado (o del componente del tipo
de aceite o del componente del tipo de aceite refinado) y la del
residuo se ajusta a un valor dentro de los intervalos antes
mencionados. En el caso de generar energía eléctrica usando una
combinación de un combustible orientado a turbinas de gas (G'), un
combustible orientado a calderas (F') y un destilado (D) y un
residuo (R) obtenidos por tratamiento parcial de un combustible
orientado a calderas (F'), la relación de la cantidad de calor del
combustible de la turbina de gas (A) a la del combustible de la
caldera (B), que se obtienen después de dicha combinación, se
ajusta a un valor dentro de los intervalos antes mencionados.
En el caso de que la relación de la cantidad de
calor del combustible de la turbina de gas a la del combustible de
la caldera sea demasiado baja en comparación con los valores de los
intervalos antes mencionados, no se incrementa mucho la eficiencia
de generación de energía. Es necesario hacer que la relación de la
cantidad de calor del combustible de la turbina de gas sea superior
al intervalo antes mencionado para conseguir la gasificación
completa o un tratamiento severo. Así, el método y aparato
descritos son económicos en cuando a coste del equipo y
tratamiento.
Además, con respecto a la relación entre las
cantidades de calor del combustible de la turbina de gas y del
combustible de la caldera, el gas de escape de la combustión de la
turbina de gas se suministra a la caldera en la que se pueden
quemar los residuos. Así, se pueden utilizar eficazmente el poder
calorífico y el oxígeno residual del gas de escape de la
combustión. En consecuencia, se puede aumentar la eficiencia
térmica realizando generación de energía de ciclo combinado
quemando el gas de escape.
Además, se puede hacer que la suma de los
contenidos de sodio y potasio en el combustible de la turbina de gas
(G), o en el de la turbina de gas (A) que se obtiene mezclando el
combustible de la turbina de gas (G), que se deriva del destilado,
con un combustible orientado a turbinas de gas (G'), sea igual o
menor que 0,5 ppm y, además, que el contenido de vanadio en el
combustible (G) sea igual o menor que 0,5 ppm. En consecuencia, se
puede obtener fácilmente un combustible de turbinas de gas frente
al que los álabes de la turbina resisten la corrosión incluso si
está en funcionamiento durante un largo período de tiempo.
Además, se puede usar un combustible apropiado
seleccionándolo, de acuerdo con la circunstancias, a partir de un
combustible que tiene poco efecto sobre el medio ambiente, de un
combustible de bajo coste o de un combustible en exceso, ajustando
la relación de la cantidad de calor del combustible orientado a la
turbina de gas a la del combustible de la caldera a un valor dentro
del intervalo antes mencionado.
Por lo tanto, en el caso de realizar la
generación de energía mediante el método y aparato descritos, la
generación de energía se realiza usando queroseno excedente en
épocas en las que no es necesaria la calefacción doméstica, usando
un gas subproducto como combustible orientado a la turbina de gas
en el caso de producir metano como subproducto, o usando un
combustible orientado a la caldera, como plástico residual, o
produciendo un combustible para la turbina de gas y un combustible
para la caldera mediante tratamiento parcial del combustible
orientado a calderas cuando sea necesario el tratamiento del
combustible orientado a calderas. En consecuencia, se puede
realizar la generación de energía óptimamente de acuerdo con las
cantidades de recursos y los costes y el entorno del aparato de
generación de energía.
A continuación se describe breve y teóricamente
el tratamiento parcial antes mencionado del combustible orientado a
calderas omitiendo la descripción de la pérdida de calor del
complejo.
Por ejemplo, se realiza el tratamiento parcial de
un combustible orientado a calderas que tiene un poder calorífico de
100 Mcal (megacalorías) de modo que el combustible orientado a
calderas se separa en un destilado que tiene un poder calorífico de
45 Mcal y un residuo que tiene un poder calorífico de 55 Mcal. Un
tercio del poder calorífico del destilado (es decir, 15 Mcal) se
convierte en energía eléctrica y el resto (30 Mcal), que
corresponde al poder calorífico restante del destilado, está en el
gas de combustión que sale de la turbina de gas. La temperatura de
este gas de combustión es 450 a 700ºC. Este gas de combustión
contiene oxígeno en una cantidad de 10 a 15% en volumen. Cuando se
suministra este gas de combustión (cuyo poder calorífico es 30
Mcal) a la caldera y se quema el residuo (cuyo poder calorífico es
55 Mcal), una parte del residuo, cuyo poder calorífico es el 90%
del poder calorífico de todo el residuo (es decir 76,5 Mcal), se
convierte en vapor de agua. La parte restante del residuo, cuyo
poder calorífico es el 10% del poder calorífico de todo el residuo
(es decir 8,5 Mcal), se pierde como gas de escape de la caldera.
Cuando la generación de vapor se realiza por medio de una turbina
de vapor usando el vapor de agua generado (que tiene un poder
calorífico de 76,5 Mcal), una cantidad de calor de 35,2 Mcal se
convierte en energía eléctrica con una eficiencia térmica de 46%.
Es decir, sólo 50,2 Mcal de todo el poder calorífico del
combustible orientado a calderas (100 Mcal) se convierte en energía
eléctrica.
Por el contrario, en el caso de generar energía
eléctrica suministrando simplemente a la caldera un combustible
orientado a calderas, como es el caso de un aparato convencional,
el 90% del poder calorífico del combustible (90 Mcal) se convierte
en vapor de agua quemando el combustible orientado a calderas que
tiene un poder calorífico de 100 Mcal. Cuando se genera energía
eléctrica con una turbina de vapor, una cantidad de calor de 43
Mcal se convierte en energía eléctrica con una eficiencia térmica
de 48%. Es decir, sólo 41,4 Mcal de la cantidad de calor (100 Mcal)
de todo el carbón se convierte en energía eléctrica.
Es decir, de la manera descrita, un combustible
orientado a calderas se separa en un destilado y un residuo
realizando el tratamiento parcial del combustible orientado a
calderas. Así, se pueden obtener un combustible para una turbina de
gas y un combustible para una caldera que tienen la calidad
adecuada, de tal manera que la relación de la cantidad de calor del
combustible para la turbina de gas a la cantidad de calor del
combustible para la caldera corresponde a la relación de cantidades
de calor antes mencionada. Además, se puede producir un combustible
y se puede realizar fácil y económicamente la generación de energía
de ciclo combinado.
A continuación se describe de una manera más
práctica la relación antes mencionada entre el presente aparato
descrito y el aparato convencional, usando el combustible orientado
a calderas típico que es un combustible más típico.
En el caso de generar primero vapor de agua
quemando simplemente en una caldera carbón (de un poder calorífico
de 6.200 kcal/kg) que contiene 30% en peso de materia volátil y
generar 1.000 MW de energía eléctrica mediante una turbina de
vapor, se necesitan 8.536 t/día de carbón. La eficiencia térmica
neta es 39% (referida al poder calorífico superior).
Por el contrario, en el caso de generar energía
eléctrica mediante el aparato de la presente invención, se
carbonizan 7.398 t/día del mismo carbón a 450ºC. Así se obtienen
2.005 t/día de un combustible para la turbina de gas,
correspondientes a la materia volátil contenida en el carbón.
Utilizando este combustible en la turbina de gas, ésta puede
generar 269 MW de energía eléctrica. El gas de combustión que sale
de la turbina de gas contiene 13% en volumen de oxígeno a una
temperatura de 580ºC. Por lo tanto, se suministra a la caldera el
gas de combustión que sale de la turbina de gas y se puede quemar
este residuo. Se pueden obtener 731 MW de energía eléctrica por
medio de la turbina de vapor. Es decir, se pueden generar 1.000 MW
de energía eléctrica usando 7.398 t/día del mismo carbón. Por lo
tanto, la eficiencia térmica neta se puede incrementar a 45%.
Particularmente, se ha encontrado que se puede
utilizar eficazmente carbón, como lignito de baja calidad, rico en
materia volátil y que tiene una relación de poder calorífico del
destilado a poder calorífico del carbón en el intervalo de 20 a
60%, más preferiblemente mayor que 30% y lo más preferiblemente de
35 a 50%. En comparación con la gasificación completa del carbón,
es fácil extraer la materia volátil en forma de destilado. Además,
no se oxida la materia prima. Así se puede obtener un combustible
que tiene pocas impurezas, como sodio, potasio y vanadio,
manteniendo el poder calorífico inicial y realizando el tratamiento
a temperatura baja.
En el caso de generar 1.000 MW de energía
eléctrica quemando simplemente aceite pesado (potencia calorífica
superior 9.800 kcal/kg) por medio de una caldera para generar vapor
de agua y generar energía eléctrica mediante una turbina de vapor,
se necesitan 5.265 t/día de aceite pesado. Incidentalmente, la
eficiencia neta de generación es 40% (referida al poder calorífico
superior).
Por el contrario, en el caso de realizar la
generación de energía eléctrica de la manera descrita, se realiza
la descomposición térmica de 4.481 t/día del mismo aceite pesado, a
una temperatura de 480ºC y por el método de separación por
viscosidades. Mediante una separación de volátiles simplificada se
obtienen 1.824 t/día de gas para la turbina de gas. Usando este gas
en la turbina de gas se pueden generar 312 MW de energía eléctrica.
El gas de combustión que sale de la turbina de gas contiene 13% en
volumen de oxígeno a 580ºC. Así, se puede quemar un residuo
suministrando a la caldera este gas de combustión que sale de la
turbina de gas. Se pueden generar 688 MW de energía eléctrica en la
turbina de gas. Es decir, usando 4.481 t/día del mismo aceite
pesado se pueden generar 1.000 MW de energía eléctrica. Por lo
tanto, se puede incrementar la eficiencia neta de generación de
energía a 47%.
Especialmente, como aceite pesado se pueden usar
diversos tipos de materias primas. Además, en comparación con la
gasificación completa del aceite pesado, por descomposición térmica
es fácil obtener en forma de destilado un componente que se separa
fácilmente. Además, no se oxida la materia prima. Así, se puede
obtener un combustible que tiene un contenido bajo de impurezas,
como sodio, potasio y vanadio, manteniendo el poder calorífico
inicial y realizando el tratamiento a temperatura baja.
Esto es cierto en el caso de usar una mezcla de
carbón y otro combustible orientado a calderas o una mezcla de fuel
y otro combustible orientado a calderas o, especialmente, una
mezcla de carbón y fuel, además del caso antes mencionado de usar
sólo fuel, y también es bueno en el caso de cambiar la proporción
usual de los combustibles, por ejemplo, reducir la proporción del
destilado cuando hay un exceso de queroseno y se usa este queroseno
como combustible auxiliar junto a un combustible orientado a
calderas, o inversamente reducir la proporción del residuo.
El aparato se instala anexo a una planta, como
una refinería de petróleo, una planta siderúrgica o una planta
química, en la que se obtienen en el mismo lugar un combustible
orientado a turbinas de gas y un combustible orientado a calderas.
Además, el aparato puede realizar la generación de energía de ciclo
combinado antes mencionada, preferiblemente generación de energía
de ciclo combinado, quemando un gas de escape, usando el
combustible orientado a turbinas de gas y el combustible orientado a
calderas suministrados de una cualquiera de las plantas.
La refinería de petróleo recibe petróleo crudo u
otras diversas materias primas y combustibles y puede suministrar
combustibles orientados a turbinas de gas, como hidrógeno, LPG,
nafta petroquímica, gasolina para aviación, gasolina para
automóviles, combustible para turbinas de combustión, queroseno y
gasóleo para motores diesel y también puede suministrar
combustibles orientados a calderas, como fuel A, fuel B, fuel C,
aceite residual a presión reducida, asfalto, coque de petróleo y
alquitrán.
En consecuencia, el aparato de generación de
energía puede generar energía eléctrica de ciclo combinado,
preferiblemente generación de energía de ciclo combinado quemando
un gas de escape, sin necesidad de proporcionar una unidad de
tratamiento parcial, usando el combustible orientado a turbinas de
gas y un combustible orientado a calderas que se proporcionan como
tales de modo que la relación entre los poderes caloríficos de
estos combustibles se ajustan a la relación antes mencionada.
Igualmente, en la planta siderúrgica se obtienen
un gas de alto horno, que contiene monóxido de carbono e hidrógeno,
o un gas de coquerías, que se produce al fabricar coque y es rico
en hidrógeno, metano y monóxido de carbono. Dicho gas de horno alto
y gas de coquerías se usan como combustibles orientados a turbinas
de gas. Además, como combustible orientado a calderas se usa un
residuo carbonoso obtenido en la planta siderúrgica, coque
siderúrgico, carbón usado como materia prima del coque, gas natural
usado para calentar mineral de hierro, aceite pesado o carbón
pulverizado. Además, el combustible orientado a turbinas de gas y
el combustible orientado a calderas se usan de modo que la relación
entre los poderes caloríficos de estos combustibles se ajusta a la
relación antes mencionada. En consecuencia, el aparato puede
realizar generación de energía de ciclo combinado, preferiblemente
generación de energía de ciclo combinado quemando el gas de escape
de la turbina, sin necesidad de proporcionar una unidad de
tratamiento parcial.
Igualmente, una planta química recibe por lo
menos un material seleccionado de materia prima y combustible, como
LNG, butano, nafta, fuel o carbón, y produce reacciones de síntesis.
Después, desde este planta y como combustible orientado a turbinas
de gas se suministran gases inflamables, como hidrógeno, monóxido de
carbono, metano, etano, etileno, propano, propileno y gas de
combustión, y/o productos líquidos cuyo punto de ebullición a la
presión atmosférica es menor que 500ºC. Por otro lado, como
combustible orientado a calderas se puede usar alquitrán descargado
de la planta o aceite pesado y carbón usados como materia prima y
combustible de plantas químicas. En consecuencia, el aparato de
generación de energía puede realizar generación de energía de ciclo
combinado, preferiblemente generación de energía de ciclo combinado
quemando gas de escape de la turbina, sin tener una unidad de
tratamiento parcial, usando el combustible orientado a turbinas y el
combustible orientado a calderas de modo que la relación entre los
poderes caloríficos de estos combustibles se ajusten a la relación
antes mencionada.
Ejemplos de plantas químicas son las siguientes:
una planta de fabricación de productos olefínicos/aromáticos
realizando craqueo de naftas; una planta de fabricación de resinas
para aplicaciones generales, como poliolefinas, poliestireno y
poli(cloruro de vinilo); una planta de fabricación de resinas
para producir poliéster, nailon, poliuretano, poliacrilonitrilo,
poli(acetato de vinilo) y poliacetal; y una planta para
producir productos químicos de peso molecular bajo, como amoníaco,
urea, sulfato amónico, nitrato amónico, melamina, acrilonitrilo,
metanol, formalina, acetaldehído, ácido acético, acetato de vinilo,
pentaeritritol, etanol, propanol, butanol, octanol, óxido de
etileno, óxido de propileno, glicerol, fenol, bisfenol, anilina,
diisocianato de difenilmetano, toluenodiisocianato, acetona, metil
isobutil cetona, anhídrido maleico, ácido acrílico, poli(ácido
acrílico), ácido metacrílico, poli(ácido metacrílico) y
acrilamida.
El método y aparato descritos se pueden aplicar a
una planta combinada (o complejo industrial), es decir,
combinaciones de diversas plantas, como una refinería de petróleo,
una planta petroquímica, una planta siderúrgica, una acería, una
planta de tratamiento de alimentos y una central eléctrica.
También el aparato se puede instalar anexo a una
mina de carbón y usar carbón y un gas obtenido del carbón como
combustible orientado a calderas y combustible orientado a turbinas
de vapor, respectivamente, de modo que la relación entre los
poderes caloríficos de estos combustibles se ajuste a la relación
antes mencionada. En consecuencia, el aparato puede realizar
generación de energía de ciclo combinado, preferiblemente
generación de energía de ciclo combinado quemando el gas de escape
de la turbina, sin tener una unidad de tratamiento parcial.
Además, el aparato de generación de energía usa
metano, que se genera fermentando lodos, excrementos de aves o
sedimentos de queso de soja producidos en un proceso de fabricación
de "tofu" (queso de semilla de soja) y residuo seco de los
mismos como combustible orientado a turbinas de gas y combustible
orientado a calderas, respectivamente, de tal manera que la relación
entre los poderes caloríficos de estos combustibles de ajuste a la
relación antes mencionado. Así, el aparato puede realizar
generación de energía de ciclo combinado, preferiblemente
generación de energía de ciclo combinado quemando el gas de escape
de la turbina, sin tener una unidad de tratamiento parcial.
Así, el aparato de generación de energía puede
realizar generación eficiente de energía instalándolo anexo a una
planta, como una refinería de petróleo, una planta siderúrgica o
una planta química, y generando energía eléctrica en el mismo
lugar, es decir, en la misma planta, usando un combustible orientado
a turbinas y un combustible orientado a calderas producidos en
dicha planta. Así, la energía generada se puede utilizar no sólo
como energía a consumir en la propia planta sino también como
energía para ser vendida. En consecuencia, el método y aparato de
generación de energía de la presente invención puede suplir un
déficit de energía eléctrica durante un pico de la demanda.
A continuación se describen en detalle algunas
realizaciones de la presente invención haciendo referencia a los
dibujos adjuntos.
En los dibujos sólo se muestran partes
principales de un aparato de generación de energía que realiza la
presente invención. Es decir, por simplicidad de los dibujos se han
omitido dispositivos tales como bombas, cambiadores de calor,
ciclones, tamices, filtros, depósitos de almacenamiento, equipos de
transporte de materias sólidas y de generación de gases de
calentamiento, acoplamientos, equipos de desnitrificación,
desulfuración y descarbonatación de gases de combustión, etc.
A continuación se describen porciones de
composición para realizar los métodos de la descomposición parcial
de un combustible orientado a calderas relativa a dichos
métodos.
En el aparato de la figura 1, primero se seca un
carbón 1. Después, dicho carbón 1 se suministra a un equipo de
tratamiento de descomposición parcial 2 (en este caso, un
dispositivo de carbonización, más particularmente un dispositivo de
carbonización a temperatura baja). Se calienta el carbón 1 a una
temperatura predeterminada usando un gas de calentamiento 15 que ha
sido generado quemando un combustible. Así, se obtiene un destilado
3 que sale junto con el gas de calentamiento 15. Por otro lado, se
descarga un residuo 4 (en este caso, carbón calcinado residual) por
la parte inferior del equipo de tratamiento de descomposición
parcial 2.
En el aparato de la figura 1, primero se seca un
carbón 1. Después, dicho carbón 1 se suministra a un equipo de
tratamiento de descomposición parcial 2 (en este caso, un
dispositivo de irradiación con microondas). Se realiza la
descomposición parcial del carbón 1 junto con un hidrocarburo
gaseoso 15, en lugar del gas de calentamiento 15. Como resultado,
se obtiene un destilado 3. También, se descarga un residuo 4 por la
parte inferior del equipo de tratamiento de descomposición parcial
2.
En el aparato de la figura 1, se suministra
carbón 1 a un equipo de tratamiento de descomposición parcial 2 (en
este caso, un dispositivo de gasificación parcial a gas de agua y
más particularmente un horno de gasificación de lecho fijo) después
de haber medido el contenido de humedad en el carbón 1. Se realiza
la gasificación parcial a gas de agua en el carbón 1 a una
temperatura predeterminada, a una presión predeterminada y durante
un tiempo de reacción predeterminado, junto con un gas de
calentamiento 15' que ha sido generado por separado quemando un
combustible y al que se ha añadido una cantidad predeterminada de
vapor de agua. Como resultado, se obtiene un destilado 3 que sale
por la parte superior del equipo de gasificación parcial a gas de
agua 2 y se descarga un residuo 4 por la parte inferior de
éste.
En el caso de la gasificación por combustión
parcial, el proceso es diferente del proceso de carbonización en
los siguientes aspectos.
En el aparato de la figura 1, se suministra
carbón 1 a un equipo de tratamiento de descomposición parcial 2 (en
este caso, un dispositivo de gasificación de lecho de circulación).
La gasificación por combustión parcial se realiza en el carbón 1 al
que se añade una cantidad predeterminada de aire (u oxígeno) 17 y
vapor de agua 18, en lugar del gas de calentamiento 15, a una
temperatura predeterminada, a una presión predeterminada y durante
un tiempo de reacción predeterminado. Como resultado, se obtiene un
destilado 3 que sale por la parte superior del equipo de tratamiento
de descomposición parcial 2 y se descarga un destilado 4 por la
parte inferior de éste.
En el aparato de la figura 1, se suministra una
mezcla 1 de carbón y fuel a un equipo de tratamiento de combustión
parcial 2 (en este caso, un dispositivo de gasificación de lecho en
circulación). Incidentalmente, se pueden suministrar al equipo 2 el
carbón y el fuel por separado. Se realiza la gasificación por
combustión parcial de la mezcla 1 a la que se añade una cantidad
predeterminada de aire (u oxígeno) 17 y vapor de agua 18, en lugar
del gas de calentamiento 15, a una temperatura predeterminada, a
una presión predeterminada y durante un tiempo de reacción
predeterminado. Como resultado, se obtiene un destilado 3 que sale
por la parte superior del equipo de tratamiento de gasificación por
combustión parcial 2 y se descarga un residuo 4 por la parte
inferior de éste.
En el aparato de la figura 1, se suministra un
combustible orientado a calderas 1 (en este caso, fuel), para su
descomposición parcial, a un equipo de tratamiento de
descomposición térmica 2 (usando en este caso el método de
separación por viscosidades). Se realiza la descomposición parcial
en el combustible orientado a calderas 1 a una temperatura
predeterminada, a una presión predeterminada y durante un tiempo de
reacción predeterminado. Así, se obtiene un destilado 3 que sale
por la parte superior del equipo de tratamiento de descomposición
térmica 2 y un residuo 4 que se descarga por la parte inferior de
éste. Incidentalmente, en el caso de la descomposición térmica de
aceite pesado, no se necesita soplar gas de calentamiento 15.
En el aparato de la figura 1, el destilado 3
obtenido mediante diversos tipos de tratamiento parcial se
suministra a la cámara de combustión 3 de una turbina de gas
(compuesta de un cuerpo principal 21, un compresor de aire 22 y una
cámara de combustión 23). El destilado 3 se mezcla con aire a
presión 25 (incidentalmente, en lugar de aire a presión se puede
usar aire enriquecido de oxígeno). Al quemarse, se genera un gas de
combustión 27 de alta temperatura y alta presión. La turbina de gas
se accionada por este gas de combustión 27. Se genera energía
eléctrica por un generador 24 acoplado a la turbina de gas, que
está montado en el eje de la turbina de gas.
Por otro lado, el residuo 4 se suministra a una
caldera 31 en la que se quema el residuo 4 suministrando aire 35 a
la caldera. Así se genera vapor de agua 32. El vapor de agua
generado se alimenta a una turbina de vapor 33. Se genera energía
eléctrica por un generador 34 acoplado a la turbina de vapor, que
está montado en el eje de la turbina de vapor. La turbina de vapor
33 va provista de un condensador 37. El condensador 37 condensa el
vapor de agua llevándolo a un estado de presión negativa. El
condensador 37 condensa el gas de escape de la turbina de vapor por
lo que se separa del gas de escape un condensado. Este condensado
se recircula a la caldera 31 junto con agua de reposición, como
agua de alimentación 38 de la caldera.
En el aparato antes mencionado, se puede
suministrar a la caldera 31, mediante un equipo de suministro de gas
de escape, el gas de escape 28 de alta temperatura que sale de la
turbina de gas. El gas de escape 28 de la turbina de gas contiene
10-15% en volumen de oxígeno. El método de quemar el
residuo 4 en la caldera 31 por este oxígeno (es decir, el método de
quemar el gas de escape) puede incrementar la eficiencia térmica
de la generación de energía de ciclo combinado debido a los hechos
de que no hay necesidad de alimentar a la caldera aire nuevo 35
(usualmente, a temperatura ordinaria) y de que se puede utilizar el
calor del gas de escape. Además, el tratamiento del gas de escape
puede ser realizado económicamente. Por lo tanto, es preferible
este método.
Ni que decir tiene que el aire 35 puede ser
mezclado en el gas de escape 28 de la turbina para quemar el
residuo.
Se consigue recuperación de calor suministrando
primero el gas de escape 28 de la turbina a una caldera de
recuperación de calor que genera vapor de agua. Alternativamente, el
gas de escape de la caldera de recuperación de calor se suministra
a la caldera. Entonces el residuo 4 puede ser quemado en la caldera
31 por el gas de escape usando el calor residual y el
10-15% en volumen de oxígeno residual contenidos en
el gas de escape.
El equipo de suministro de gas de escape está
constituido por un conducto para suministrar el gas de escape de la
turbina a la caldera. Además, si fuera necesario, este equipo de
suministro de gas de escape puede estar provisto de válvula,
termómetro, caudalímetro y medidor del contenido de oxígeno.
En el aparato de la figura 1, las partes para
realizar los métodos de la separación parcial del combustible
orientado a calderas son similares a la de los métodos de
separación posterior a la descomposición parcial del combustible
orientado a calderas. En estas partes, se usan calentamiento,
reducción de presión, separación de volátiles, vaporización,
destilación, extracción, decantación (es decir, separación por
vertido sin agitar el sedimento) y una mezcla de estas
operaciones.
Como se ilustra en la figura 2, el destilado 3 se
enfría en el cambiador de calor 16 por lo que el destilado 3 se
separa en un componente gaseoso y un componente líquido que después
se lavan en la columna de lavado de gases 5. Así, el destilado 3 se
separa en un componente gaseoso 6 y un componente líquido 7.
Incidentalmente, el componente líquido 7 se usa como agente de
lavado a usar en la columna de lavado de gases 5. El agente de
lavado se suministra a la parte superior de la columna de lavado de
gases 5, en donde se puede producir contacto de
vapor-líquido. El componente gaseoso 6 es
suministrado a la cámara de combustión 23 por un compresor de gases
26.
Alternativamente, el componente líquido 7 que
sale de la columna de lavado de gases 5 puede ser enfriado y
suministrado después a la parte superior de la columna de lavado de
gases 5.
Aunque el componente líquido 7 se puede usar como
combustible de una turbina de gas, sólo se puede usar como
combustible de la turbina de gas el componente del tipo de aceite 9
obtenido después de separar una capa acuosa 19 en un depósito de
decantación 8. La capa acuosa 10 puede ser añadida al combustible de
la caldera 31.
Como se ilustra en la figura 3, el componente del
tipo de aceite 9 se puede refinar (por ejemplo, por destilación).
El componente del tipo de aceite 9 se suministra a una columna de
destilación 11 en la que se separa en un destilado refinado 12 y un
residuo 13. El destilado refinado 12 se suministra a la cámara de
combustión 23 como combustible de la turbina de gas. El residuo 13
se añade a la caldera 31 como combustible.
Incluso cuando se usa la turbina de gas, esta
purificación puede evitar corrosión de la turbina de gas por las
impurezas de vanadio. En consecuencia, se puede incrementar la
duración de la turbina de gas.
A continuación se describe el caso de usar el
combustible orientado a turbinas de gas 101 y el combustible
orientado a calderas 102, haciendo referencia a los dibujos.
En el aparato de la figura 4, que se instala
anexo a una planta (no mostrada), como una refinería de petróleo,
una planta siderúrgica o una planta química, se suministra un
combustible orientado a turbinas de gas 101 a la cámara de
combustión 23 de la turbina de gas 21 (compuesta de un cuerpo
principal 21, un compresor de aire 22 y una cámara de combustión
23). El combustible 101 se mezcla con aire a presión 25
(alternativamente, se puede usar aire enriquecido de oxígeno). Esta
mezcla se quema generándose el gas de combustión 27 de alta
temperatura y alta presión. Posteriormente, la turbina de gas es
accionada por este gas de combustión 27. Se genera energía eléctrica
por el generador 24 acoplado al eje de la turbina de gas. El gas de
escape 28 que sale de la turbina de gas se suministra a la caldera
31.
Por otro lado, un combustible orientado a
calderas 102, generado por la planta anexa, se suministra a la
caldera 31 en la que se quema el combustible con el aire
suministrado 35. Así se genera vapor de agua 32. El vapor de agua
generado 32 se alimenta a la turbina de vapor 33. Se genera energía
eléctrica por el generador 34 acoplado al eje de la turbina de
vapor. La turbina de vapor 33 va provista de un condensador 37. El
condensador 37 condensa el vapor de agua llevándolo a una presión
negativa. También, el condensador 37 condensa el gas de escape de la
turbina de vapor 33 por lo que se separa del gas de escape un
condensado. Este condensado se recircula a la caldera 31 junto con
agua de reposición, como agua de alimentación 38 de la caldera.
En el aparato antes mencionado, el gas de escape
28 de la turbina, de alta temperatura y alta presión, se puede
suministrar a la caldera 31 por medio de un equipo de suministro de
gas de escape. El gas de escape 28 de la turbina de gas contiene
10-15% en volumen de oxígeno. Quemando en la caldera
31 el combustible orientado a calderas 102 por este oxígeno (es
decir, quemando este gas de escape) se puede incrementar la
eficiencia térmica de la generación de energía de ciclo combinado
debido a los hechos de que no se necesita suministrar a la caldera
aire nuevo 35 (usualmente a la temperatura ordinaria) y de que la
temperatura del gas de escape es alta. Además, el tratamiento del
gas de escape se puede realizar económicamente. Por lo tanto, es
preferible este método.
Ni que decir tiene que el aire 35 se puede añadir
al gas de escape 28 de la turbina de gas para quemar el combustible
orientado a calderas 102.
Se consigue recuperación de calor suministrando
primero el gas de escape 28 de la turbina de gas a una caldera de
recuperación de calor que genera vapor de agua. Alternativamente,
el gas de escape de la caldera de recuperación de calor se
suministra a la caldera. El combustible orientado a calderas 102 se
puede tratar por el método de quemar el combustible 102 en la
caldera 31 usando el calor residual y el 10-15% en
volumen de oxígeno contenidos en el gas de escape (es decir, por el
método de quemar el gas de escape).
Así, se puede realizar eficientemente generación
de energía sin proporcionar nuevamente una instalación para realizar
el tratamiento parcial del combustible orientado a calderas,
utilizando el combustible orientado a turbinas de gas 101 y el
combustible orientado a calderas 102 producidos en la planta.
\newpage
La figura 5 ilustra un ejemplo de un proceso que
usa un combustible de turbinas de gas y un combustible de calderas,
obtenidos ambos por tratamiento parcial de los combustibles
orientados a calderas 102 y 1.
Como se ilustra en esta figura, el combustible
orientado a calderas 1, que se ha de tratar parcialmente, se
suministra a un equipo de tratamiento parcial 2 (en este caso, un
horno de lecho fluido para gasificación de carbón). Se añaden a
este horno cantidades predeterminadas de aire (u oxígeno) 17 y vapor
de agua. La gasificación por combustión parcial se realiza a una
temperatura predeterminada, a una presión predeterminada y durante
un tiempo de reacción predeterminado. Así, se obtiene un destilado
3 por la parte superior del equipo de gasificación por combustión
parcial 2 y se descarga un residuo 4 por la parte inferior de este
equipo.
El destilado 3 se suministra, como combustible de
turbina de gas, a la cámara de combustión 23 de una turbina de gas y
se mezcla con aire a presión 25. Posteriormente, se quema esta
mezcla generándose gas de combustión 27 de alta temperatura y alta
presión. La turbina de gas es accionada por este gas de combustión
27. Se genera energía eléctrica por el generador 24 acoplado al eje
de la turbina de gas. El gas de escape 28 de la turbina de gas se
suministra a la caldera 31.
Por otro lado, el residuo 4 se suministra junto
con el combustible orientado a calderas 102 a la caldera 31 en la
que se queman ambos combustibles con el aire 35. Así, se genera
vapor de agua 32. El vapor de agua generado 32 se alimenta a la
turbina de vapor 33. Se genera energía eléctrica por el generador 34
acoplado al eje de la turbina de vapor. La turbina de vapor 33 va
provista de un condensador 37. Este condensador 37 condensa el
vapor de agua llevándolo a una presión negativa. También el
condensador 37 condensa el gas de escape de la turbina de gas por lo
que se separa del gas de escape un condensado. Este condensado se
recircula a la caldera 31 junto con agua de reposición, como agua
de alimentación 38 a la caldera.
En el aparato antes mencionado, el gas de escape
28 de la turbina de gas, de alta temperatura, se puede suministrar
a la caldera 31 y utilizar en el método de quemar el gas de escape.
Por este método de quemar el gas de escape, se puede aumentar la
eficiencia térmica de la generación de energía de ciclo combinado.
Además, el tratamiento del gas de escape se puede realizar
económicamente. Por lo tanto, es preferible este método. Ni que
decir tiene que el aire 35 se puede mezclar en el gas de escape 28
de la turbina de gas para quemar el combustible orientado a
calderas 102 y el residuo 4.
Se recupera calor suministrando primero el gas de
escape 28 de la turbina de gas a una caldera de recuperación de
calor que genera vapor de agua. Alternativamente, el gas de escape
de la caldera de recuperación de calor se suministra a la caldera
de vapor. En la caldera 31 se puede realizar la combustión del
combustible orientado a calderas 102 y del residuo 4
usando el calor residual y el 10-15% en volumen
de oxígeno contenidos en el gas de escape.
La figura 6 ilustra un ejemplo de un proceso que
usa un combustible orientado a turbinas de gas además del
combustible orientado a calderas, combustibles ambos que se
obtienen por tratamiento parcial del combustible orientado a
calderas.
Como se ilustra en la figura 6, el combustible
orientado a calderas 1, que ha de ser tratado parcialmente, se
suministra a un equipo de tratamiento parcial 2 (en este caso, un
equipo de carbonización). A este equipo de carbonización se
suministran cantidades predeterminadas de aire (u oxígeno) 17 y
vapor de agua 18. La gasificación por combustión parcial se realiza
a una temperatura predeterminada, a una presión predeterminada y
durante un tiempo de reacción predeterminado. Así se obtiene un
destilado 3 en la parte superior del equipo de tratamiento de
gasificación por combustión parcial 2 y se descarga un residuo 4
por la parte inferior de este equipo.
El destilado 3 se suministra a la cámara de
combustión 23 de una turbina de gas junto con el combustible
orientado a turbinas de gas 101 y se mezcla con aire a presión 25.
Posteriormente se quema esta mezcla por lo que se genera un gas de
combustión 27 de alta temperatura y alta presión. La turbina de gas
es accionada por este gas de combustión 27. Se genera energía
eléctrica por el generador 24 acoplado al eje de la turbina de gas.
El gas de escape 28 que sale de la turbina de gas se suministra a
la caldera 31.
En este método, el combustible de la turbina de
gas y el combustible de la caldera se fabrican realizando el
tratamiento parcial de un combustible económico, por ejemplo,
carbón. El fuel que ha de ser tratado urgentemente se utiliza como
combustible orientado a calderas 102 que no se somete a tratamiento
parcial. Por el contrario, como combustible orientado a turbinas de
gas se utiliza queroseno, del que se produce un exceso
estacionalmente. Así, se pueden utilizar combinados diversos
combustibles. Además, se puede mejorar la capacidad de generación de
energía sólo con una pequeña inversión, en comparación con el coste
de incrementar la capacidad del equipo de tratamiento parcial para
que pueda adaptarse a variaciones de la demanda de energía
eléctrica.
La figura 7 es un diagrama general que ilustra el
caso en que el destilado de la figura 6 se separa en un componente
gaseoso y un componente líquido.
Como se ilustra en la figura 7, el destilado 3 se
enfría en el cambiador de calor 16 por lo que el destilado 3 se
separa en un componente gaseoso y un componente líquido que se
lavan en la columna de lavado de gases 5. Así, el destilado 5 se
separa en el componente gaseoso 6 y el componente líquido 7.
Incidentalmente, el componente líquido 7 se usa como agente de
lavado a usar en la columna de lavado de gases 5. El agente de
lavado se suministra a la parte superior de la columna de lavado de
gases 5 donde se puede originar contacto de
vapor-líquido. El componente gaseoso 6 es
suministrado por el compresor de gases 26 a la cámara de combustión
23.
Alternativamente, el componente líquido 7 que
sale de la columna de lavado de gases 5 puede ser enfriado y
suministrado a la parte superior de la columna de lavado de gases
5.
Aunque el componente líquido 7 se puede usar como
combustible de la turbina de gas, sólo el componente del tipo de
aceite 9 obtenido separando una capa acuosa 10 en un depósito de
decantación se puede usar como combustible de la turbina de gas. La
capa acuosa 10 puede ser añadida al combustible de la caldera
31.
En este método, del destilado se separa y elimina
humedad por lo que el combustible de la turbina de gas no contiene
humedad. Así, se puede reducir el volumen de la cámara de
combustión de la turbina de gas. Adicionalmente, apenas hay en el
combustible de la turbina de gas sales de sodio y potasio y
sustancias inorgánicas, como vanadio. En consecuencia, se puede
obtener un combustible deseable para la turbina de gas.
Como se ilustra en la figura 8, el componente del
tipo de aceite 9 puede ser refinado (por ejemplo, por destilación).
El componente del tipo de aceite 9 se suministra a una columna de
destilación en la que el componente del tipo de aceite se separa en
un destilado refinado 12 y un residuo 13. El destilado refinado 12
se suministra a la cámara de combustión 23 como combustible de la
turbina de gas. El residuo 13 se añade a la caldera 31 como
combustible.
Este refino (o purificación) origina una
reducción del contenido de sales y vanadio. Se puede evitar
totalmente corrosión de la turbina de gas por el contenido de sales
y vanadio. En consecuencia, se puede incrementar la duración de la
turbina de gas.
El destilado y residuo producidos se usan en la
generación de energía de ciclo combinado antes mencionada. Además,
el destilado y residuo producidos se usan parcialmente en el otro
combustible y materia prima sintética externa. Estos se incluyen en
la idea básica de la presente invención.
Como se ha descrito antes, los combustibles
consiguen los efectos máximos cuando se usan en la generación de
energía de ciclo combinado. Así, es preferible que el equipo de
generación de energía de la presente invención esté anexo a una
planta (no mostrada) en la que se obtenga un combustible orientado a
calderas o un combustible orientado a turbinas de gas, por ejemplo,
un yacimiento de carbón, petróleo o gas natural, una refinería de
petróleo, una planta siderúrgica, una planta de fermentación, una
planta de tratamiento de residuos y diversos tipos de plantas
químicas.
A continuación, en los siguientes ejemplos
prácticos, que son meramente ilustrativos, se describen operaciones
de las realizaciones descritas y estas realizaciones no se han de
considerar como limitativas de la invención.
En primer lugar se describen ejemplos prácticos
de carbonización de carbón.
Se realiza la carbonización a alta temperatura de
1.000 kg/h del siguiente carbón seco, a una temperatura de
aproximadamente 1.000ºC y usando el aparato de la figura 1. Como
resultado se obtienen un destilado y coque.
Materia prima: carbón (una vez seco) | ||
Contenido de humedad | 2% en peso | |
Materia volátil | 30% en peso | |
Carbono fijo | 51% en peso | |
Cenizas | 17% en peso | |
Poder calorífico | 5.780 kcal/kg | |
Coque | ||
Producción | 550 kg/h | |
Materia volátil | 2% en peso | |
Carbono fijo | 67% en peso | |
Cenizas | 31% en peso | |
Poder calorífico | 6.300 kcal/kg | |
Componente gaseoso | ||
Producción | 355 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 5.050 kcal/kg | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 57 kg/h | |
Poder calorífico | 9.100 kcal/kg |
Los destilados antes mencionados (a saber, el
componente gaseoso y el componente del tipo de aceite) se
suministran a la turbina de gas y se queman en ésta. El gas de
escape de la turbina de gas está a una temperatura de
aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 14% en volumen de
oxígeno. El residuo antes mencionado (coque) se puede quemar
suministrando a la caldera el gas de escape de la turbina de gas.
En consecuencia, la eficiencia de la generación de energía se
incrementa a 45%.
Por el contrario, en el caso de generar vapor
quemando simplemente en la caldera el carbón antes mencionado y
generar energía eléctrica en la turbina de vapor, la eficiencia de
la generación de energía es 39%.
Se realiza la carbonización a baja temperatura de
1.000 kg/h del siguiente carbón seco, a una temperatura de
aproximadamente 600ºC y usando el aparato de la figura 2. Como
resultado, se obtienen un destilado y un carbón calcinado residual.
El destilado se enfría y se lava por un componente líquido. Después,
en un depósito de decantación se separa del destilado una capa
acuosa. Así, se obtienen un componente gaseoso y un componente del
tipo de aceite.
El componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite se usan como combustible de la turbina de gas. El coque y la
capa acuosa separada del destilado se usan como combustible de la
caldera.
Materia prima: carbón (una vez seco) | ||
Contenido de humedad | 4% en peso | |
Materia volátil | 31% en peso | |
Carbono fijo | 50% en peso | |
Cenizas | 15% en peso | |
Poder calorífico | 6.430 kcal/kg | |
Carbón calcinado residual | ||
Producción | 669 kg/h | |
Materia volátil | 11% en peso | |
Carbono fijo | 65% en peso | |
Cenizas | 24% en peso | |
Poder calorífico | 6.200 kcal/kg | |
Componente gaseoso | ||
Producción | 180 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 7.100 kcal/kg | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 110 kg/h | |
Poder calorífico | 9.100 kcal/kg |
El componente gaseoso antes mencionado se
suministra a la turbina de gas y el componente del tipo de aceite se
suministra a una turbina de gas para quemarlo. Después, se genera
energía eléctrica. El gas de escape de la turbina de gas está a una
temperatura de aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13%
en volumen de oxígeno. Así, se genera vapor de agua suministrando el
gas de escape de la turbina de gas a la caldera de recuperación de
calor. Después, se genera energía eléctrica suministrando el carbón
calcinado residual a la caldera utilizando el gas de escape de la
caldera de recuperación de calor. En consecuencia, la eficiencia
térmica de la generación de energía de ciclo combinado es 46%.
Se realiza la carbonización por descomposición
térmica del carbón del ejemplo A-2, a una
temperatura de aproximadamente 450ºC y usando el aparato de la
figura 2. Como resultado, se obtienen un destilado y un residuo. El
destilado se enfría y se lava por un componente líquido. Después,
en un depósito de decantación se separa del destilado una capa
acuosa. Así, se obtienen un componente gaseoso y un componente del
tipo de aceite.
El componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite se usan como combustible de la turbina de gas. El residuo y
la capa acuosa separada del destilado se usan como combustible de
la caldera. Estos combustibles se queman suministrando aire. El
contenido de azufre en el componente gaseoso y en el componente
líquido es 0,52% en peso. Los contenidos de sodio, potasio y
vanadio son 0,5 ppm en peso. Por lo tanto, cuando se use dicho
combustible no se produce corrosión de los álabes de la
turbina.
Se realiza la carbonización por descomposición
térmica del carbón del ejemplo A-1, a una
temperatura de aproximadamente 450ºC y usando el aparato de la
figura 3. Como resultado, se obtienen un destilado y un residuo. El
destilado se enfría y se lava por un componente líquido. Después,
en un depósito de decantación se separa del destilado una capa
acuosa. Así, se obtienen un componente gaseoso y un componente del
tipo de aceite. Por destilación a presión reducida, el componente
del tipo de aceite se separa en un destilado refinado y un
alquitrán residual.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible de la turbina de gas. El residuo y la capa
acuosa separada se usan como combustible de la caldera. Estos
combustibles se queman suministrando aire. El contenido de azufre
en el componente gaseoso y en el componente líquido es 0,95% en
peso. Los contenidos de sales y vanadio son 0,1 ppm en peso. Por lo
tanto, cuando se usa dicho combustible en una turbina de gas no se
produce corrosión de los álabes de la turbina durante un largo
período de tiempo.
Se realizó la carbonización (o destilación seca)
de 1.000 kg del siguiente carbón seco, a una temperatura de
aproximadamente 500ºC colocando el carbón en un matraz y calentando
después el carbón desde el exterior. Como resultado, se obtienen un
destilado y carbón calcinado residual.
Materia prima: carbón WANBO (una vez seco) | ||
Contenido de humedad | 3,5% en peso | |
Materia volátil | 33% en peso | |
Carbono fijo | 53,1% en peso | |
Cenizas | 10,4% en peso | |
Poder calorífico superior | 7.100 kcal/kg | |
(Poder calorífico neto) | 6.840 kcal/kg | |
Carbón calcinado residual | ||
Producción | 0,80 kg | |
Materia volátil | 16% en peso | |
Carbono fijo | 66% en peso | |
Cenizas | 13% en peso | |
Poder calorífico superior | 6.825 kcal/kg | |
Destilado | ||
Producción | 0,20 kg | |
Poder calorífico superior | 8.200 kcal/kg |
Cada uno de los contenidos de sodio, potasio y
vanadio fue menor que 0,5 mg/kg. La relación entre los poderes
caloríficos del destilado y el residuo fue próxima a 20:80.
Se puede realizar generación de energía de ciclo
combinado suministrando el destilado y el carbón calcinado residual
a la turbina de gas y a la caldera, respectivamente.
Sin embargo, en el caso de limitar y extraer el
destilado cuando la relación de los poderes caloríficos del
destilado y el residuo es 10:90, el incremento de la eficiencia de
generación de energía es pequeño incluso si se realiza la
generación de energía de ciclo combinado. Así, hay poca ventaja
proporcionando una planta de tratamiento parcial del
combustible.
Igual que en el caso del ejemplo
A-5, se realizó la carbonización de 1.000 kg del
carbón a una temperatura interna de aproximadamente 800ºC colocando
el carbón en un matraz y calentando después el carbón desde el
exterior. Como resultado se obtuvieron un destilado y coque.
Coque | ||
Producción | 0,69 kg | |
Materia volátil | 2,6% en peso | |
Carbono fijo | 77% en peso | |
Cenizas | 16% en peso | |
Poder calorífico | 6.650 kcal/kg | |
Destilado | ||
Producción | 0,31 kg | |
Poder calorífico | 8.100 kcal/kg |
La relación entre los poderes caloríficos del
destilado y el residuo fue 35:65. Los contenidos de sodio, potasio
y vanadio en el destilado fueron, respectivamente, 0,5, 2 y 0,5
mg/kg o menos. Sin embargo, después destilar el destilado a presión
atmosférica, cada uno de los contenidos de sodio, potasio y vanadio
en el destilado fue menor que 0,5 mg/kg.
Como se puede entender con este ejemplo, fue muy
fácil obtener el destilado, cuyo poder calorífico es equivalente a
la de la materia volátil del carbón, como combustible para la
turbina de gas y realizar ventajosamente la generación de energía
de ciclo combinado.
Incidentalmente, son necesarias condiciones muy
severas para incrementar el destilado para que la relación entre los
poderes caloríficos del destilado y el residuo sea superior a
60:40. Además, la cantidad de oxígeno contenido en el gas de escape
de la turbina de gas es superior a la cantidad necesaria para quemar
el gas de escape. En consecuencia, se incrementa la pérdida en el
gas de escape.
Se realiza la carbonización de 100.000 kg/h de
carbón, a baja temperatura (aproximadamente 500ºC) y usando el
aparato de la figura 1. Como resultado, se obtienen un destilado y
carbón calcinado residual. El destilado se usa como combustible de
la turbina de gas. El carbón calcinado residual se usa como
combustible de la caldera.
Materia prima: carbón Takashima (una vez seco) | ||
Materia volátil 44% en peso | ||
Carbono fijo | 50% en peso | |
Cenizas | 6% en peso | |
Poder calorífico | 7.900 kcal/kg | |
Carbón calcinado residual | ||
Producción | 61.600 kg/h | |
Materia volátil | 1% en peso | |
Carbono fijo | 67% en peso | |
Cenizas | 31% en peso | |
Poder calorífico | 7.054 kcal/kg | |
Componente gaseoso | ||
Producción | 35.500 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 5.050 kcal/kg | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 19.400 kg/h | |
Poder calorífico | 9.100 kcal/kg |
Se suministran a la turbina de gas y se queman en
ésta el destilado antes mencionado (es decir, el componente gaseoso
y el componente del tipo de aceite) y aire (1.075.000 m^{3}/h).
Así se generan 129 MWh de energía eléctrica. El gas de escape de la
turbina de gas está a una temperatura de aproximadamente 580ºC y
contiene aproximadamente 13% en volumen de oxígeno. El residuo antes
mencionado (es decir, el carbón calcinado residual) se quema
suministrando a la caldera el gas de escape de la turbina de gas.
Después, se pueden generar 285 MWh de energía eléctrica por la
turbina de vapor. Es decir, la eficiencia térmica de la generación
de energía se incrementa a 45%.
Por el contrario, en el caso de no realizar el
tratamiento parcial del carbón sino quemar simplemente el carbón en
la caldera usando el aire (1.075.000 m^{3}/h) para generar vapor
de agua y realizar la generación de energía usando la turbina de
vapor, la eficiencia térmica de la generación de energía es 39%.
En el caso del método y aparato descritos, toda
la cantidad del aire (es decir, 1.075.000 m^{3}/h) se puede añadir
a la turbina de gas. Alternativamente, la cantidad necesaria de
aire para la combustión en la caldera se puede dividir en
cantidades menores de aire y, después, añadir secuencialmente a la
caldera estas cantidades menores de aire.
En segundo lugar se describe la irradiación del
carbón con microondas mediante los siguientes ejemplos
prácticos.
Se realiza la irradiación de 1.000 kg/h del
siguiente carbón con microondas, a una temperatura de
aproximadamente 300ºC y usando el aparato de la figura 1
(incidentalmente, no se suministra ningún hidrocarburo gaseoso al
aparato). Como resultado, se obtienen 280 kg/h de un destilado y 430
kg/h de carbón calcinado residual.
Materia prima: carbón | ||
Contenido de humedad | 29% en peso | |
Materia volátil | 31% en peso | |
Carbono fijo | 35% en peso | |
Cenizas | 5% en peso | |
Poder calorífico | 4.530 kcal/kg |
(Continuación)
Carbón calcinado residual | ||
Materia volátil | 11% en peso | |
Carbono fijo | 77% en peso | |
Cenizas | 11% en peso | |
Poder calorífico | 6.000 kcal/kg | |
Destilado | ||
Poder calorífico | 6.960 kcal/kg |
El destilado se usa como combustible de la
turbina de gas y, por otro lado, el carbón calcinado residual se usa
como combustible de la caldera. Así, se puede realizar la
generación de energía de ciclo combinado.
Se realiza la irradiación del carbón con
microondas, igual que en el caso del ejemplo B-2
excepto suministrando gas metano al aparato. Así, se obtienen un
destilado y un residuo.
El destilado se usa como combustible de la
turbina de gas y el residuo se usa como combustible de la caldera.
El gas de escape de la turbina de gas está a una temperatura de
aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13% en volumen de
oxígeno. El residuo se quema utilizando este gas de escape de la
turbina de gas. En consecuencia, la eficiencia térmica de la
generación de energía de ciclo combinado es 46%.
Por lo tanto, en comparación con el caso de
quemar simplemente carbón en la caldera y generar energía eléctrica
en la turbina de vapor, la eficiencia térmica de este ejemplo es
alta.
Igual que en el caso de los ejemplos de la serie
A, es muy fácil obtener un destilado a usar como combustible en la
turbina de gas y realizar ventajosamente la generación de energía
de ciclo combinado.
En el caso de extraer el volumen del destilado y
de que la relación de los poderes caloríficos del destilado y el
residuo sea 10:90, el incremento de la eficiencia de la generación
de energía es pequeño incluso si se realiza la generación de
energía de ciclo combinado. Así, hay poca ventaja proporcionando
una planta de tratamiento parcial del combustible.
Además son necesarias condiciones muy severas
para incrementar el volumen del destilado en una cantidad tal que la
relación de los poderes caloríficos del destilado y el residuo sea
superior a 60:40. Además, la cantidad de oxígeno contenido en el
gas de escape de la turbina de gas es superior a la cantidad
necesaria para quemar también el gas de escape. En consecuencia, se
incrementa la pérdida en el gas de escape.
En tercer lugar, se describe la gasificación
parcial de carbón a gas de agua mediante los siguientes ejemplos
prácticos.
Usando el aparato de la figura 1 se realiza la
gasificación parcial a gas de agua de 1.000 kg/h del siguiente
carbón en un gasificador de lecho fluido, a una temperatura de
aproximadamente 830ºC y con una relación ponderal de vapor de agua
a carbón (vapor de agua/carbón) de 0,3.
Después de eliminar el polvo y azufre, el
destilado se usa como combustible de la turbina de gas manteniéndolo
a temperatura y presión altas. El residuo se usa como combustible
de la caldera.
Materia prima: carbón | ||
Contenido de humedad | 29% en peso | |
Materia volátil | 31% en peso | |
Carbono fijo | 35% en peso | |
Cenizas | 5% en peso | |
Poder calorífico | 4.530 kcal/kg | |
Residuo | ||
Producción | 300 kg/h | |
Materia volátil | 3% en peso | |
Carbono fijo | 80% en peso | |
Cenizas | 17% en peso | |
Poder calorífico | 5.500 kcal/kg |
(Continuación)
Destilados: componente gaseoso, componente del tipo de aceite y agua | ||
Componente | gaseoso | |
Producción | 632 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 2.500 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 200 kg/h | |
Poder calorífico | 6.500 kcal/kg | |
Agua | ||
Producción | 500 kg/h |
Los destilados antes mencionados (es decir, el
componente gaseoso y el componente del tipo de aceite) se
suministran a la turbina de gas y se queman en ésta. El gas de
escape de la turbina de gas está a una temperatura de
aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13% en volumen de
oxígeno. El residuo antes mencionado se quema suministrando a una
caldera el gas de escape de la turbina de gas. En consecuencia, la
eficiencia térmica de la generación de energía se incrementa a
45%.
Por el contrario, en el caso de generar vapor de
agua quemando simplemente en la caldera el carbón antes mencionado y
generar energía eléctrica en la turbina de vapor, la eficiencia de
la generación de energía es aproximadamente 39%.
Se realiza la gasificación parcial a gas de agua
del carbón del ejemplo C-2 usando el aparato de la
figura 2, igual que en el caso del ejemplo C-1. Como
resultado, se obtienen un destilado y un residuo. El destilado se
enfría y se lava por un componente líquido después de eliminar el
polvo y desulfurarlo. Después, en un depósito de decantación se
separa del destilado una capa acuosa. Así se obtienen un componente
gaseoso y un componente del tipo de aceite. Cada uno de los
contenidos de sodio, potasio y vanadio es 0,5 ppm.
El componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite se usan como combustible en una turbina de gas. El residuo y
la capa acuosa separada se usan como combustible en una
caldera.
Se realiza la gasificación parcial a gas de agua
del carbón usando el aparato de la figura 3, igual que en el caso
del ejemplo C-1. Como resultado, se obtienen un
destilado y un residuo. El destilado se enfría y se lava por un
componente líquido después de eliminar el polvo y azufre. Después,
en un depósito de decantación se separa una capa acuosa. Así, se
obtienen un componente gaseoso y un componente del tipo de aceite.
Por destilación a presión reducida, el componente del tipo de
aceite se separa en un destilado refinado y un alquitrán
residual.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible de la turbina de gas. El residuo, la capa
acuosa separada y el alquitrán residual se usan como combustible de
la caldera. Estos combustibles se queman suministrando aire. El
contenido de azufre en el componente gaseoso y en el componente
líquido es 0,52% en peso. Cada una de las concentraciones de sodio,
potasio y vanadio es 0,1 ppm en peso. Por lo tanto, cuando se usen
dichos combustibles en una turbina de gas, no se produce corrosión
de los álabes de la turbina durante un largo período de tiempo.
Se realiza la gasificación parcial a gas de agua
del carbón usando el aparato de la figura 3, igual que en el caso
del ejemplo C-1. Como resultado, se obtienen un
destilado y un residuo. El destilado se enfría y se lava por un
componente líquido. Después, en un depósito de decantación se
separa una capa acuosa. Así, se obtienen un componente gaseoso y un
componente del tipo de aceite. Por destilación a presión reducida,
el componente del tipo de aceite se separa en un destilado refinado
y un residuo.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible de la turbina de gas. El residuo, la capa
acuosa separada y el residuo se usan como combustible de la caldera.
Estos combustibles se queman suministrando aire. El contenido de
azufre en el componente gaseoso y en el componente líquido es 0,95%
en peso. Cada uno de los contenidos de sodio, potasio y vanadio es
0,1 ppm en peso. Por lo tanto, cuando se usen dichos combustibles
en una turbina de gas, no se produce corrosión de los álabes de la
turbina.
El destilado obtenido en el ejemplo
C-1 se suministra a la turbina de gas y se quema en
ésta. El residuo se suministra a la caldera. El gas de escape de la
turbina de gas está a una temperatura de 580ºC. Además, el calor de
este gas de escape se recupera en la caldera de recuperación de
calor. Así, se aumenta la eficiencia térmica de la generación de
energía en comparación con el caso de quemar simplemente el carbón
en la caldera y generar vapor de agua.
El destilado obtenido en el ejemplo
C-2 se suministra a la turbina de gas y se quema en
ésta. El gas de escape de la turbina de gas se suministra a la
caldera y está a una temperatura de aproximadamente 580ºC y
contiene aproximadamente 13% en volumen de oxígeno. El residuo se
quema utilizando este gas. En consecuencia, la eficiencia térmica
de la generación de energía de ciclo combinado es 46%.
Igual que en el caso de los ejemplos de la serie
A, en los ejemplos de esta serie C es muy fácil obtener un
destilado como combustible a usar en una turbina de gas y realizar
ventajosamente la generación de energía de ciclo combinado.
En el caso de extraer el volumen del destilado y
de que la relación de los poderes caloríficos del destilado y el
residuo sea 10:90, el incremento de la eficiencia de generación de
energía es pequeño incluso si se realiza la generación de energía
de ciclo combinado. Así, hay poca ventaja proporcionando una planta
de tratamiento parcial del combustible.
Además, son necesarias condiciones muy severas
para incrementar el volumen del destilado a una cantidad tal que la
relación de los poderes caloríficos del destilado y el residuo sea
superior a 60:40. Además, la cantidad de oxígeno contenido en el
gas de escape de la turbina de gas es superior a la cantidad
necesaria para quemar también el gas de escape. En consecuencia, se
incrementa la pérdida en el gas de escape.
En cuarto lugar, se describe la gasificación de
carbón por combustión parcial mediante los siguientes ejemplos
prácticos.
Primero se suministran a un gasificador de lecho
en circulación 1.000 kg/h del siguiente carbón, 500 kg/h de vapor de
alta presión y 130 kg/h de oxígeno y, posteriormente, se realiza la
gasificación de dicho carbón por combustión parcial a una
temperatura de aproximadamente 1.100ºC y a una presión de 40 atm
usando el aparato de la figura 1. Como resultado se obtienen un
destilado y un residuo.
Materia prima: carbón | ||
Contenido de humedad | 25% en peso | |
Materia volátil | 30% en peso (referido a carbón seco) | |
Carbono fijo | 51% en peso (referido a carbón seco) | |
Cenizas | 17% en peso (referido a carbón seco) | |
Poder calorífico | 5.780 kcal/kg (referido a carbón seco) | |
Residuo | ||
Producción | 400 kg/h | |
Materia volátil | 1% en peso | |
Carbono fijo | 43% en peso | |
Cenizas | 56% en peso | |
Poder calorífico | 5.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso, componente del tipo de aceite y agua | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 652 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 2.600 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 80 kg/h | |
Poder calorífico | 8.000 kcal/kg | |
Agua | ||
Producción | 550 kg/h |
Los destilados, después de eliminar el polvo y
azufre, se usan como combustible de la turbina de gas en un estado
de alta temperatura y alta presión. El residuo se usa como
combustible en una caldera. Así, se puede realizar generación de
energía de ciclo combinado.
Se realiza la gasificación del carbón por
combustión parcial usando el aparato de la figura 2, igual que en
el caso del ejemplo D-1. Como resultado, se
obtienen un destilado y un residuo. Después de eliminar el polvo y
azufre en el destilado, éste se enfría y se lava por un componente
líquido. Después, en un depósito de decantación se separa del
destilado una capa acuosa. Así, se obtienen un componente gaseoso y
un componente del tipo de aceite.
El componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite se usan como combustible de la turbina de gas. El residuo y
la capa acuosa separada del destilado se usan como combustible de
la caldera.
El destilado obtenido se suministra a la turbina
de gas y se quema en ésta. El gas de escape de la turbina de gas se
suministra a la caldera. El gas de escape de la turbina de gas está
a una temperatura de aproximadamente 580ºC y contiene
aproximadamente 13% en volumen de oxígeno. El componente restante se
quema utilizando este gas de escape de la turbina de gas. En
consecuencia, la eficiencia térmica de la generación de energía de
ciclo combinado es 46%. Por lo tanto, cuando se use dicho
combustible en una turbina de gas, no se produce corrosión de los
álabes de la turbina.
Se realiza la gasificación del carbón por
combustión parcial usando el aparato de la figura 3, igual que en
el caso del ejemplo D-1. Como resultado, se
obtienen un destilado y un residuo. Después de eliminar el polvo y
azufre en el destilado, éste se enfría y se lava por un componente
líquido. Después, en un depósito de decantación se separa del
destilado una capa acuosa. Así se obtienen un componente gaseoso y
un componente del tipo de aceite. Por destilación a presión
reducida, el componente del tipo de aceite se separa en un destilado
refinado y un alquitrán residual.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible de la turbina de gas. El residuo, la capa
acuosa separada y el alquitrán residual se usan como combustible de
la caldera. Estos combustibles se queman suministrando aire. El
contenido de azufre en el componente gaseoso y en el componente
líquido es 0,6% en peso. Cada uno de los contenidos de sodio,
potasio y vanadio es 0,5 ppm en peso. Por lo tanto, cuando se usen
dichos combustibles en una turbina de gas, no se produce corrosión
de los álabes de la turbina durante un largo período de tiempo.
El destilado obtenido en el ejemplo
D-1 se suministra a la turbina de gas y se quema en
ésta. El residuo se suministra a la caldera. El gas de escape de la
turbina de gas está a una temperatura de 580ºC. También se genera
vapor de agua en la caldera de recuperación de calor. Así, se
genera energía eléctrica en la turbina de vapor.
Igual que en el caso de los ejemplos de la serie
A, en los ejemplos de esta serie D es muy fácil obtener un
destilado a usar como combustible en la turbina de gas y realizar
ventajosamente generación de energía de ciclo combinado.
En el caso de extraer el volumen del destilado y
de que la relación de los poderes caloríficos del destilado y el
residuo sea 10:90, el incremento de la eficiencia de la generación
de energía es pequeño aunque se realice la generación de energía de
ciclo combinado. Así, hay poca ventaja proporcionando una planta de
tratamiento parcial del combustible.
Además, son necesarias condiciones muy severas
para incrementar el destilado a una cantidad tal que la relación de
los poderes caloríficos del destilado y el residuo sea superior a
60:40. Además, la cantidad de oxígeno contenido en el gas de escape
de la turbina de gas es superior a la cantidad necesaria para quemar
también el gas de escape. En consecuencia, se incrementa la pérdida
en el gas de escape.
En quinto lugar, se describe la descomposición
térmica de aceite pesado mediante los siguientes ejemplos
prácticos.
(Usando el método de separación por
viscosidades)
Primero, se suministran 1.000 kg/h del siguiente
aceite pesado a un horno de calentamiento en estado presurizado. La
descomposición térmica se realiza a una temperatura de 480ºC.
Posteriormente, se detiene una reacción secundaria añadiendo al
calentador aceite de enfriamiento rápido. Después, el aceite pesado
se suministra a la parte inferior de una columna de destilación por
lo que se obtienen un destilado y un residuo.
Aceite pesado: aceite residual ligero iraní a presión reducida | ||
Densidad | 1,01 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Viscosidad | 100.000 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 3,6% en peso | |
Residuo | ||
Producción | 665 kg/h | |
Densidad | 1,03 g/cm^{3} (15/4^{o}C) |
(Continuación)
Viscosidad | 45.000 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 3,9% en peso | |
Contenido de materiales que tienen | ||
punto de ebullición alto (\geq350^{o}C) | 78,5% en peso | |
Poder calorífico | 9.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso y componente del tipo de aceite | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 35 kg/h | |
Poder calorífico | 10.400 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 300 kg/h | |
Poder calorífico | 10.000 kcal/kg |
Los destilados se suministran a la turbina de gas
y se queman en ésta. El gas de escape de la turbina de gas se
suministra a una caldera y está a una temperatura de
aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13% en volumen de
oxígeno. El residuo se quema usando este gas. En consecuencia, la
eficiencia térmica de la generación de energía de ciclo combinado
es 46%.
En comparación con el hecho de que la eficiencia
térmica de generación de energía es aproximadamente 40% cuando se
genera vapor de agua suministrando simplemente el aceite pesado a la
caldera y se genera energía eléctrica en la turbina de vapor, las
realizaciones descritas mejoran considerablemente la eficiencia
térmica de generación de energía.
(Usando el método de coquización
fluida)
Primero, se suministran a un reactor 1.000 kg/h
del siguiente aceite pesado. Se realiza la descomposición térmica
del aceite pesado a una temperatura de 500ºC y éste se separa en un
destilado y un residuo. Posteriormente se suministra a una cámara
de combustión el residuo extraído de la parte inferior del reactor.
Se sopla aire a esta cámara y se calienta el residuo. Una parte del
coque producido se extrae de la parte media de la cámara de
combustión. El coque restante se recircula desde la parte inferior
de la cámara de combustión al reactor.
Aceite pesado: aceite residual a presión reducida y a una temperatura igual o mayor que 566ºC | ||
Residuo de carbono Conradson | 26,5% en peso | |
Densidad | 1,05 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Contenido de vanadio | 890 ppm en peso | |
Contenido de azufre | 3,6% en peso | |
Residuo | ||
Producción de coque | 260 kg/h | |
Contenido de azufre | 5% en peso | |
Poder calorífico | 6.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso y componente del tipo de aceite | ||
Componente gaseoso del reactor | ||
Producción | 130 kg/h | |
Poder calorífico | 10.400 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite (nafta y aceite ligero) | ||
Producción | 540 kg/h | |
Poder calorífico | 10.000 kcal/kg |
Todo el componente gaseoso del destilado y una
parte del componente del tipo de aceite se usan como combustibles de
la turbina de gas. El resto del componente del tipo de aceite se
usa como combustible de la caldera.
(Usando el método de coquización
retardada)
Primero, se suministra a la parte inferior de una
columna de destilación 1.000 kg/h del siguiente aceite pesado. El
aceite pesado se separa en un destilado y un residuo (es decir, un
líquido de punto de ebullición alto). Posteriormente, el residuo
extraído de la parte inferior de la columna de destilación se
somete a descomposición térmica a una temperatura de 470ºC en un
horno de calentamiento en tal extensión que no se produce coque. El
residuo se suministra a un tambor de coque. Después, el residuo se
separa en un destilado y otro residuo (es decir, coque). Este
residuo se separa en un componente gaseoso y un componente del tipo
de aceite.
Aceite pesado: aceite residual Minas a presión reducida | ||
Carbono residual | 10,9% en peso | |
Densidad | 0,939 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Contenido de azufre | 0,16% en peso | |
Residuo | ||
Producción de coque | 191 kg/h | |
Contenido de azufre | 0,4% en peso | |
Poder calorífico | 6.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso y componente del tipo de aceite | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 70 kg/h | |
[10% de hidrógeno, 36% de metano, 18% de etano, | ||
18% de etileno, 21% de propano, 21% de propileno, | ||
15% de butano y 15% de buteno (todos los porcenjes son en moles)] | ||
Poder calorífico | 10.400 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite (nafta y aceite ligero) | ||
Producción | 739 kg/h | |
Poder calorífico | 10.000 kcal/kg |
Todo el componente gaseoso del destilado y una
parte del componente del tipo de aceite se usan como combustibles de
la turbina de gas. El resto del componente del tipo de aceite y el
residuo se usan como combustibles de la caldera.
(Usando el método
EUREKA)
Primero, se suministra a la parte inferior de una
columna de destilación 1.000 kg/h del siguiente aceite pesado. El
aceite pesado se separa en un destilado y un residuo (es decir, un
líquido de punto de ebullición alto). Posteriormente, el residuo
extraído de la parte inferior de la columna de destilación se somete
a descomposición térmica a una temperatura de 400ºC en un
calentador en una extensión tal que no se produce coque. El residuo
se suministra a un reactor. Después se realiza la descomposición
térmica del residuo durante dos horas soplando vapor de agua al
reactor. Posteriormente, el destilado obtenido del reactor se añade
a la columna de destilación antes mencionada y se separa en un
destilado y un residuo. Después de enfriar, se extrae alquitrán de
la parte inferior de la columna. El alquitrán se corta en trozos en
forma de escamas que se usan como combustible de la caldera. El
destilado se separa en un componente gaseoso, agua condensada y un
componente del tipo de aceite. Además, el componente del tipo de
aceite se separa en un componente del tipo de aceite ligero y un
componente del tipo de aceite pesado. El componente gaseoso y el
componente del tipo de aceite ligero se usan como combustible de la
turbina de gas mientras que el componente del tipo de aceite pesado
y el alquitrán se usan como combustible de la caldera.
Aceite pesado: aceite residual a presión reducida y a una temperatura igual o mayor que 500ºC | ||
Carbono residual | 20% en peso | |
Densidad | 1,017 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Contenido de vanadio | 200 ppm en peso | |
Contenido de azufre | 3,9% en peso | |
Residuo | ||
Producción de alquitrán | 290 kg/h | |
Contenido de vanadio | 690 ppm en peso | |
Contenido de azufre | 5,7% en peso | |
Poder calorífico | 9.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso, agua condensada y componente del tipo de aceite | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 90 kg/h | |
Contenido de azufre | 13% en peso | |
Poder calorífico | 10.400 kcal/m^{3}N |
(Continuación)
Componente del tipo de aceite (componente del tipo de aceite ligero y componente del tipo de aceite pesado) | |
Producción del componente del tipo de aceite ligero | 220 kg/h |
Poder calorífico del componente del tipo de aceite ligero | 10.000 kcal/kg |
Producción del componente del tipo de aceite pesado | 400 kg/h |
Poder calorífico del componente del tipo de aceite pesado | 9.000 kg/h |
El componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite ligero se suministran como combustibles a la turbina de gas.
Se genera energía eléctrica usando la turbina de gas. El componente
del tipo de aceite pesado y el alquitrán del residuo se usan como
combustible de la caldera para producir vapor de agua. Se genera
energía eléctrica usando la turbina de vapor.
Se realiza la descomposición térmica del aceite
pesado igual que en el caso del ejemplo E-1. Como
resultado se obtienen un destilado y un residuo. Después de
desulfurar el destilado, éste se enfría y separa en un componente
gaseoso y un componente del tipo de aceite.
El componente gaseoso se suministra a una turbina
de gas para quemar el gas y el componente del tipo de aceite se
suministra a una turbina de gas para quemar el aceite. Así, se
realiza generación de energía. El residuo se usa como combustible
de la caldera y se quema suministrando aire a la caldera. El
contenido de azufre en el componente gaseoso y en el componente
líquido es 1% en peso. El contenido total de sodio y potasio es
menor que 0,5 ppm en peso. El contenido de vanadio es menor que 0,5
ppm en peso. Por lo tanto, en el caso de la turbina de gas que
quema el componente gaseoso así como en el caso de la turbina de
gas que quema el componente del tipo de aceite no se produce
corrosión de los álabes de las turbinas.
El destilado obtenido en el ejemplo
E-1 se suministra a la turbina de gas y se quema en
ésta. El residuo se suministra a la caldera. El gas de escape de la
turbina de gas está a una temperatura de 580ºC. Además, se genera
vapor en la turbina de recuperación de calor. Así, se genera
energía eléctrica en la turbina de vapor.
(Coquización de betún por
contacto)
Primero, en un calentador de aceite se calientan
1.000 kg/h de la siguiente materia prima con lo que la materia
prima pasa a estado fluido. Después, la materia prima se suministra
al reactor. Posteriormente, se realiza la descomposición térmica de
la materia prima a una temperatura de 480ºC separándose en un
destilado y un residuo. Posteriormente, el residuo (adherido sobre
un coque de siembra) extraído de la parte inferior del reactor se
suministra a una cámara de calentamiento. Se suministra aire a esta
cámara y se calienta el residuo. Se hace circular una parte del
coque calentado desde la parte inferior de la cámara de
calentamiento al reactor. Después, se extrae una parte del coque de
la parte media de la cámara de calentamiento.
Alquitrán seco: betún de petróleo canadiense | ||
Residuo de carbono Ramsbottom | 11% en peso | |
Densidad | 1,016 g/cm^{3} (20/4^{o}C) | |
Viscosidad | 11.000 cst (38^{o}C) | |
Contenido de vanadio | 140 ppm en peso | |
Contenido de azufre | 4,7% en peso | |
Residuo | ||
Producción de coque de alquitrán | 650 kg/h | |
Contenido de azufre | 6% en peso | |
Poder calorífico | 9.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso y componente del tipo de aceite | ||
Componente gaseoso del reactor | ||
Producción | 30 kg/h | |
Poder calorífico | 10.400 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite: aceite ligero y aceite pesado diesel | ||
Producción | 320 kg/h | |
Poder calorífico | 10.000 kcal/h |
Los destilados se usan como combustibles de la
turbina de gas. El residuo se usa como combustible de la
caldera.
(Método de separación por
viscosidades de fuel
C)
Primero, se suministra a un calentador 1.000 kg/h
del siguiente aceite pesado a una presión manométrica de 20
kg/cm^{2}. Después se realiza la descomposición térmica del
aceite pesado a una temperatura de 500ºC. Posteriormente, se detiene
una reacción secundaria añadiendo al calentador aceite de
enfriamiento rápido. Después se suministra el aceite pesado a la
parte inferior de una columna de destilación con lo que se obtienen
un destilado y un residuo (es decir, un líquido de viscosidad
alta).
Aceite pesado: fuel C número 2 | ||
Punto de inflamación | 80^{o}C | |
Viscosidad | 100 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 1,5% en peso | |
Poder calorífico | 9.400 kcal/kg | |
Residuo | ||
Producción | 670 kg/h | |
Contenido de azufre | 2,1% en peso | |
Poder calorífico | 9.000 kcal/kg | |
Destilado: componente del tipo de aceite | ||
Producción | 330 kg/h | |
Densidad | 0,80 g/cm^{3} | |
Poder calorífico | 10.212 kcal/kg |
El destilado se usa como combustible de la
turbina de gas y el residuo se usa como combustible de la
caldera.
(Descomposición a presión
atmosférica de fuel
C)
Primero, se realiza la descomposición térmica de
1,000 kg del siguiente aceite pesado a una temperatura de 450ºC
colocando el aceite pesado en un matraz y calentando el aceite
pesado desde el exterior. Así, se realiza la descomposición térmica
del aceite pesado a presión atmosférica de forma discontinua. Como
resultado, se obtienen un destilado y un residuo (es decir, un
líquido de viscosidad alta) a una temperatura de 206ºC.
Materia prima | ||
Fuel C (IFO-280 fabricado por Mitsubishi Oil Co. Ltd.) | ||
Punto de inflamación | 111^{o}C | |
Viscosidad | 278 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 2,35% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,20% en peso | |
Residuo de carbono | 8,88% en peso | |
Contenido de sodio | 12,6 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,1 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 32,6 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 9.800 kcal/kg | |
Residuo | ||
Producción | 0,55 kg | |
Contenido de azufre | 3,1% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,34% en peso | |
Residuo de carbono | 16% en peso | |
Contenido de sodio | 23 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,2 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 59 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 9.170 kcal/kg | |
Destilado: componente del tipo de aceite | ||
Producción | 0,45 kg | |
Contenido de azufre | 1,4% en peso |
(Continuación)
Contenido de nitrógeno | 0,01% en peso | |
Residuo de carbono | 0,07% en peso | |
Contenido de sodio | 0,1 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,1 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 0,1 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 10.570 kcal/kg |
El componente del tipo de aceite se adecuado como
combustible de la turbina de gas y el residuo se puede usar como
combustible de la caldera. Las cantidades del componente del tipo
de aceite y del residuo son proporcionadas a la cantidad de
combustible para la generación de energía de ciclo combinado
quemando el gas de escape.
(Descomposición térmica a presión
atmosférica de fuel
C)
Igual que en el caso del ejemplo
E-9, se realizó la descomposición térmica de 1,000
kg del aceite pesado del ejemplo E-9 a una
temperatura de 450ºC, a presión atmosférica y de forma discontinua.
Como resultado, se obtuvieron un destilado y un residuo (es decir,
una sustancia seca) a una temperatura de 218ºC. Si el residuo se
calienta más, se reduce considerablemente la cantidad del
destilado.
Residuo | ||
Producción | 0,35 kg | |
Contenido de azufre | 0,7% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,36% en peso | |
Residuo de carbono | 1% en peso | |
Contenido de sodio | 36 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,3 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 93 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 9.130 kcal/kg | |
Destilado: componente del tipo de aceite | ||
Producción | 0,65 kg | |
Contenido de azufre | 1,4% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,01% en peso | |
Residuo de carbono | 0,07% en peso | |
Contenido de sodio | 0,5 ppm en peso o menos | |
Contenido de potasio | 0,5 ppm en peso o menos | |
Contenido de vanadio | 0,5 ppm en peso o menos | |
Poder calorífico superior | 10.160 kcal/kg |
El componente del tipo de aceite se adecuado como
combustible de la turbina de gas y el residuo es una sustancia
seca. Son necesarias condiciones muy severas para obtener más
destilado. Por lo tanto, el coste del equipo es excesivo. Así,
realmente, se limita la cantidad de destilado, es decir, se limita
el peso de destilado a aproximadamente 60% (es decir, en la
extensión en que la relación de los poderes caloríficos del
destilado y el residuo es 60:40%). Así, el residuo puede ser
transportado a la caldera cuando está en estado fluido. El
componente del tipo de aceite y el residuo, cuyos poderes
caloríficos están en una relación ajustada al valor apropiado, son
adecuados para la generación de energía de ciclo combinado quemando
el gas de escape.
(Descomposición térmica a presión
atmosférica de una
orimulsión)
Igual que en el caso del ejemplo
E-9, se realizó la descomposición térmica de 1,000
kg de la siguiente orimulsión a una temperatura de 450ºC, a presión
atmosférica y de forma discontinua. Como resultado, se obtuvieron un
destilado y un residuo (es decir, una sustancia seca) a una
temperatura de 282ºC.
Materia prima: orimulsión (porcentajes referidos a materia seca) | ||
Contenido de azufre | 3,51% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,89% en peso | |
Carbono | 84.9% en peso |
(Continuación)
Contenido de sodio | 104 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 4 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 444 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 9.820 kcal/kg | |
Residuo | ||
Producción | 0,35 kg | |
Contenido de azufre | 4,9% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 1,9% en peso | |
Carbono | 86% en peso | |
Contenido de sodio | 400 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 6 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 1.590 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 8.850 kcal/kg | |
Destilado: componente del tipo de aceite | ||
Producción | 0,65 kg | |
Contenido de azufre | 2,8% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,23% en peso | |
Carbono | 84% en peso | |
Contenido de sodio | 0,1 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,1 ppm en peso o menos | |
Contenido de vanadio | 0,3 ppm en peso o menos | |
Poder calorífico superior | 10.340 kcal/kg |
El componente del tipo de aceite es adecuado como
combustible de la turbina de gas y el residuo tiene propiedades por
las que el residuo se puede usar como combustible de la caldera.
Este ejemplo revela que hay un límite (por ejemplo, aproximadamente
70%) para el intervalo de la relación de poderes caloríficos con el
que se puede obtener fácilmente el aceite adecuado para la turbina
de gas. En este caso, en vista de la extracción del residuo y la
eficiencia al quemar el gas de escape, se puede extraer el
destilado con una relación menor de poderes caloríficos.
(Descomposición térmica a presión
atmosférica de fuel
C)
Primero, se realiza la descomposición térmica de
100.000 kg/h del siguiente aceite pesado a una temperatura de
aproximadamente 450ºC y a presión atmosférica usando el aparato de
la figura 1, obteniéndose un destilado y un residuo (es decir, un
líquido de viscosidad alta) a una temperatura de 206ºC.
Aceite pesado: fuel C (IFO-280 fabricado por Mitsubishi Oil Co. Ltd.) | ||
Punto de inflamación | 111^{o}C | |
Viscosidad | 278 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 2,35% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,20% en peso | |
Residuo de carbono | 8,88% en peso | |
Contenido de sodio | 12,6 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,1 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 32,6 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 9.800 kcal/kg | |
Residuo | ||
Producción | 58.480 kg/h | |
Contenido de azufre | 3,1% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,34% en peso | |
Residuo de carbono | 16% en peso | |
Contenido de sodio | 23 ppm en peso | |
Contenido de potasio | 0,2 ppm en peso | |
Contenido de vanadio | 59 ppm en peso | |
Poder calorífico superior | 9.170 kcal/kg |
(Continuación)
Destilado: componente del tipo de aceite | ||
Producción | 41.520 kg/h | |
Contenido de azufre | 1,4% en peso | |
Contenido de nitrógeno | 0,01% en peso | |
Residuo de carbono | 0,07% en peso | |
Contenido de sodio | 0,5 ppm en peso o menos | |
Contenido de potasio | 0,5 ppm en peso o menos | |
Contenido de vanadio | 0,5 ppm en peso o menos | |
Poder calorífico superior | 10.570 kcal/kg |
Se generan 169 MWh de energía eléctrica
suministrando a la turbina de gas 41.520 kg/h del componente del
tipo de aceite obtenido como se ha descrito anteriormente y
1.190.000 m^{3}/h de aire. El gas de escape de la turbina de gas
está a una temperatura de aproximadamente 580ºC, contiene
aproximadamente 13% en volumen de oxígeno y se suministra a la
caldera en la que se quema el componente remanente. Así, se pueden
generar 366,6 MWh de energía eléctrica. En consecuencia, la
eficiencia térmica de generación de energía usando el aceite pesado
de acuerdo con las realizaciones descritas es 47%.
Por otro lado, en el caso de quemar simplemente
el aceite pesado usando una caldera, se pueden generar 455,3 MWh de
energía eléctrica suministrando 1.190.000 m^{3}/h de aire a
100.000 kg/h del aceite pesado. En este caso la eficiencia térmica
de generación de energía es 40%.
En el caso de este ejemplo de acuerdo con las
realizaciones descritas, se puede realizar generación de energía
suministrando a la turbina de gas toda la cantidad de aire
(1.190.000 m^{3}/h) o, alternativamente, dividiendo la cantidad
de aire necesaria para la combustión en la caldera en cantidades
menores de aire y suministrando secuencialmente a la caldera estas
cantidades menores de aire.
Como se puede entender por estos ejemplos, es muy
fácil obtener un destilado adecuado como combustible de la turbina
de gas y realizar ventajosamente generación de energía de ciclo
combinado.
En el caso de limitar el volumen del destilado y
de que la relación de los poderes caloríficos del destilado y el
residuo sea 10:90, el incremento de la eficiencia de generación de
energía es pequeño incluso aunque se realice generación de energía
de ciclo combinado. Así, hay poca ventaja proporcionando una planta
de tratamiento parcial del combustible.
Incidentalmente, se puede incrementar la cantidad
del destilado hasta que la relación de los poderes caloríficos del
destilado y el residuo se incremente a 70:30. Sin embargo, la
extracción del residuo es más difícil cuando la relación es mayor
que 60:40. Además, la cantidad de oxígeno contenido en el gas de
escape de la turbina de gas es superior a la cantidad necesaria para
quemar el gas de escape. En consecuencia, se incrementa la pérdida
en el gas de escape.
En sexto lugar, se describe la gasificación de
una mezcla de carbón y aceite pesado por combustión parcial
mediante los siguientes ejemplos prácticos.
Primero, se suministran al gasificador 1.000 kg/h
de la siguiente mezcla de carbón y aceite pesado, 800 kg/h de vapor
de agua que tiene una temperatura de 260ºC y 735 m^{3}N/h de
oxígeno y, posteriormente, se realiza la gasificación parcial a una
temperatura de aproximadamente 1.400ºC y a una presión de 40 atm
usando el aparato de la figura 1. Como resultado, se obtienen un
destilado y un residuo.
Carbón | ||
Contenido de humedad | 25% en peso | |
Materia volátil | 30% en peso (referido a materia seca) | |
Carbono fijo | 51% en peso (referido a materia seca) | |
Cenizas | 17% (referido a materia seca) | |
Poder calorífico | 5.780 kcal/kg (referido a materia seca) | |
Suministro de carbón | 500 kg/h | |
Aceite pesado: fuel C número 2 | ||
Punto de inflamación | 80^{o}C | |
Viscosidad | 100 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 1,5% en peso |
(Continuación)
Poder calorífico | 9.400 kcal/kg | |
Suministro de aceite pesado | 500 kg/h | |
Residuo | ||
Producción | 600 kg/h | |
Materia volátil | 1% en peso | |
Carbono fijo | 67% en peso | |
Cenizas | 32% en peso | |
Poder calorífico | 4.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso, componente del tipo de aceite y agua | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 1.600 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 2.500 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | cantidad muy pequeña (20 kg/h) | |
Poder calorífico | 9.800 kcal/kg | |
Agua | ||
Producción | 300 kg/h |
Los destilados obtenidos se suministran a la
turbina de gas y se queman en ésta. El gas de escape de la turbina
de gas, que está a una temperatura de aproximadamente 580ºC y
contiene aproximadamente 13% en volumen de oxígeno, se suministra a
la caldera. El residuo se quema usando este gas. En consecuencia,
la eficiencia térmica de la generación de energía de ciclo combinado
es 46%.
Por otro lado, se gasifica toda la cantidad del
combustible orientado a calderas y, usando la turbina de gas, se
genera energía eléctrica. También se genera vapor de agua a partir
del gas de escape de la turbina de gas quemándolo en la caldera de
recuperación de calor. Así, en el caso de realizar generación de
energía de ciclo combinado, la eficiencia térmica es aproximadamente
46%. Sin embargo, en el caso del aparato convencional en el que se
gasifica toda la cantidad del combustible, es necesario un sistema
especial de turbina de gas y caldera y el coste de construcción de
dicho aparato convencional es alto. Por el contrario, el coste de
construcción del aparato de las realizaciones descritas es bajo. En
el caso de modificar una planta existente, se puede utilizar la
caldera convencional. Además, la gasificación de toda la cantidad
del combustible y el procesamiento o tratamiento de las cenizas son
difíciles. La purificación del gas se debe realizar a temperatura
baja. En consecuencia, la pérdida de calor es grande.
Se realiza la gasificación de la mezcla de carbón
y aceite pesado por combustión parcial usando el aparato de la
figura 2, igual que en el caso del ejemplo F-1.
Como resultado, se obtienen un destilado y un residuo. Después de
eliminar el polvo y azufre en el destilado, éste se enfría y se lava
por un componente líquido. Después, en un depósito de decantación
se separa del destilado una capa acuosa. Así, se obtienen un
componente gaseoso y un componente del tipo de aceite.
El componente gaseoso y el componente del tipo de
aceite se suministran a la turbina de gas. El residuo y la capa
acuosa separada del destilado se suministran a la caldera. Así, se
puede realizar generación de energía de ciclo combinado.
Se realiza la gasificación de la mezcla de carbón
y aceite pesado por combustión parcial usando el aparato de la
figura 3, igual que en el caso del ejemplo F-1.
Como resultado, se obtienen un destilado y un residuo. Después de
eliminar el polvo y azufre en el destilado, éste se enfría y se
lava por un componente líquido. Después, en un depósito de
decantación se separa del destilado una capa acuosa. Así, se
obtienen un componente gaseoso y un componente del tipo de aceite.
Por destilación a presión reducida, el componente del tipo de
aceite se separa en un destilado refinado y un alquitrán
residual.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible de la turbina de gas. El residuo, la capa
acuosa separada del destilado y el alquitrán residual se usan como
combustible de la caldera. Estos combustibles se queman
suministrando aire a la caldera. El contenido de azufre en el
componente gaseoso y en el componente líquido es 0,6% en peso. Cada
uno de los contenidos de sodio, potasio y vanadio es menor que 0,5
ppm en peso. Por lo tanto, no se produce corrosión de los álabes de
la turbina.
Se realiza la gasificación de la mezcla de carbón
y aceite pesado por combustión parcial usando el aparato de la
figura 3, igual que en el caso del ejemplo F-1.
Como resultado, se obtienen un destilado y un residuo. Después de
eliminar el polvo y azufre en el destilado, éste se enfría y se
lava por un componente líquido. Después, en un depósito de
decantación se separa del destilado una capa acuosa. Así, se
obtienen un componente gaseoso y un componente del tipo de aceite.
Por destilación a presión reducida, el componente del tipo de
aceite se separa en un destilado refinado y un alquitrán
residual.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible de la turbina de gas. El residuo, la capa
acuosa separada del destilado y el alquitrán residual se usan como
combustible de la caldera. Estos combustibles se queman
suministrando aire a la caldera. El contenido de azufre en el
componente gaseoso y en el componente líquido es 1,0% en peso. Cada
uno de los contenidos de sodio, potasio y vanadio es menor que 0,1
ppm en peso. Por lo tanto, no se produce corrosión de los álabes de
la turbina.
El destilado obtenido en el ejemplo
F-1 se suministra a la turbina de gas y se quema en
ésta usando el aparato de la figura 1. El residuo se suministra la
caldera. El gas de escape de la turbina de gas está a una
temperatura de 580ºC. También, se recupera calor mediante la
caldera de recuperación de calor.
Primero, se suministran al gasificador de lecho
en circulación 1.000 kg/h de la mezcla de carbón del ejemplo
F-1 y el aceite pesado descrito a continuación, 500
kg/h de vapor de agua de alta presión y 130 m^{3}N/h de oxígeno
y, posteriormente, se realiza la gasificación de dicho carbón por
combustión parcial a una temperatura de aproximadamente 1.100ºC y a
una presión de 30 atm usando el aparato de la figura 1. Como
resultado, se obtienen un destilado y un residuo.
Carbón | ||
Contenido de humedad | 25% en peso | |
Materia volátil | 30% en peso (referido a materia seca) | |
Carbono fijo | 51% en peso (referido a materia seca) | |
Cenizas | 17% (referido a materia seca) | |
Poder calorífico | 5.780 kcal/kg (referido a materia seca) | |
Suministro de carbón | 400 kg/h | |
Aceite pesado: Aceite residual ligero de Irán a presión reducida | ||
Densidad | 1,01 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Viscosidad | 100.00 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 3,6% en peso | |
Suministro de aceite pesado | 600 kg/h | |
Residuo | ||
Producción | 300 kg/h | |
Materia volátil | 3% en peso | |
Carbono fijo | 74% en peso | |
Cenizas | 23% en peso | |
Poder calorífico | 4.800 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso, componente del tipo de aceite y agua | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 1.500 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 2.600 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 80 kg/h | |
Poder calorífico | 8.000 kcal/kg | |
Agua | ||
Producción | 250 kg/h |
Se elimina el polvo y azufre en los destilados y
estos se usan como combustible de la turbina de gas manteniendo la
temperatura alta y la presión alta de los mismos. El residuo se usa
como combustible de la caldera. Así, se realiza generación de
energía de ciclo combinado.
\newpage
Como se puede entender por este ejemplo, es muy
fácil obtener estos destilados a usar como combustible de la
turbina de gas y realizar ventajosamente la generación de energía
de ciclo combinado.
En el caso limitar el volumen del destilado y de
que la relación de los poderes caloríficos del destilado y el
residuo sea 10:90, el incremento de la eficiencia de generación de
energía es pequeño incluso aunque se realice la generación de
energía de ciclo combinado. Así, hay poca ventaja proporcionando una
planta de tratamiento parcial del combustible.
Además, aunque depende de la proporción de carbón
y aceite pesado en la mezcla, se puede incrementar la cantidad de
destilado hasta que la relación de los poderes caloríficos del
destilado y el residuo sea aproximadamente 70:30. Sin embargo, la
extracción del residuo es más difícil cuando la relación es mayor
que 60:40. Además, la cantidad de oxígeno contenido en el gas de
escape de la turbina es superior a la cantidad necesaria para
quemar el gas de escape. En consecuencia, se incrementa la pérdida
en el gas de escape.
En séptimo lugar, a continuación se describen
ejemplos usando diversos tipos de combustibles orientados a
calderas.
En el aparato de la figura 4, como combustible
orientado a turbinas de gas se usan 56.000 kg/h de queroseno, del
cual hay un exceso en verano. También se usan 92.800 kg/h del
siguiente aceite pesado, que no se puede usar como combustible
orientado a calderas.
El gas de escape de la turbina de gas está a una
temperatura de aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13%
en volumen de oxígeno. El combustible orientado a calderas se puede
quemar usando sólo este gas de escape. En consecuencia, la
eficiencia térmica de generación de energía es 46%.
Queroseno: queroseno número 1 | ||
Punto de inflamación | 40^{o}C o más | |
Temperatura a la que ha destilado el 95% | 270^{o}C o menos | |
Poder calorífico superior | 10.500 kcal/kg | |
Aceite pesado: aceite residual ligero iraní a presión reducida | ||
Densidad | 1,01 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Viscosidad | 100.000 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 3,6% en peso |
En el aparato de la figura 8 se usa, como
combustible orientado a turbinas de gas, 9.505 kg/h del queroseno
usado en el ejemplo G-1 (incidentalmente, no se
emplea el combustible orientado a calderas designado con el número
de referencia 102). Se realiza la carbonización a temperatura baja
(a una temperatura de aproximadamente 600ºC) de 220.400 kg/h del
siguiente carbón seco. Como resultado, se obtienen un destilado y
carbón calcinado residual. El destilado se enfría y se lava por un
componente líquido. Después, en un depósito de decantación se
separa del destilado una capa acuosa. Así, se obtienen un
componente gaseoso y un componente del tipo de aceite.
Por destilación a presión reducida, el componente
del tipo de aceite se separa en un destilado refinado y un
alquitrán residual.
El componente gaseoso y el destilado refinado se
usan como combustible orientado a turbinas de gas, junto con
queroseno. El residuo, la capa acuosa separada y el alquitrán
residual se suministran a la caldera como combustible. Estos
combustibles se queman con aire suministrado a la caldera. El
contenido de azufre en el componente gaseoso y en el componente
líquido es 0,52% en peso. Cada uno de los contenidos de sales y
vanadio es 0,5 ppm en peso. Por lo tanto, el combustible orientado a
turbinas de gas se puede usar en una operación durante un largo
período de tiempo, por ejemplo, 8.000 horas. Además, no se produce
corrosión de los álabes de la turbina.
Materia prima: carbón (una vez seco) | ||
Contenido de humedad | 4% en peso | |
Materia volátil | 31% en peso | |
Carbono fijo | 50% en peso | |
Cenizas | 15% en peso | |
Poder calorífico | 6.430 kcal/kg | |
Carbón calcinado residual | ||
Producción | 193.100 kg/h | |
Materia volátil | 11% en peso |
(Continuación)
Carbono fijo | 65% en peso | |
Cenizas | 24% en peso | |
Poder calorífico | 6.700 kcal/kg | |
Componente gaseoso | ||
Producción | 18.000 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 7.100 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 11.000 kg/h | |
Poder calorífico | 9.110 kcal/kg |
Se usa el aparato de la figura 5. Como
combustible orientado a calderas se emplean 36.050 kg/h del carbón
usado en el ejemplo G-2. Además, como combustible
orientado a calderas se usan 135.800 kg/h del siguiente aceite
pesado, que se ha sometido previamente a descomposición térmica.
El aceite pesado se suministra a un horno de
calentamiento en estado presurizado. La descomposición térmica del
aceite pesado se realiza a una temperatura de 500ºC.
Posteriormente, se detiene una reacción secundaria añadiendo aceite
de enfriamiento rápido al horno de calentamiento. Después, el
aceite pesado se suministra a la parte inferior de una columna de
destilación obteniéndose un destilado y un residuo.
El destilado se desulfura y se usa como
combustible orientado a turbinas de gas manteniéndolo a temperatura
alta y a presión alta. El componente restante se puede usar como
combustible de la caldera junto con carbón.
Aceite pesado: aceite residual ligero iraní a presión reducida | ||
Densidad | 1,01 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Viscosidad | 100.00 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 3,6% en peso | |
Residuo | ||
Producción | 75.369 kg/h | |
Densidad | 1,03 g/cm^{3} (15/4^{o}C) | |
Viscosidad | 45.000 cst (50^{o}C) | |
Contenido de azufre | 3,9% en peso | |
Contenido de materiales volátiles que | ||
tienen un punto de ebullición igual o | ||
mayor que 350^{o}C | 78,5% en peso | |
Poder calorífico | 9.000 kcal/kg | |
Destilados: componente gaseoso y componente del tipo de aceite | ||
Componente gaseoso | ||
Producción | 5.433 m^{3}N/h | |
Poder calorífico | 10.125 kcal/m^{3}N | |
Componente del tipo de aceite | ||
Producción | 54.320 kg/h | |
Poder calorífico | 10.000 kcal/kg |
(Utilizando carbón, descomposición
térmica de aceite pesado y
queroseno)
Se usa el aparato de la figura 6. Como
combustible orientado a turbinas de gas se usan 15.500 kg/h del
queroseno usado en el ejemplo G-1 y como combustible
orientado a calderas se usan 100.000 kg/h del carbón usado en el
ejemplo G-2. Además, como combustible orientado a
calderas se usan 99.520 kg/h de aceite pesado después de haber sido
sometido a descomposición térmica.
El gas de escape de la turbina de gas está a una
temperatura de aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13%
en volumen de oxígeno. El residuo y el combustible orientado a
calderas se pueden quemar usando sólo este gas de escape. En
consecuencia, la eficiencia térmica de generación de energía es
46%.
Se instala el aparato de generación de energía de
la figura 4 anexo a una refinería de petróleo que usa, como materia
prima, 15.900 kl/día (13.674 t/día) de petróleo crudo.
El crudo se trata totalmente. De la refinería de
petróleo se obtienen los siguientes productos.
Gas | 250.000 m^{3}/día |
LPG | 450 t/día |
Nafta petroquímica | 680 t/día |
Gasolina | 2.750 t/día |
Combustible para turbinas de combustión | 700 t/día |
Queroseno | 1.350 t/día |
Aceite ligero diesel | 2.300 t/día |
Suma de fuel A, B y C | 3.000 t/día |
Aceite residual a presión reducida | 1.500 t/día |
Asfalto | 300 t/día |
Coque de petróleo y alquitrán | 400 t/día |
De estos productos, se suministran 41,9 t/h de
aceite ligero diesel a la turbina de gas como combustible orientado
a turbinas y 86 t/h de aceite residual a presión reducida a la
caldera como combustible orientado a calderas.
El gas de escape de la turbina de gas está a una
temperatura de aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13%
en volumen de oxígeno. El combustible orientado a calderas se puede
quemar usando sólo este gas de escape. Como resultado, la
eficiencia de generación de energía es 46% (eficiencia térmica
neta).
En consecuencia, el aceite ligero diesel y el
aceite residual a presión reducida se pueden convertir en energía
eléctrica sin instalar una nueva planta de tratamiento parcial y
sin transportarlos a un central eléctrica.
Se instala el aparato de generación de energía de
la figura 4 anexo a una planta siderúrgica.
En la planta siderúrgica hay hornos de coque
Koppers. Así, se descompone totalmente carbón bituminoso con lo que
se produce coque y gas de coquerías.
Suministro de carbón | 200 t/h. | |
Producción de coque | 146 t/h. | |
Gas de coquerías obtenido como subproducto | 6.200 m^{3}N/h | |
Composición del gas de coquerías | ||
Hidrógeno | 56% en volumen | |
Metano | 27% en volumen | |
Monóxido de carbono | 7% en volumen | |
Hidrocarburos y otros componentes | ||
gaseosos no combustibles | 3% en volumen | |
Poder calorífico | 4.450 kcal/m^{3}N |
Se fabrica hierro y acero suministrando el coque
antes mencionado a un horno alto.
En el horno alto se genera el siguiente gas de
horno alto que se puede suministrar a la turbina de gas.
Composición del gas de horno alto: 3% en volumen
de hidrógeno y 24% en volumen de monóxido de carbono y otros tipos
de componentes gaseosos no inflamables.
Poder calorífico del gas de horno alto: 800
kcal/m^{3}N.
A continuación se describe el caso de usar un gas
de coquerías.
Se suministra todo el gas de coquerías a la
turbina de gas como combustible orientado a turbinas de gas.
Además, se suministran a la caldera, como combustible orientado a
calderas, 85,2 t/h de carbón pulverizado producido en el proceso de
fabricación del coque y, si fuera necesario, junto con carbón.
El gas de escape de la turbina de gas está a una
temperatura de aproximadamente 580ºC y contiene aproximadamente 13%
en volumen de oxígeno. El combustible orientado a calderas se puede
quemar usando sólo este gas de escape. Como resultado, la
eficiencia térmica de generación de energía es 45% (eficiencia
térmica neta).
En consecuencia, se puede obtener eficientemente
energía eléctrica a partir de un gas de coquerías y carbón
pulverizado sin instalar una nueva planta de tratamiento
parcial.
Se instala el aparato de la figura 4 anexo a una
planta química que incluye un planta de craqueo de nafta, una
planta de resinas para aplicaciones generales y una planta de
productos químicos.
Se suministra nafta a la planta de craqueo de
nafta y se realiza completamente el craqueo de la nafta.
Tratamiento de nafta | 1.000.000 t/año |
Producción de etileno | 350.000 t/año |
Producción de propileno | 170.000 t/año |
Producción de benceno | 56.000 t/año |
Producción de gas en términos de metano | 87.000 t/año |
Poder calorífico en términos de metano | 13.300 kcal/kg |
Producción de fuel y alquitrán | 39.500 t/año |
Poder calorífico del fuel y alquitrán | 10.500 kcal/kg |
Producción de resina no reciclable | 55.000 t/año |
Poder calorífico de la resina no reciclable | 9.300 kcal/kg |
Producción de productos químicos similares al alquitrán | 21.000 t/año |
Poder calorífico de los productos químicos similares | |
al alquitrán | 4.800 kcal/kg |
Actualmente, se queman en la caldera el gas
extraído de la planta de craqueo de nafta, sustancias similares al
alquitrán extraídas de la planta de craqueo de nafta y de diversas
plantas de resinas, resinas no reciclables como polímeros
atácticos, polímeros lavados al cambiar ramificaciones y resinas no
estandardizadas. Así, se genera vapor de agua y se genera energía
eléctrica. En este caso, la eficiencia térmica de generación de
energía es 39% (eficiencia térmica neta).
También se realiza generación de energía de ciclo
combinado usando, como combustible orientado a la turbina de gas, un
gas de escape que hasta la fecha se había suministrado a la caldera
como gas de combustión, y usando, como combustible orientado a la
caldera, fuel y alquitrán, resinas no reciclables y sustancias
químicas similares al alquitrán. Además, se suministra a la caldera
y se quema en ésta el gas de escape de la turbina de gas. En
consecuencia, la eficiencia térmica de generación de energía es 46%
(eficiencia térmica neta).
En consecuencia, se puede obtener eficientemente
energía eléctrica en una planta química sin instalar una nueva
planta de tratamiento parcial, suministrando a la turbina de gas un
gas de escape que se extrae de una planta de craqueo de nafta y
suministrando a la caldera sustancias similares al alquitrán,
resinas no reciclables y sustancias químicas similares al alquitrán
que se extraen de la planta de craqueo de nafta y de diversas
plantas de resinas. También, si fuera necesario, la energía
eléctrica obtenida se puede vender a una compañía eléctrica.
Claims (14)
1. Un método de generación de energía que
comprende las etapas de:
separar un combustible orientado a calderas (F)
(1) en un destilado (D) (3) y un residuo (R) (4) realizando un
tratamiento parcial del combustible orientado a calderas (F),
adoptar como combustible para turbinas de gas (A)
un combustible para turbinas de gas (G) obtenido del destilado (G)
sólo o una mezcla del combustible para turbinas de gas (G) y un
combustible orientado a turbinas de gas (G'),
adoptar como combustible para calderas (B) el
residuo (R) sólo o una mezcla del residuo (R) y por lo menos uno
elegido del grupo formado por un combustible destinado a calderas
(F) y otro tipo de combustible destinado a calderas (F'),
generar energía eléctrica accionando una turbina
de gas que es accionada quemando el combustible de turbinas de gas
(A) en la turbina de gas, y
generar energía eléctrica accionando una turbina
de vapor que es accionada por vapor de agua (32) producido quemando
el combustible de calderas (B) en una caldera (31),
en el que el combustible destinado a calderas (F
o F') es un combustible seleccionado del grupo de carbón, carbón de
baja calidad cuya materia volátil es mayor que 20% en peso, carbón
calcinado residual, coque, fuel, aceite residual, alquitrán, betún,
coque de petróleo, carbono, arena bituminosa, aceite obtenido de
arena bituminosa, pizarra bituminosa, aceite obtenido de pizarra
bituminosa, alquitrán del Orinoco, orimulsión (que es una
suspensión acuosa de alquitrán del Orinoco), asfalto, emulsión de
asfalto (es decir, asfalto emulsionado), mezcla de
petróleo-aceite (COM), mezcla de
carbón-agua (CWM), suspensión de
carbón-metanol, biomasa procedente de sustancias
naturales (como madera, hierba, grasas y aceites o tortas de
prensas), plástico residual, desperdicios de combustibles y una
mezcla de estas sustancias, y se produce vapor de agua para generar
energía suministrando el gas de escape de la turbina de gas a una
caldera de recuperación de calor,
caracterizado porque el combustible de
calderas (B) se quema también suministrando a la caldera el gas de
escape descargado de la caldera de recuperación de calor.
2. El método de generación de energía de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que el combustible de calderas (B)
se quema también suministrando a la caldera (31) el gas de escape
de la turbina de gas.
3. El método de generación de energía de acuerdo
con una de las reivindicaciones 1 a 2, en el que el tratamiento
parcial es un tratamiento parcial de separación que comprende por
lo menos uno seleccionado del grupo formado por separación de
volátiles, vaporización, destilación, extracción y decantación.
4. El método de generación de energía de acuerdo
con una de las reivindicaciones 1 a 2, en el que el tratamiento
parcial es un tratamiento parcial de descomposición que comprende
por lo menos uno seleccionado del grupo formado por descomposición
térmica, carbonización, gasificación a gas de agua, gasificación a
gas de combustión, hidrogenación e irradiación con microondas.
5. El método de generación de energía de acuerdo
con la reivindicación 3 ó 4, en el que el tratamiento parcial se
realiza a una temperatura en el intervalo de 250 a 500ºC.
6. El método de generación de energía de acuerdo
con una de las reivindicaciones 1 a 5, en el que la relación de la
cantidad de calor del destilado (D) a la del residuo (R) es de
20-60% a 80-40%.
7. El método de generación de energía de acuerdo
con una de las reivindicaciones 1 a 6, en el que se separan del
destilado (D) por lo menos un componente gaseoso (V) y un
componente del tipo de aceite (O) y en el que el componente gaseoso
(V), el componente del tipo de aceite (O) o los dos se usan como
combustible para la turbina de gas (G).
8. El método de generación de energía de acuerdo
con la reivindicación 7, en el que, por destilación del componente
del tipo de aceite (O), éste se separa en un destilado refinado (C)
y un residuo destilado (R'), en el que el destilado refinado (C) se
usa como combustible para la turbina de gas (G) y en el que el
residuo destilado (R') se usa en la caldera.
9. El método de generación de energía de acuerdo
con la reivindicación 7 u 8, en el que el combustible para la
turbina de gas (A) contiene sodio, potasio y vanadio, siendo el
contenido total de sodio y potasio menor que 0,5 ppm en peso y
siendo el contenido de vanadio menor que 0,5 ppm en peso.
10. El método de generación de acuerdo con la
reivindicación 7 u 8, en el que el componente gaseoso (V) se quema
en una turbina de gas obteniéndose un gas de combustión y en el que
el componente del tipo de aceite (O) o el destilado refinado (C) se
quema en una turbina obteniéndose un aceite de combustión.
11. Un aparato de generación de energía que
comprende:
medios de tratamiento parcial para separar un
combustible orientado a calderas (F) (1) en un destilado (D) (3) y
un residuo (R) (4) realizando un tratamiento parcial del
combustible orientado a calderas (F),
una turbina de gas para ser accionada quemando el
combustible de turbinas de gas (A) que es un combustible para
turbinas de gas (G) obtenido del destilado (D) sólo o una mezcla
del combustible para turbinas de gas (GG) y un combustible
orientado a turbinas de gas (G'),
un generador de energía (24) acoplado a la
turbina de gas, que genera energía eléctrica accionando la turbina
de gas,
una caldera (31) para generar vapor de agua (32)
quemando el combustible de calderas (B) que es el residuo (R) sólo
o una mezcla del residuo (R) y por lo menos uno elegido del grupo
formado por un combustible orientado a calderas (F) y otro tipo de
combustible orientado a calderas (F'),
una turbina de vapor para ser accionada por el
vapor de agua descargado de la caldera, y
un generador de energía (34) acoplado a la
turbina de vapor, que genera energía eléctrica accionando la
turbina de vapor,
en el que el combustible orientado a calderas (F
o F') es un combustible seleccionado del grupo formado por carbón,
carbón de baja calidad cuya materia volátil es mayor que 20% en
peso, carbón calcinado residual, coque, fuel, aceite residual,
alquitrán, betún, coque de petróleo, carbono, arena bituminosa,
aceite obtenido de arena bituminosa, pizarra bituminosa, aceite
obtenido de pizarra bituminosa, alquitrán del Orinoco, orimulsión
(que es una suspensión acuosa de alquitrán del Orinoco), asfalto,
emulsión de asfalto (es decir, asfalto emulsionadoo), mezcla de
petróleo-aceite (COM), mezcla de
carbón-agua (CWM), suspensión de
carbón-metanol, biomasa procedente de sustancias
naturales (como madera, hierba, grasas y aceites o tortas de
prensas), plásticos residuales, desperdicios de combustibles y una
mezcla de estas sustancias,
y en el que el aparato de generación de energía
comprende además una caldera de recuperación de calor en la que se
introduce el gas de escape (28) descargado de la turbina de gas
para generar energía, caracterizado por medios para
suministrar a la caldera (31) el gas de escape descargado de la
caldera de recuperación de calor.
12. El aparato de generación de energía de
acuerdo con la reivindicación 11, que comprende además medios para
suministrar a la caldera el gas de escape descargado de la turbina
de gas.
13. Un método de generación de energía, que
comprende las etapas de:
instalar el primer y el segundo aparatos de
generación de energía anexos a una planta de la que se puede
suministrar un combustible orientado a turbinas de gas y un
combustible orientado a calderas,
suministrar el combustible orientado a turbinas
de gas a la turbina de gas del primer aparato de generación de
energía y quemar en aquélla el combustible orientado a turbinas de
gas,
generar energía eléctrica accionando la turbina
de gas en el primer aparato de generación de energía usando para
accionarla un gas de combustión que se genera quemando el
combustible orientado a turbinas de gas,
suministrar a la caldera del segundo aparato de
generación de energía el combustible orientado a calderas y quemar
en aquélla el combustible orientado a calderas usando el gas de
escape descargado de la turbina de gas, y
generar energía eléctrica accionando la turbina
de vapor del segundo aparato de generación de energía que es
accionado por vapor de agua generado quemando el combustible
orientado a calderas, y producir además vapor de agua para generar
energía suministrando el gas de escape de la turbina a una caldera
de recuperación de calor,
caracterizado por quemar también el
combustible de calderas (B) suministrando a la caldera el gas de
escape descargado de la caldera de recuperación de calor.
14. El método de generación de energía de acuerdo
con la reivindicación 13, en el que la planta es por lo menos una
seleccionada del grupo formado por una refinería de petróleo, una
planta siderúrgica y una planta química.
Applications Claiming Priority (15)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP35712996 | 1996-12-26 | ||
JP35712996 | 1996-12-26 | ||
JP4726497 | 1997-02-14 | ||
JP4726597 | 1997-02-14 | ||
JP4726497 | 1997-02-14 | ||
JP4726597 | 1997-02-14 | ||
JP5097697 | 1997-02-19 | ||
JP5097697 | 1997-02-19 | ||
JP5837597 | 1997-02-26 | ||
JP5837597 | 1997-02-26 | ||
JP15020297 | 1997-05-23 | ||
JP15020297 | 1997-05-23 | ||
JP9260910A JPH1135950A (ja) | 1996-12-26 | 1997-09-09 | 発電方法及び発電装置 |
JP26091097 | 1997-09-09 | ||
PCT/JP1997/004646 WO1998029653A1 (fr) | 1996-12-26 | 1997-12-17 | Production d'electricite et installations associees |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2226002T3 true ES2226002T3 (es) | 2005-03-16 |
Family
ID=27564663
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES97949110T Expired - Lifetime ES2226002T3 (es) | 1996-12-26 | 1997-12-17 | Metodo y aparato para generar energia. |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6298651B1 (es) |
EP (1) | EP0955455B1 (es) |
JP (1) | JPH1135950A (es) |
KR (2) | KR19980064720A (es) |
CN (1) | CN1153005C (es) |
AU (1) | AU726473B2 (es) |
CA (1) | CA2275795C (es) |
DE (1) | DE69731116T2 (es) |
DK (1) | DK0955455T3 (es) |
ES (1) | ES2226002T3 (es) |
ID (1) | ID21949A (es) |
RU (1) | RU2175075C2 (es) |
WO (1) | WO1998029653A1 (es) |
Families Citing this family (56)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001070750A (ja) * | 1999-09-06 | 2001-03-21 | Taikisha Ltd | 排ガス処理システム |
JP4509267B2 (ja) * | 1999-11-15 | 2010-07-21 | 日揮株式会社 | 石油燃料燃焼複合発電設備及びその方法 |
US6550252B2 (en) | 2000-10-12 | 2003-04-22 | Texaco Inc. | Nitrogen stripping of hydrotreater condensate |
US20030019795A1 (en) * | 2001-07-28 | 2003-01-30 | Yilmaz Gursel George | Waste to resource |
DE10392525B4 (de) | 2002-04-11 | 2012-08-09 | Richard A. Haase | Verfahren, Prozesse, Systeme und Vorrichtung mit Wasserverbrennungstechnologie zur Verbrennung von Wasserstoff und Sauerstoff |
AU2002950780A0 (en) * | 2002-08-12 | 2002-09-12 | Pacific Edge Holdings Pty. Ltd. | Process for gasification of low rank carbonaceous material |
US7263934B2 (en) * | 2003-02-24 | 2007-09-04 | Harris Contracting Company | Methods for generating energy using agricultural biofuel |
US7347052B2 (en) | 2004-01-12 | 2008-03-25 | Conocophillips Company | Methods and systems for processing uncalcined coke |
JP4555010B2 (ja) * | 2004-07-15 | 2010-09-29 | 株式会社日立製作所 | 改質燃料焚きガスタービン及びその運転方法 |
JP4451741B2 (ja) * | 2004-08-03 | 2010-04-14 | 株式会社日立製作所 | 重質油改質装置、改質方法及びコンバインド発電システム |
US7395670B1 (en) * | 2005-02-18 | 2008-07-08 | Praxair Technology, Inc. | Gas turbine fuel preparation and introduction method |
JP4495004B2 (ja) * | 2005-02-24 | 2010-06-30 | 株式会社日立製作所 | 重質油改質燃料焚きガスタービンシステムおよびその運転方法 |
AU2006201957B2 (en) * | 2006-05-10 | 2008-06-05 | Outotec Oyj | Process and plant for producing char and fuel gas |
GB0612014D0 (en) * | 2006-06-16 | 2006-07-26 | Quadrise Ltd | Method |
CN101506499A (zh) * | 2006-06-23 | 2009-08-12 | Bhp比利顿创新公司 | 动力产生 |
US20080016768A1 (en) | 2006-07-18 | 2008-01-24 | Togna Keith A | Chemically-modified mixed fuels, methods of production and used thereof |
MX2009002103A (es) * | 2006-08-29 | 2009-03-10 | Univ Colorado Regents | Conversion termico-solar rapida de biomasa a gas de sintesis. |
US20080145805A1 (en) * | 2006-12-14 | 2008-06-19 | Towler Gavin P | Process of Using a Fired Heater |
US7789658B2 (en) * | 2006-12-14 | 2010-09-07 | Uop Llc | Fired heater |
US20110059410A1 (en) * | 2006-12-15 | 2011-03-10 | Eestech, Inc. | combustion apparatus |
US7981835B2 (en) * | 2007-05-17 | 2011-07-19 | Energy & Environmental Research Center Foundation | System and method for coproduction of activated carbon and steam/electricity |
US20100113267A1 (en) * | 2007-05-17 | 2010-05-06 | Srivats Srinivasachar | System and method for coproduction of activated carbon and steam/electricity |
US20110017874A1 (en) * | 2007-11-26 | 2011-01-27 | Clearvalue Technologies, Inc. | Means of fuel and oxidizer storage |
MX2010008888A (es) * | 2008-02-18 | 2010-08-31 | Air Liquide | Integracion de un apparato de separacion del aire y de un ciclo de recalentamiento del vapor. |
US8470078B2 (en) * | 2008-03-12 | 2013-06-25 | Ihi E&C International Corporation | Process for removing tar from synthesis gas |
JP2009228475A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電システム |
US20100154430A1 (en) * | 2008-12-22 | 2010-06-24 | Krishan Lal Luthra | System and method for operating a gas turbine using vanadium-containing fuels |
US8684384B2 (en) * | 2009-01-05 | 2014-04-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for cracking a heavy hydrocarbon feedstream |
US9057032B2 (en) * | 2009-05-26 | 2015-06-16 | Inentec Inc. | High pressure gasifier system using electrically assisted heating |
US20100300110A1 (en) * | 2009-05-28 | 2010-12-02 | General Electric Company | Gas Turbine Combustion System With In-Line Fuel Reforming And Methods Of Use Thereof |
US9284856B2 (en) * | 2009-12-18 | 2016-03-15 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Gas turbine combined cycle power plant with distillation unit to distill a light oil fraction |
JP4813605B2 (ja) | 2010-01-18 | 2011-11-09 | 株式会社クリエイティブ | 固体燃料 |
FR2955918B1 (fr) * | 2010-02-01 | 2012-08-03 | Cotaver | Procede et systeme de production d'une source d'energie thermodynamique par la conversion de co2 sur des matieres premieres carbonees |
US9296955B2 (en) | 2010-09-20 | 2016-03-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process and apparatus for co-production of olefins and electric power |
KR20120064030A (ko) * | 2010-12-08 | 2012-06-18 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 이산화탄소의 배출이 저감된 가스화 방법 |
US20120174596A1 (en) * | 2011-01-12 | 2012-07-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Systems and methods for improved combustion operations |
DE102011106645A1 (de) * | 2011-07-05 | 2013-01-10 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erzeugung von Koks |
EP2740322B1 (en) | 2011-08-04 | 2018-05-02 | Stephen Lee Cunningham | Plasma arc furnace and applications |
US20130186057A1 (en) * | 2012-01-25 | 2013-07-25 | Venkadesh Shanmugam | Naphtha and process gas/syngas mixture firing method for gas turbine engines |
CN103884011A (zh) * | 2014-04-11 | 2014-06-25 | 成都曙光光纤网络有限责任公司 | 锅炉 |
EP3140601A4 (en) | 2014-05-09 | 2017-11-08 | Stephen Lee Cunningham | Arc furnace smeltering system & method |
CN105525957B (zh) * | 2015-11-20 | 2018-08-14 | 吕桐华 | 用蒸汽替代熔盐热力系统及热电联产的方法 |
US10577973B2 (en) | 2016-02-18 | 2020-03-03 | General Electric Company | Service tube for a turbine engine |
RU2631455C1 (ru) * | 2016-04-13 | 2017-09-22 | Российская Федерация, от имени которой выступает Федеральное государственное унитарное предприятие "Центр эксплуатации объектов наземной космической инфраструктуры" (ФГУП "ЦЭНКИ") | Способ получения электроэнергии из некондиционной (влажной) топливной биомассы и устройство для его осуществления |
RU2631459C1 (ru) * | 2016-04-13 | 2017-09-22 | Российская Федерация, от имени которой выступает Федеральное государственное унитарное предприятие "Центр эксплуатации объектов наземной космической инфраструктуры" (ФГУП "ЦЭНКИ") | Способ получения электроэнергии из некондиционной (влажной) топливной биомассы и устройство для его осуществления |
RU2717181C1 (ru) * | 2016-11-29 | 2020-03-18 | Висдри Сити Инвайронмент Протекшн Инжиниринг Ко., Лтд | Система выработки электроэнергии и способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью |
CN106524147A (zh) * | 2016-12-02 | 2017-03-22 | 浙江莱诺工程技术有限公司 | 燃烧装置 |
CN107035446A (zh) * | 2017-01-20 | 2017-08-11 | 吕桐华 | 用余热蒸汽替代燃煤导热油炉的方法 |
CN106636501B (zh) * | 2017-02-27 | 2019-03-05 | 安徽工业大学 | 一种高炉渣粒化发动机 |
CN108300516B (zh) * | 2018-01-22 | 2024-03-26 | 中国东方电气集团有限公司 | 燃煤电厂利用等离子气化炉协同处理生活垃圾的工艺系统 |
RU2695445C1 (ru) * | 2018-10-24 | 2019-07-24 | Акционерное общество "Омское машиностроительное конструкторское бюро" | Дозатор газообразного топлива |
CN109781771A (zh) * | 2019-02-15 | 2019-05-21 | 南京工业大学 | 风电机舱内典型油品火灾危险性评价系统及其评价方法 |
FI3748138T3 (fi) | 2019-06-06 | 2023-10-30 | Technip Energies France | Menetelmä koneiden käyttämiseksi eteenintuotantolaitoksen höyryntuotantopiirissä sekä integroitu etyleenintuotanto- ja voimalaitosjärjestelmä |
CN112503497A (zh) * | 2020-11-10 | 2021-03-16 | 中国电力工程顾问集团东北电力设计院有限公司 | 基于轻型燃机与生物质直燃炉排型锅炉耦合的联合循环热力系统 |
WO2022176130A1 (ja) * | 2021-02-18 | 2022-08-25 | 日揮グローバル株式会社 | 発電プラントおよび発電プラントの運転方法 |
CN113281213A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-08-20 | 攀钢集团钒钛资源股份有限公司 | 除钒效率检测方法及装置 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3994699A (en) | 1972-08-17 | 1976-11-30 | The Perolin Company, Inc. | Fuel compositions useful for gas turbines and process for the combustion of such fuel compositions |
CA1047250A (en) * | 1974-06-13 | 1979-01-30 | James F. Scott | Fuel compositions useful for gas turbines and process for the combustion of such fuel compositions |
EP0061262A1 (en) * | 1981-03-23 | 1982-09-29 | Cpc International Inc. | Power generating system |
JPS59115405A (ja) | 1982-12-22 | 1984-07-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃料クラツキング複合発電システム |
FI86435C (fi) * | 1983-05-31 | 1992-08-25 | Siemens Ag | Medellastkraftverk med en integrerad kolfoergasningsanlaeggning. |
DE3415224A1 (de) * | 1984-04-21 | 1985-10-24 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Gasturbinen- und dampfkraftwerk mit einer integrierten kohlevergasungsanlage |
JPH0578671A (ja) | 1991-09-20 | 1993-03-30 | Hitachi Ltd | 石炭のガス化方法及びガス化装置 |
JPH05264040A (ja) | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Hitachi Ltd | 排気再燃複合発電プラント |
US5255507A (en) | 1992-05-04 | 1993-10-26 | Ahlstrom Pyropower Corporation | Combined cycle power plant incorporating atmospheric circulating fluidized bed boiler and gasifier |
JP3588128B2 (ja) | 1992-09-29 | 2004-11-10 | バブコック日立株式会社 | 石炭・水混合物とその製造方法 |
JP2576006B2 (ja) * | 1992-10-26 | 1997-01-29 | 三菱重工業株式会社 | 発電方法 |
JPH06179871A (ja) | 1992-12-11 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 石炭の急速熱分解方法 |
JPH06184565A (ja) | 1992-12-18 | 1994-07-05 | Nippon Steel Corp | 石炭の急速熱分解チャーの利用方法 |
US5251433A (en) * | 1992-12-24 | 1993-10-12 | Texaco Inc. | Power generation process |
US5375410A (en) | 1993-01-25 | 1994-12-27 | Westinghouse Electric Corp. | Combined combustion and steam turbine power plant |
JP3122276B2 (ja) | 1993-03-11 | 2001-01-09 | 三菱重工業株式会社 | 石炭ガス化発電装置及びその運転方法 |
US5319924A (en) * | 1993-04-27 | 1994-06-14 | Texaco Inc. | Partial oxidation power system |
JP2599095B2 (ja) * | 1993-10-14 | 1997-04-09 | 中国電力株式会社 | 原油分留式コンバインドサイクル発電システム |
JP2966713B2 (ja) * | 1994-01-13 | 1999-10-25 | 三菱重工業株式会社 | 排気再燃複合サイクルプラント |
US5469699A (en) | 1994-10-14 | 1995-11-28 | Foster Wheeler Development Corporation | Method and apparatus for generating electrical energy utilizing a boiler and a gas turbine powered by a carbonizer |
JPH09189206A (ja) * | 1996-01-08 | 1997-07-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コンバインド・サイクル発電設備 |
JPH1018859A (ja) * | 1996-06-28 | 1998-01-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | トッピングサイクル複合発電装置 |
-
1997
- 1997-09-09 JP JP9260910A patent/JPH1135950A/ja active Pending
- 1997-12-17 ID IDW990583A patent/ID21949A/id unknown
- 1997-12-17 RU RU99116621/06A patent/RU2175075C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-12-17 US US09/331,943 patent/US6298651B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-17 DK DK97949110T patent/DK0955455T3/da active
- 1997-12-17 DE DE69731116T patent/DE69731116T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-17 EP EP97949110A patent/EP0955455B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-17 CA CA002275795A patent/CA2275795C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-17 AU AU78920/98A patent/AU726473B2/en not_active Ceased
- 1997-12-17 ES ES97949110T patent/ES2226002T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-17 WO PCT/JP1997/004646 patent/WO1998029653A1/ja active IP Right Grant
- 1997-12-25 CN CNB971256802A patent/CN1153005C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-26 KR KR1019970074806A patent/KR19980064720A/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-12-26 KR KR1019970074806A patent/KR100250645B1/ko active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR19980064720A (ko) | 1998-10-07 |
CA2275795C (en) | 2002-07-02 |
DE69731116D1 (de) | 2004-11-11 |
JPH1135950A (ja) | 1999-02-09 |
KR100250645B1 (ko) | 2000-04-01 |
DE69731116T2 (de) | 2005-10-06 |
US6298651B1 (en) | 2001-10-09 |
RU2175075C2 (ru) | 2001-10-20 |
CN1153005C (zh) | 2004-06-09 |
AU726473B2 (en) | 2000-11-09 |
CA2275795A1 (en) | 1998-07-09 |
WO1998029653A1 (fr) | 1998-07-09 |
DK0955455T3 (da) | 2005-01-10 |
EP0955455A1 (en) | 1999-11-10 |
AU7892098A (en) | 1998-07-31 |
EP0955455B1 (en) | 2004-10-06 |
CN1186194A (zh) | 1998-07-01 |
ID21949A (id) | 1999-08-12 |
EP0955455A4 (en) | 2002-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2226002T3 (es) | Metodo y aparato para generar energia. | |
KR100452099B1 (ko) | 기화를통한폐기물처리방법및장치 | |
CN1067142C (zh) | 用来发电的部分氧化方法 | |
US8585891B2 (en) | Extraction and upgrading of bitumen from oil sands | |
US5132007A (en) | Co-generation system for co-producing clean, coal-based fuels and electricity | |
US7909895B2 (en) | Slurry dewatering and conversion of biosolids to a renewable fuel | |
US20060112639A1 (en) | Process for pyrolytic heat recovery enhanced with gasification of organic material | |
JP6139522B2 (ja) | ディレードコークス化ユニットからの粒子状コークスを用いた重質残油のガス化プロセス | |
US20050173305A1 (en) | Process for the recovery of hydrocarbon fractions from hydrocarbonaceous solids | |
US8863518B2 (en) | Process for the gasification of waste tires with residual oil | |
WO1994003760A1 (en) | Processes and means for waste resources utilization | |
CN102124083A (zh) | 两阶段携带气化系统和方法 | |
JPH04502340A (ja) | 短滞留時間水素不均化による石炭の改良された生成方法 | |
ZA200703757B (en) | Slurry dewatering and conversion of biosolids to a renewable fuel | |
US6902711B1 (en) | Apparatus for treating wastes by gasification | |
US20060076275A1 (en) | Process for the recovery of hydrocarbon fractions from hydrocarbonaceous solids | |
CN1137249C (zh) | 气化法处理废物的方法及装置 | |
Shadle et al. | Gasification technology | |
JP3676041B2 (ja) | コンバインド・サイクル発電方法及びその発電装置 | |
US20130042615A1 (en) | Advanced method and apparatus for addressing the serious pollution from existing coal-burning power stations | |
JP2001164270A (ja) | ガスの製造方法及び製造装置 | |
DISTRiBi et al. | COAL LIBOEFACTIOB COMMERCIAL PLANT | |
DESIGN | CLEAN COKE PROCESS J |