JPH05264040A - 排気再燃複合発電プラント - Google Patents
排気再燃複合発電プラントInfo
- Publication number
- JPH05264040A JPH05264040A JP6316192A JP6316192A JPH05264040A JP H05264040 A JPH05264040 A JP H05264040A JP 6316192 A JP6316192 A JP 6316192A JP 6316192 A JP6316192 A JP 6316192A JP H05264040 A JPH05264040 A JP H05264040A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boiler
- exhaust gas
- air
- pulverized coal
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
Abstract
(57)【要約】
【目的】高効率であるとともに窒素酸化物の発生量を極
力低減することのできる排気再燃複合発電プラントを提
供することを目的とする。 【構成】本発明によれば、微粉炭と空気中酸素との燃焼
により高温還元炎が形成され、高温還元炎の周囲を酸素
濃度の低いガスで被うことを窒素酸化物の発生が抑制さ
れる。 【効果】排気再燃複合発電プラントのボイラの二次，三
次空気あるいはアフターバーナ用空気としてガスタービ
ン排ガスを用いることによって、ボイラでの発生窒素酸
化物を低減することができる。
力低減することのできる排気再燃複合発電プラントを提
供することを目的とする。 【構成】本発明によれば、微粉炭と空気中酸素との燃焼
により高温還元炎が形成され、高温還元炎の周囲を酸素
濃度の低いガスで被うことを窒素酸化物の発生が抑制さ
れる。 【効果】排気再燃複合発電プラントのボイラの二次，三
次空気あるいはアフターバーナ用空気としてガスタービ
ン排ガスを用いることによって、ボイラでの発生窒素酸
化物を低減することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排気再燃複合発電プラン
トに係り、特に窒素酸化物の発生量を低減することので
きる排気再燃複合発電プラントに関する。
トに係り、特に窒素酸化物の発生量を低減することので
きる排気再燃複合発電プラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、高効率プラントにできることか
ら、ガスタービンと、ガスタービン排ガスを用いて蒸気
を発生させるボイラとを組合せた各種の複合発電プラン
トが注目されている。
ら、ガスタービンと、ガスタービン排ガスを用いて蒸気
を発生させるボイラとを組合せた各種の複合発電プラン
トが注目されている。
【０００３】排気再燃複合発電プラントは、係る複合発
電プラントの一つであり、ガスタービンとガスタービン
排ガスを燃焼空気の一部として使用するボイラとから構
成され、この場合のボイラとしては安価な微粉炭を燃料
として使用する微粉炭焚ボイラとするのが経済的に有利
である。係る排気再燃複合発電プラントとしては、特開
昭51−111501号のものが知られており、この公知例では
石炭ミル中の微粉炭をガスタービン排ガスでボイラ内に
搬送し、またガスタービン排ガスの一部を上記微粉炭搬
送ルートとは別のルートでボイラ内に導入し、燃焼に供
する。
電プラントの一つであり、ガスタービンとガスタービン
排ガスを燃焼空気の一部として使用するボイラとから構
成され、この場合のボイラとしては安価な微粉炭を燃料
として使用する微粉炭焚ボイラとするのが経済的に有利
である。係る排気再燃複合発電プラントとしては、特開
昭51−111501号のものが知られており、この公知例では
石炭ミル中の微粉炭をガスタービン排ガスでボイラ内に
搬送し、またガスタービン排ガスの一部を上記微粉炭搬
送ルートとは別のルートでボイラ内に導入し、燃焼に供
する。
【０００４】ところで近年の火力発電プラントは、高効
率であるとともに窒素酸化物の発生量を極力低減できる
ものであることが強く要望されており、前記排気再燃複
合発電プラントの場合にもこの要求は達成されねばなら
ない。特に、排気再燃複合発電プラントの場合、ボイラ
の燃料として微粉炭を使用することは経済的に有利であ
るが、石炭は天然ガスや重原油に較べて多くの有機窒素
化合物を含むためにボイラでの燃焼に伴う窒素酸化物の
多量発生が問題となる。しかるに、従来公知の排気再燃
複合発電プラントは、係る観点での検討がされておら
ず、窒素酸化物の発生量を低減させることができない。
率であるとともに窒素酸化物の発生量を極力低減できる
ものであることが強く要望されており、前記排気再燃複
合発電プラントの場合にもこの要求は達成されねばなら
ない。特に、排気再燃複合発電プラントの場合、ボイラ
の燃料として微粉炭を使用することは経済的に有利であ
るが、石炭は天然ガスや重原油に較べて多くの有機窒素
化合物を含むためにボイラでの燃焼に伴う窒素酸化物の
多量発生が問題となる。しかるに、従来公知の排気再燃
複合発電プラントは、係る観点での検討がされておら
ず、窒素酸化物の発生量を低減させることができない。
【０００５】ところで、排気再燃複合発電プラントに使
用されるボイラではないが、通常の火力発電用ボイラに
おいては窒素酸化物の発生を抑制する技術として、雑誌
「ボイラ研究」１９８８年１０月号第４頁乃至第１１行
「事業用微粉炭だきボイラ−の低ＮＯｘ燃焼技術」に紹
介されたいわゆる３段燃焼方式が有効である。３段燃焼
方式とは微粉炭燃焼用空気を３分割してボイラのバーナ
に導入するものであり、第１の燃焼用空気は石炭ミル内
の微粉炭を微粉炭バーナへ搬送するための一次空気、第
２の燃焼用空気は微粉炭バーナの外周から空気を旋回さ
せて微粉炭バーナへ流入させるための二次空気、第３の
燃焼用空気は外周空気旋回器により微粉炭バーナの外周
から空気を旋回させて微粉炭バーナへ流入させるための
三次空気である。この３段燃焼方式によれば、バーナ出
口の火炎直後に高温還元炎が形成され、この部分で石炭
中に含まれる窒素分が気化し、酸化されて一酸化窒素と
なった後に、周囲にある炭化水素等によって還元され窒
素ガス成分となることで窒素酸化物の発生量を低減させ
ることができた。
用されるボイラではないが、通常の火力発電用ボイラに
おいては窒素酸化物の発生を抑制する技術として、雑誌
「ボイラ研究」１９８８年１０月号第４頁乃至第１１行
「事業用微粉炭だきボイラ−の低ＮＯｘ燃焼技術」に紹
介されたいわゆる３段燃焼方式が有効である。３段燃焼
方式とは微粉炭燃焼用空気を３分割してボイラのバーナ
に導入するものであり、第１の燃焼用空気は石炭ミル内
の微粉炭を微粉炭バーナへ搬送するための一次空気、第
２の燃焼用空気は微粉炭バーナの外周から空気を旋回さ
せて微粉炭バーナへ流入させるための二次空気、第３の
燃焼用空気は外周空気旋回器により微粉炭バーナの外周
から空気を旋回させて微粉炭バーナへ流入させるための
三次空気である。この３段燃焼方式によれば、バーナ出
口の火炎直後に高温還元炎が形成され、この部分で石炭
中に含まれる窒素分が気化し、酸化されて一酸化窒素と
なった後に、周囲にある炭化水素等によって還元され窒
素ガス成分となることで窒素酸化物の発生量を低減させ
ることができた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、近
年の火力発電プラントは、高効率であるとともに窒素酸
化物の発生量を極力低減できるものであることが強く要
望されており、特に排気再燃複合発電プラントにおいて
は、燃料として使用する石炭が天然ガスや重原油に較べ
て多くの有機窒素化合物を含むためにボイラでの燃焼に
伴う窒素酸化物の多量発生が問題となる。この解決のた
めには前記の３段燃焼方式の採用が有効であるが、一般
の火力発電用ボイラにおおける３段燃焼方式の技術をそ
のまま排気再燃複合発電プラントに導入したのでは充分
なレベルでの窒素酸化物の発生量低減が期待できない。
年の火力発電プラントは、高効率であるとともに窒素酸
化物の発生量を極力低減できるものであることが強く要
望されており、特に排気再燃複合発電プラントにおいて
は、燃料として使用する石炭が天然ガスや重原油に較べ
て多くの有機窒素化合物を含むためにボイラでの燃焼に
伴う窒素酸化物の多量発生が問題となる。この解決のた
めには前記の３段燃焼方式の採用が有効であるが、一般
の火力発電用ボイラにおおける３段燃焼方式の技術をそ
のまま排気再燃複合発電プラントに導入したのでは充分
なレベルでの窒素酸化物の発生量低減が期待できない。
【０００７】以上のことから、本発明においては高効率
であるとともに窒素酸化物の発生量を極力低減すること
のできる排気再燃複合発電プラントを提供することを目
的とする。
であるとともに窒素酸化物の発生量を極力低減すること
のできる排気再燃複合発電プラントを提供することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明においては、ガス
タービン排ガスを、微粉炭を燃料とするボイラに投入し
熱回収する排気再燃複合発電プラントにおいて、微粉炭
を空気により搬送してボイラに投入するとともに、ボイ
ラに投入された微粉炭の周囲にガスタービン排ガスを旋
回流として与える。
タービン排ガスを、微粉炭を燃料とするボイラに投入し
熱回収する排気再燃複合発電プラントにおいて、微粉炭
を空気により搬送してボイラに投入するとともに、ボイ
ラに投入された微粉炭の周囲にガスタービン排ガスを旋
回流として与える。
【０００９】
【作用】本発明によれば、微粉炭と空気中酸素との燃焼
により高温還元炎が形成され、高温還元炎の周囲を酸素
濃度の低いガスで被うことを窒素酸化物の発生が抑制さ
れる。
により高温還元炎が形成され、高温還元炎の周囲を酸素
濃度の低いガスで被うことを窒素酸化物の発生が抑制さ
れる。
【００１０】
【実施例】図１は本発明の排気再燃複合発電プラントの
全体構成を示しており、ボイラ１９には燃料として微粉
炭が微粉炭搬送管２４を介して供給される。微粉炭は微
細化された石炭２０が石炭ミル２３でさらに粉砕されて
得られ、空気送風ファン２２からの空気１１により乾燥
され、搬送されてボイラ１９のボイラ風箱１７に供給さ
れる。微粉炭をボイラに搬送するための空気は一般に一
次空気と呼ばれる。
全体構成を示しており、ボイラ１９には燃料として微粉
炭が微粉炭搬送管２４を介して供給される。微粉炭は微
細化された石炭２０が石炭ミル２３でさらに粉砕されて
得られ、空気送風ファン２２からの空気１１により乾燥
され、搬送されてボイラ１９のボイラ風箱１７に供給さ
れる。微粉炭をボイラに搬送するための空気は一般に一
次空気と呼ばれる。
【００１１】他方、ガスタービン１２には燃料１０とコ
ンプレッサＧで圧縮された空気１１が供給されて発電機
１３を駆動する。排ガスはガスタービン排ガスダクト１
４を経由してその一部がガスタービン排ガス風箱投入ダ
クト１６から風箱１７に投入され、また残りの排ガスが
ガスタービン排ガスアフターエアポート投入ダクト１５
からアフターエアポート１８に投入される。
ンプレッサＧで圧縮された空気１１が供給されて発電機
１３を駆動する。排ガスはガスタービン排ガスダクト１
４を経由してその一部がガスタービン排ガス風箱投入ダ
クト１６から風箱１７に投入され、また残りの排ガスが
ガスタービン排ガスアフターエアポート投入ダクト１５
からアフターエアポート１８に投入される。
【００１２】図２は、図１の風箱１７の部分を詳細に図
示したものであり、ボイラ水冷壁３２の一部に微粉炭バ
ーナ２６が設けられていて、微粉炭搬送管２４を介して
搬送されてきた微粉炭２５と空気１１とが微粉炭バーナ
２６の先端の保炎リング３６からボイラ内に噴出し燃焼
する。この燃焼は酸素濃度２１％の空気を用いて行なわ
れるため、後述するように炎３５は高温還元炎を形成す
る。これに対し、ガスタービン排ガス風箱投入ダクト１
６からのガスタービン排ガスは二手に別れて微粉炭バー
ナ２６の周囲からボイラ１９に導入される。その一つは
旋回器３３，保炎リング３６を経由する二次排ガス３０
であり、高温還元炎３５の外周に二次排ガスによる旋回
流３０を形成し、高温還元炎３５の形成を助長する。他
の一つは旋回器３４により強旋回流とされた三次排ガス
３１であり、微粉炭バーナ２６の出口の高温還元炎３５
の前方で旋回するようにボイラ１９に投入される。この
二次排ガス３０と三次排ガス３１とは従来の火力ボイラ
が空気（酸素濃度２１％）を用いていた場合と比較する
と、酸素濃度が少ない（排ガスの酸素濃度は１４乃至１
６％）ために高温還元炎３５が発散せず安定して形成さ
れる。
示したものであり、ボイラ水冷壁３２の一部に微粉炭バ
ーナ２６が設けられていて、微粉炭搬送管２４を介して
搬送されてきた微粉炭２５と空気１１とが微粉炭バーナ
２６の先端の保炎リング３６からボイラ内に噴出し燃焼
する。この燃焼は酸素濃度２１％の空気を用いて行なわ
れるため、後述するように炎３５は高温還元炎を形成す
る。これに対し、ガスタービン排ガス風箱投入ダクト１
６からのガスタービン排ガスは二手に別れて微粉炭バー
ナ２６の周囲からボイラ１９に導入される。その一つは
旋回器３３，保炎リング３６を経由する二次排ガス３０
であり、高温還元炎３５の外周に二次排ガスによる旋回
流３０を形成し、高温還元炎３５の形成を助長する。他
の一つは旋回器３４により強旋回流とされた三次排ガス
３１であり、微粉炭バーナ２６の出口の高温還元炎３５
の前方で旋回するようにボイラ１９に投入される。この
二次排ガス３０と三次排ガス３１とは従来の火力ボイラ
が空気（酸素濃度２１％）を用いていた場合と比較する
と、酸素濃度が少ない（排ガスの酸素濃度は１４乃至１
６％）ために高温還元炎３５が発散せず安定して形成さ
れる。
【００１３】ここで三段燃焼による窒素酸化物低減の動
作原理について図３を用いて説明する。図３において横
軸はバーナからの距離を示しており、縦軸にその位置で
の各種成分の濃度をとっている。領域Ｉはバーナ直後の
位置であり一次空気の投入により酸素Ｏ2 が豊富に存在
し、バーナから遠ざかるほど減少する傾向を示す。この
領域では石炭中の窒素化合物と酸素Ｏ2 が結合し一酸化
窒素ＮＯを生成すると共に、炭化水素ＨＣが高温の雰囲
気中で発生する。一酸化窒素ＮＯと炭化水素ＨＣは、バ
ーナからの距離が離れるほど増大する傾向を示す。バー
ナから離れた領域IIでは、高温の燃料過剰炎内で余分と
なった活性化された炭化水素ＨＣ等によって、一酸化窒
素ＮＯが分解され含窒素中間化合物ＮＸを経由して窒素
ガスに還元され、結果として窒素酸化物の低減が図られ
る。
作原理について図３を用いて説明する。図３において横
軸はバーナからの距離を示しており、縦軸にその位置で
の各種成分の濃度をとっている。領域Ｉはバーナ直後の
位置であり一次空気の投入により酸素Ｏ2 が豊富に存在
し、バーナから遠ざかるほど減少する傾向を示す。この
領域では石炭中の窒素化合物と酸素Ｏ2 が結合し一酸化
窒素ＮＯを生成すると共に、炭化水素ＨＣが高温の雰囲
気中で発生する。一酸化窒素ＮＯと炭化水素ＨＣは、バ
ーナからの距離が離れるほど増大する傾向を示す。バー
ナから離れた領域IIでは、高温の燃料過剰炎内で余分と
なった活性化された炭化水素ＨＣ等によって、一酸化窒
素ＮＯが分解され含窒素中間化合物ＮＸを経由して窒素
ガスに還元され、結果として窒素酸化物の低減が図られ
る。
【００１４】図４は、蒸気燃焼方式を採用したときのボ
イラ火炉高さ方向の窒素酸化物低減の動向を示したもの
であり、横軸にボイラ火炉高さ方向の距離、縦軸に窒素
酸化物濃度を示す。特性ａは従来技術として示した一般
の火力ボイラの場合であり、一次，二次，三次，アフタ
ーエアポートからいずれも酸素濃度２１％の空気を供給
している。この場合には、窒素濃度はボイラ火炉高さ方
向の距離が大きくなるほど低減するが、アフターエアポ
ートから空気が供給されることにより再度窒素酸化物が
増大して大気に排出されることになり、三段燃焼の効果
を充分に発揮することができない。
イラ火炉高さ方向の窒素酸化物低減の動向を示したもの
であり、横軸にボイラ火炉高さ方向の距離、縦軸に窒素
酸化物濃度を示す。特性ａは従来技術として示した一般
の火力ボイラの場合であり、一次，二次，三次，アフタ
ーエアポートからいずれも酸素濃度２１％の空気を供給
している。この場合には、窒素濃度はボイラ火炉高さ方
向の距離が大きくなるほど低減するが、アフターエアポ
ートから空気が供給されることにより再度窒素酸化物が
増大して大気に排出されることになり、三段燃焼の効果
を充分に発揮することができない。
【００１５】特性ｂは本発明の場合であり、一次からは
酸素濃度２１％の空気を供給しているが、二次，三次，
アフターエアポートからはいずれも酸素濃度１４乃至１
６％のガスタービン排ガスを供給している。この為、従
来の火力ボイラが空気（酸素濃度２１％）を用いていた
場合と比較すると、酸素濃度が少ない（排ガスの酸素濃
度は１４乃至１６％）ために高温還元炎３５が発散せず
安定して形成される。特にガスタービン排ガス自身が高
圧ガス流であるため、格別の加圧手段を用いずとも、容
易に二次，三次ガスを強旋回流とすることができ、高温
還元炎３５を閉じ込めることができるために還元作用を
充分に発揮できることができる。また高温還元炎３５の
周囲にはガスタービン排ガスが取り囲んでおり酸素濃度
が低いためにここでの窒素酸化物の生成を抑えることが
できる。また、アフターエアポートにも酸素濃度の低い
ガスタービン排ガスが供給されており、ここでの窒素酸
化物の生成を抑えることができる。
酸素濃度２１％の空気を供給しているが、二次，三次，
アフターエアポートからはいずれも酸素濃度１４乃至１
６％のガスタービン排ガスを供給している。この為、従
来の火力ボイラが空気（酸素濃度２１％）を用いていた
場合と比較すると、酸素濃度が少ない（排ガスの酸素濃
度は１４乃至１６％）ために高温還元炎３５が発散せず
安定して形成される。特にガスタービン排ガス自身が高
圧ガス流であるため、格別の加圧手段を用いずとも、容
易に二次，三次ガスを強旋回流とすることができ、高温
還元炎３５を閉じ込めることができるために還元作用を
充分に発揮できることができる。また高温還元炎３５の
周囲にはガスタービン排ガスが取り囲んでおり酸素濃度
が低いためにここでの窒素酸化物の生成を抑えることが
できる。また、アフターエアポートにも酸素濃度の低い
ガスタービン排ガスが供給されており、ここでの窒素酸
化物の生成を抑えることができる。
【００１６】図５は、本発明のほかの実施例を示す図で
あり三段燃焼方式ではなく、濃淡燃焼方式を採用してい
る。つまり、風箱１７を介してボイラ水冷壁３２の一部
に２組のバーナ４１，４４を上下に配置し、バーナ４１
と４４の間に中間段ガスタービン排ガス投入ノズル４６
を設ける。下部バーナ４１から密度の低い微粉炭４０と
空気１１を供給して淡炎４２を形成する。上部バーナ４
４から密度の高い微粉炭４３と空気１１を供給して濃炎
４５を形成する。中間段ガスタービン排ガス投入ノズル
４６からは空気よりも酸素濃度の低いガスタービン排ガ
ス２８がボイラ燃焼用空気として投入される。また、空
気よりも酸素濃度の低いガスタービン排ガス２８は、風
箱１７の他の空間を通ってボイラ内に供給され、淡炎４
２の下部と濃炎４５の上部に供給される。中間段ガスタ
ービン排ガス投入ノズル４６から供給される空気よりも
酸素濃度の低いガスタービン排ガス２８は、残留酸素濃
度の高い下段の淡炎４２から上段の濃炎４５への回り込
みを防止して、上段の濃炎４５の長炎化を達成する。さ
らに酸素濃度の低い環境下で濃炎４５を燃焼させること
になるため濃炎４５の緩慢燃焼を行なうことができるた
め、窒素酸化物の発生を低減することができる。
あり三段燃焼方式ではなく、濃淡燃焼方式を採用してい
る。つまり、風箱１７を介してボイラ水冷壁３２の一部
に２組のバーナ４１，４４を上下に配置し、バーナ４１
と４４の間に中間段ガスタービン排ガス投入ノズル４６
を設ける。下部バーナ４１から密度の低い微粉炭４０と
空気１１を供給して淡炎４２を形成する。上部バーナ４
４から密度の高い微粉炭４３と空気１１を供給して濃炎
４５を形成する。中間段ガスタービン排ガス投入ノズル
４６からは空気よりも酸素濃度の低いガスタービン排ガ
ス２８がボイラ燃焼用空気として投入される。また、空
気よりも酸素濃度の低いガスタービン排ガス２８は、風
箱１７の他の空間を通ってボイラ内に供給され、淡炎４
２の下部と濃炎４５の上部に供給される。中間段ガスタ
ービン排ガス投入ノズル４６から供給される空気よりも
酸素濃度の低いガスタービン排ガス２８は、残留酸素濃
度の高い下段の淡炎４２から上段の濃炎４５への回り込
みを防止して、上段の濃炎４５の長炎化を達成する。さ
らに酸素濃度の低い環境下で濃炎４５を燃焼させること
になるため濃炎４５の緩慢燃焼を行なうことができるた
め、窒素酸化物の発生を低減することができる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、排気再燃複合発電プラ
ントのボイラの二次，三次空気あるいはアフタ−バーナ
用空気としてガスタービン排ガスを用いることによっ
て、ボイラでの発生窒素酸化物を低減することができ
る。
ントのボイラの二次，三次空気あるいはアフタ−バーナ
用空気としてガスタービン排ガスを用いることによっ
て、ボイラでの発生窒素酸化物を低減することができ
る。
【図１】図１は、本発明の排気再燃複合発電プラントの
全体構成を示す図。
全体構成を示す図。
【図２】図２は、本発明のボイラ部分の拡大図。
【図３】図３は、三段燃焼方式の動作原理説明図。
【図４】図４は、窒素酸化物低減効果を説明する図。
【図５】図５は、本発明の他の実施例図。
１２…ガスタービン、１４…ガスタービン排ガスダク
ト、１５…ガスタービン排ガスアフターエアポート投入
ダクト、１６…ガスタービン排ガス風箱投入ダクト、１
７…風箱、１８…アフターエアポート、１９…排気再燃
ボイラ、２３…石炭ミル。
ト、１５…ガスタービン排ガスアフターエアポート投入
ダクト、１６…ガスタービン排ガス風箱投入ダクト、１
７…風箱、１８…アフターエアポート、１９…排気再燃
ボイラ、２３…石炭ミル。
Claims (5)
- 【請求項１】ガスタービン排ガスを、微粉炭を燃料とす
るボイラに投入し熱回収する排気再燃複合発電プラント
において、微粉炭を空気により搬送してボイラに投入す
るとともに、ボイラに投入された微粉炭の周囲にガスタ
ービン排ガスを旋回流として与えることを特徴とする排
気再燃複合発電プラント。 - 【請求項２】その一部に空間部が設けられたボイラ、燃
料を圧縮空気により燃焼させるガスタービン、前記ボイ
ラの空間部に設けられたバーナ，該バーナに、空気によ
って搬送される微粉炭を供給する微粉炭供給手段、前記
バーナの周囲から前記ガスタービン排ガスをボイラ内に
供給する排ガス供給手段から構成されることを特徴とす
る排気再燃複合発電プラント。 - 【請求項３】微粉炭と空気中酸素との燃焼により高温還
元炎を形成し、高温還元炎の周囲を酸素濃度の低いガス
で被うことを特徴とする燃焼方法。 - 【請求項４】その一部に空間部が設けられたボイラ、燃
料を圧縮空気により燃焼させるガスタービン、前記ボイ
ラの空間部の上下に設けられた第１と第２のバーナ、上
方の第１のバーナに、密度の高い微粉炭を空気によって
搬送供給する第１の微粉炭供給手段、下方の第２のバー
ナに、密度の低い微粉炭を空気によって搬送供給する第
２の微粉炭供給手段、前記ボイラ空間部の第１と第２の
バーナの間に設けられ前記ガスタービン排ガスをボイラ
内に供給する排ガス供給手段から構成されることを特徴
とする排気再燃複合発電プラント。 - 【請求項５】風箱と、該風箱よりも上部位置に設けられ
たアフターエアポートと、風箱に取付けられたバーナと
を有するボイラ、該ボイラのバーナに微粉炭を燃料とし
て搬送用空気とともに供給する微粉炭供給手段、燃料を
圧縮空気により燃焼させるガスタービン，該ガスタービ
ン排ガスをボイラ内の前記風箱とアフターエアポートか
ら供給する排ガス供給手段から構成されることを特徴と
する排気再燃複合発電プラント。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6316192A JPH05264040A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 排気再燃複合発電プラント |
| CN 93103079 CN1080357A (zh) | 1992-03-19 | 1993-03-18 | 充分燃烧的组合发电厂 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6316192A JPH05264040A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 排気再燃複合発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05264040A true JPH05264040A (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=13221243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6316192A Pending JPH05264040A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 排気再燃複合発電プラント |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05264040A (ja) |
| CN (1) | CN1080357A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6298651B1 (en) | 1996-12-26 | 2001-10-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Power generation method and power generating apparatus |
| JP2002310419A (ja) * | 2001-04-12 | 2002-10-23 | Meidensha Corp | 消化ガスを使用したガス機関発電施設による熱分解処理施設 |
| KR20200076401A (ko) | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 한국생산기술연구원 | 고효율 저공해의 바이오매스 연소 시스템 |
-
1992
- 1992-03-19 JP JP6316192A patent/JPH05264040A/ja active Pending
-
1993
- 1993-03-18 CN CN 93103079 patent/CN1080357A/zh active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6298651B1 (en) | 1996-12-26 | 2001-10-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Power generation method and power generating apparatus |
| JP2002310419A (ja) * | 2001-04-12 | 2002-10-23 | Meidensha Corp | 消化ガスを使用したガス機関発電施設による熱分解処理施設 |
| KR20200076401A (ko) | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 한국생산기술연구원 | 고효율 저공해의 바이오매스 연소 시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1080357A (zh) | 1994-01-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2442929C1 (ru) | Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания | |
| JP2603989Y2 (ja) | 集合同心式ぐう角燃焼システム | |
| CN107355776B (zh) | 超低NOx排放的煤粉锅炉燃烧系统、方法及应用 | |
| JP3338555B2 (ja) | 二酸化炭素回収型排ガス再循環ボイラ設備の燃焼バーナ | |
| JP4056752B2 (ja) | バイオマス燃料の燃焼装置と方法 | |
| JP2007101083A (ja) | 石炭・木材混焼方法及び混焼バーナ並びに混焼設備 | |
| JPH08135919A (ja) | 燃焼装置 | |
| JP2005291524A (ja) | バイオマス燃料の燃焼装置及び方法 | |
| JPH05264040A (ja) | 排気再燃複合発電プラント | |
| CN101016986A (zh) | 一种用于燃煤锅炉中低氮氧化物燃烧的方法 | |
| JPH0627561B2 (ja) | 微粉炭の燃焼装置 | |
| Straitz III et al. | Combat NOx with better burner design | |
| JPH05340509A (ja) | 流動層燃焼におけるｎ２ｏ，ｎｏｘ低減方法 | |
| JPH0555763B2 (ja) | ||
| JPS604704A (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH09126412A (ja) | 低ｎｏｘ ボイラ | |
| JP2749365B2 (ja) | 微粉炭バーナ | |
| KR0181527B1 (ko) | 저 질소산화물 버너 | |
| JP2001065804A (ja) | ボイラのリパワリング装置とリパワリング方法 | |
| JP4141350B2 (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH0262768B2 (ja) | ||
| RU169645U1 (ru) | Вертикальная призматическая низкоэмиссионная топка | |
| JPH0343526B2 (ja) | ||
| JPH0688609A (ja) | 排気再燃型ガスバーナ | |
| JPH08285231A (ja) | 低ＮＯｘ微粉炭バーナと微粉炭燃焼装置 |