RU2442929C1 - Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания - Google Patents

Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания Download PDF

Info

Publication number
RU2442929C1
RU2442929C1 RU2010142011/06A RU2010142011A RU2442929C1 RU 2442929 C1 RU2442929 C1 RU 2442929C1 RU 2010142011/06 A RU2010142011/06 A RU 2010142011/06A RU 2010142011 A RU2010142011 A RU 2010142011A RU 2442929 C1 RU2442929 C1 RU 2442929C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
coal
burners
boiler
combustion
air
Prior art date
Application number
RU2010142011/06A
Other languages
English (en)
Inventor
Юйпен ВАН (CN)
Юйпен ВАН
Хун ТАН (CN)
Хун ТАН
Юван МЯО (CN)
Юван МЯО
Тао НЮ (CN)
Тао НЮ
Хуайцзюнь МА (CN)
Хуайцзюнь МА
Пэн ЛЮ (CN)
Пэн ЛЮ
Синьгуан ВАН (CN)
Синьгуан ВАН
Сяоюн ЧЖАН (CN)
Сяоюн ЧЖАН
Юйбинь ЧЖАН (CN)
Юйбинь ЧЖАН
Чаоцюнь ЧЖАН (CN)
Чаоцюнь ЧЖАН
Юншэн ДУН (CN)
Юншэн ДУН
Синюань ЦУЙ (CN)
Синюань ЦУЙ
Original Assignee
Янтай Лунъюань Пауэр Текнолоджи Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Янтай Лунъюань Пауэр Текнолоджи Ко., Лтд. filed Critical Янтай Лунъюань Пауэр Текнолоджи Ко., Лтд.
Application granted granted Critical
Publication of RU2442929C1 publication Critical patent/RU2442929C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
    • F23C5/08—Disposition of burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
    • F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2201/00—Staged combustion
    • F23C2201/10—Furnace staging
    • F23C2201/101—Furnace staging in vertical direction, e.g. alternating lean and rich zones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/03005—Burners with an internal combustion chamber, e.g. for obtaining an increased heat release, a high speed jet flame or being used for starting the combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2201/00—Burners adapted for particulate solid or pulverulent fuels
    • F23D2201/10—Nozzle tips
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2201/00—Burners adapted for particulate solid or pulverulent fuels
    • F23D2201/20—Fuel flow guiding devices

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области энергетики. Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания, при этом способ включает следующие операции: все или часть горелок для распыленного угля, установленные на боковой стенке (стенках) котла, работают в режиме внутреннего сгорания, т.е. в процессе всей работы котла средства воспламенения в горелках типа внутреннего сгорания поддерживают в рабочем состоянии; в условиях, при которых распыленное угольное топливо уже воспламенилось при впрыскивании из горелок, количество подаваемого в первичную зону сгорания котла вторичного воздуха уменьшают, и вследствие этого в первичной зоне сгорания образуется сильно окисляющая атмосфера, так что распыленное угольное топливо сжигают в условиях высокой температуры и дефицита кислорода; и оставшийся воздух подают в печь в верхней секции печи котла в виде острого дутья, образуя область сильно восстанавливающей атмосферы, в результате чего не полностью сгоревший в первичной зоне сгорания котла распыленный уголь интенсивно смешивается в этой области с воздухом и полностью реагирует, обеспечивая полное сгорание распыленного угля. Внутренняя часть каждой из горелок типа внутреннего сгорания разделена на несколько ступеней камер сгорания, для потока первичного воздуха и распыленного угля в горелке осуществляется разделение по типу «плотный/рыхлый», где более плотный распыленный уголь поступает в центральную камеру, а более рыхлый распыленный уголь поступает в остальные камеры сгорания, в результате чего поток воздуха и распыленного угля в центральной камере концентрируется до уровня плотности, подходящей для воспламенения, более плотный распыленный уголь в центральной камере горелки воспламеняется вначале с помощью воспламеняющего средства, после чего оставшийся более рыхлый распыленный уголь воспламеняется за счет тепла, излучаемого при воспламенении и горении воспламененного распыленного угля, причем распыленный уголь сгорает в горелке ступенчатым образом. Изобретение позволяет уменьшать NOx без падения эффективности котла. 5 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу снижения оксидов азота путем сжигания и, более конкретно, к способу снижения оксидов азота путем сжигания в работающем на распыленном угле котле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания.
Уровень техники
Оксиды азота (в основном включают NO, NO2, N2O, N2O3, N2O4, N2O5 и.т.д. при общем обозначении NOx) серьезным образом угрожают жизненному пространству человеческих существ и животных существ как таковому, с одной стороны, NOx являются главным фактором возникновения кислотных дождей; с другой стороны, в определенных условиях NOx могут образовывать фотохимический смог с углеводородами, в результате чего происходит ухудшение окружающей атмосферы, наносится серьезный вред человеческим существам и ухудшается среда, от которой зависят человеческие существа. При быстром развитии промышленности в нашей стране люди все больше и больше обращают внимание на проблему загрязнения окислами азота.
Одним из основных источников выбросов NOx являются работающие на угле котлы-утилизаторы. По данным статистики в 2002 году количество выбросов оксидов азота в нашей стране составило приблизительно 11,77 миллионов тонн, из которых 63% выбросов имели источником сжигание угля. Таким образом, чтобы защитить окружающую среду, необходимо снижать количество выбросов NOx из котлов-утилизаторов.
Способ снижения загрязнений от выбросов NOx из котлов-утилизаторов делится на два класса: способ, сжигания в печи с низким NOx (ингибирование генерирования NOx в печи) и способ денитрификации дымового газа (снижение генерируемого NOx в трубопроводе на выходе из котла). Способ денитрификации дымового газа требует больших начальных инвестиций, высоких эксплуатационных расходов и большой занимаемой площади, в результате чего некоторые работающие установки не способны обеспечить потребностей в пространстве. По этой причине в настоящее время в нашей стране для уменьшения выбросов оксидов азота в основном используют способ сжигания в печи с низким NOx.
NOx, генерируемые работающим на угле котлом, в основном являются топливными NOx, генерируемыми из элемента N в распыленном угле (примерно 75-90%), и термическими NOx, генерируемыми реакцией N2 воздуха, обусловленной высокотемпературным горением (примерно 10-25%). Основными факторами, влияющими на количество генерируемых при сгорании угля NOx, являются температура горения, коэффициент избытка воздуха, содержание азота в топливе и время пребывания топлива. Отсюда следует, что главными направлениями ограничения генерирования NOx являются: (1) снижение уровня температуры горения для защиты от возникновения локальной высокотемпературной зоны; (2) снижение концентрации кислорода в первичной зоне сгорания, благодаря чему горение будет протекать в условиях, отклоняющихся от теоретического количества воздуха для горения; и (3) правильная организация воздушного потока для горения, в результате чего NOx в пламени окажутся снижены.
Конструируемые существующими котлостроительными заводами горелки для распыленного угля, как правило, относятся к типу наружного сжигания. В процессе нормальной работы в печи достигается температура воспламенения распыленного угля и распыленный уголь, непосредственно впрыскиваемый в печь через горелку, воспламеняется и постепенно сгорает под воздействием конвекционного тепла обтекающего его высокотемпературного дымового газа и радиационного тепла пламени в печи и сгорает в верхней секции печи. Когда котел работает в обычном режиме сгорания, чтобы достичь воспламенения и устойчивого горения, в первичной зоне сгорания котла должны быть обеспечены очень высокая температура и очень высокая концентрация кислорода, в результате чего количество генерируемых в первичной зоне сгорания NOx очень велико.
В настоящее время способы сжигания с низким NOx, используемые для котла-утилизатора, являются следующими: способ ступенчатого сгорания в отношении воздуха, способ ступенчатого сгорания в отношении топлива, способ сгорания, интенсифицируемый предварительным воспламенением и повторным сгоранием, и т.д. Однако при применении указанных способов для котла с установленными на нем горелками традиционного типа наружного сгорания следует предусматривать распределение воздуха после впрыскивания распыленного угля в печь, чтобы обеспечить требования для воспламенения, стабилизированного сгорания и дожигания распыленного угля, и чтобы реакция горения не могла отклоняться в процессе работы от стехиометрического соотношения, в результате чего степени ступенчатости по топливу и ступенчатости по воздуху будут ограничены и будет также ограничен эффект снижения выброса NOx. Кроме того, применение указанных способов обычно влияет на организацию сгорания в печи и, следовательно, до известной степени влияет на эффективность сгорания котла.
Таким образом, в целях безотлагательного удовлетворения потребности в снижении выбросов NOx необходим способ высокоэффективного сгорания при низком NOx без влияния на устойчивое горение и эффективность сгорания для работающего на угле котла-утилизатора.
Краткое раскрытие изобретения
Целью настоящего изобретения является предложение способа снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, путем использования горелок типа внутреннего сгорания для решения технической проблемы сгорания, состоящей в снижении NOx без ухудшения способности к устойчивому горению и эффективности сгорания котла.
Цель настоящего изобретения достигается следующим образом. Способ согласно настоящему изобретению включает в себя: все или часть горелок для распыленного угля, установленные на боковой стенке (стенках) котла работают в режиме внутреннего сгорания, т.е. в процессе всей работы котла источники воспламенения в горелках типа внутреннего сгорания находятся в рабочем состоянии; в условиях, при которых распыленное угольное топливо уже воспламенилось при впрыскивании из горелок, количество подаваемого в первичную зону сгорания котла вторичного воздуха уменьшается и вследствие этого в первичной зоне сгорания образуется сильно восстанавливающая атмосфера, по причине чего распыленное угольное топливо сгорает в состоянии с высокой температурой и дефицитом кислорода; а оставшийся воздух подается в печь в верхней секции печи котла в виде острого дутья, образуя область сильно окисляющей атмосферы, в результате чего не полностью сгоревший в первичной зоне сгорания котла распыленный уголь интенсивно смешивается в этой области с воздухом и полностью реагирует, обеспечивая необходимость в полном выгорании распыленного угля.
В способе снижения оксидов азота работающего на распыленном угле котла, в котором использованы горелки типа внутреннего сгорания, внутренняя часть каждой из горелок типа внутреннего сгорания разделена на несколько ступеней камер сгорания; для потока первичного воздуха и распыленного угля в горелке осуществляется разделение по типу «плотный/рыхлый», где более плотный распыленный уголь поступает в центральную камеру, а более рыхлый распыленный уголь поступает в остальные камеры сгорания, в результате чего поток воздуха и распыленного угля в центральной камере концентрируется до уровня плотности, подходящей для воспламенения; более плотный распыленный уголь в центральной камере горелки воспламеняется первым с помощью источников воспламенения, после чего оставшийся более рыхлый распыленный уголь воспламеняется за счет тепла, излучаемого при воспламенении и горении воспламененного распыленного угля; при этом распыленный уголь сгорает в горелке ступенчатым образом.
В способе снижения оксидов азота горелок типа внутреннего сгорания работающего на распыленном угле котла для каждой из горелок типа внутреннего сгорания распыленное угольное топливо воспламеняется вначале в центральной камере горелки с помощью источника воспламенения, причем интенсивность воспламенения распыленного угля в горелке может быть отрегулирована путем изменения энергии источника воспламенения, в результате чего достигаются эффекты уменьшения генерирования оксидов азота.
В способе снижения оксидов азота работающего на распыленном угле котла, в котором использованы горелки типа внутреннего сгорания, для каждой из горелок типа внутреннего сгорания в качестве источника воспламенения предусмотрены плазмогенераторы или небольшой маслонагнетатель, а горелки выполнены как прямоточные или вихревые горелки, нагревающие котел тангенциально или с помощью вертикальных экранов.
В способе снижения оксидов азота работающего на распыленном угле котла, в котором использованы горелки типа внутреннего сгорания, для каждой из горелок типа внутреннего сгорания необходимое для сгорания распыленного угля количество кислорода обеспечивается только первичным воздухом в горелке при коэффициенте избытка воздуха ниже 0,4.
В способе снижения оксидов азота работающего на распыленном угле котла, в котором использованы горелки типа внутреннего сгорания, количество вторичного воздуха в первичной зоне сгорания уменьшено. С целью длительного поддержания топлива в состоянии горения при дефиците кислорода коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания поддерживается равным примерно 0,85, когда в котле используются горелки плазменного зажигания, и коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания поддерживается равным примерно 0,85-0,95, когда в котле используются горелки традиционного типа.
Полезные эффекты настоящего изобретения реализуются в том, что во время работы котла источники воспламенения горелок находятся в рабочем состоянии в течение всего времени, т.е. осуществляется внутреннее сгорание, в результате чего поступающее в печь топливо уже находится в воспламененном состоянии и выходная мощность плазмогенератора или выходная мощность источников воспламенения являются такими, что небольшой маслонагнетатель может быть изменен с целью регулирования уровня воспламенения распыленного угля в горелке. Кислород в горелке поставляется только первичным воздухом, коэффициент избыточного воздуха очень низок и образовавшаяся сильно восстанавливающая среда сгорания может эффективно снижать генерирование NOx. Поскольку после впрыскивания топлива в печь проблема воспламенения оказывается решенной, для обеспечения устойчивого сгорания достаточно лишь определенного количества кислорода, распределение всего количества воздуха в печи может регулироваться в широких пределах, а коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания может быть доведен до очень низкого уровня. Таким образом, внутри горелки в первичной зоне сгорания образуется очень сильно восстанавливающая атмосфера. Это способствует ингибированию генерирования NOx в процессе сгорания распыленного угля. Чтобы обеспечить конечную скорость догорания распыленного угля, оставшийся воздух подается в виде острого дутья с верха печи, в результате чего образуется область сильно окисляющей атмосферы, в которой воздух интенсивно смешивается с распыленным углем, не полностью сгоревшим в первичной зоне сгорания котла, и подвергается достаточно полной реакции, благодаря чему эффективность сгорания в котле не снижается. Таким образом, по всей печи осуществляется глубокая многоступенчатость по воздуху.
Распыленный уголь до его поступления в печь может быть воспламенен и сгорать в горелке типа внутреннего сгорания и при этом горелка, обладающая признаками глубокой многоступенчатости по воздуху и многоступенчатости по топливу, заставляет элемент С в топливе начать в значительной степени реагировать в условиях высокой температуры и низкого кислорода до того, как топливо сможет быть смешано с достаточным количеством воздуха, в результате чего главным продуктом является СО. В этой атмосфере элемент N в летучем состоянии обладает тенденцией превращаться в восстанавливающие вещества, такие как HCN, NHi и т.д., что не только снижает генерирование NOx, но также значительно снижает генерируемые NOx в пламени (HCN+NOx→N2+H2O+CO, NHi+NOx→Н2+H2O) и, в конце концов, снижает генерирование топливных NOx. Поскольку же коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания очень низок, распыленный уголь сгорает не полностью и температура при этом ограничена, ограничивается и генерирование термических NOx. В зоне выгорания, несмотря на то, что не полностью сгоревшее топливо получает кислород в достаточном для завершения реакции количестве, генерирование NOx невелико благодаря низкой температуре примешиваемого воздуха и, в конечном итоге, общее генерируемое количество NOx эффективно снижается.
Поскольку используется горелка типа внутреннего сгорания и распыленный уголь начинает воспламеняться и реагировать до того, как он поступит в печь, предварительное воспламенение равносильно увеличению объема сгорания печи и создаются благоприятные условия для улучшения выгорания топлива, что устраняет недостатки большей части традиционных способов сгорания при низких NOx, что компенсирует снижение эффективности сгорания в котлах.
Таким образом, настоящее изобретение может эффективно ингибировать генерирование NOx во время сгорания распыленного угля и добиваться пониженных загрязняющих среду выбросов NOx при недопущении снижения эффективности котла. Затраты на выбросы загрязняющих веществ, обусловленных выбросами NOx, можно не только сэкономить для электростанций, получающих в результате этого большие экономические выгоды, но принести при этом большую общественную пользу, обеспечивая высокоэффективную защиту окружающей среды.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 - схематический вид конструкции горелки типа внутреннего сгорания для распыленного угля, в которой в качестве источника воспламенения использован плазмогенератор, согласно настоящему изобретению.
Фиг.2 - вид слева конструкции на фиг.1.
Фиг.3 - схематический вид работающего на распыленном угле котла с расположением горелок на вертикальных экранах, в котором использованы вихревые горелки типа внутреннего сгорания, согласно настоящему изобретению.
Фиг.4 - схематический вид в разрезе горелки для распыленного угля на фиг.3.
Фиг.5 - схематический вид тангенциально нагреваемого работающего на распыленном угле котла, в котором использованы прямоточные горелки типа внутреннего сгорания, согласно настоящему изобретению.
Фиг.6 - схематический вид в разрезе горелки для распыленного угля на фиг.5.
Детальное описание предпочтительного варианта осуществления
Далее описываются конкретные варианты осуществления в соответствии со следующими фигурами.
На фиг.1 приведен схематический вид конструкции горелки типа внутреннего сгорания для распыленного угля, в которой в качестве источника воспламенения использован плазмогенератор, согласно настоящему изобретению. Как следует из фиг.1, внутренняя часть горелки разделена на несколько ступеней, в колене горелки имеется загнутая пластина 8, на загнутой пластине 8 осуществляется разделение потока первичного воздуха и распыленного угля на плотную и рыхлую части за счет различия в инерции между распыленным углем и воздухом. Более плотный распыленный уголь поступает в центральную камеру 5 горелки, а оставшийся более рыхлый распыленный уголь поступает в соответствующие камеры сгорания последовательно ступень за ступенью. После этого распыленный уголь впрыскивается в печь через предназначенное для первичного воздуха и распыленного угля сопло 7 горелки. Распыленный уголь на соответствующих ступенях камер горелки может быть дополнительно сконцентрирован через концентратор 4 распыленного угля, в результате чего воздушный поток распыленного угля уплотняется в центре и разрыхляется в радиальном направлении от центра горелки 2. Таким образом, в горелке 2 создается глубокая многоступенчатость по топливу. Вначале происходит быстрое воспламенение от источника воспламенения плотного распыленного угля в центральной камере, а выделяемое после его воспламенения тепло инициирует ступенчатое воспламенение остального более рыхлого распыленного угля в горелке, в результате чего достигается глубокая многоступенчатость и одновременно осуществляется впрыскивание топлива в печь для сгорания.
Плазмогенератор 1 после запуска генерирует плазменную дугу с высокой температурой и высоким уровнем энтальпии, которая действует на высококонцентрированный распыленный уголь в центральной камере 5 горелки, заставляя частицы распыленного угля быстро разрываться с выделением летучих составляющих и последующим началом воспламенения. Из воспламенившегося распыленного угля в центральной камере 5 выделяется большой объем тепла, а это тепло воспламеняет затем остальной более рыхлый распыленный уголь в горелке 2. Во время этой операции плазмогенератор 1 продолжает оставаться в рабочем состоянии, т.е. обеспечивает воспламенение распыленного угля при его поступлении в центральную камеру 5, причем весь или бóльшая часть распыленного угля уже начали воспламеняться при впрыскивании в печь через сопло 7 горелки. Выходную мощность плазмогенератора 1 можно регулировать: повышая мощность, можно увеличить количество предварительно воспламененного распыленного угля с целью контролирования степени воспламенения распыленного угля в горелке.
Только первичный воздух в горелке обеспечивает количество кислорода, необходимое для сгорания распыленного угля при коэффициенте избытка воздуха ниже 0,4, что значительно ниже концентрации оксидов во время нормального воспламенения распыленного угля и образующаяся сильно восстанавливающая среда может эффективно снижать генерирование NOx. После впрыскивания топлива в печь время смешения распыленного угля с вторичным воздухом благодаря решению проблем с воспламенением и устойчивым горением может необходимым образом растягиваться, позволяя уменьшить количество вторичного воздуха в первичной зоне сгорания и коэффициент избыточного воздуха может поддерживаться равным 0,85 или ниже (коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания при использовании традиционных горелок составляет приблизительно 0,85-0,95), что позволяет сохранять состояние горения при дефиците кислорода в течение продолжительного времени. Таким образом, внутри горелки в первичной зоне сгорания создается сильно восстанавливающая атмосфера, что благоприятным образом влияет на ингибирование генерирования NOx в процессе сгорания распыленного угля.
Вариант осуществления 1: фиг.3 и 4 представляют схематический вид конкретного варианта осуществления работающего на распыленном угле котла с расположением горелок на вертикальных экранах, в котором использованы вихревые горелки типа внутреннего сгорания, в которых в качестве источников воспламенения использованы плазмогенераторы. Как следует из фиг.3 и 4, все горелки котла выполнены или модифицированы как горелки типа внутреннего сгорания (21), в которых в качестве источников воспламенения использованы плазмогенераторы. В процессе работы котла, показанные на фиг.1, плазмогенераторы 1 находятся в рабочем состоянии и заставляют распыленный уголь в горелках 21 ступенчато воспламеняться, в то время как сопло 7 горелки для первичного воздуха и распыленного угля соединено с первичной зоной сгорания 22 печи, в результате чего весь или большая часть впрыскиваемого в первичную зону сгорания 22 печи распыленного угля находится в состоянии воспламенения. Количество воздуха, поступающего в первичную зону сгорания 22 из вторичного воздушного сопла 6 горелок, регулируется таким образом, что концентрация кислорода в первичной зоне сгорания 22 снижается и создается сильно восстанавливающая атмосфера, которая способствует ингибированию генерирования NOx. В условиях высокой температуры и дефицита кислорода начинает в значительной степени реагировать элемент С топлива перед тем, как топливо может смешаться с достаточным количеством кислорода, и основным продуктом является СО. В высококонцентрированной атмосфере СО элемент N в летучих составляющих обладает тенденцией превращаться в восстанавливающие вещества, такие как HCN, NHi и т.д., в результате чего не только снижается генерирование NOx, но также значительно снижаются генерируемые в пламени NOx (HCN+NOx→N2+H2O+CO, NHi+NOx→H2+H2O) и, в конце концов, снижается генерирование топливных NOx. Поскольку же коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания 22 очень низок, распыленный уголь сгорает не полностью и температура при этом ограничена, ограничивается и генерирование термических NOx.
Остаточный воздух впрыскивается в зону дожигания 24 печи через воздушное сопло 23 острого дутья в верхней секции печи и интенсивно смешивается с не полностью выгоревшим дымовым газом, выходящим из первичной зоны сгорания 22, в результате чего образуется очень сильно окисляющая атмосфера, в которой происходит дожигание частиц распыленного угля в дымовом газе. Поскольку из воздушного сопла 23 для дожигания впрыскивается большое количество низкотемпературного воздуха, температура зоны дожигания 24 печи не очень высока, благодаря чему количество NOx, генерируемого во всем объеме реакции распыленного угля, ограничивается. Таким образом, генерируемое количество NOx снижается без влияния на эффективность котла.
Вариант осуществления 2: фиг.5 и 6 представляют схематические вид конкретного варианта осуществления работающего на распыленном угле котла с тангенциальным расположением горелок, в котором использованы прямоточные горелки типа внутреннего сгорания, в которых в качестве источников воспламенения использованы плазмогенераторы. Как следует из фиг.5 и 6, три верхних яруса четырехъярусных горелок котла выполнены или модифицированы как горелки типа внутреннего сгорания (32), в которых в качестве источников воспламенения использованы плазмогенераторы, в то время как нижний ярус горелок состоит из традиционных прямоточных горелок 31.
Во время работы котла традиционные прямоточные горелки 31 поддерживаются в нормальном рабочем состоянии, и большое количество NOx генерируется внизу первичной зоны сгорания 34 печи. Показанные на фиг.1 плазмогенераторы находятся в рабочем состоянии, инициируя ступенчатое воспламенение распыленного угля в горелке 32. Сопло 7 горелки для первичного воздуха и распыленного угля соединено с первичной зоной сгорания 34 печи, в результате чего весь или большая часть впрыскиваемого в первичную зону сгорания 34 печи распыленного угля находится в состоянии воспламенения. Количество воздуха, поступающего в первичную зону сгорания 34 из вторичного воздушного сопла 6 горелки внутреннего сгорания, регулируется таким образом, что концентрация кислорода в верхнем пространстве первичной зоны сгорания 32 снижается и образуется сильно восстанавливающая атмосфера, которая способствует ингибированию генерирования NOx.
В условиях высокой температуры и дефицита кислорода начинает в значительной степени реагировать элемент С топлива перед тем, как топливо может смешаться с достаточным количеством кислорода, и основным продуктом является СО. В высококонцентрированной атмосфере СО элемент N в летучем составляющем обладает тенденцией превращаться в восстанавливающие вещества, такие как HCN, NHi и т.д., в результате чего не только снижается генерирование NOx, но также значительно снижаются NOx, которые образуются в пламени в нижнем пространстве первичной зоны сгорания 34 печи (HCN+NOx→N2+H2O+CO, NHi+NOx→Н2+H2O) и, в конце концов, снижает генерирование топливных NOx.
Остаточный воздух впрыскивается в зону дожигания 35 печи через воздушное сопло 33 острого дутья в верхней секции печи и интенсивно смешивается с не полностью выгоревшим дымовым газом, выходящим из первичной зоны сгорания 22, в результате чего образуется очень сильно окисляющая атмосфера, в которой происходит дожигание частиц распыленного угля в дымовом газе. Поскольку из воздушного сопла 23 для дожигания впрыскивается большое количество низкотемпературного воздуха, температура зоны дожигания 35 печи не очень высока, благодаря чему количество NOx, генерируемого во всем объеме реакции распыленного угля, ограничивается и эффективно снижается общее генерируемое количество NOx без влияния на эффективность котла.

Claims (6)

1. Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания, при этом способ включает следующие операции:
все или часть горелок для распыленного угля, установленные на боковой стенке (стенках) котла, работают в режиме внутреннего сгорания, т.е. в процессе всей работы котла средства воспламенения в горелках типа внутреннего сгорания поддерживают в рабочем состоянии;
в условиях, при которых распыленное угольное топливо уже воспламенилось при впрыскивании из горелок, количество подаваемого в первичную зону сгорания котла вторичного воздуха уменьшают, и вследствие этого в первичной зоне сгорания образуется сильно окисляющая атмосфера, так что распыленное угольное топливо сжигают в условиях высокой температуры и дефицита кислорода; и
оставшийся воздух подают в печь в верхней секции печи котла в виде острого дутья, образуя область сильно восстанавливающей атмосферы, в результате чего не полностью сгоревший в первичной зоне сгорания котла распыленный уголь интенсивно смешивается в этой области с воздухом и полностью реагирует, обеспечивая полное сгорание распыленного угля.
2. Способ по п.1, в котором внутренняя часть каждой из горелок типа внутреннего сгорания разделена на несколько ступеней камер сгорания, для потока первичного воздуха и распыленного угля в горелке осуществляется разделение по типу «плотный/рыхлый», где более плотный распыленный уголь поступает в центральную камеру, а более рыхлый распыленный уголь поступает в остальные камеры сгорания, в результате чего поток воздуха и распыленного угля в центральной камере концентрируется до уровня плотности, подходящей для воспламенения, более плотный распыленный уголь в центральной камере горелки воспламеняется вначале с помощью воспламеняющего средства, после чего оставшийся более рыхлый распыленный уголь воспламеняется за счет тепла, излучаемого при воспламенении и горении воспламененного распыленного угля, причем распыленный уголь сгорает в горелке ступенчатым образом.
3. Способ по п.1 или 2, в котором для каждой из горелок типа внутреннего сгорания распыленное угольное топливо воспламеняется вначале в центральной камере горелки с помощью воспламеняющего средства и интенсивность воспламенения распыленного угля в горелке может быть отрегулирована путем изменения энергии источника воспламенения до достижения эффектов уменьшения генерирования оксидов азота.
4. Способ по п.1 или 2, в котором для каждой из горелок типа внутреннего сгорания в качестве источника воспламенения предусмотрен плазмогенератор или небольшой маслонагнетатель, а горелки выполнены как прямоточные или вихревые горелки, нагревающие котел тангенциально или с помощью вертикальных экранов.
5. Способ по п.1 или 2, в котором для каждой из горелок типа внутреннего сгорания необходимое для сгорания распыленного угля количество кислорода при коэффициенте избытка воздуха ниже 0,4 обеспечивает только первичный воздух в горелке.
6. Способ по п.1 или 2, в котором количество вторичного воздуха в первичной зоне сгорания уменьшают, коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания поддерживают равным примерно 0,85, когда в котле используют горелки плазменного воспламенения для длительного поддержания топлива в состоянии горения при дефиците кислорода, и коэффициент избыточного воздуха в первичной зоне сгорания поддерживают равным примерно 0,85-0,95, когда в котле используют горелки традиционного типа.
RU2010142011/06A 2008-03-14 2008-06-18 Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания RU2442929C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN200810085042.4 2008-03-14
CN2008100850424A CN101532662B (zh) 2008-03-14 2008-03-14 一种采用内燃式燃烧器的煤粉锅炉降低氮氧化物的方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2442929C1 true RU2442929C1 (ru) 2012-02-20

Family

ID=41064720

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010142011/06A RU2442929C1 (ru) 2008-03-14 2008-06-18 Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10364981B2 (ru)
EP (1) EP2253884A4 (ru)
JP (1) JP2011513694A (ru)
KR (1) KR101249871B1 (ru)
CN (1) CN101532662B (ru)
AU (1) AU2008352825B2 (ru)
RU (1) RU2442929C1 (ru)
WO (1) WO2009111912A1 (ru)

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10702293B2 (en) 2008-06-13 2020-07-07 Shockwave Medical, Inc. Two-stage method for treating calcified lesions within the wall of a blood vessel
US8956371B2 (en) 2008-06-13 2015-02-17 Shockwave Medical, Inc. Shockwave balloon catheter system
US9044618B2 (en) 2008-11-05 2015-06-02 Shockwave Medical, Inc. Shockwave valvuloplasty catheter system
CN102032566B (zh) * 2009-09-27 2013-06-12 烟台龙源电力技术股份有限公司 一种煤粉燃烧器和具有该煤粉燃烧器的锅炉
CN102032563B (zh) * 2009-09-27 2012-07-18 烟台龙源电力技术股份有限公司 一种煤粉燃烧器及具有该煤粉燃烧器的锅炉
CN102454983A (zh) * 2010-11-01 2012-05-16 烟台龙源电力技术股份有限公司 一种煤粉浓缩器、煤粉燃烧器及煤粉锅炉
CN201875703U (zh) * 2010-11-01 2011-06-22 烟台龙源电力技术股份有限公司 一种煤粉燃烧器及煤粉锅炉
TR201813152T4 (tr) 2010-12-23 2018-09-21 General Electric Technology Gmbh Bir kazandan emisyonların indirgenmesine yönelik yöntem.
CN102305415B (zh) * 2011-10-18 2013-10-09 上海锅炉厂有限公司 一种富氧环境下的等离子无油点火系统
DE102011056655B4 (de) 2011-12-20 2013-10-31 Alstom Technology Ltd. Brenner zum Verbrennen eines staubförmigen Brennstoffes für einen Kessel mit Plasmazündbrenner
CN102494338B (zh) * 2011-12-26 2014-04-09 上海锅炉厂有限公司 一种微油量点火分级燃烧系统
US9642673B2 (en) 2012-06-27 2017-05-09 Shockwave Medical, Inc. Shock wave balloon catheter with multiple shock wave sources
US9333000B2 (en) 2012-09-13 2016-05-10 Shockwave Medical, Inc. Shockwave catheter system with energy control
AU2013370229B2 (en) 2012-12-28 2017-04-13 Avery Dennison Corporation Topcoat compositions, coated substrates, and related methods
CN103267280B (zh) * 2013-05-30 2017-03-15 重庆富燃科技股份有限公司 采用富氧微油燃烧方式降低煤粉锅炉氮氧化物的方法
US9765967B2 (en) * 2013-06-05 2017-09-19 General Electric Technology Gmbh Flexible gas pipe ignitor
CN103615717B (zh) * 2013-10-24 2016-01-13 中国计量学院 一种新型富氧微油点火和超低负荷稳燃燃烧器
PL2908051T3 (pl) * 2014-02-12 2021-05-31 General Electric Technology Gmbh Lanca zapłonowa i sposób eksploatacji palnika ze wspomnianą lancą zapłonową
CN103868068B (zh) * 2014-03-24 2016-03-02 王龙陵 一种高温氧气直接点火和稳燃系统
JP6188658B2 (ja) * 2014-09-24 2017-08-30 三菱重工業株式会社 燃焼バーナ及びボイラ
PL3026338T3 (pl) * 2014-11-28 2020-07-13 General Electric Technology Gmbh Układ spalania kotła
EP3130851B1 (en) 2015-08-13 2021-03-24 General Electric Technology GmbH System and method for providing combustion in a boiler
CN105546525A (zh) * 2015-10-14 2016-05-04 重庆市富燃科技有限责任公司 一种降低w型燃煤锅炉氮氧化物的方法
CN105202544A (zh) * 2015-10-20 2015-12-30 烟台龙源电力技术股份有限公司 微气燃烧枪体、点火燃烧器、煤粉燃烧系统和燃煤锅炉
WO2017087195A1 (en) 2015-11-18 2017-05-26 Shockwave Medical, Inc. Shock wave electrodes
CA3017973A1 (en) * 2016-03-21 2017-09-28 Atlantis Research Labs Inc. Incinerating system
GB2551167A (en) * 2016-06-08 2017-12-13 Doosan Babcock Ltd Burner
US10473327B2 (en) 2016-06-09 2019-11-12 General Electric Technology Gmbh System and method for increasing the concentration of pulverized fuel in a power plant
CA3038330A1 (en) 2016-10-06 2018-04-12 Shockwave Medical, Inc. Aortic leaflet repair using shock wave applicators
US10711994B2 (en) * 2017-01-19 2020-07-14 General Electric Technology Gmbh System, method and apparatus for solid fuel ignition
US10966737B2 (en) 2017-06-19 2021-04-06 Shockwave Medical, Inc. Device and method for generating forward directed shock waves
CN107575859A (zh) * 2017-09-27 2018-01-12 西安热工研究院有限公司 一种电站燃煤锅炉的加氧点火燃烧器及其点火稳燃方法
CN108343950B (zh) * 2018-03-30 2024-04-16 烟台龙源电力技术股份有限公司 煤粉预处理装置和锅炉
CN112367934A (zh) 2018-06-21 2021-02-12 冲击波医疗公司 治疗躯体管腔中的闭塞物的系统
CN109359428B (zh) * 2018-11-27 2022-09-30 上海海事大学 一种锅炉燃烧效率和氮氧化合物排放量的建模方法
CN110397911A (zh) * 2019-07-26 2019-11-01 华能国际电力股份有限公司南通电厂 数控化风煤比低NOx、低CO高效对冲旋流燃烧控制系统
WO2021061523A1 (en) 2019-09-24 2021-04-01 Shockwave Medical, Inc. System for treating thrombus in body lumens
CN111237751B (zh) * 2020-02-18 2022-06-10 上海电力大学 一种用于降低氮氧化物排放的浓淡分离器
CN111351035A (zh) * 2020-03-14 2020-06-30 王永 一种等离子通用燃煤裂化燃烧方法和装置
CN112354672B (zh) * 2020-10-16 2022-09-20 内蒙古京能康巴什热电有限公司 一种锅炉点火过程中磨煤机出力的控制方法
US11992232B2 (en) 2020-10-27 2024-05-28 Shockwave Medical, Inc. System for treating thrombus in body lumens
US12089861B2 (en) 2021-08-05 2024-09-17 Nextern Innovation, Llc Intravascular lithotripsy system and device
US12023098B2 (en) 2021-10-05 2024-07-02 Shockwave Medical, Inc. Lesion crossing shock wave catheter
CN118139590A (zh) 2021-10-19 2024-06-04 冲击波医疗公司 具有干涉冲击波的血管内碎石导管
CN114278940A (zh) * 2022-01-30 2022-04-05 烟台龙源电力技术股份有限公司 燃烧器和燃烧系统
CN114923168B (zh) * 2022-05-17 2022-12-02 哈尔滨工业大学 一种自稳燃低氮氧化物的四角切圆锅炉及燃烧方法
US12035932B1 (en) 2023-04-21 2024-07-16 Shockwave Medical, Inc. Intravascular lithotripsy catheter with slotted emitter bands
CN116906930B (zh) * 2023-07-28 2024-09-10 广东大唐国际雷州发电有限责任公司 一种燃煤发电机组锅炉低负荷运行可靠点火系统

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1666857A1 (ru) * 1989-07-18 1991-07-30 Сибирский Филиал Всесоюзного Теплотехнического Института Им.Ф.Э.Дзержинского Пылеугольна топка
SU1751596A1 (ru) * 1990-10-15 1992-07-30 Московский энергетический институт Топка
RU2042880C1 (ru) * 1993-07-13 1995-08-27 Государственное предприятие по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Уралтехэнерго" Способ ступенчатого сжигания топливно-воздушной смеси
RU2050507C1 (ru) * 1993-05-14 1995-12-20 Московский энергетический институт Топка
RU2123636C1 (ru) * 1993-05-13 1998-12-20 Комбасчн Инджинииринг, Инк. Способ работы топки, работающей на пылевидном твердом топливе
CN1786564A (zh) * 2005-12-20 2006-06-14 西安热工研究院有限公司 切圆燃烧锅炉新三区燃烧器的分体布置方式
RU63032U1 (ru) * 2007-02-13 2007-05-10 Открытое Акционерное Общество "Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт (ВТИ)" Вертикальная топочная камера для ступенчатого сжигания топлива с пониженным выходом оксидов азота

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60122809A (ja) * 1983-12-05 1985-07-01 Kawasaki Heavy Ind Ltd 微粉炭焚き低ΝＯｘ燃焼装置
SU1322002A1 (ru) * 1986-01-06 1987-07-07 Казахский научно-исследовательский институт энергетики Способ сжигани пылеугольного топлива
US4654001A (en) * 1986-01-27 1987-03-31 The Babcock & Wilcox Company Flame stabilizing/NOx reduction device for pulverized coal burner
JPH0754162B2 (ja) * 1986-05-26 1995-06-07 株式会社日立製作所 低ＮＯｘ燃焼用バ−ナ
JPS63267806A (ja) 1987-04-24 1988-11-04 Hitachi Ltd 石炭の低ＮＯｘ燃焼法
FI85910C (fi) * 1989-01-16 1992-06-10 Imatran Voima Oy Foerfarande och anordning foer att starta pannan i ett kraftverk som utnyttjar fast braensle samt foer att saekerstaella foerbraenningen av braenslet.
JPH06265109A (ja) * 1993-03-15 1994-09-20 Nippon Steel Corp プラズマ助燃燃焼炉用バーナー
JPH07243611A (ja) * 1994-03-02 1995-09-19 Babcock Hitachi Kk 微粉炭の低ＮＯｘ燃焼方法およびその装置
US5623884A (en) * 1995-12-05 1997-04-29 Db Riley, Inc. Tilting coal nozzle burner apparatus
KR20010027983A (ko) * 1999-09-17 2001-04-06 윤영석 질소산화물 저감형 미분탄 버너
RU2171429C1 (ru) * 2000-11-22 2001-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "ПлазмотехБайкал" Вихревая горелка
US6699031B2 (en) * 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. NOx reduction in combustion with concentrated coal streams and oxygen injection
CN2521510Y (zh) * 2002-02-06 2002-11-20 烟台龙源电力技术有限公司 一种直接点燃煤粉锅炉的等离子体点火装置
EP1371905B1 (en) * 2001-02-27 2010-12-01 Yantai Longyuan Power Technology Co. Ltd. Plasma igniter with assembled cathode
US6790032B1 (en) * 2003-01-06 2004-09-14 Kuo-Yu Wu Straight path carbon powder combustion machine
JP2004353951A (ja) * 2003-05-29 2004-12-16 Rinnai Corp 全一次空気燃焼式バーナにおける燃焼状態検出装置
CN2632502Y (zh) * 2003-06-18 2004-08-11 烟台龙源电力技术有限公司 一种分级点火煤粉燃烧器
CN100434797C (zh) * 2004-10-10 2008-11-19 辽宁东电燃烧设备有限公司 一种煤粉锅炉的低氮氧化物的燃烧方法
AU2005229668B2 (en) * 2004-11-04 2008-03-06 Babcock-Hitachi K.K. Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility
CN2763701Y (zh) * 2005-02-25 2006-03-08 贾臻 预热型煤粉燃烧器
CN2886352Y (zh) 2006-01-20 2007-04-04 抚顺发电有限责任公司 煤粉锅炉无油助燃超低负荷运行燃烧装置
CN200940831Y (zh) * 2006-05-17 2007-08-29 杭州意能电力技术有限公司 一种带隔板的煤粉燃烧器

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1666857A1 (ru) * 1989-07-18 1991-07-30 Сибирский Филиал Всесоюзного Теплотехнического Института Им.Ф.Э.Дзержинского Пылеугольна топка
SU1751596A1 (ru) * 1990-10-15 1992-07-30 Московский энергетический институт Топка
RU2123636C1 (ru) * 1993-05-13 1998-12-20 Комбасчн Инджинииринг, Инк. Способ работы топки, работающей на пылевидном твердом топливе
RU2050507C1 (ru) * 1993-05-14 1995-12-20 Московский энергетический институт Топка
RU2042880C1 (ru) * 1993-07-13 1995-08-27 Государственное предприятие по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Уралтехэнерго" Способ ступенчатого сжигания топливно-воздушной смеси
CN1786564A (zh) * 2005-12-20 2006-06-14 西安热工研究院有限公司 切圆燃烧锅炉新三区燃烧器的分体布置方式
RU63032U1 (ru) * 2007-02-13 2007-05-10 Открытое Акционерное Общество "Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт (ВТИ)" Вертикальная топочная камера для ступенчатого сжигания топлива с пониженным выходом оксидов азота

Also Published As

Publication number Publication date
KR101249871B1 (ko) 2013-04-02
AU2008352825A1 (en) 2009-09-17
US20110033807A1 (en) 2011-02-10
AU2008352825B2 (en) 2012-03-29
US10364981B2 (en) 2019-07-30
EP2253884A1 (en) 2010-11-24
WO2009111912A1 (zh) 2009-09-17
EP2253884A4 (en) 2014-06-11
CN101532662B (zh) 2013-01-02
KR20110000561A (ko) 2011-01-03
CN101532662A (zh) 2009-09-16
JP2011513694A (ja) 2011-04-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2442929C1 (ru) Способ снижения оксидов азота в котле, работающем на распыленном угле, в котором используются горелки типа внутреннего сгорания
AU2003237815B2 (en) Low nox combustion
JP2020112280A (ja) アンモニアを混焼できるボイラ装置及び火力発電設備
CN201187773Y (zh) 一种采用内燃式燃烧器的煤粉锅炉
FI87949B (fi) Foerfarande foer reducering av kvaeveoxider vid foerbraenning av olika braenslen
US5934892A (en) Process and apparatus for emissions reduction using partial oxidation of combustible material
CN102032563B (zh) 一种煤粉燃烧器及具有该煤粉燃烧器的锅炉
JPH0814505A (ja) ボイラの低ＮＯｘ 燃焼方法および装置
JPS58198606A (ja) 微粉炭の低ＮＯｘ燃焼法
RU2377467C2 (ru) Способ снижения выбросов оксидов азота на основе плазменной стабилизации горения пылеугольного потока и устройство для его реализации
KR960002791B1 (ko) 저 NOx 버너
JPH09126412A (ja) 低ｎｏｘ ボイラ
JPH0229369Y2 (ru)
CN219414771U (zh) 等离子体辅助燃煤锅炉掺氨燃烧及NOx超低排放系统
RU63032U1 (ru) Вертикальная топочная камера для ступенчатого сжигания топлива с пониженным выходом оксидов азота
KR100543958B1 (ko) 다공 분사구가 형성된 저열량가스 연소기의 연소방법
Yuan et al. Computational modeling of flow field in boiler before and after urea injection under different conditions
RU169645U1 (ru) Вертикальная призматическая низкоэмиссионная топка
RU2293254C2 (ru) Способ очистки продуктов сгорания газообразного топлива от токсичных веществ
JPS58102006A (ja) 低ｎｏ１０微粉炭バ−ナ
RU2122154C1 (ru) Способ повышения энергетических и экологических показателей горелочных устройств и устройство для его реализации
JPH0688609A (ja) 排気再燃型ガスバーナ
CN115930220A (zh) 一种等离子体辅助燃煤锅炉掺氨燃烧及NOx超低排放系统及方法
RU2031311C1 (ru) Способ сжигания топлива
SU554447A1 (ru) Устройство дл сжигани сбросных газов