WO1998029653A1

WO1998029653A1 - Production d'electricite et installations associees

Info

Publication number: WO1998029653A1
Application number: PCT/JP1997/004646
Authority: WO
Inventors: Masaki Iijima
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries, Ltd.
Priority date: 1996-12-26
Filing date: 1997-12-17
Publication date: 1998-07-09
Also published as: DE69731116D1; DK0955455T3; AU7892098A; KR19980064720A; AU726473B2; CA2275795C; CN1153005C; EP0955455A4; US6298651B1; RU2175075C2; JPH1135950A; ES2226002T3; DE69731116T2; EP0955455A1; CA2275795A1; ID21949A; CN1186194A; EP0955455B1; KR100250645B1

Description

明細書発法及び発電装置発明の属する技術分野および従来の技術

本発明は、石炭、重質油等のボイラ専 «料を部分処理して、留出分と^^に分離し、該留出分から得られたガスタ一ビン用燃料単独で又はガスタ一ビン向燃料と組み合わせてガスタービンに供給、燃焼させて発電し、該残分をボイラ燃料として、ボイラ燃料単独で又はボイラ専料と組み合わせてボイラに供給、燃焼させてスチームを発生させ、蒸気タービンにより発電する発 ¾ ^法及び装置、さらに、ガス夕一ピン排ガスをボイラに供給してボイラ燃料の燃焼に禾翻する排気再燃式の発 ¾¾·法及びその装置に関する。

燃焼によるエネルギ一をタービン等の原動機を通じてエネルギーに ^する方法には、ボイラ及びスチームターピンによる発電法、ガス夕一ビンによる発法及びこれらを組み合わせたコンバインド ·サイクノレ発電方法がある。ボイラ及びスチームタービンによる発 ¾¾■法は、燃料に重油、原油、残渣油又は石炭等をし、ボイラで発生した高温、高圧のスチームによりタービンを駆動して発電するが、率が 3 8〜4 0%/H HV¾^ (HHV：高

以下特に断らな、限り発電の腿率は H H V基準で示す）と比較的低い。

また、ガスタービンは、燃料に液化天然ガス（L N G) 、灯油、軽油等を^ ffl して、燃料を圧縮空気で、さらには、圧縮^を燃焼熱で加熱して燃焼させ、発生した高温、高圧のガスにより夕一ビンを環隱して発電する。発率は 2 0〜 3 5 %であるが、ガスタービンのおガスは、例えば、 4 5 0〜7 0 0°Cと高温であるのでこの熱を利用すること力できる。

また、空冷翼夕一ビン等ではガス温度を 1 3 0 0〜1 5 0 0°CgJ^まで高めることができるので、発率の向上、排ガスのより力な利用力可能である。これらを組み合わせたコンバインド ·サイクル発電では、燃料に L N Gをし、圧縮空気で燃料を燃焼させ、その高温高圧ガスでガスタービンを ¾1¾して発動し、さらにその排ガスを廃熱回収ボイラに供給してスチームを発生させ、スチ —ムタ一ビンにより発電する方法が実施されており、従来のガスタ一ビンでは熱効率が 4 6〜 4 7 %と高いことが難である。従つて発 ¾|¾備の老朽化により設備を新設する際や既存設備を利用した発電能力増強する際には、率の高いコンバインド ·サイクノレ発電への繊が進められている。

しかしながら、前記 L N Gによるコンバインド ·サイクル発電では、燃料の L N Gは貯蔵にコストカかかり、供給に問題を生じるおそれがある。

欧米では、 L N Gや軽油以外に、原油や残渣油をガスタービンの燃料に麵しているがある力それらに含まれる不純物のためトラブルが多く発生し、軽油や L N Gをするに比べ保守費用がかさむ問題点が指摘されている。ガスタービンにする燃料の不純物含有量として、ナトリウムとカリウム分を合計で 0. 5 p p m以下、バナジウム分を 0. 5 p p m以下に制限すること力ましい。特にナトリウム、カリウムの塩分とバナジウム分は相互に影響してガス夕一ビンのブレード金属の溶融点を低下させたり、灰分のブレードへの付着の原因となる。

一方、火力発電は、石油や L N Gの他に、天然に多量にされている石炭や重質油を現燃料としてしており、さらにその効率的な力検討されている。例えば、ガスイ^に lliM方式を^ fflし、送電端効率約 4 3〜4 7 %の石炭ガス化複合発電（I G C C) 力検討されている。し力、しな力ら、これらの技術では、石炭や重質油をコンバインド ·サイクル発電に利用するには、原燃料を一度ガスに纖するがあり、さらに得られたガスの精製が必要である。

原燃料を全量ガス化する方法では、例えば、原燃料の前処理に過大の設備を必ボイラを必要としたり、操作条件が過酷であつたり、全量ガス化するので^ ¾したガスの量が大きく、またガスの fl½^、精製に過大の設備を必としたり、残りの溶！^の処理が必要であったり、蒸気タービンにする燃料までガス化して精製することになる等の問題点があつた。

ジャーナル'ォブ ·エンジニアリング'フォー ·ガスタービンス ' ·アン Κ ·ノヽ' ヮー (Journal of Engineering for Gas Turbines and Power) vol. 118 , OCTOB ER 1996 , 737には、石炭を酸素及び水蒸気の存在下に高でガス化して、得られたガスをガスタービンに供給して燃焼させ、 ¾ ^した高温の燃焼ガスによりガスタービンを »して発電を行い、石炭をガス化させた残りのチヤ一を流動床ボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを駆動して発電を行うコンバィンド ·サイクル発電が開示されている。

しかしながら、この技術ではガス化が 1 0 0 o^ec¾¾ はそれの高温であるために、 N a及び K塩、及び V化合物のようなタービンブレードを腐:^ T るの混入が多く、これらを除去するがあること、ガス化装置とガスタービン及び流動床ボイラとを組み合わせた装置カ¾¾であるために、既存のボイラ •スチームタービンシステムのような輻射伝熱面と文す流伝熱面を備えたボイラに適用するには設備の大幅な手直し力必要であり、実際的には設備の新設の際にのみ適用されるという制約がある等の問題をもっている。また、高温で得られたガスの精製を低温で行わなければならず、エネルギーロス力大き t、という問題があり、さらに、全体として設備費力 <過大なものになるという問題がある。

発明の要約

本発明の目的は、安価なもしくは利用度の低いボイラ専 j«料（ガスタービンに利用できずボイラに禾 ij用できる燃料）を^ fflして、高効率の発電を行うことであり、燃料のエネルギーを有効に利用することであり、更には、への悪響力少なく、設備費の安い方法を赚することである。また、石油精製設備のような燃料発生源に併設して、設備費があまりかからずに燃料を力利用して発電する方法、設備を共することである。

本発明者らは、種々の燃料を禾 IJ用した発電について鋭雄討した結果、石炭、原油、重質油等の安価なもしくは利用度の低いボイラ専料を、ストリツピング、蒸留、熱分解、乾留、マイクロ波照 Ji、部分水性ガス化、部 «焼ガス化等により部分処理して留出分と^^に適切に分離することにより、留出分の性質、品質、発^ び熱量がガスタービンの燃料用に適するものであり、の性質、発^ び^ Sがボイラの燃料用に適するものであることを見い出し、更にそれぞれの量が、特にガス夕一ビン発電とスチームタービン発電を結び付けたコンノインド ·サイクル発電に適するものであること、さらには、留出分を単独に^ して又は留出分とガスタービン向燃料とをガスタービン燃料に使用してガスタービンにより発電し、を単独に^ fflして又は^^とボイラ専焼燃料とをボイラ燃料にしてスチームを発生させてスチームタービンにより発電することにより低設備費の装置で、低コストで、且つ高効率で発電できること、ガス夕一ビン排ガスをボイラに加えて排気再燃することによりさらに高効率で発きることを見いだし、さらには、石油精製設備から得られる余剰のガスタービン向燃料と同設備内でするボイラ専 «料をして、ガス夕―ビンからの排気を禾拥してボイラーで燃焼することにより、設備から ¾ ^する燃料を有効に利用して、効率よく発きることを見 t、だし本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の第 1は、ボイラ専,料 (F) を部分処理して留出分（D) 及び膨 (R) に分離し、該留出分（D) 力、ら得られたガスタービン用燃料（G) 単 ¾Xはガスタービン用燃料 (G) とガスタービン向燃料（G' ) との混^/をガスタービン燃料 (A) として、該残分（R) 単¾ ^は該 (R) とボイラ専焼燃料 (F ) 及び Z又は他種類のボイラ専«料（F' ) との混^/をボイラ燃料（B) として、ガスタービン燃料 (A) をガス夕一ビンで燃焼してガスタービンを IgHlして発電すると共に、ボイラ燃料 (B) をボイラで燃焼して ¾ ^したスチームによりスチームタービンをして発電する発電方法に関するものである。これにより、石炭、重質油等の安価なもしくは利用度の低いボイラ専焼燃料 (ガスタービンに利用できずボイラに利用できる燃料）からガスタービンとスチ —ムタ一ビンに適する燃料を効率よく得て、あるいは、さらに安価なもしくは利用度の低い各種ボイラ専 «料と各種ガスタービン向燃料を組み合わせてgfflすること力できるので、燃料の禾 IJ用範囲カ《広がり、経済的にも、環境¾{匕時にも最適に燃料を選択して効率的に発電すること力《できる。それらの燃料をして発電すること力 <できるので、単にボイラ専«料 (F) をボイラ燃料 (B) として使用する場合に比較して大幅に発 ®Τ力率が向上する。

本発明の第 2は、ガスターピン排ガスをボイラに供給してボイラ燃料 ( B) を排気再燃させる本発明の第 1に記載の発 ¾¾■法に関するものである。

これにより、ガス夕一ビン排ガス中の残存熱量と 1 0〜1 5 %残存する隱を利用して残分を燃焼することができるので発電効率を約 4 6 %に高められる。本発明の第 3は、ガスタービン排ガスを廃熱回収ボイラに供給して発電用蒸気を発生させ、廃熱回収ボイラ排出ガスをボイラに供給してボイラ燃料 (B ) を排気再燃させる本発明の第 1に記載の発法に関するものである。

これにより、ガスタービン排ガス中の残存熱量から発 TOの蒸気を発生すること力河能であり、さらに廃熱回収ボイラ排ガス中の残存驢と 1 0〜1 5 %残存するを利用して ¾ ^を燃焼することができるので発力率が高い。

本発明の第 4は、部分処理が、トツビング、フラッシング、蒸留、抽出、傾瀉又はこれらの混合処理からなる群から選ばれる部分分離処理である本発明の第 1 〜 3のいずれかに記載の発電方法に関するものである。

これにより、ボイラ専 i»焼の各種の部分分 MLS^法が具体的にできることカ ijる。

本発明の第 5は、部分処理が、熱分解、乾留、水性ガス化、燃焼ガス化、水素化、液化、マイクロ波照又はこれらの混合処理からなる群から選ばれる部分分解処理である本発明の第 1〜 3のいずれかに記載の発電方法に関するものである。これにより、ボイラ専焼の各種の部分分, ¾^法が具体的に^ fflできることカ判る。

本発明の第 6は、部分処理が 2 5 0 °C以上 5 0 0°C以下で行われる本発明の第 4〜 5のいずれかに記載の発 TO法に関するものである。

これにより、熱的に有利に留出分を得ることカできると共に留出分中の N a、 K、 C a、 Vその他の不純物のを大幅に減少すること力できる。

本発明の第 7は、留出分（D) 対残分（R) の熱量比率が 2 0〜6 0 %対 8 0 〜 4 0 %である本発明の第 1〜 6のいずれかに記載の発電方法に関するものであこれにより、ボイラ専匪焼から排気再燃コンバィンド ·サイクル発電に適する^ *の留出分が経済的に得られ、留出分をガスターピン用燃料に^して、残分をボイラに fflして、排気再燃により効率よく発電を行うこと力できる。

本発明の第 8は、留出分（D) から少なくともガス分（V) と油分 (0) を分離し、ガス分（V) 、油分 (0) 又はガス分（V) と油分（0) をガスタービン用燃料 (G) に使用する本発明の第 1〜7のいずれかに記載の発電方法に関するものである。これにより、水分やそれに溶解する不純物成分がガスタービン用燃料に Λすることを防ぐことができる。

本発明の第 9は、油分 (0) を蒸留して精製留分 (C ) と蒸留残渣 (R' ) に分離し、精製留分 ( C) をガスタービン用燃料 (G) に翻して、蒸留残渣（R ' ) をボイラに使用する本発明の第 8に «の発 TO法に関するものである。これにより、どのようなボイラ専焼燃料から得られた留出分からガスタービン用燃料を製造しても、ガスタービンを長時間稼働した場合にタービンブレード等の腐食が少ない燃料を得ることができるし、もともと留出分中の不純物が少ない場合にはさらにその含有率を下げることカできる。

本発明の第 1 0は、ガスタービン燃料（A) が、ナトリゥム及び力リウム分の合計で 0. 5重量 p p m以下、バナジウム分 0. 5重量 p p m以下を含有する本発明の第 8〜9のいずれ力、に記載の発電方法に関するものである。

これにより、 N aと K分の合計が 0. 5 Sgp p mないしそれ以下、 V分が 0, 5重量 p p mないしそれ以下であり、ガスタービンを長時間 ii ^fflしてもタービンブレード等の腐食が少ない。

本発明の第 1 1は、ガス分（V) をガス専焼ガスタービンにより燃焼させ、油分（0) 又は精製留分（C) を油専焼ガスタービンにより燃焼させる本発明の第 8〜9のいずれかに記載の発電方法に関するものである。

これにより、ガス分と油分を効率よく、安定に燃焼させてガスタービン発電を行うことができる。

本発明の第 1 2は、ボイラ専匿料 (F) を部分処理して留出分（D) 及び ¾ 分（R) に分離する部分処理手段、本発明の第 1に記載のガスタービン燃料（A) を燃焼させて^ 1¾するガスタービン、 Κ¾されたガスタービンにより発電するガスタービン用発 β、本発明の第 1に記載のボイラ燃料 (Β) を燃焼させて蒸気を ¾ ^させるボイラ、 ¾ ^したスチームにより署鹏するスチームタービン及び区動されたスチームタービンにより発電するスチームタービン用発 ¾ からなる発電装置に関するものである。

これにより、石炭、重質油等の安価なもしくは禾拥度の低いボイラ専焼燃料からガスタービンとスチームタービンに適する燃料を効率よく得て、それらの燃料を利用して発電することができるし、さらに安価なもしくは利用度の低い各種ボィラ専料や各種ガスタービン向燃料を組み合わせてすること力 <できるので、燃料の禾幌範囲力広がり、経済的にも、環匕時にも翻に燃料を選択して効率的に発電すること力できる。

本発明の第 1 3は、ガスタービン排ガスをボイラに供給する排ガス供給手段を設けた本発明の第 1 2に記載の発電装置に関するものである。

これにより、ガスタービン排ガス中の残存熱量と 1 0〜1 5 %残存する «を使用して残分を燃焼すること力できるので発電効率約 4 6 %で発電を行うこと力できる。

本発明の第 1 4は、ガスタービン排ガスを供給して発蒸気を発生させる廃熱回収ボイラ及び廃熱回収ボイラ排ガスをボイラに供給する排ガス供給手段を設けた本発明の第 1 2に記載の発電装置に関するものである。

これにより、ガスタービン排ガス中の残存から発の蒸気を発生するとともに、廃熱回収ボイラ排ガス中の残存皿と 1 0 ~ 1 5 %残存する,を ffl してを燃焼すること力 <できるので発載力率カ^い。

本発明の第 1 5は、ガスタービン向燃料とボイラ専焼燃料が同一場所で得られる設備に併設して、該ガス夕一ビン向燃料をガス夕一ビンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した Ki¾用燃焼ガスによりガスタービンを馬 Kliして発電し、該ボィラ専 j»料をボイラに供給して前記ガスタービン排ガスを用いて燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを環隨して発電する発電方法に関するものである。

これにより、部分処理設備を新設することなく、オフガスやタール等を^力に利用して、効率よく発電することができる。

本発明の第 1 6は、上記設備が、石油精製プラント、製鉄プラント、化学ブラント及びこれらのコンビナ一トからなる群から選ばれるものである本発明の第 1 5に記載の発 ¾ ^法に関するものである。

これにより、多量のガスタービン向燃料とボイラ専焼燃料を環境に排出したり、輸送したりせずに、単にボイラで燃させるよりも効率よく発電に利用することができる。本発明はさらに以下のことも発明として示すものである。

すなわち本発明は、ボイラ専 «料を部分処理して留出分及び^^に分離し、留出分をガスタービン燃料に^して、 ¾ ^をボイラ燃料に^して、前記ガス夕一ビン燃料をガスタービン {こ供給して燃焼させ、燃焼により発生した駆動用燃焼ガスによりガスタービンを導 g|¾して発電し、蘭己ボイラ燃料及ひ記ボイラ専焼燃料をボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを,して発電する発法を示すものである。

本発明は、ボイラ専^ ^料を部分処理して留出分及びに分離し、留出分をガスタービン燃料に^ fflして、 ¾ ^をボイラ燃料にして、ガスタービン向燃料及び mt己ガスタ一ビン燃料をガスタービンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した »用燃焼ガスによりガスタービンを駆動して発電し、前記ボイラ燃料をボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを導 g¾lして発電する発電方法を示すものである。

本発明は、ボイラ専繊料（F) 又は（F' ) 、石炭、揮発分 2 0重量％以上の炭、チヤ一、コークス、重油、残渣油、ピッチ、ビチューメン、石油コ一クス、カーボン、タールサンド、タールサンドから得られるサンドオイル、ォィルシェール、オイルシェールから得られるシェールオイル、オリノコタール、オリノコタールの水懸濁! ¾rr?あるオリマルジヨン、アスファルト、アスファルトの水懸濁物であるアスマルジョン、石油—油混合物 (C OM) 、石油一水混合物 ( CWM) 、石炭一メタノールスラリー、木、草、油脂又は搾油滓の天然物由来マス、廃ブラスチック、可燃ゴミ、及びこれらの混^からなる群から選ばれる燃料である上記に記載の発法を示すものである。

本発明は、ガスタービン向燃料 (C ) カ<水素、メタン、ェタン、エチレン、プロパン、プロペン、ブタン類、ブテン類、へキサン類、へブタン類、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノ一ル、ジメチノレエ一テル、ジェチノレエ一テル、 L N G、： L P G、ナフサ、ガソリン、灯油、軽油、常圧沸点、 5 0 0 °C以下の重質油分解^、天然ガス、メタン、ランドフィルガス、高炉ガス、コ一クス炉ガス、ガス、水素を含む化学プラントからの副生ガス、石^ Xは重質油のガス化ガス、石炭乾留ガス、石炭水性ガス化ガス、石炭部分燃焼ガス、重質油加熱分離軽質油又はガス、重質油熱分解！ ¾®油又はガス、重質油酸化分解油又はガス、超重質油熱分解籠油又はガス、超重質油酸化分解籠油又はガス、発酵ガス、及びこれらの混合物からなる群から選ばれる燃料である上記に記載の発電方法を示すものである。

本発明は、部分処理するボイラ専焼燃料が石炭、重質油及びこれらの混^ r ある本発明の上記に記載の発法を示すものである。

本発明は、ガスタービン排ガスをボイラに供給し、ボイラ燃料及び/又はボイラ専«料を ¾ を供給して燃焼させる本発明の上記にの発法を示すものである。

本発明は、ボイラの燃焼をガスタービン排ガスのみで行う本発明の上記に言の発電方法を示すものである。

本発明は、マイクロ波照射がボイラ専料 (F ) に炭ィ素を供給して行われる発電方法を示すものである。

本発明は、水性ガス化がボイラ専焼燃料 (F) に趣加麵ガスとフ気とを供給して行われる発 ¾ ^法を示すものである。

本発明は、燃焼ガス化がボイラ専焼燃料 (F) に又は隱とフ威気を供給して行われる発 ¾¾法を示すものである。

本発明は、部分処理手段、ガス一夕一ビン、ガスターピン用発 ¾1幾、ボイラ、スチームタービン及びスチーム夕ービン用発電機からなり、

( 1 ) ボイラ専焼燃料を部分処理して留出分及び残分に分離し、留出分をガスタ一ビン燃料に^ fflして、 ^^をボイラ燃料に使用して、 l己ガスタービン燃料をガスタービンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した屠 gfj用燃焼ガスによりガスタービンをして発電し、前記ボイラ燃料及ひ記ボイラ専料をボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを ξκ®ιして発電する、

( 2) ポイラ専«料を部分処理して留出分及びに分離し、留出分をガスタ一ビン燃料に^ fflして、 ¾ ^をボイラ燃料に使用して、ガスタービン向燃料及び前記ガスタ一ビン燃料をガスタービンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した駆動用燃焼ガスによりガスタービンを Κ1¾して発電し、前記ボイラ燃料をボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームターピンを ¾|¾して発電する、

( 3) ボイラ専 j«料を部分処理して留出分及びに分離し、留出分をガスタ一ピン燃料に使用して、をボイラ燃料に使用して、前記ガスタービン燃料をガスタービンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した専 Kli用燃焼ガスによりガスタービンを尾隨して発電し、前記ボイラ燃料及ひ 1ΰ記と異なる種類のボイラ専焼燃料をボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを,して発電する、又は

( 4) ボイラ専焼燃料を部分処理して留出分及び残分に分離し、留出分をガス夕一ビン用燃料にして、残分をボイラ燃料にして、ガスタービン向燃料及び前記ガス夕一ビン燃料をガスタ一ビンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した尾隱用燃焼ガスによりガスタービンを塔して発電し、前記と異なる種類のボイラ専料及び前記ボイラ燃料をボイラに供給して燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを駆動して発電する発電装置を開示するものである。本発明は、ガスタービン排ガスをボイラに供給して、 ^^を空気を供給して燃焼させる本発明の上記に記載の発電方法を示すものである。

本発明は、ボイラの燃焼をガスタービン排ガスのみで行う本発明の上記に ΐ の発電方法を示すものである。

本発明の石炭の乾留に関する発明はさらに以下のことも示す。

すなわち本発明は、石炭を、特に揮発分を 2 0重量％以上含む石炭を、部分分解処理して、留出分並びに残分に分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、残分である熱分解炭ィ k¾^、チヤ一又はコークスをスチームタービンのボイラ燃料とする発燃料を開示するものであり、部分分理か留であり、特に、乾留が 5 0 0°C以下の熱分解炭化であり、更には、留出分から、ガス分及び Z又は油分を分離して、該ガス分及び/又は油分をガスタービン用燃料とする発 TO 燃料の製造方法を示すものである。

本発明は、また、上記で得られたガス分及び Z又は油分を燃料とし、該燃料が、塩分含有量 0. 5重量 p p m以下及びバナジウム分含有量 0. 5重量 p p m以下であるガスタービン発 TO燃料を示すものである。また、本発明は、石炭を部分分讓理して、留出分並びに ¾ ^に分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、 ¾ ^をスチームタービンのボイラ燃料とする発電用燃料の製造方法を示すものである。

また、本発明は、石炭を 1 0〜1 0 O O O CTCZ秒の加熱で 0. 1〜： L 0 秒間加熱して、石炭を急iiに部分熱分解して、留出分並びにに分離し、該留出分をガス夕一ビン用燃料とし、 ¾ ^をスチームタービンのボイラ燃料とする発電用燃料の製造方法を示すものである。

また、本発明は、上言 et^i部分熱分解により得られた留出分から得られるガスタービン燃料をガスタービンにし、 ^をボイラ燃料に^ ¾して、コンバインド.サイクル発電を行うことを示すものである。

本発明の石炭のマイク口波照に関する発明はさらに以下のことも示す。

本発明は、石炭を、特に揮発分を 2 0重量％以上含む石炭を、マイクロ'^射により部分分^理して、留出分並びにに分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、分をボイラ ·スチームタービンシステムに使用するボイラ燃料とする発燃料に関するものであり、部分分解処理がマイク口波照射処理であり、特に、マイク口波照射処理が 5 0 °C以上で、好ましくは 1 0 0〜 1 0 0 0 で、また、炭化水素の存在下に、好ましくは炭素数 1〜2 0の脂瞧、脂環族、芳香族炭ィ素の存在下に、又は炭 ih*素ガスの存在下に、更には、留出分から、ガス分及び Z又は油分を分離して、該ガス分及び Z又は油分をガス夕一ビン用燃料とする発電用燃料を示すものである。

また、本発明は、石炭をマイクロ波照 Jiにより部分分理して、留出分並びに^"に分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、をボイラ，スチームタービンシステムにするボイラ燃料とする発 TO燃料の！^方法を示すものめ

本発明の石炭の部分水性ガス化に関する発明はさらに以下のことも示す。

本発明は、石炭を部分水性ガス理して、留出分並びに ¾ ^に分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、をボイラ燃料とする発 TO燃料の製造方法を、また、部分水性ガスィ理が、直接加ガスに水蒸気を添加して行われるものであり、部分水性ガス化処理が、さらに水素、炭化水素、ニ酸ィ素またはこれらの混^/を添加して行われる製造方法を示すものである。

本発明は、又、留出分から、ガス分又はガス及び油分を分離し、該ガス分又はガス及び油分をガスタービン用燃料とする発電用燃料の^ it方法を、留出分と残分の比率が、 ^比率で 3 0〜 4 5 %対 7 0〜 5 5 %である発電用燃料の ^^方法を示すものである。

本発明の石炭の部焼ガス化に関する発明はさらに以下のことも示す。

本発明は、石炭を部分燃焼ガス理して、留出分並びにに分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、 ^^をボイラ燃料とする発 TO燃料の製造方法、部焼ガスィ!^理カ石炭に、 ¾ 又は、及び水蒸気を添加して行われる発燃料の！^方法、部分燃焼ガスィ理が、さらに、水素、炭素、二酸化炭素またはこれらの混^を添加して行われる発 ¾ffl燃料の製造方法、さらに、留出分から、ガス分又はガス及び油分を分離し、該ガス分又はガス及び油分をガスタービン用燃料とする発電用燃料の！ ^方法、留出分との比率が、 \S比率で 3 0〜5 5 %対 7 0〜4 5 %である発 TO燃料の製造方法を示すものである。本発明の重質油の部分熱分解に関する発明はさらに以下のことも示す。

すなわち本発明は、重質油を熱分解処理して、留出分並びに残分に分離し、該留出分をガス夕一ビン用燃料とする発■燃料の！ ^方法、重質油を熱分理して、留出分並びにに分離し、該^ ·をボイラ燃料とする発 sffl燃料の方法、重質油を熱分^ 理して、留出分並びにに分離し、該留出分をガス夕 —ピン用燃料とし、 ¾9·をボイラ用燃料とする発 Sffl燃料の！^方法、重質油が、 A重油、 B重油、 C重油、常圧残渣油、 JE残渣油、シェールオイル、オリノコ超重質油、オリマルジヨン、アスマルジョン、ビチューメン又はこれらの混^! であり、熱分理が、クラッキング法、ビスブレーキング法、ディレイドコーキング法、フルードコーキング法、フレキシコーキング法、コンタクトコーキング法又はユリ力法により行われ、理が、さらに、水蒸気、 ¾M、水素、炭 < j素、二酸素またはこれらの混^を添加して行われ、留出分と^^の比率が、熱量比率で 2 0〜6 0%対 8 0〜4 0 %である発燃料の！ ^方法を示すものである。

本発明の石炭と重質油の混^/の部焼ガス化に関する発明はさらに以下のことも示す。

すなわち本発明は、石^ ¾び重質油の混^/を部^;然焼ガス化処理して、留出分並びに残分に分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、残分をボイラ燃料とする発電用燃料の方法、部^ M焼ガス化処理が、石^ ¾び重質油の混^/ に、 ¾ Xは «、及びフ気を添加して行われる発電用燃料の ^方法、部分燃焼ガス化処理が、さらに水素、炭化水素、二酸ィ！ ^素またはこれらの混^/を添加して行われる発 ¾ffl燃料の！^方法、部分燃焼ガスィ理する石炭：重質油の MS比率が 5 ： 9 5〜8 0 ： 2 0である発電用燃料の方法、さらに、留出分から、ガス分又はガス及び油分を分離し、該ガス分又はガス及び油分をガス夕一ビン用燃料とする発 TO燃料の！^方法、留出分と残分の比率力 &i -e

2 0〜6 0 %対 8 0〜4 0 %である発 ¾ffl燃料の！^方法を示すものである。また本発明は、留出分（D) から少なくともガス分（V) と油分（0) を分離するための分離装置を設けた前 §2¾電装置を示すのである。

また本発明は、油分（0) を精製留分（C) と残渣（R' ) に分離するための分離装置を設けた前言 £¾電装置を示すのである。

本発明には、次のような利点がある。

ボイラ専 «料として石炭、重質油等及びこれらの混^/を原料にして、部分処理することによりな全ての »を満たすガスタービン用燃料及びボイラ燃料が発電、特に排気再燃を行う発電に適した燃料比率で得られる。ボイラ専 « 料の^ *をボイラで焚 L、てスチームタ一ビンで発電する場合の熱効率約 3 8〜 4 0 %に比べて、本発明によれば腿率約 4 5〜4 7 %で発電することカ<でき、この力率は重質油の^ *ガスィ電と同の効率であってしかも^ *ガス化に比較して燃料分解行程や燃料ガスの精 HD1程等の設備費が安く、ガス夕一ピンを使用しても腐食が起こらず、原料の豊富さ、安価さ、経碰、既存設備の利用、熱効率カ镇いため排ガス量が少なく地を匕させにくい点で極めて有利でめ。

さらに、ボイラにのみ利用できる安価な、利用度の低い、もしくは処理の性に迫られた各種ボイラ専焼燃料と、各種の入手の安易な、余剰に存在するもしくは公害原因物質の発生の少ないガスタ一ビン向燃料とを随時選択して使用することが可能となり、さらに効率的な発電を行うこと力可能となり、部分処理設備が不要なために小規腿資による発電能力の増加力《可能となる。

図面の簡単な説明

図 1は、本発明のプロセスフロー図である。

図 2は、本発明で、留出分をガス成分と液成分に分離する場合のプロセスフロ一図である。

図 3は、本発明で、油分を更に蒸留する場合のプロセスフロー図である。

図 4は、ガス夕一ビン向燃料とボイラ専焼燃料による発 ¾¾·法を示すプロセスフロー図である。

図 5は、ボイラ専料と、ボイラ専料を部分処理して得たガスタービン燃料とボイラ燃料を組み合わせて使用する発電方法を示すプロセスフロー図であ 0

図 6は、ガス夕一ビン向燃料とボイラ専 «料と、ボイラ専焼燃料を部分処理して得たガスタ一ビン燃料とボイラ燃料を組み合わせて ^する発 ¾¾"法を示すプロセスフロー図である。

図 7は、図 6で、留出分をガス成分と液成分に分離する場合のプロセスフロー図である。

図 8は、図 6で油分を更に蒸留する場合のプロセスフロー図である。

発明の実施の形態

本発明でガスタービン向燃料 (G* ) とは、ガス夕一ビンに使用できる燃料であり、可燃性の気体、可燃性の軽質液体（常圧沸点が 5 0 0 °C (約 9 0 0 ° F) 以下の液体）をいい、具体的には、メタン、ェタン、エチレン、プロパン、プロペン、ブタン類、ブテン類、へキサン類、ヘプタン類、メタノール、エタノール、ブロパノール、ブタノール、ジメチルェ一テル、ジェチルエーテル、 L N G、 L P G、ナフサ、ガソリン、灯油、軽油、常圧沸点 5 0 0 °C以下の重質油分解、天然ガス、 ^1罾メタン、ランドフィルガス、高炉ガス、コ一クス炉ガス、ガス、水素及び Z又は一酸ィ [^素を含む各種ブラント畐 IJ生ガス、石 ¾は重質油等のガス化ガス、石炭乾留ガス、石炭水性ガス化ガス、石炭部分燃焼ガス、重質油熱分^ M油又はガス、重質油酸化分油又はガス、超重質油熱分解體油又はガス、超重質油酸化分解油又はガス、発酵ガス、及びこれらの混^^ が挙げられる。

水素及び Z又は一酸 ^素を含む各種ブラント副生ガスとしては、例えば、炭化水素を酸化して得られる水素、又は、水素とー酸ィ [^素の混合ガス等の化学プラン卜からのガスが挙げられる。

本発明でボイラ専 i»料 (F) とは、ガスタービンに使用できず、ボイラに使用できる燃料のことであり、可燃性の固体、可燃性の重質液体をいい、具体的には、石炭、チヤ一、コークスヽ重油（A重油、 B重油、 C重油）ヽ残渣油（常圧残渣油、減圧残渣油）、ピッチ、ピチューメン、石油コークス、カーボン、タールサンド、タールサンドから得られるサンドオイル、オイルシェール、オイルシエールから得られるシ'エールオイル、オリノコタール、オリノコタールの水懸濁物であるオリマルジヨン、アスファルト、アスファルトの水懸濁物であるァスマルジョン、石炭一油混^/ (C OM) 、石炭一水混^！ (CWM) 、石炭一メタノールスラリー、木、草、油脂、搾油滓等の天然物由来マス、廃プラスチック、可燃ゴミ、及びこれらの混合物が挙げられる。

本発明では、部分処ボイラ専焼燃料 (F) と部分処理せず B¾ボイラに供給するボイラ専 j«料（F' )が、同じであっても異なるものであってもよい。例えば、部分処 Sfflボイラ専«料に重質油を^ fflし、ボイラに共給するボイラ専料に石炭を^ fflすることができる。あるいは、部分処理可能なボイラ専焼燃料を使用し、ボイラに直樹共給するボイラ専焼燃料には部分処理が困難な又は部分処理すると経済的に:^ IJになる燃料を^ fflすること力《できる。

なお、本発明ではボイラ及び廃熱回収ボイラなる用語カ^されるが、単にボイラというときにはボイラ燃料を燃焼させるボイラ ·スチームタービンシステムのボイラを示し、廃熱回収ボイラの場合は廃熱回収ボイラという。

本発明でボイラ専 «料 (F) 又は（F' ) として用いられる石炭としては、褐炭、黒褐炭、瀝青炭、高度瀝青炭、 «青炭、半^^、 ^^等が挙げられる。好ましくは揮発有量が 2 0重量％以上 6 0 %以下のものであり、さらに好ましくは揮発^有量が 3 0重量％以上のものでありガス夕一ビンとボイラでする^ M比に見合う揮発分又は揮発分と熱分解^物からなる留出分を生ずることのできるものであって、最も好ましくは、揮発^有量が 3 5 Sfi% 以上のものであって排気再燃を組み合わせるガスタービンとボイラで ffifflする熱量比に見合う留出分を生ずることのできる fi®炭な L、し中質炭である。

揮発分の低、石炭ほど炭化度が低、ために利用価値が低 L、が、顾に埋鐘は豊富で且つ価格は安いので、これらを^ Iに利用して発電を行う方法を見いだすことは重要な問題である力本発明の方法は知られておらず、実際にもこのような発 ¾1¾備や実験設備は知られていない。

本発明でボイラ専∞料として用いられる重質油は、原油、従来の重質油、超重質油及びビチューメン（サンドオイル）を含む。

原油は留出分及び重質分を含み、本発明では原油を部分分離処理又は部分分解処理してガス夕一ビン燃料に舰すること力できるし、ボイラ専誰料としてボイラに供給すること力きる。原油は、低硫黄原油でも、黄原油でも删可能であり、部分処理に先立って塩分含有量を予め 0. 5 p p mのような低濃度に調節したりする必はないし、留出分中の硫黄分に制限を設けるものではない。 ί¾¾の重質油としては、 Α重油、 B重油、 C重油、常圧残渣油、 ·¾ϊ残渣油、シェールオイル、その他の重質油力く挙げられる。

超重質油としては、比重が 1 . 0以上（6 0 /6 0 ° F ) で粘度が 1 0 0 0 0 c ρ (油層下）以下のものであり、ォリノコ超重質油、その水ェマルジョンであるオリマルジヨン、あるいはアスファルト質、その水ェマルジヨンであるァスマルジヨン等力 <挙げられる。

ビチューメンとしては、比重が 1 . 0以上（6 0Z6 0° F ) で粘度が 1 0 0 0 0 c ρ (油層 ΐ¾下）以上のものであり、アサバス力ビチュ一メン、コールドレークビチューメン等が挙げられる。

これらの重質油は、であれば、部分処理を行う前に、水洗、アルカリ洗、酸洗、溶媒洗、吸着、 ^ , ノくィォ処理等によりナトリゥム、力リゥム、カルシゥム等の塩分、硫黄分、その他の不純物の含有量を低下させて置くこともできる。本発明で、ボイラ専 »料に対する部分処理とは、部分分«理、部分分讓理又はこれらの混合処理を言う。

部分分離処理とは、ボイラ専羅料を化学的に化させずに、加熱、觀、トッビング、フラッシング、蒸留、抽出、傾瀉等の分離手段により、ボイラ専焼燃料から、 ^^する留出分ととを分離することである。

部分分解処理とは、ボイラ専料を化学的に化させる処理であり、熱分解、乾留、燃焼ガス化、水性ガス化、水素化、液化、マイクロ波照等により、ボイラ専焼燃料から留出分ととを^^させることができる。従って、部分分解処理は、続いて留出分と残分との分 ^作が伴われ、であればさらに留出分からガス分や油分等を分離する操作、又は油分からさらに軽油分等を分離する操作が伴われる。

本発明に置いて、留出分（D) とはボイラ専料から、部分分,理によつて、又は部分分解処理とそれに続く分離処理によって、ボイラ専焼燃料又は部分分 ^理したボイラ専料に含まれるを気体及び z又は液 i* 態で分離したものをいう。したがって、留出分には一化して凝縮して液化したものも、液体优態で発生して分離されたものも含まれる。

なお、重質油の部分処理の場合には、留出分とは大気圧下における沸点が 5 0

0。〇（約9 0 0° F ) 以下の気体又は液体の成分をいう。

本発明において、 (R) とはボイラ専焼燃料又は部分分解処理したボイラ専 i«料から上記留出分を分離した後の残りのものをいう。

以下、部分処理を部分分離処理と部分分^!；理に分けて説明する。

初めに、種々の部分分 M理について説明する。

本発明で用いられるトッビングは、原油を例に説明すると、原油を加熱して、ストリツビングガスにスチーム、望素、二酸化炭素、メタン含有ガスのようなィナートガスをして、これを原油に吹き込んで揮 ¾ ^分を留出させる方法であ o

本発明で用いられる蒸留としては、原油を例に説明すると、原油を加熱して減圧、常圧又は加圧下に揮発成分を留出させる方法、揮発を単留出させる方法、還流を加えて蒸留により精製留分に分離する方法、共沸剤を加えたり、抽出剤を加えて特定の β ^を分離する蒸留法が挙げられる。

本発明で用いられる抽出では、油分の多いバイオマスを、必であれば破砕して、抽出剤を加え抽出物と抽出残に分離して、抽出物から抽出剤を分離して又は抽出物をそのままガスタービン燃料に、抽出残である繊維質部分等をボイラ燃料にすることカ<できる。

本発明で用いられるフラッシングでは、原油を例に説明すると、高温高圧で加熱した原油を圧力の低 ^ヽ容器に導 Lヽて留出分ととに分離するときに使用すること力 <できる。

本発明で用いられるデカンテ一シヨンは、オイルシェールを例にとると、オイルシエールを加熱して、粘度の低下した油分のみを傾瀉により分離する方法であ Ό

なお、これらの部分分^!!理は、部分分解に続いて留出分と残分を分離する場合にも、留出分から精製留分を得る場合にも使用すること力 <できる。

次に、種々の部分分讓理について説明する。

本発明で用いられる熱分解処理を、重質油を例に説明すると、原料である重質油を、ガスタービン燃料に使用できるを含む留出分とボイラ燃料に使用できるに少なくとも分離できる方法である。

したがって、本発明で用いられる熱分讓理の方法としては、単なる熱分解でもよいし、フ気や水素を吹き込みながら熱分解してもよいし、触媒； j¾下にお、て接触熱分解する方法でもよい。

熱分讓法としては、例えば、留出分を得るためのクラッキング法、主として ¾ ^の粘度を下げるビスブレーキング法、留出分とコ一クス分を得るためのコーキング法があり、過酷度別に分類すると、 1 1 0 0 °C以上で高温熱分解する方法、 9 8 0〜1 1 0 0°Cで熱分解する高温コーキング法、 8 7 0〜9 8 0°Cで熱分解する中温熱分解法（低 \Sガス力得られる）、 7 0 0~ 8 7 0°Cで熱分解する中分解法（高驢ガス力得られる）、 4 8 0 ~ 7 0 0°Cで熱分解する低温コ一キング法、 4 8 0〜5 4 0°Cで熱分解する低温熱分解法、 4 3 0〜4 8 0 °Cで熱分解するビスブレーキング法、 3 5 0〜4 8 0。Cで水蒸気を吹き込みながら熱分解するユリ力醇が挙げられる。

また、原料の重質油及びコーキング法の種類によって、得られる残分の性質が異なる。コーキング法の種類に関しては、ディレイドコーキング法ではァスファルチックなコ一クスが得られ、フル一ドコ一キング法ゃフレキシコ一キング法ゃコンタクトコ一キング法ではカーボイドコ一クスが得られる。

重質油をビスブレーキング法を用いて熱分解処理する^には、コ一クスを生成しないような穏和な熱分解力行われ、の iS占度化及び低流動点化を計ること力できる。ビスブレーキング法では、重質油を加で分解して、あるいは更に i¾であればソ一力一槽を経由させた後、留出分と残分に分離する。留出分を急冷して分解を停止させて分離してもよい。

重質油をフル一ドコ一キング法ゃフレキシコーキング法を用いて熱分解処理する ^には、リアクタ一に重質油を供給し、リアクター内でする加熱コークス上で熱分解され、留出分と^^ (コ一クス）に分離される。フレキシコーキング法の^"には、加熱コークス上に付着した残分（コークス）はヒータ一室に送られ、ガシファイア一から戻ってくるコ一クスとガスによりヒーター室中で加熱された後リアクターにリサイクルされる。ヒーター室に送られた加熱コークス上に付着した (コ一クス）の"^はガシファイア一に送られ、 ^とスチームでガス化され、ヒータ一室に戻る。ヒータ一室内のコ一クスは一部はコークスとして抜き出され、残りはリアクタ一にリサイクルされる。

フル一ドコ一キング法の場合には、加熱コ一クス上に付着した^" (コ一クス）はバーナー室に送られ、 ^を供給して加熱された後、リアクターにリサイクルされる。バーナー室内のコ一クスは一部はコークスとして抜き出され、残りはリアクターにリサイクルされる。

重質油をディレードコーキング法を用いて熱分讓理する場合には、重質油を加熱して蒸留塔底部に供給し、留出分（油蒸気）と（高沸点液）に分離し、残分を加熱炉に供給し、加熱炉内では重質油を短時間加熱した後、コークスドラムに送液して、コークスドラム内で更に留出分とに分離され、 ¾θが加熱により ^にコークスになる。留出分は上記蒸留塔に供給し、重質油とともに留出分（油蒸気）と（高沸点液）に分離される。

この方法では、フルードコーキング法やフレキシコ一キング法に比較して、ガス及びコ一クスの収率か萬い。

重質油をユリ力法を用いて熱分讓理する場合には、重質油を予熱して、蒸留塔底部に供給し、留出分と残分（高沸点液）とに分離する。 (高沸点液）は加において加熱され、軽度に分解されて反応に供給される。 ¾ ^には下部からフ m気が供給され、軽度に分解された残分を更に熱分解すると共に、の混合、留出分の留出促進が行われる。所定時間後、反応物を冷却し、反応を停止させる。

留出分はガス、油分及び凝縮水である。ガス分は、必要により、硫ィ素等の硫黄化^/を除 L、てもよい。油分は精留により分離して高沸点の油分は原料の重質油に混合して系内を循環するようにしてもよい。、停止後のは液状のピツチであり、系外に石油ピッチとして抜き出される。

；は複,意され、所定時間ごとに切り換えて使用する。このため処作は半回分式で行われる。

熱分解をプラスチック廃棄物を油に溶解しながら部分熱分解する場合を例にとると、軽油のような油に、ポリエチレン、ポリプロピレンのようなポリオレフィンを 3 3 0〜3 5 0 °C、 2 0〜1 2 0分間加熱することにより分子量低下を生じてながら溶解し、ポリスチレンでは 2 5 0°C、 1 0〜6 0分間加熱することにより主として解重合により分解し、溶解させる。このようにして得られてプラスチック廃 »の分解溶解液を蒸留により留出分と ¾ ^に分離して、留出分をガスタ一ビン燃料に麵し、 ¾ ^をボイラ燃料に^ fflすることができる。

接触熱分解では、原料として^ fflする重質油の種類、 Λ不純物の種類によるが、 ¾tt白土、シリカアルミナ、ゼォライト（特に、希土 ¾¾¾ゼォライト、超安定 Y型ゼオライト）、 C o— M o、 N i—M o、 F e等の分解触媒が使用でき重質油を熱分驅理する条件は、原料となる重質油の種類、目的とする物の種類、それらの取得比率、上記の処理方法により異なる。重質油の処理温度は上記のように過酷度別に 3 5 0〜 1 3 0 0。Cであり、圧力は常圧〜 1 0 0気圧である。従って、留出分を常圧から 1 0 程度の加圧で得ることができる。反応時間は、 1 0時間以下である。

解処理のために、改質剤として、水素、ー酸ィ素、ニ酸ィ [^素、炭ィは素、したガス成分の、油分、アルコ一ノレ等を原料に添加してもよい。これらの方法は、回分法、ユリ力法のような半回分法、ビスブレーキング法のような連続法のいずれの操作方法によっても可能である。

本発明で用いられる乾留は、石炭を «の低減された忧態、好ましくはを断って蒸し焼きにし、留出分を水冷等により冷却して、 «しないガス成分と、凝縮する液体 ^と、デカンテーシヨンにより分離される液体成分と固体とに化学的に繊する操作である。

乾留方法は、レトノレトを使用する方法であつてもいわゆるコ一クス炉を麵する方法であってもよい。石炭は乾留装置への供給、の排出を考えて通常の大きさのプロックまたは粉体で供給する。

乾留のための石炭の加熱は、単に乾留用の炉を外部から加熱してもよい力好ましくは、所定の、例えば燃料を燃焼して得られた 4 0 0から 1 3 0 0。Cの、加ガスを送入して加熱し、加,ガスに同伴して揮発分を留出させる。

乾留は、加熱'^が 8 0 0。C以下の低温乾留と、それ以上で通常 1 0 0 0 °C付近で行われる高温乾留とがあり、本発明では両方法が^ fflできる力好ましくは、低温乾留である。低温乾留では油分や燃料にされるチヤ一が多く得られ、高温乾留ではコークス炉ガスや高炉又は铸物用に使用されるコークスカ多く得られる。また、本発明で行う乾留は、 5 0 0 °C以下の熱分解炭イ^程のみでシンタリング過程を含まないでもよい。この ^には、残分は、炭種によっては粉末のままで得られたり、軟化溶融して塊となるが、ボイラの形式により使い分けることカできる。

本発明において乾留とは、上記低温乾留、高温乾留、熱分解炭ィはこれらの組み合わされたものをいう。

乾留における加熱時間は、従来行われていた滞留時間力約 1分以上であつても、急速熱分解のような 1 0 0 0 °Cの高温下に滞留時間が約 1分以下であつてもよいが、好ましくは、従来行われていた滞留時間が長く、低で行う乾留方法であ o

乾留では、ガス成分は炭種や S ^件によるが、一例を挙げると（特に断らない限りガスでは以下容量％で示す）、水素 5 0 %、メタン 3 0 %、ー酸ィ素 8 %、エチレン、ベンゼン等の炭化水素 3 %等カ^力であり、水分、窒素、二酸ィ! ^素、 ¾s ^分として一酸化窒素、青酸、ピリジン、硫化水素、 m 素、硫化カルボ二ル、タール等を含んでいる。

乾留によるガス成分の発生量は、低温乾留又は熱分解炭化による^^には 1 0 0〜2 0 O Nm³/^石炭であり、高温乾留による^には 3 0 0〜4 0 O Nm³ Z t石炭であり、それらのガスの発熱量は、低温乾留又は熱分解炭化によるガスでは4 7 0 0〜5 4 0 0 ¾:じ a l ZNm³であり、高温乾留によるガスでは 6 2 0 0〜8 0 0 0 k c a Ι ΖΝπι³である。

油分は、乾留では主として軽油、タール及びアルコール分である。油分は、さらに蒸留等により精製分離して^ fflしてもよい。残渣はピッチであり、ピッチには、バナジウム分等の無機物が濃縮されるので、蒸留精製すればさらに好ましいガスタービン用燃料が得られる。この^、残渣はボイラの燃料に混入すること力できる。

アルコールの発生量は、 5 0~ 1 5 0リツトル Z t石炭である。

軽油及びタールの発^ は、低温乾留又は熱分解炭化による場合には 9 0〜1 8 0リツトル Z t石炭であり、高温乾留による場合には 4 0〜8 0リツトル Z t 灰 ¾>る

本発明で用いられる急部分熱分解について説明すると、石炭を 1 0〜： L 0 0 0 0 0。CZ秒の加熱 ¾¾で 0. 1〜； L 0秒間加熱して、石炭を急速に部分熱分解して、揮発分を分とする留出分並びにチヤ一、コ一クスを主 β ^とするに分離し、該留出分をガスタービン用燃料とし、分をスチームタービンのボイラ燃料とする発 TO燃料の製造方法を開示するものである。

また、本発明は、上言己％ϋ部分熱分解により得られた留出分から得られるガスタービン燃料をガスタービンにして、をボイラ燃料に使用して、コンパ' インド'サイクル発電を行うことを開示する。

本発明で用 L、られる部焼ガス化処理を石炭を例に説明すると、

本発明で用いられる部«焼ガス化処理としては、原料である石炭をガス夕一ビン用燃料に使用できる成分を含む留出分とボイラ燃料に使用できる残分に分離する。部分燃焼ガスィ理としては、例えば、固炉、 -»床炉、気流床炉、溶融層炉、移動床炉、固定床—気流床組み合わせ炉、流動床—気流床組み合わせ炉、気' 一溶 ,組み合わせ炉等を用いた方法が挙げられる。石炭を部^焼ガスィ理する条件はこれらの:^;により異なる力さらに、酸化のために ^をする力、を^ fflするかによつて、得られたガス中の燃料の比率力変化する。発 M:の高い燃料を得るためには »のが好ましい。さらに発■の高い燃料は、部分燃焼ガスィ理して得られたガスから二酸化炭素等を分離除去したり、あるいは、転応ゃ改質を行って水素やメタンの 1»を増加することにより得られる。

石炭に対して添加する, （¾ をする^^には中の、水の重量比率は、部焼ガスィ t^a^法による力石炭 1に対して酸素約 1. 5以下、水 3以下であり、好ましくは、薩 0. 1〜1. 2であり、水 0. 1〜2. 0であり、処理温度は、炉の温度で約 6 0 0〜1 6 0 0。Cであり、圧力は常圧〜 1 0 0瓶である。従って、留出分を常圧〜 1 0 0慨鍵の加圧で得ること力でき添加する水蒸気の比率が 3に近いほど一酸ィ! ^素から水素へのシフト ί£Γ、が進行するために、留出分中の水素の比率が增すし、酸素、水が少ないほど乾留に近くなり、ガス成分力減少し、 ¾β¾分が増加する。

油分は部分燃焼ガスィ理では、ナフサ、タール等であり、部焼ガスィ!^ 理により生成したもの及び石炭の揮発分がそのまま留出したものである。

本発明で用、られる部分水性ガス化処理を石炭を例に説明する。部分水性ガス化処理としては、例えば、固 ¾ ^炉、 ' δ床炉、気炉、溶融層炉、移動床炉、固定床一気流床組み合わせ炉、流動床—気流床組み合わせ炉、気流床—溶融層組合わせ炉等を用、た方法が挙げられる。

石炭を部分水性ガスィ理する条件はこれらの¾¾；により異なるが、石炭に対して添加する水蒸気の重量比率は、石炭 1に対して 3以下であり、好ましくは、 0. 1〜2であり、処理温度は炉の温度で 3 0 0〜1 6 0 0°Cであり、圧力は常圧〜 1 Ο ΟΜΙίである。添加するフ Km気の比率が 2に近いほど一酸化炭素力、ら水素へのシフト反応が進行するために、留出分中の水素の比率力增すし、 0. 1に近づくほど乾留に近くなり、ガス化分が減少する。

部分水性ガスィ理のための石炭の加熱は、石炭にスチームを加えながら単に部分水性ガス fb^理用の炉を外部から加熱してもよいが、好ましくは、所定 ί¾ の、例えば燃料を燃焼して得られた 400〜1800。Cの加■ガス（直接加熱用ガス）にフ J ^気を添加して加熱し、ガス及び揮発分を留出させる。

フ気源としては、前記部分水性ガスイ^の種類により異なる力、水、ドレ一ン水、観スチーム、高圧スチーム等カ佣いられる。

加熱用ガスには、水蒸気の他に、水素、ー酸ィ素、二酸 i ^素、炭化水素、生成した水性ガスの"^、油分、アルコ一ノレ等を添加してもよい。

部分水性ガスィヒでは、ガス成分は、炭種、部分水性ガスィ理の程度、処理条件、炭種によるが、石炭に水蒸^ ¾び ^を吹き込んだ ^には、得られるガスは窒素、二酸 i ^素、一酸化炭素、メタン、水素が分であり、発 ifiは 10

00〜： L500kc a l ZNm³であるし、石炭にフ気及ひ素を吹き込んだ場合には、得られるガスは一酸ィ！ ^素、メタン、水素、ニ酸ィ素カ¾ ^であり、発熱量は 2500〜4500kca l ZNm³である。留出分には上記ガス成分の他に、通常、炭ィは素、アンモニア等の窒素化^)、硫ィは素等の硫化物、タール等カ含まれる。一例を挙げると 830。C、 70気圧で石炭の転化率 35 %の部分水性ガスィ！^理では、水素 24%、メタン 7%、ー酸ィ素 7%、炭化水素 4 %等か«力 ^であり、水分、窒素、ニ酸ィ素及びアンモニア等の窒素化、硫 ίは素等の硫化物、タール等を含んでいる。

油分は、部分水性ガス化では、主として、ナフサ、タール等であり、部分水性ガスィ理により生成したもの及び石炭の揮発分がそのまま留出したものである。本発明で用いられる部分水素ィ理を、石炭のような固体のボイラ専焼燃料を例に説明すると、部分水素ィ匕は^ 媒でも、金属触媒の存在下に行うこともできる。纖媒では、得られる油を循環溶媒に删して、処理 ί¾、圧力は熱分解ないし乾留のとほぼ同じである力必要な熱供給量は、水素化が発贩応であるために、わずかな量ですむ。

また、 C 0— ΜοΖアルミナ又は N i— Mo/アルミナあるいは鉄系又は亜船系のような使い捨て触媒の存在下に、得られる油を循環溶媒に使用して、 400 〜500°C、 20〜200気圧で部分水素ィ!^理を行うこと力できる。

得られた留出物は、メタン等の炭ィ素ガスに富み、■か高い。

本発明で用いられる部分液ィ理を、石炭のような固体のボイラ専焼燃料を例に説明すると、得られる油を循環溶媒にして、固体のボイラ専 i«料をそのまま、又は微粉化して循環溶媒に分散させる。無触媒又は部分水素ィ理触媒と同様の触媒を删して、 I G法、 ED S法、 D ow法、塩 b¾鉛触媒法、 B e r gbau— Fo r s chun g法、 S aa rb e rgwe rke法、 S R C法、 SRC— I I法、三井— SRC法、 C一 SRC法、 H— Coa 1法、溶媒抽出法、超臨界ガス抽出法、 STC法、ソルボリシス法、 CSZR法、 I GT— SRT法、 NED 0 L法等により液化が行われる。部分液ィ理条件は、 300〜500°C、 20〜20 で行うことができる。

gffiではチャ一や重質油が多ヽが、本発明ではこれらはボイラにできるので、完全液ィ匕を行わなくてもよい。

本発明で用いられるマイク口波照処理は、石炭のようなボイラ専料を例にすると、好ましくは、炭化水素の存在下に、部分分解し、留出分を水冷等により冷却して、しないガスと、する液ィと、デカンテ一シヨンにより分離される液体^と固体^と ίこ繊する操作である。

マイク口波照射処法は、 ^：の外部からマイク口波を照射する方法であつても、反応器の内部で照射する方法であってもよい。また、処理方法は回分法、半回分法、 1^法のいずれの操法によっても可能である。

マイク口波照処理は、炭ィは素の存在下に行うことカましい。

炭ィは素は、炭素数 1〜20の飽和脂膽矣、不飽和脂膽矣、飽和脂環族、不飽和脂環族、芳香方碳ィは素である。特に好ましくは炭化水素ガスであり、メタン、ェタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロピレン、メチルアセチレン、ブタン、ブテン、ブタジエン、ペンタン、へキサン、ヘプタン、ベンゼン、トルェン、キシレン、シクロへキサンである。炭ィ kTK素ガスは液体の炭ィ bzK素を加熱して生じたものでも、不¾¾ガスに同伴して生じたものでもよい。

炭素の下では、炭ィは素はマイクロ波によりプラズマ漏になり、これカ石炭との^;が ί¾ されて、石炭のようなボイラ専匿料から効率よくガス成分、滅分、及び残分を生ずる。

マイクロ- Μί処理は常温でも、加熱下でも行うこと力できる。加熱は、単に反応を外部から加熱してもよいが、好ましくは、所定に加熱された炭 b7_K 素ガスを送入して加熱し、同伴して揮発分を留出させる。加熱温度は 5 0 °C¾±、好ましくは 1 0 0〜： L 0 0 0 °Cであり、更に好ましくは 6 0 0 °C以下である。マイクロ波照 Jiでは、油分は主として軽油、ターノレ及びアルコール分であり、水素ゃメタン等の炭ィ b7素の下に分解を行ったには、炭ィ zK素ガスや軽油等が増加する。

本発明で用いられる部分燃焼ガス化処理をボイラ専焼燃料が重質油と石炭の混合物の部分燃焼ガスィ理を例に説明すると、無触媒であっても、炭酸カリのようなアル力リ^ ィ匕^ ^の触媒、 N i触媒、 N i -ドロマイト灘、 N i—マグネシァ触媒等の触媒の存在下で行われてもよい。

部分燃焼ガスィ bMffi^法としては、石炭の比率か Ί¾い^^には、例えば、固定床炉、流動床炉、気流床炉、溶融層炉、移動床炉、固定床—気流床組み合わせ炉、流動床—気'赚組み合わせ炉、気'滅ー溶顯組み合わせ炉等を用いた方法が挙げられ、重質油の比率カい^^には、 E R Eフレキシコーキング法、宇部重質油ガス化法、シェルガス化法、テキサコ部分酸化法、コ一クス熱媒体法（KK法）に代わる石炭熱媒体 ¾ ^が挙げられる。

E R Eフレキシコ一キング法では、リアクターに石炭及び重質油の混合物（以下原料と略称する）を供給し、リアクタ一内で' ¾する加炭ないしコ一クス上で重質油が熱分解され、留出分と残分（石炭ないしコークス）に分離される。加^ 5炭ないしコークス上に付着したはヒーター室に送られ、ガシファイア —から戻ってくるコークスとガスによりヒーター室中で 6 0 0〜6 5 0°Cに加熱された後リアクターにリサイクルされる。ヒーター室に送られたの一部はガシファイア一に送られ、 ^とスチームで 9 2 5〜9 7 5 °Cでガス化され、ヒー夕一室に戻る。ヒ一ター室内のは^ Pはボイラ燃料として抜き出され、残りはリアクタ一にリサイクルされる。

E R Eフレキシコーキング法の代わりに重質油の^^ 熱分解でされるフル一ドコ一キング法のには、加熱コークス上に付着した残分はバーナー室に送られ、 ^を供給して加熱された後、リアクターにリサイクルされる。バーナー室内のは一部がボイラ燃料として抜き出され、残りはリアクターにリサィクルされる。特に粘度の高い重質油に対しては、コンボフレキシコ一力一（Corambo Flexico ker) タイプの分解炉を翻すること力できる。

宇部重質油ガス化法では、原料は流動床分解炉に供給され、酸素により 5 0 0 〜9 0 0°Cで分解される。スチームを »と共に供給して、重質油の分圧を下げ、分解を ί¾ すると共に炉内'^ ^の i¾tに ί¾ΪΓΓてもよい。 5 0 0〜6 0 0 °Cで分解すれば、油分が増加するし、 8 0 0〜9 0 0 °Cで分解すれば、ガス分が ί#¾する。 ^"は、 »な油残渣にチヤ一が分散したものである。は、このままボィラ燃料にすること力できる。

床を形成させるためには、原料として加えた石炭のみによってもよく、また球形耐火剤等を共存させても良い。

シェルガス化法では、原料は予熱された後、ガスイ^に供給されて¾^又は酸素を吹き込んで、約 1 5 0 0°C 大気圧〜 1 0 程度で、特に^を^ fflしたには 2 0 ME以下で、を使用した場合には 3 以上で酸化され、部分ガス化処理される。ガスイ^から排出したガスは、原料としてする重質油で洗浄され、カーボンや灰分の微粒子を除去した後、ガスタービン用燃料として翻される。カーボンや灰分の微粒子を含んだ重質油懸濁液は、水分を分離した後、微粒化した石炭を加えてガス化炉用原料となる。ガス ih^から排出したガスは、留出分から蒸留等で分離されたナフサ分等を ^して洗浄して、水分との分離が容易になるようにしている。

酸ィ匕法では、 6 0 %程度の窒素力やする力 2 omif、 l O O O k c a 1 /m³程度のガス力得られるので、このままガスタービンに使用すること力できテキサコ部分酸化法では、原料は水蒸気と混合して、約 3 8 0。Cに予熱され、空 MXは酸素と共に^炉に供給され 1 2 0 0〜 1 5 0 0。 (、 2 0〜； L 5 0Mlf でされる。 ¾ίδ炉から排出されたガスは水により急冷され同時に水素、二酸化]^へのシフト反応が生じ、得られたガスはガスタービンに^される。水に懸濁した炭素は油分または重質油により抽出されて、原料に混合される。

石炭熱媒体法では、原料が ¾ ^に供給され、蒸気が底部から供給されて、さらに、再熱塔で加熱された石炭ないしコ一クスを含む未分解物（以下、単に解物という）カ^§にリサイクルされて、原料を主として熱分解する。熱分解して生じた留出物は反応頂部から排出され、ガスタ一ビン用燃料に^ される。反応上部から未分解物の一部が再熱塔下部に供給され、残りがとしてボイラ燃料に使用される。再には蒸気力 <底部から供給され、中間部から空 MXは酸素が吹き込まれて、解物を燃焼して加熱する。再熱塔上部から、加熱された解物のが^ ¾下部にリサイクルされる。再熱塔頂部からは燃焼ガス力排出される。本方法では、部分酸化の他に、蒸気の吹込により水性ガスィ b¾t、によるガス化も生じる。

部分燃焼ガスィ理としては、特に、石炭の比率かいには、例えば、固定床炉、流動床炉、気流床炉、溶融層炉、移動床炉、固定床—気流床組み合わせ炉、流動床—気流床組み合わせ炉、気流床一溶融層組み合わせ炉等を用いた方法が挙げられる。

特に、石炭の比率かい場合に删される上記の方法では、石厳び重質油の混^;に対して添加する (^を^fflする^^には ¾ 中の）、水の重量比率は、部^焼ガス h^s ^法によるが、石^ &び重質油の混^ /1に対して^ ^約 1. 0以下、水 3以下であり、好ましくは、酸素 0. 1〜0. 5であり、水 0. 5〜2. 0であり、処理は、炉の温度で約 3 0 0〜1 6 0 0°Cであり、圧力は、常圧〜 1 0 0 EEである。従って、留出分を常圧から 1 0 0„ の加圧で得ることができる。

水蒸気源としては、前記部: ¾然焼ガスイ^の種類により異なる力水、ドレ一ン水、 ffiスチーム、高圧スチーム等が用いられる。水は、石炭と混合して、石炭ノ水流体として部分燃焼ガスィに送ることもできるし、同様に、重質油 Z水流体として又は石炭及び重質油の混合物 Z水流体として部分燃焼ガスイ^に送る "ともさ ·© ₀

添加する水蒸気の重量比率が 3に近いほど一酸ィ! ^素から水素へのシフト力《進行するために、留出分中の水素の比率が增すし、酸素、水力 <少ないほど熱分解に近くなり、ガス^が減少し、液が増加する。

¾ 又は酸素、及び水蒸気には、水素、ー酸ィ素、ニ酸ィ素、炭化水素、生成したガス^の^^、油分、アルコ一ノレ等を添加してもよい。ガスィ！^理 ί¾は、好ましくは、 1 0 0 0。C以下、より好ましくは、 6 0 0°C 以下である。

本発明では、留出分は一度気体又は気体と液体の混合物となるには、固体分の Λは少ないが、必によりサイクロン、フィルター、ストレーナ一等により除去すること力やできる。

本発明では部分処理- i¾は、好ましくは、 1 0 0 o。c以下、より好ましくは、 6 0 0 °C以下、特に好ましくは 5 0 0 °C以下である。 5 0 0°C以下とすることにより、 N a、 K塩、 V化^!の ίΐλが少なくなり、ガスタービン用燃料として好ましい品質のものがそのまま又は蒸留等の簡単な分■作で得ることができる。留出分（D) はそのままガスタービン燃料 (Α) として i^fflすることもできるが、留出分を冷却して非凝縮性のガス分（V) と »した- に分離したものをガスタービン燃料 (A) として翻することカ<できる。

留出分（D) には上記ガス分（V) の他に、通常、アンモニア等の窒素化^!、硫ィは素等の硫化物、分子量の高い炭ィは素、タール等力含まれる ^^がある。ガス分（V) は、する油分又はその他の洗浄油により洗浄して精製してもよいし、また Μ^、脱硫装置により硫ィ k7j素を除去することができる。 fl½JS ^法として、サイクロン、フィルタ一を^ fflすれば、留出物又はガスを高温、高圧の忧態でガスタ一ビン燃に供給することができる。

^^は水分と油分（0) であり、により水分を分離して油分 (0) のみをガスタービン燃料として利用することができる。水分には塩分等の無機物力濃縮されるので、ガスターピンを^する^には油分 (0) のみを利用することが好ましい。分離された水分は、アルコールやカルボン酸、タール酸等を含むのでボイラ燃料 (B) に' Λすることができる。また、液^、水分もしくは油分はストレーナー、フィルタ一等により固形分を除去して棚すること力《できる。油分 (0) は、主として、ナフサ、灯油、軽油、タール等であり、ボイラ専焼燃料 (F) から部分分鹏理により生成したもの及び Z又はボイラ専羅料（F) 中の揮発分がそのまま留出したもの等である。

油分 (0) は、さらに蒸留等により精製分離して翻してもよい。蒸留残渣にはナトリウム、カリウム、カルシウム等の塩分、塩分、バナジウム分等の無機物が- されるので、蒸留精製すればさらに好ましいガス夕一ビン用燃料 (G) 力得られる。この^^、残渣 (R' ) はボイラの燃料（B ) に ίΜΛすること力でき

^> ο

本発明ではガスタービンは、ガス分とを混合して燃焼させても、ガス分専焼ガスタービン、専焼ガスタービンを別々に設けて、別々に燃焼させてもよい。特にボイラ 1基に対して、ガス専焼ガスタービン 1基以上、液専焼ガスタービンを 1基以上持つことが好ましい。

ガスタービン出口排ガスの圧力は大気圧でも加圧でもよい。排ガスの圧力を大気圧にすることにより、高温、高圧の燃焼ガスのエネルギーを有効に禾 I厢することか可能となり、ガスタービン排ガスをボイラに加えて排気再燃を行う場合に、該ボイラカ大で P¾する従来のタイプのものを^ fflして、残存する熱、圧力及び髓を據に利用すること力 <できる。

ガスタービン用燃料（G) 中の不純物は、例えば、ナトリウムとカリウム^ 有量 0. 5重量 p p m以下及びバナジウム:^有量 0. 5重量 p p m以下であり、カルシウム分も硬い析出物を生じるので 0. 5重量 p p m以下が好ましく、扮は腐食を生じ更に腐食防止のためのマグネシゥム添加物の効果を低下させるために 0. 5重量 p p m以下であること力《好ましい。

本発明により、ボイラ専焼燃料を部分処理して、このような好ましいガスターピン燃料を得ること力 <できる。

石^ ¾び油の混^を部 ¾然焼ガスィ理する場合には、石^ ¾ び重質油の種類、混合比率、部分燃焼ガスィ理の程度、処理条件によって異なるが、 Meな油残渣にチヤ一ないしコ一クスカ分散した忧態で得られたり、全体がコークス忧態で得られたりするが、これらはボイラの形式により使い分けること力できる。

は、石炭の場合には、低温乾留による場合はチヤ一であり、高温乾留によるにはコークスであり、熱分解炭化による i¾にはシンタリングが起こっていないのでほぼ石炭の开狱を保ったものであり、本発明では熱分解炭ィ！ ^分と I、ラ 0

炭種による影響が大きいが、低温乾留によるチヤ一の発^ Sは、高温乾留によるコークスの^ Sよりも多く、熱分解炭化の場合にはの発^ ftは更に多く 8 OOkgZt石炭 H¾に達することがある。

マイクロ波照射による場合には、残分は分解炭ィ (^またはチヤ一であり、発生量は大きく、 5000〜6500k c a l,kgである。

部分水性ガス itMSXは部焼ガスィ理による場合には、は炭種、部分水性ガスィ理の^ ¾、処件によっては粉末のままで得られたり、軟化溶融して塊となったり、コ一クスないしチヤ一で得られる。

^^には灰分が濃縮され、各種塩分、バナジウム分等のターピンブレード腐食成分が^¾される。

重質油の部分処理では ¾θは粘度の高い油、乾固物、コークス等である。

重質油と石炭の混^/では上記石炭、重質油のの混^!である。

ブラスチック廃棄物では残分は分解残固体、粘度の高、油等である。

本発明ではを燃焼させるボイラは、 ^^を大 ΙΪで燃焼させることも、加圧下に燃焼させることもできる。従って、輻射伝熱面と対流伝熱面を持つのボイラを使用した発 SI¾備を利用して、設備を大幅に改造することなく、本発明を容易に且つ経済的に行うことができる。

本発明ではボイラのチューブ表面のが 600。C程度と低温であるので前述のアル力リ金属やアル力リ土類金属の塩分や V分があっても删可能であり、これらの不純物が^Sされた残分を燃焼できること力体発明の特徴でもある。

ガスタービンで使用される M¾スチームタ一ビンでされる^ *の比率は、フル稼働時では 20~60%対 80〜40%、好ましくは、 30〜55%対 70 〜45%、更に好ましくは、 35〜50%対 65~50%である。

したがって、ガスタービン燃料 (A)対ボイラ燃料 (B) の熱量比率は、上記熱量比率に合うことが要求される。

ボイラ専靈料 (F)を部分処理して得られる留出分（D) と (R) のみを麵して発電を行うには留出分（又は油分あるいは精製油分）対残分の熱量比率が上記範囲になるように、又は、ガスターピン向燃料（G' ) とボイラ専焼燃料 (F* ) に、ボイラ専料を部分処理して得られる留出分（D) と^^ (R) を組み合わせて棚するには、組合わせ後のガスターピン燃料 (A) とボイラ燃料 (B) の比率力上記範囲になるように調節される。

ガスタ一ビン燃料の比率が上位範囲より低すぎる ^には発載力率があまり增加しないし、ガス夕―ビン燃料の比率を上記範囲より大きくするには完全ガス化又は過酷な処理が必要であり、設備や処理費用の点で経済的でなくなる。

さらに、上記のガスタービン燃料とボイラ燃料の比率では、ガスタービンの燃焼排ガスをボイラに供給してを燃焼させること力できるので、ガスタービン燃腳ガス中の腿と残碰素かに禾 IJ用できるので、排気再燃コンバインドサイクノレ発電を行うことにより慰力率を向上させること^できる。

くわえて、ボイラ専 j»料を 5 0 0 °C以下で部分処理することにより、留出分から得られるガスタービン用燃料 (G) あるいはガス夕一ビン向燃料 (G' ) を混合したガスタービン燃料 (A) 中の N aと K分の合計を 0. 5 p p m以下、 V 分を 0. 5 p p m以下にすること力可能となり、長時間した場合にタービンブレード等の腐食が少ないガスタービン燃料を容易に得ることができる。

また、ガスタービン向燃料とボイラ専 j»料の比率は、通^^に上記使用辯慮比率に合うようにしながらも、環境に影響の少ない燃料、低コス卜の燃料又は余剰の燃料等各種の燃料を、状況に合わせて^ fflすること力できる。

従って、本発明により発電を行えば、 ® が不要になる季節には余剰の灯油を使用して、メタンガス力 IJ生するには、副生ガスをガスタービン向燃料に使用して、廃プラスチックのようなボイラ専料の処理力であればこれをボィラ燃料にして又はこれを部分処理してガスタービン用燃料とボイラ燃料を製造して発電することにより、資源遺、コスト、環境に応じて最適に発電を行うことカ<できる。

上記のボイラ専焼燃料の部分処理による発電を、 ,な熱ロスを省略して理論的に簡略に説明すると以下のようになる。

例えば、 1 0 0 M c a 1 (メガカロリー）の発のボイラ専料を部分処理して 4 5 M c a 1の留出分と 5 5 M c a 1の ¾ ^とに分離する。 4 5 M c a 1 の留出分は、その 1ノ3 ( 1 5 M c a 1 ) 力電力に纖され、残り 3 OM c a 1 はガス夕一ビン燃焼排ガスとなる。この燃^^ガスの温度は 4 5 0 ~ 7 0 0 であり^ ¾を 1 0〜1 5容量％含んでいる。この燃腳ガス（3 O M c a 1 ) をボイラに供給して 55Mc a 1のを燃焼するとその熱量の 90% (76. 5M c a 1) がスチームに難され、残り 10% (8. 5Mc a 1) がボイラ廃ガス等として失われる。発生したスチーム（76. 5Mc a 1) により、スチームタ —ビンにより発電すると慰力率 46%で 35. 2Mc a 1力電力に纖される。すなわち、 1 OOMc a 1のボイラ専焼燃料の熱量のうち 50. 2Mc a lが電力にされる。

一方、従来のように単にボイラに供給して発電する場合には、 1 OOMc a 1 のボイラ専料を燃焼してその 90% (9 OMc a 1 ) カスチームに変換され、スチームタービンにより発電すると熱効率 48%で 43 Mc a 1力電力にされる。すなわち、 1 OOMc a 1の石炭の^ Μのうち 41. 4Mc a 1 しかにされない。

すなわち、本発明によれば、ボイラ専匪料を部分処理することにより、留出分とに分離して、適切な品質を有するガスタービン燃料対ボイラ燃料を上記熱量比率に合うように得ることか可能であり、且つ、経済的に、容易に燃料の製造とコンバインド ·サイクル発電を行うことが可能である。

上記の関係をより代表的なボイラ専焼燃料を用いて実際に近 Lヽ形で説明する。揮発分が 30重量％の石炭 (HHV»6200k c a 1/k g) を単にボイラにより燃焼してスチームを発生して蒸気タービンにより 1000MWの発電を行う場合には、石炭 8536 日が必要であり送電端効率は 39% (HHV基準）である。

これに対して本発明で発電を行う場合には、同上の石炭 7398 日を 45 0 °Cで乾留して揮発分に見合うガスタービン用燃料 2005 tノ日を得るので、これを^してガスタービン発電により 269 MWの発電を行うこと；^可能である。ガスタービンの燃焼】非ガスは 580°C 酸素を 13容量％含有するので、ガスタービンの燃 ^^ガスをボイラに供給して残分を燃焼することか能であり、蒸気タービンにより Ί 31MWの発電を行うこと力河能である。すなわち、同じ石炭 7398 日で 1000MWの発電を行うこと力可能となり、送電端効率は 45 %に増加すること力できる。

特に石炭としては、低品位の褐炭等揮発分が多く、石炭の全熱量に対する留出分のが 2 0 %以上 6 0 %以下のものが、好ましくは 3 0 %以上のもの力最も好ましくは、 3 5〜5 0 %のものが^ ¾に利用できることカ《判った。主として揮発分を留出分として取り出すことは石炭の完全ガス化等に比較してより簡単な手段で、しかも原料を酸化しないので元のを保ち、しかも低 ί¾で処理すれば、 N a、 K、 V等の不純物も少ない皿が得られる。

また、重質油（H HVS^9 8 0 0 k c a 1 /k g) を単にボイラにより燃 J¾ してスチームを ¾ ^して蒸気ターピンにより 1 0 0 0 MWの発電を行う場合には、重質油 5 2 6 5 t /日がであり、送効率は 4 0 % (HHVS^) である。これに対して本発明で発電を行う場合には、同上の重質油 4 4 8 1 t /日を 4 8 0。Cでビスブレーキング法により熱分解して簡易トツビングにより、ガスタービン用燃料 1 8 2 4 日を得るので、これを ^してガスタービン発電により 3 1 2 MWの発電を行うこと力可能である。ガスタービンの燃焼排ガスは 5 8 0 °C、を 1 3容量％含有するので、ガス夕一ビンの燃ガスをボイラに供給してを燃焼すること力可能であり、蒸気タービンにより 6 8 8 MWの発電を行うこと力可能である。すなわち、同じ重質油 4 4 8 1 t 日で 1 0 0 0 MWの発電を行うこと力河能となり、送効率を 4 7 %に増加することができる。特に重質油としては、幅広い原燃料が細可能であり、熱分解により容易に取り出せる分を留出分として取り出すことは重質油の完全ガス化等に比較してより簡単な手段で、しかも原料を酸化しないので元の^ Mを保ち、しかも低温度で処理すれば、 N a、 K、 V等の不純物も少ない燃料力得られる。

石炭と他のボイラ専料との混合物、重質油と他のボイラ専料との混合物、特に石炭と重質油の混合物についても上記のこと力するし、また、通常の燃料比率と異なり、例えば灯油余剰時期に留出分比率を低下させ、灯油をガスタービン向燃料として補助的にする^^にも、逆に^^比率を低下させる場合にも上記のことカ¾5¾する。

また本発明は、石油精製ブラント、製鉄プラント、化学プラント等のように、ガスタービン向燃料とボイラ専料が同一場所で得られる設備に併設して、各プラントから供給されるガスタービン向燃料とボイラ専料を^ fflして、前述のコンバインドサイクル発電を、好ましくは排気再燃コンバインドサイクル発電を行うこと力できる。

石油精製ブラントでは、原油あるいはその他の各種原燃料を受け入れて、ブラン卜から水素、 L P G、石油化学用ナフサ、航空ガソリン、自動車ガソリン、ジエツ卜燃料、灯油、ディーゼル軽油等のガスタービン向燃料を供給することができる。また、 A、 B、 C重油や E残渣油、ァスファノレト、石油コ一クス ·ビッチ等をボイラ専繊料として供給することカできる。

これらの自給されるガスタービン向燃料とボイラ専焼燃料を前記比率になるように使用することにより、部分処理装置を設けることなくコンバインドサイクル発電を、好ましくは排気再燃コンバインドサイクル発電を行うことができる。同様に、製鉄プラントでは一酸化炭素、水素等を含むブラストフアーネス（高炉）ガス又はコ一クス^ it時の水素、メタン、一酸ィ! ^素に富むコ一クオ一ブン (コークス炉）ガスが得られ、これをガスターピン向燃料に^ fflして、製鉄ブラン卜から得られる炭素系残渣、製鉄にするコ一クス、その原料である石炭、鉄鉱石加熱用の天然ガス、重質油、微粉炭等をボイラ専誰料に删して、それらの比率か ΙϋΙ己^ S比率になるように^ fflすることにより、部分処理装置を設けることなくコンノ、インドサイクル発電を、好ましくは排気再燃コンバインドサイクル発電を行うことができる。

また、同様に、化学プラントでは、 L N G、ブタン、ナフサ、重油、石炭等の少なくとも 1種類以上の原燃料を受け入れて、化学ブラントにおいて合成^等が行われ、水素、一酸 i ^素、メタン、ェタン、エチレン、プロパン、プロビレン、スタックガスその他可燃性ガス及び又は常圧沸点が 5 0 0°C以下の液体がガス夕一ビン向燃料としてプラントから供給される。一方、プラントから排出されるタール分や欠陥製品、あるいは化学プラントの原燃料としての重油、石炭等をボイラ専焼燃料に使用することができるので、それらの^ ¾比率か前記熱量になるように^することにより、部分処理装置を設けることなくコンバインドサイクル発電を、好ましくは排気再燃コンバインドサイクル発電を行うことができる。

化学プラントとしては、ナフサクラッキングを行うォレフィン Z芳香族製品製造ブラント、各種ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニール等の '翻樹脂製造ブラント、ポリエステル、ナイロン、ポリウレタン、ポリアクリロニトリル、ポリ酢酸ビニルヽリポリアセ夕一ル等のその他の樹脂製造プラント、アンモニァ、尿素、硫安、硝'安、メラミン、アクリロニトリル、メタノール、ホルマリン、ァセトアルデヒド、酢酸、酢酸ビニル、ペンタエリスリトル、エタノール、プロパノール、ブタノ一ル、ォクタノール、エチレンォキサイド、プロピレンォキサイド、グリセリン、フエノール、ビスフヱノール、ァニリン、ジフヱニルメ夕ンジイソシァネート、トルィレンジイソシァネート、アセトン、メチルイソブチルケトン、無水マレイン酸、ァクリノレ酸、ポリアクリル酸、メタァクリル酸、ポリメタァクリノレ酸、ァクリルァミド、等の低分子量化学品ブラント等が挙げら各種ブラントは、石油精製、石油化学、製鉄所、製鋼所、食品加工、火力発電所等か、くつか組合わさってコンビナートをなして L、てもよい。

さらに、本発明は炭坑に併設して石炭と^ jgガスを、それぞれボイラ専料、ガスタ一ビン向燃料に^ fflして、それらの \fi比率ヵ記■比率になるように使用することにより、部分処理装置を設けることなくコンバインドサイクル発電を、好ましくは排気再燃コンバインドサイクル発電を行うことカできる。

また、本発明は、汚泥、鶏糞、 ^ X程からでるおから等から発酵により発生するメタンとその残渣をして、それぞれガスタービン向燃料、ボイラ専料に^ fflして、それらの^ *比率カ記比率になるように使用することにより、部分処理装置を設けることなくコンバインドサイクル発電を、好ましくは排気再燃コンバインドサイクル発電を行うことができる。

このように、石油精製プラント、製鉄プラント、化学プラン卜等に併設して各ブラン卜から発生するガスタービン向燃料とボイラ専焼燃料を使用して該プラン卜と同一場所（事業所内）において発電を行うことにより、効率よく発電を行うこと力河能となり、各プラン卜の自消用電力に加えて壳電力としても利用することカできるので、電力会社のピーク時の電力不足を補うことカできる。

以下、本発明を図によって説明する。図では主要部のみ示し、ポンプ、熱器、サイクロン、ストレーナ一、フィルター、貯槽、固 ί«送手段、加熱用ガス発生設備等の装置及び付属装置や排煙脱硝、脱硫、顯酸等の付帯設備は省略した。

次に図 1の中で、ボイラ専焼燃料の部分分解処理方法に関する部分を各処理方法ごとに説明する。

A) 乾留

図 1において、石炭 1が、好ましくは予め乾燥されて、部分分理手段（ここでは乾留装置、特に低温乾留装置の^^について説明する） 2に供給され、別途燃料を燃焼して発生した加ガス 1 5により所定のに加熱される。加熱用ガス 1 5に同伴して留出分 3が得られる。部分分讓理手段 2の底部から (ここではチヤ一） 4力排出される。

B ) マイクロ波照射

図 1において、石炭 1が、好ましくは予め乾燥されて、部分分^ 理手段（ここではマイクロ波照射処理装置） 2に供給され、加麵ガス 1 5の代りに、炭化水素ガス 1 5 ' とともに所定の i¾¾で部分分解処理され、留出分 3が得られる。部分分理手段 2の底部から^ ^ 4力排出される。

C) 部分水性ガス化

図 1において、石炭 1が、水分が測定された後、部分分理手段（ここでは部分水性ガスィ理手段のうち、特に固定床ガスィ匕炉の場合について説明する） 2に供給され、加熱用ガス 1 5の代わりに、別途燃料を燃焼して発生した加删ガス 1 5 " に、所定量の水蒸気が添加され、所定の' 、圧力、時間で部分水性ガス化処理され、部分水性ガス化処理手段 2の頂部から留出分 3力得られ、低部からは^" 4が排出される。

D) 石炭の部焼ガス化

部分燃焼ガスィ !！；理では、乾留の場合に比べて下記の点が異なる。

図 1において、石炭 1が、部分分解処理手段（ここでは気'∞ガス炉の^^について説明する） 2に供給され、加熱用ガス 1 5の代わりに、所定量の空気（又は,） 1 7とフ気 1 8が添加され、所定の ' 、圧力、時間で部焼ガスィ!^理され、部分分,理手段 2の頂部からは留出分 3力 <得られ、底部からは 4力 <排出される。

Ε ) 石炭及び重質油の混合物の部分燃焼ガス化図 1において、石^ ¾び重質油の混^ I I (別々に供給してもよい）力部分燃焼ガス化処理手段（ここでは気ガスイ^の^^について説明する） 2に供給され、加麵ガス 1 5の代りに、所定量の空気（又は藤） 1 7と気 1 8 が添加され、所定の ί¾δ、圧力、 ίΚ時間で部焼ガスィ理され、部分燃焼ガスィ理手段 2の頂部からは留出分 3力 <得られ、底部からは残分 4力排出され

0 ο

F ) 熱分解

図 1において、部分分解用ボイラ専誰料（ここでは重質油） 1が熱分讓理手段（ここではビスブレーキング法について説明する） 2に供給され、所定の温度、圧力、 ¾：、時間で熱分解処理され、熱分解処理手段 2の頂部からは留出分 3 が得られ、底部からは 4力排出される。なお、重質油の熱分解では、必ずしも加熱用ガス 1 5を吹き込む必要はない。

図 1にお、て、上記のように各種部分処理により得られた留出分 3はガスタ一ビン（ガスタービンの本体 2 1、 ¾ 圧縮機 2 2ヽ燃焼室 2 3からなる）の燃焼室 2 3に供給され、圧縮（麵富化でもよい） 2 5と混合し、燃焼されて、高温高圧の馬隨用燃焼ガス 2 7を発生し、隨用燃焼ガス 2 7によりガスタ一ビンを駆動し、ガスタービンの軸に取り付けられたガスタ一ビン用発電機 2 4 により発電する。

一方、残分 4はボイラ 3 1に供給されて、空気 3 5を供給して燃焼され、スチ —厶 3 2を発生する。スチーム 3 2はスチームタービン 3 3に供給され、スチ一ムタ一ビンの軸に取り付けられたスチームタービン用発 3 4により発電する。スチームタービン 3 3には復水器 3 7力 <設けられ、負圧の t態でスチームをさせ、スチームタービン排気を衝させて、メイクアップ水と共にボイラ給水 3 8としてボイラ 3 1へリサイクノレする。

上記において、ガスタービンから排出された高温のガスタービン排ガス 2 8は、排ガス供給手段によりボイラ 3 1に供給することができる。ガスタービン排ガス 2 8に,を 1 0〜1 5容量％残し、この,により、 4をボイラ 3 1で燃焼（即ち排気再燃）させる方法は、新たに ¾ 3 5 (通常大気温度）を送り込む必要がなく且つ排ガスの熱を禾 ij用できるために、コンバインド ·サイクル発電の熱効率を高めることができるし、排ガス処理も経済的になるので好ましい。もちろん、残分を燃焼させるためにガスタービン排ガス 2 8に ¾ 3 5を混合することもできる。

ガスタービン排ガス 2 8は、他の廃熱回収ボイラに供給してスチーム発生等により熱回収してもよいし、廃熱回収ボイラ排出ガスをボイラに供給して、排出ガス中の残余の熱と、 1 0~ 1 5容量％の残素により、残分 4をボイラ 3 1で排気再燃することもできる。

排ガス供給手段は、ガスタービン排ガスをボイラに供給する配管（ダクト）からなり、必要により弁、計、 '^S計、計等を備えていてもよい。図 1の中で、ボイラ専焼燃料の部分分離処理方法に関する部分は部分分解処理に続く各分瞧 ¾¾·法と類似であり、加熱、減圧、トッビング、フラッシング、蒸留、抽出、傾瀉又はこれらの混合処理が用いられる。

図 2に示すように、留出分 3は熱交換器 1 6により冷却されて、ガス成分と液成分に分離し、ガス洗浄塔 5により洗浄されて、ガス成分 6と液 7に分離することがでさる o ガス洗浄塔 5の洗浄液には液 7をして、ガス洗浄塔 5 の頂部に供給して気 ¾M触させること力できる。ガス成分 6はガス圧縮機 2 6により燃 2 3へ供給される。

ある Lヽは、ガス洗浄塔 5の 7を冷却してガス洗浄塔 5の頂部に供給してもよい。

^: 7はそのままガスタービン用燃料にしてもよい力、分液槽 8により水層 1 0を分離して油分 9のみをガスタービン用燃料にしてもよい。水層 1 0はボイラ 3 1の燃料として加えることができる。

図 3に示すように、油分 9はさらに精製手段（例えば蒸留）により精製してもよい。油分 9は蒸留塔 1 1に供給され精製留分 1 2と残渣 1 3に分離される。精製留分 1 2はガスタービン用燃料として燃 3に供給され、残渣 1 3はボイラ 3 1の燃料として加えること力できる。

このように精 |¾¾理することにより、ガスタービンをした^^にも塩分、バナジウム分による腐食が防止され、ガスタ一ビンの寿命を長くすることカでき以下に、ガスタービン向燃料 1 0 1及びボイラ専料 1 0 2を^ fflする^^ について図を用いて説明する。

図 4において、石油精製ブラント、製鉄ブラント、ィ匕学ブラント等（図では省略してある）に併設してガスタービン向燃料 1 0 1がガスタービン（ガス夕一ビンの本体 2 1、 ¾Μ圧縮器 2 2、燃焼室 2 3からなる）の燃 2 3に供給され、圧縮 ¾ (麵富化 ¾Mでもよい） 2 5と混合され、燃焼されて、高温高圧の駆動用燃焼ガス 2 7を発生し、 ΙΜί¾用燃焼ガス 2 7によりガスタービンを駆動し、ガスタ一ビンの軸に取り付けられたガスタ一ビン用発電機 2 4により発電する。ガスタ一ビンから排出されたガス夕一ビン排ガス 2 8は、ボイラ 3 1に供給され ο

一方、ブラント等から発生したボイラ専料 1 0 2はボイラ 3 1に供給されて、 5により燃焼され、スチーム 3 2を発生する。スチーム 3 2はスチームタービン 3 3に供給され、スチームタービンの軸に取り付けられたスチーム夕一ビン用発 3 4により発電する。スチームタービンには^ Κ器 3 7が設けられ、負圧の t態でスチームを凝縮させ、スチームタービン排気を i jさせて、メイクアツプ水と共にボイラ給水 3 8としてボイラ 3 1へリサイクノレする。

上記において、ガスタービンから排出された高温のガスタービン排ガス 2 8は、高温のままボイラ 3 1に供給される力ガスタービン排ガス 2 8に酸素を 1 0〜 1 5容量％残し、このにより、ボイラ専焼燃料 1 0 2をボイラ 3 1で燃焼させる方法（即ち排気再燃方法）は、新たに空気 3 5 (通常大気温度）を送り込む必要がなく且つ高温であるために、コンバインド ·サイクル発電の誦率を高めること力できるし、排ガス処理も経済的になるので好ましい。

もちろん、ボイラ専料 1 0 2を燃焼させるためにガスタービン排ガス 2 8 に^ 3 5を加えることもできる。

ガスターピン排ガス 2 8は、他の廃熱回収ボイラに供給してスチーム発生等により熱回収してもよいし、廃熱回収ボイラ排出ガスをボイラに供給して、排出ガス中のの熱と、 1 0〜1 5容量％の残存酸素により、ボイラ専料 1 0 2 をボイラ 3 1で燃焼させる方法（即ち排気再燃方法）により処理することもでき o このように、特にボイラ専«料を部分処理する設備を新たに設けることなく、ブラントからするガスタービン向燃料 1 0 1及びボイラ専焼燃料 1 0 2に利用して、効率よく発電を行うことカできる。

図 5は、ボイラ専料 1 0 2並びに、ボイラ専 «料 1を部分処理して得られるガスタービン燃料とボイラ燃料を使用するプロセスの例である。

図において、部分処 TOボイラ専焼燃料 1力部分処理手段（ここでは石炭の気流床ガスィ匕炉の場合について説明する） 2に供給され、所定量の空気（又は酸素） 1 7とフ気 1 8力添加され、所定の ί¾、圧力、、時間で部分燃焼ガス化処理され、部焼ガス化処理手段²の頂部からは留出分³が得られ、底部からは 4カ排出される。

留出分 3はガスタービン燃料として、そのままガスタービンの燃 2 3に供給され、圧縮^ 2 5と混合され、燃焼されて、高温高圧の尊隱用燃焼ガス 2 7 を発生し、専 Ε¾用燃焼ガス 2 7によりガスタービンを駆動し、ガスタービンの軸に取り付けられたガスタ一ビン用発電機 2 4により発電する。ガスタービンから排出されたガスタービン排ガス 2 8は、ボイラ 3 1に供給される。

一方、残分 4はボイラ燃料として、ボイラ専匿料 1 0 2と共にボイラ 3 1に供給されて、 ^ S 5を供給して燃焼され、スチーム 3 2を発生する。スチーム 3 2はスチームタービン 3 3に供給され、スチームタービンの軸に取り付けられたスチームタービン用発 4により発電する。スチーム夕一ビンには il7j器 3 7力《設けられ、負圧の' 態でスチームをさせて、スチームタービン排気を復水させて、メイクアツプ水と共にボイラ給水 3 8としてボイラ 3 1へリサイクルする。

上記において、ガスタービンから排出された高温のガスタービン排ガス 2 8は、ボイラ 3 1に供給され、排気再燃に使用することができる。排気再燃方法により、コンバインド 'サイクル発電の^ ¾率を高めること力できるし、排ガス処理も経済的になるので好まい、。もちろん、ボイラ専 i»料 1 0 2と残分 4を燃焼させるためにガスタービン排ガス 2 8に空気 3 5を加えることもできる。

ガスタービン排ガス 2 8は、他の廃熱回収ボイラに供給してスチーム発生等により熱回収してもよいし、廃熱回収ボイラ排出ガスをスチームボイラに供給して、排気ガス中のの熱と、 1 0 ~ 1 5容量％の残存 «により、ボイラ専 «料 1 0 2と残分 4をボイラ 3 1で排気再燃することもできる。

図 6は、ボイラ専料と、ボイラ専 «料を部分処理して得られるガスタービン燃料とボイラ燃料に加えてガスタービン向燃料も使用するプロセスの例である 0

図 6において、部分処 TOボイラ専料 1力、部分処理手段（ここでは石炭の乾留の場合について説明する） 2に供給され、所定量の ¾m (又は 1 7 と気 1 8力添加され、所定の、圧力、時間で部^^焼ガス化処理され、部分燃焼ガス化処理手段 2の頂部からは留出分 3が得られ、底部からは 4力排出される。

留出分 3はガスタービン向燃料 1 0 1と共に、ガス夕一ビンの燃^ 2 3に供給され、圧縮^ 2 5と混合され、燃焼させて、高温高圧の専隱用燃焼ガス 2 7 を発生し、屠隨用燃焼ガス 2 7によりガスタービンを駆動し、ガスタービンの軸に取り付けられたガスタービン用発電機 2 4により発電する。ガスタービンから排出されたガスタービン排ガス 2 8は、ボイラ 3 1に供給される。

この方法により、例えば石炭のような安価な燃料を部分処理してガスタービン燃料とボイラ燃料をし、処分の迫られた重質油を部分処理しないボイラ専焼燃料 1 0 2として利用し、灯油のように季節的に余剰になるガスタービン向燃料とを選択してすることにより、各料の組み合わせカ可能となり、さらに、部分処理手段の能力を増強して電力需要の^ 1¾に対処するよりも小規模の投資により発電能力の増加力河能となる。

図 7は、図 6における留出分をさらにガス成分と分に分離する^のプロセスフ口一図である。

図 7に示すように、留出分 3は熱交換器 1 6により冷却されて、ガス成分と液成分に分離し、ガス洗浄塔 5により洗净されて、ガス成分 6と液 7に分離すること力 τ、きる。ガス洗净塔 5の洗浄液には液 7をして、ガス洗浄塔 5 の頂部に供給して気触させることができる。ガス成分 6はガス圧縮機 2 6により燃 2 3へ供給される。

あるいは、ガス洗浄塔 5の 7を冷却してガス洗浄塔 5の頂部に供給してもよい。

はそのままガスタービン燃料にしてもよいが、分液槽 8により水層 1 0を分離して油分 9のみをガス夕一ビン燃料にすること力 <できる。水層 1 0はボイラ 3 1の燃料として加えることカ<できる。

この方法により留出分中の水分が分離除去されるので、ガスタービン燃料に水分力入らずガスターピンの燃醒の容量を小さくすること力できる。その他、ナトリゥム、力リゥムのような塩分やバナジウム等の無機物のガスターピン燃料中への- λ力少なくなり、ガスタービンにとつて好まし L、燃料が得られる。

図 8に示すように、油分 9はさらに精製手段（例えば蒸留）により精製してもよい。油分 9は蒸留塔 1 1に供給され精製留分 1 2と残渣 1 3に分離される。精製留分 1 2はガスタービン燃料として燃 2 3に供給され、残渣 1 3はボイラ 3 1の燃料として加えること力できる。

このように精製処理することにより、塩分、バナジウム分力低下するのでこれらによる腐食が十分防止され、ガスタ―ビンの寿命をさらに長くすること力できる。

また、製造された留出分と^を本コンバィンド ·サイクル発電にするほかに、適宜、その一部を外部の他の燃料、合成原料等にすることも本発明の基本的考えに含まれるものである。

このように本発明では、燃料はコンバインド ·サイクル発電でされて最大の効果があるものであるから、本発明による発 ¾ ^備は、ボイラ専 «料又はガスタービン向燃料が得られる場所に併設して設けられること力 <好ましく、例えば、石炭、石油又は天然ガス採掘場所、石油精製工場等、製鉄工場、発酵処理場、廃棄物燃 ML理場、各種化学ブラント等で行うこともできる。

難例

以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

第 1に石炭の乾留処理について各種実施例を説明する。

(雄例 A - 1 )

図 1に示す装置をして、下記のした石炭 1 O O O k g/h rを、約 1 ooo°cで高温乾留し、留出分とコークスを得る。

原料炭（乾燥後）

水分： 2重量％

揮発分： so a.%

固定炭素： 51重量％

灰分： 17重量％

発鱸： 5780 kca \/kg

コークス

^5ft： 550k g/h r

揮発分： 2重量％

固定炭素： 67重量％

灰分： 31重量％

発鱸 : 6300kca l/k

ガス敝

^ M 355NmVh r

発： 5050 k c a 1 /Nm³

油分

«*: 57kg/hr

発鱸： 9100kca l/kg

上記の留出分（ガス及び油分）をガスタービンに供給して燃焼する。ガスタービン排ガスは、約 580°Cであり、酸素を約 14容量％含んでいる。ガス夕 —ピン排ガスをボイラに供給して上記の（コークス）を燃焼すること力できる。この結果、発電効率は 45%に向上する。

これに対して、上記石炭を単にボイラで燃焼させ、スチームを ¾tさせてスチ —ムタービンにより発電させる場含には発 ¾¾¾率は 39%である。

(纖例 A— 2)

図 2に示す装置を翻して、下記の！^した石炭 1 OOOkg/hrを、 60 (TCで低温乾留し、留出分と、チヤ一を得る。留出分は、 ^^により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。

ガス β ^と油分は、ガスターピン用燃料とし、コ一クスと留出分中の分離した水層はボイラ燃料とする。

原料炭（乾燥後）

水分： 4重量％

揮発分： 31重量％

固定炭素： 50重量％

灰分： 15重量％

発鱸： 6430kc a l/kg

チヤ一

&(M 669 k g/h r

揮発分： 1 i A.%

固定炭素： 65重量％

灰分： 24重量％

発鱸 : 6200kc a l /kg

ガス

^ Λ.： 18 ONmVh r

発腿： 7100 k c a 1 /Nm³

油分

^M: 110k g/h r

発鱸： 9100 k c a lZkg

上記のガス β¾分をガス燃焼用ガスタービンに供給し、油分を油燃焼用ガスタ― ビンに供給して発電し、ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、 ^^を 13容量％含んでいるので、廃熱回収ボイラに供給して上記を発生させた後、廃熱回収ボイラ排ガスによりチヤ一をボイラに供給して発電すること力できる。

この結果、コンバインド ·サイクル発電の熱効率は 46%である。

(難例 A— 3)

図 2に示す装置をして、 ^例 A— 2の石炭を原料として、 450°Cで熱分解炭化し、留出分と、 ^^を得る。留出分は、により冷却洗浄して、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。

ガスと油分は、ガスタービン用燃料とし、と分離した水層はボイラ燃料として、 ^を供給して燃焼する。ガス、中の硫黄分は 0. 52重量％であり、 Na分、 K分、バナジウム分はそれぞれ 0. 5重量 ppmであるので、これをガスタービンにしてもタービンブレード等の腐食は起こらない。

(纖例 A— 4)

図 3に示す装置をして、 «例 A— 1の石炭を原料として、 450。Cで熱分解炭化し、留出分と、を得る。留出分は、により冷却洗浄して、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。油分は' 蒸留して精製留分と残渣ピッチに分離する。

ガス ^と精製留分は、ガスターピン用燃料とし、残分と分離した水層と残渣ピッチはボイラ燃料として、 ¾mを供給して燃焼する。ガス f^、中の硫黄分は 0. 95重量％、塩分、バナジウム分はそれぞれ 0. 1重量 ppmであり、これをガスタービンに^しても長時間タービンブレード等の腐食は起こらない。

(難例 A - 5)

下記の乾燥した石炭 1. 000 kgをフラスコに入れて外部より加熱して、内温 500°Cで乾留し、留出分とチヤ一を得た。

原料 WAN B0炭 C後）

水分： 3· 5重量％

揮発分： 33重量％

固識素： 53. 1重量％

灰分： 10. 4重量％

総発驢： 7100kca 1/kg (真発熱量 6840kca 1/kg) チヤ一

^¾*： 0. 80kg

揮発分： 16重量％固腺素： 66重量％

灰分： 13重量％

総発髓： 6825 kca 1/kg

留出分

^KS: 0. 20kg

総発鱸： 820 Ok c a 1/kg

留出分の Na、 K、 V分はいずれも 0. SmgZkg以下であった。

留出分対残分の熱量比は約 20対 80であった。

これらの留出分はガスタービンに、チヤ一はボイラに供給してコンバインド. サイクル発電を行うこと力できる。

し力、しなカら、留出量を抑えて留出分対の^ *比を 10対 90で取り出したならば、コンバインド ·サイクル発電を行ったとしても発載力率の増加は低く、燃料の部分処理設備を設けるメリットカ少ない。

(纖例 A - 6)

^例 A— 5と同様にして、石炭 1. 000 kgをフラスコに入れて外部より加熱して、内温 800 で乾留し、留出分とコークスを得た。

コークス

^fi: 0. 69kg

揮発分： 2. 6重量％

固定炭素： 77重量％

灰分： 16重量％

発鱸： 6650kca l/kg

留出分

«S: 0. 31 kg

発： 8100kca l/kg

留出分：残分の熱量比率は 35： 65であった。

留出分中の Na、 K、 V分はそれぞれ 0. 51113 ^ 3、 2mg/kg 0. SmgZkg以下であつたが、これを留出分を常圧で蒸留したものでは、 Na、 K、 V分はそれぞれ 0. 5mg,kg以下であった。

上記例から判るように、主として石炭の揮発分に相当する量の留出分を、コンバインド ·サイクル発電を有利に行うためのガスタービン用燃料として得ることは非常に容易であった。

また、留出分：残分の量を^ *比率が 60： 40を超過するほど留出分を it¾ させるには非常に過酷な条件が必になるとともに、ガスタービン排ガス中の酸素量が、排気再燃に必な量よりも余分となり、排員失が増加する。纖例 Α - 7)

図 1に示す装置を^し、下記の乾燥した石炭 100， 000kg/h rを、 500°Cで低温乾留し、留出分とチヤ一を得る。

留出分は、ガスタービン用燃料とし、チヤ一はボイラ燃料とする。

原料炭：高島炭（無水 »)

揮発分： 44 A%

固素： 50重量％

灰分： 6Sg%

発 7900kca l/kg

チヤ一

^*: 61， 600kg/h r

揮発分：

固定炭素： 67重量％

灰分： 31籠％

発腿 : 7054kca l/kg

ガス成分

^Xfi: 35, 5 OONmVh r

発鱸： 5050kca 1 /Nm³

油分

^β(Μ: 19， 400k g/h r

発 fi : 9100kc a l/k 上記の留出分（ガス及び油分）と ¾Μ1 , 075, 000 mVh rをガスタービンに供給して燃焼し、 129MWZh rで発電できる。ガスタービン排ガスは、 58 (TCであり、酸素を 13容量％含んでいる。ガスタービン排ガスをボイラに供給して上言己の分（チヤ一）を燃焼し、スチームタービンにより 285 MWZh rで発電することができる。即ち、発電の^?力率は 45%に向上する。これに対して、上記石炭を部分処理せず単にボイラで 1， 075, 000 m h rにより燃焼させ、スチームを発生させてスチームタービンにより発電させる場合には発電の熱効率は 39%である。

本発明では、ガスタービンに上記空気の^ fi 1 , 075, 000 m h rを加えてもよいし、ボイラ燃焼に必な分の^を分割して、ボイラに加えることもできる。

第 2に、石炭のマイク口波照射処理について各種包例により説明する。 (雄例 B-1)

図 1に示す装置をして（但し炭ィ 7素ガスは供給しない）、下記の石炭を原料として、した石炭 lOOOkgZhrを、 300°Cでマイクロ波照射処理し、留出分 SSOkgZh rとチヤ一 430 kgZh rを得る。

原料炭

水分： 29重量％

揮発分： 31重量％

固定炭素： 35重量％

灰分： 5重量％

発： 4530kca l/kg

チヤ一

揮発分： 11重量％

固定炭素： 77重量％

灰分： 11重量％

発鱸： 6000 k c a 1/k g

留出分発： 6 9 6 0 k c a 1 /Nm³

留出分は、ガスタービン用燃料とし、チヤ一はボイラ燃料としてコンバインド •サイクル発電を行うことカできる。灘例 B - 2 )

メタンガスを共存させた他は、纖例 B— 1と同様に行い、留出分と残分を得

O

留出分は、ガスターピン用燃料とし、チヤ一はボイラ燃料とする。ガスタービン排ガスは、 5 8 0。Cであり、を 1 3容量％含んでいる。このガスタービン排ガスによりチヤ一を燃焼する。この結果、コンバインド'サイクル発電の誦率は 4 6 %に達する。

石炭を単にボイラで燃焼してスチームタービンにより発電するのに比べて熱効率かい。

これらは ½例八シリーズと同様に、留出分を、コンバインド ·サイクル発電を有利に行うためのガスタービン用燃料として得ることは非常に容易である。また、留出分を抑えて留出分対^"の^ M比を 1 0対 9 0で取り出したならば、コンバィンド ·サイクル発電を行ったとしても発率の増加は低く、燃料の部分処理設備を設けるメッリ卜力少ない。

さらに、留出分：の量を^ M比率が 6 0 ： 4 0を,するほど留出分を増加させるには非常に過酷な条件が必になるとともに、ガスタービン排ガス中の酸^ *が、排気再燃に'避な量よりも余分となり、排気 f鉄が増加する。

第 3に、石炭の部分水性ガスィ理について各種^ ½例により説明する。賺例 C— 1 )

図 1に示す装置をして、下記の石炭 1 O O O k g Zh rを、 '»床ガス化炉により約 8 3 0。Cでフ威気 Z石炭 = 0. 3 (重量比）で部分水性ガス化処理し、留出分と残分を得る。

留出分は、 fl¾a、脱硫し、高温、高圧のままガスタービン用燃料とし、 ¾ ^はボイラ燃料とする。原料炭

水分： 29S¾%

揮発分： 3 im %

固銀素： 35重量％

灰分： 5龍％

発鱸 : 4530kca l/kg

残分

MM: 300kg/h r

揮発分： 3S*%

固定炭素： 80重量％

灰分： 17重量％

発鱸： 5500kc a l/k

留出分：ガス成分、油分及び水

ガス成分

632Nm³/h r

発： 2500 k c a 1 ZNm³

油分

200k g/hr

発鱸 : 6500kca l/k

水

& (M: 500k g/hr

上記の留出分（ガス^及び油分）をガスタービンに供給して燃焼する。ガスターピン排ガスは、 580。Cであり、隨を 13容量％含んでいる。ガスタービン排ガスをボイラに供給して上記の残分を燃焼する。

この結果、発率は約 45%に向上する。

これに対して、上言 E¾炭を単にボイラで燃させ、スチームを発生させてスチ —ムタービンにより発電させる i ^には発 ®¾率は約 39 %である。

(実例 C一 2) 図 2に示す装置をして、例 C一 1と同様にして部分水性ガス化処理し、留出分と、 ^^を得る。留出分は■、脱硫後、により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。油分中の N a分、分、 V分はそれぞれ 0. 5 p p m程度である。

ガスと油分は、ガス夕一ビン用燃料とし、と留出分中の分離した水層はボイラ燃料にされる。

(難例 C一 3 )

図 3に示す装置をして、例 C一 1と同様にして部分水性ガス化処理し、留出分と、を得る。留出分は匪、脱硫後、 « ^により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガス成分と油分を得る。油分は蒸留して精製留分と残渣ピッチに分離する。

ガスと精製留分は、ガスタービン用燃料とし、残分と分離した水槽と残渣ピッチはボイラ燃料として、 ¾ を供給して燃焼する。ガス、 ^^中の硫黄分は 0. 5 2重量％であり、ナトリウム及びカリウム分、バナジウム分はそれぞれ 0. I p p mであり、ガスタービンに删してもタービンブレード等の腐食は起こらない。

(鎌例 C— 4)

図 3に示す装置をして、包例 C—1と同様にして部分水性ガス化処理し、留出分と、を得る。留出分は、そのまま液により冷却洗浄して、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。油分は' iffi蒸留して精製留分と残澄に分離する。

ガスと精製留分は、ガスタービン用燃料とし、残分と分離した水層と残渣はボイラ燃料として、 ¾ を供給して燃焼する。ガス成分、 ¾β¾分中の硫黄分は 0. 9 5重量％、ナトリゥム及び力リゥム分、バナジウム分はそれぞれ 0. 1重量 p p mであり、ガスタービンに翻してもタービンブレード等の腐食は起こらない。 (纖例 C-5)

^例 C一 1で得られた留出分をガスタービンに供給して燃焼し、 ¾ ^はボイラに供給する。また、ガス夕一ビン排ガスは、 580°Cであり、廃熱回収ボイラにより熱を回収する。これにより、単にボイラで石炭を燃焼させてスチームを発生させるのに比べ熱効率が向上する。

(難例 C一 6)

m C— 2で得られた留出分をガスタービンに供給して燃焼し、ガスタービン排ガスはボイラに供給する。ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、を 13容量％含んでいる。このガスによりを燃焼する。この結果、コンバインド ·サイクノレ発電の,率は 46%に達する。

これらは^例 Aシリーズと同様に、留出分を、コンバインド'サイクノレ発電を有利に行うためのガス夕一ビン用燃料として得ることは容易である。

また、留出量を抑えて留出分対^^の ¾S比を 10対 90で取り出したならば、コンバインド 'サイクル発電を行ったとしても発¾¾率の増加は低く、燃料の部分処理設備を設けるメリットカ <少ない。

さらに、留出分： ^"の量を燃料比率が 60： 40をするほど留出分を增加させるには非常に過酷な条件が必になるとともに、ガスタービン排ガス中の酸龍が、排気再燃に必な量よりも余分となり、排気 ί鉄が増加する。

第 4に、石炭の部分燃料ガスィ理について各種 Hi例により説明する。

(纖例 D - 1)

図 1に示す装置を使用して、下記の石炭 1 OOOkgZh r、高圧蒸気 500k g/h r、 3 Okg/h rを気^ガスに供給し、約 1100。C、 4

0 Sで部彌焼ガスィ理し、留出分とを得る。

原料炭

水分： 25重量％

揮発分： 30重量％腿鮮）

固素： 51重量％ (乾燥郷）灰分： 17重量％腿基準）

発腿： 5780 k c a 1/kg 難繊

残分

400k g/h r

揮発分： i a%

固定炭素： 43重量％

灰分： 56重量％

5000 k c a 1/kg

留出分：ガス成分、油分及び水

ガス

652NmVh r

発鱸： 2600 k c a 1 / m³

油分

^M: 80kg/h r

発^ *: 8000 k c a l/kg

水

留出分は、 fl½S、脱硫し、高温、高圧のままガスタービン用燃料とし、はボイラ燃料としてコンバインド ·サイクル発電を行うことができる。

(纖例 D - 2)

図 2に示す装置をして、例 D— 1と同様にして部分燃焼ガス化処理し、留出分と、 ¾ ^を得る。留出分は■、脱硫後、により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。

ガス成分と油分は、ガスタービン用燃料とし、分と留出分中の分離した水層はボイラ燃料とする。

得られた留出分をガスタ一ビンに供給して燃焼し、ガスタービン排ガスはボイラに供給する。ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、 «を 13容量％含んでいる。このガスによりを燃焼する。この結果、コンバインド'サイクノレ発電の^力率は 4 6 %に達する。また、ガスタービンに使用してもタービンブレード等の腐食は起こらない。謹例 D - 3 )

図 3に示す装置をして、 ^例 D— 1と同様にして部焼ガス化処理し、留出分と、 ¾ ^を得る。留出分は,、脱硫後、により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。油分は蒸留して精製留分と残渣ピッチに分離する。

ガス^と精製留分は、ガスタービン用燃料とし、残分と分離した水層と残渣ピッチはボイラ燃料として、を供給して燃焼する。ガス、 ^中の硫黄分は 0. 6重量％であり、ナトリウム及びカリウム分、バナジウム分はそれそれ 0. 5重量 p p mであり、間ガスタービンに使用してもタービンブレード等の腐食は起こらない。纖例 D - 5 )

^例 D - 1で得られた留出分をガスタービンに供給して燃焼し、 ^^はボイラに供給する。ガス夕一ビン排ガスは、 5 8 0。Cであり、廃熱回収ボイラによりスチームを発生させ、スチームタービンにより発電すること力できる。

これらは^例 Aシリーズと同様に、留出分を、コンバインド'サイクノレ発電を有利に行うためのガスタービン用燃料として得ることは非常に容易である。また、留出量を抑えて留出分対^^の^ ¾比を 1 0対 9 0で取り出したならば、コンバインド 'サイクル発電を行ったとしても発 ®¾率の増加は低く、燃料の部分処理設備を設けるメリットカ少ない。

さらに、留出分：の量を比率が 6 0 ： 4 0を ®ί§するほど留出分を增加させるには非常に過酷な条件が必になるとともに、ガスタービン排ガス中の酸 «が、排気再燃にな量よりも余分となり、排気損が増加する。

第 5に、重質油の熱分解処理について各種実施例により説明する。 E - i ) [ビスブレーキング法] 下記の重質油 1000k g/h rを、加 ff に加^^に供給し、 480°Cで熱分^!；理し、急冷油を加えて副 it、を停止した後、蒸留塔底部に供給して、留出分と ¾^を得る。

原料重質油：イラニアンライト（Iranian Light) 残渣油

JtM: 1. 01 (15/4°C)

粘度： 100, O OO c S t (50°C)

硫黄分： 3. 6重量％

残分

665k gノ h r

比重： 1. 03 (15/4°0

粘度； 45, OO O c S t (50°C)

硫黄分： 3. 9重量％

350 °C以上高沸点有率 : 78. 5重量％

発 9000k c a l/kg

留出分：ガス及び油分

ガス成分

^MM 35 kg/h r

発： 10400k c a 1 Nm³

油分

： 300k g/h r

発鱸： l OOO Ok c a 1/k g

得られた留出分をガスタ一ピンに供給して燃焼し、ガスタービン排ガスはボイラに供給する。ガスターピン排ガスには、 580。Cであり、酸素を 13容量％含んでいる。このガスにより残分を燃焼する。この結果、コンバインド 'サイクル発電の∞率は 46%に逢する。重質油を単にボイラに供給してスチームタ一ビンにより発電した場合には発電の,率は約 40%であるのに比較して、本発明によれば発電の漏率が大幅に向上する。

E-2) [フルードコーキング法] 下記の重質油 lOOOkgZhrを、リアクターに供給し、 500°Cで熱分解処理して、留出分とに分離する。リアクターの底部から抜き出されたはさらにバ一ナ一室に供給し空気を吹き込んで加熱する。バ一ナ一室の中間部からはコークスの"" ^を抜き出す。残りのコークスをバーナ一室の底部からリアクタ一に循環する。

原料重質油 : 566。C以上減圧残渣油

コンドラソン残留炭素： 26. 5重量％

J M: 1. 05 (15/4°C)

パ、ナジゥム分： 890重量 p pm

硫黄分： 3. 6重量％

残分

コ一クス^ *: 260k g/ r

硫黄分： 5重量％

発： 6000kca l/k

留出分：ガス im及び油分

リアクターガス扮

^SM: 130k g/h r

発 : 10400kca l /Nm³

油分（ナフサ及び軽油）

^M: 540 k g/h r

発鱸： lOOOOkc a 1/h r

留出分は、ガス分の全部と油分の一部はガスタービン用燃料とし、油分の残りとはボイラ燃料とする。

(纖例 E— 3) [ディレイドコーキング法]

下記の重質油 1000k g/h rを、蒸留塔底部に供給し、留出分と残分（高沸点液）に分離する。蒸留塔底部から抜き出されたは、さらに、コークス分力しない^^に加で 470°Cで熱分解処理されて、コークスドラムに供給され、コークスドラム中で、留出分と (コークス）に分離される。留出分はさらにガス分と油分に分離される。

原料重質油：ミナス (Minas) ff残渣油

残留炭素： 10. 9重量％

比重： 0. 939 (15/4°C)

硫黄分： 0. 16重量％

残分

コークス^ *: 191 k g/h r

硫黄分： 0. 4重量％

発鱸： 6000 k c a l kg

留出分：ガス成分及び油分

ガス輸

70k g/h r (水素： 10、メタン： 36、ェタン及びエチレン 1 8、プロパン及びプロピレン 21、ブタン及びブテン 15各モル％)

発 : 10400k c a l /Nm³

油分（ナフサ及び軽油）

^¾S: 739 k g/h r

発： l OOO Ok c a 1/kg

(難例 E— 4) [ユリ力法]

下記の重質油 1000k g/h rを、蒸留塔底部に供給し、留出分と残分（高沸点液）に分離する。蒸留塔底部から抜き出されたは、さらに、コークス分が^^しないに加^^で 400°Cで熱分解処理されて、器に供給され、スチームを吹き込みながら、更に 2時間熱分解処理される。器からの留出分は上記蒸留塔に加えられ、留出分と残分に分離される。冷却後、の底部からはピッチを排出し、ピッチはフレーク状に切断されボイラ燃料とする。留出分はさらにガス分と凝縮水と油分に分解され、更に油分は軽質油分と重質油分に分離されガス分と油分はガスタービン用燃料とし、重質油分とピッチはボイラ燃料とする。

原料重質油 : 500。C以上減圧残渣油

残留炭素： 20重量％

比重： 1. 017 (15/4°C)

ノ《ナジゥム分： 200重量 p pm

硫黄分： 3. 9重量％

残分

ピッチ生腿 : 290 k g/h r

バナジウム分： 690重量 p pm

硫黄分： 5. 7重量％

発 9000kca l kg

留出分：ガス成分、凝縮水及び油分

ガス

： 90kg/h r (硫黄分 13重量％)

発鱸 : 10400kca l /Nm³

油分 C油分及び重質油分）

霞油分^ M : 220k g/h r

発： lOOOOkca lZkg

重質油分 M¾ : 400k g/ r

発鱸 : 9000kca l/kg

留出分は、ガス分の全部と油分はガスターピン用に供給して発電し、重質油分と ¾ ^のピッチはボイラ燃料としてスチームを発生させ、スチームタービンにより発電した。難例 E - 5)

H½例 E— 1と同様にして熱分理し、留出分と、 ^^を得る。留出分は脱硫後、冷却分離して、ガス成分と油分を得る。

ガスはガス専焼ガス夕一ビンに供給し、油分は油専焼ガスタ一ビンに供給して発電した。 ^^はボイラ燃料として、 ¾ ^を供給して燃焼する。ガス、及び油分中の硫黄分は 1重量％であり、ナトリウム及び力リゥム分の合計は 0. 5重量 p pm以下であり、バナジウム分は 0. 5重量 ppm以下であり、ガス専焼ガスタービン、油専焼ガス夕一ビンともに腐食のおそれはない。

(鎌例 E - 6)

実質例 E— 1で得られた留出分をガスタービンに供給して燃焼し、 ^^はボイラに供給する。ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、廃熱回収ボイラによりスチームを発生させ、発電することができる。 mw -i) [ビチューメンのコンタクトコ一キング]

下記の原料 1000k g/h rを、コィノレヒータ一により加熱し、、態にして、リアクターに供給し、 480°Cで熱分解処理して、留出分とに分離する。リアクターの底部から抜き出された (種コークス上に付着）は、さらにヒータ一室に供給し^を吹き込んで燃焼により加熱し、加熱されたコ一クスをヒータ一室の底部からリアクターに循環する。ヒータ一室の中間部からはコークスの一部を抜き出す。

原料ドライタール：グレートカナディアンオイルサンドビチューメン (Great Can adian Oil Sand Bitumen)

ラムスボトム残留炭素： 1 i &%

比重： 1. 016 (20/4°C)

粘度： 11, OOOcS t (38°C)

バナジウム分： 140重量 p pm

硫黄分： 4. 7重量％

残分

ピッチコ一クス生遣 : 650k g/ r

硫黄分： 6 MAX

発腿： 9000kca l/kg

留出分：ガス成分及び油分

リアクターガス ^JcS: 30k g/h r

発 : 10400kca l /Nm³

油分（軽油及びディーゼル重油）

&(M: 32 Ok g/h r

発腿： lOOOOkca 1/hr

留出分はガスタービン用燃料とし、はボイラ燃料とする。例 E— 8) [C重油のビスブレーキング法]

下記の重質油 1000kg Zhrを、 SOkgZcm² G圧で加に供給し、 500°Cで熱分 Ml理し、急冷油を加えて副反応を停止した後、蒸留塔底部に供給して、 290°C留出分と残分（高粘度液体）を得る。

原料重質油： C重油 2号

引火、： 80°C

粘度： 100 c S t (50°C)

硫黄分： 1. 5重量％

発腿： 9, 400kca l ^/kg

残分

& (M: 670k g/h r

硫黄分： 2. 1重量％

発鱸： 9, OOOkca 1/kg

留出分：油分

油分

生 β¾: 33 Okg/h r

比重： 0. 80 (15/4°C)

発縫： 10， 212kca l/^/k

留出分は、ガスタービン用燃料とし、 ^^はボイラ燃料とする。例 E— 9) [C重油の常圧熱分解]

下記の重質油 1. 00 kgをフラスコに人れて外部より加熱し、常圧で 450 ^eCでバッチ的に熱分解して、 206^eC留出分と^^ (高粘度液体）を得た原料重質油： C重油（三菱石油 I F 0— 280 )

引火、： 111°C

粘度： 278 c S t (50°C)

硫黄分： 2. 35重量％

窒素分： 0. 20重量％

残留炭素： 8. 88重量％

Na分： 12. 6龍 p pm

K分： 0. 1重量 p pm

V分： 32. 6重量 p pm

総発鱸： 9, S OOk c a l/k g

残分

0. 55 kg

硫黄分： 3. 1重量％

窒素分： 0. 34重量％

残留炭素： 16重量％

Na分： 23重量 p pm

K分： 0. 2重量 p pm

V分： 59重量 p pm

総発腿： 9， 170k c a l/k g

留出分：油分

油分

MS: 0 45 kg

硫黄分： 1

窒素分： 0, 01重量％

残留織： 0. 07SS%

Na分： 0. 1重量 p pm

K分： 0. 1重量 p pm

V分： 0. 1重量 p pm 慮： 10， 570k ca l/kg

油分はガスタ一ビン燃料に適するものであり、はボイラ燃料として使用可能であった。また油分の量と ¾ ^の量は排気再燃コンバインド ·サイクル発電に見合うものである。

C例 E— 10) [C重油の常圧熱分解]

纖例 E— 9で使用した重質油 1. 00k 2を»例 E - 9と同様の方法で、常圧で 45 (TCでバッチ的に熱分解して、 218 C留出分と (乾固物）を得た。 ^をこれ以上加熱しても、留出分の量は著しく減少した。

残分

0. 35kg

硫黄分： 0. 7重量％

窒素分 : 0. 36重量％

残留炭素： 1籠％

Na分： 3 pm

K分： 0. 3重量 p pm

V分： 93重量 ρ pm

総発鱸： 9, 130kc a l/kg

留出分：油分

油分

& (M: 0. 65kg

硫黄分： 1. 4重量％

窒素分： 0. 01重量％

残留炭素： 0. 0 i s%

Na分： 0. 5重量 ppm以下

K分： 0, 5龍 ppm以下

V分： 0. 5重量 ppm以下

総発驢： 10, 160k ca l/kg

油分はガスタービン燃料に適するものであり、は乾固物である。これ以上の留出分を得るには過酷な条件力になり、設備費も過大になるので、実際にはより留出量を抑えて、留出分を全重量の 60重量％付近（留出分対残分の熱量比が 60%対 40%になる程度）で留める。これにより、残分を流動状態でボイラに輸送することもできるようになる。このように留出量を適切な \*比率に調節した忧態の油分とは排気再燃コンバインド ·サイクル発電に適するものでのる。 mm E— 11 ) [オリマルジョンの常圧熱分解]

下記の乾燥ォリマルジヨン 1. 00 k gを実施例 E— 9と同様の方法で、常圧で 450°Cでバッチ的に熱分解して、 282 留出分と¾^ (乾固物）を得た。原料：ォリマルジョン（無水ベース）

硫黄分： 3. 51重量％

窒素分： 0. 89重量％

炭素： 84. 9重量％

N a分： 104重量 p pm

K分： 4雷量 p p m

V分： 444 Sip pm

総発鱸： 9， 820k c a l /k

残分

^fiSS： 0. 35 kg

硫黄分： 4. 9重量％

窒素分： 1. 9重量％

炭素： 86®*%

Na分： 400重量 ppm

K分： 6龍 p pm

V分： 1590重量 p pm

総発腿： 8， e SOk c a l k

留出分：油分油分

« : 0. 65kg/hr

硫黄分： 2. 8重量％

窒素分： 0. 23重量％

藤'.84重量％

N a分： 0. 1重量 p pm

K分： 0. l£ftp pm以下

V分： 0. 3重量 p pm

総発鱸： 10, 340k c a 1/kg

油分はガスタービン燃料に適するものであり、はボイラ燃料として可能な性質を持って、た。この例はガス夕一ビンに適する油分が容易に得られる範囲に^ *比率で 70 % ^の限界力侑ることを示したものである。この場合も実際には、残分の取り出し、排気再燃の効率の点等を考慮すると、留出分をより低比率で取り出すことがあり得る。

(^例 E-12) [C重油の常圧熱分解]

図 1に示す装置をして、下記の重質油 100, 000kg/hrを常圧で 45CTCで熱分解して、 206°C留出分と（高粘度液体）を得る。

原料重質油： C重油（三菱石油 I SO— 280)

引火： 111°C

粘度： 278 c S t (50°C)

硫黄分： 2. 35Sfi%

窒素分： 0. 20雷量％

残留炭素： 8. 88重量％

Na分： 12. 6重量 p pm

K分： 0. 1雷畺 p pm

V分： 32. 6重量 ppm

総発鱸： 9, 800kc a l/kg

残分 ^fiJ*: 58, 480kg

硫黄分： 3. 1重量％

窒素分： 0. 34重量％

残留炭素： 16重量％

Na分： 23Sgp pm

K分： 0. 2重量 p pm

V分： 59重量 p pm

総発漏： 9, 170kc a l/kg

留出分：油分

油分

41, 520k g/h r

硫黄分： 1. 4重量％

窒素分： 0. 01重量％

07重量％

Na分： 0. 5重量 p pm以下

K分： 0. 5重量 ppm以下

V分： 0. 5重量 ppm以下

総発鱸： 10， 570k c a 1/kg

ガスタービンに上記で得られる油分 41, 520kg_//hrと^l, 190, 00 OmVh rを供給して 169MW/h rで発電する。ガスタービン排ガスは

580°Cで、 ,13容量％を含んでおり、ボイラに供給して残分を燃焼させ 3

66. 6MWZh rで発電することができる。この結果、本発明による重質油の発¾¾¾率は47%でぁる。

一方、単にボイラーで燃焼させた場合は、重質油 100， OOOkgZhrに空気 1， 190, 000を供給して 455. 3MW/h rで発電すること力できる。この場合の発電∞率は 40%である。

本発明では、ガスタービンに上記空気の^ fi 1, 190, 00 OmVh rを加えてもよいし、ボイラ燃焼に必な分の^を分割して、ボイラに加えることもできる。これらの^例から判るように留出分を、コンバインド ·サイクル発電を有利に行うためのガスタービン用燃料として得ることは非常に容易である。

また、留出量を抑えて留出分対^"の M:比を 10対 90で取り出したならば、コンバインド ·サイクル発電を行ったとしても発載力率の増加は低く、燃料の部分処理設備を設けるメリットカ少ない。

さらに、留出分：の量を比率が 70： 30程度までは留出分をさせることができる力 <、 60： 40を超過するほどの取り出しが困難になり、また、ガスタービン排ガス中の力排気再燃にな量よりも余分となり、排節鉄が増加する。

第 6に、石炭と重質油の混合物の部分燃焼ガス理についても各種実施例により説明する。例 F— 1) [シェル部分酸化法]

図 1に示す装置を^ fflして、下記の石炭を乾燥したものと重質油の混合物を 1 000kgZhr、 260 の蒸気800¾：2 ^/ 1*、隱 735Nm³Zhrをガスィに供給し、約 1400°C、 4 O ifの部彌焼ガス ik^理し、留出分と残分を得る。

•tl灰

水分： 25重量％

揮発分： 3 m&% (観纖

固定炭素： 51重量％ (乾燥

灰分： 17重量％ (觀基準）

発： 5780 kca 1/kg (観纖

石炭供^fi : 500 k g/h r

重質油： C重油 2号

引火： 80。C

粘度： 100 c S t (50°C)

硫黄分： 1. 5重量％

発驢： 9, 400kca 1/kg 重質油供給量： 500kgZhr

残分

^S: 600kg/hr

揮発分： 1重量％

固素： 67重量％

灰分： 32重量％

発鱸 : 4000kca l/k

留出分：ガス成分、油分及び水

ガス成分

： 16 OONmVh r

発體： 2500 k c a 1 /Nm³

油分

ほとんどなし

^(Μ 20kg/h r

発 m: 9800kca l/kg

水

^ 300kg/hr

得られた留出分をガスタ一ピンに供給して燃焼し、ガスタービン排ガスはボイラに供給する。ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、を 13容量％含んでいる。このガスによりを燃焼する。この結果、コンバインド*サイクル発電の^;率は 46 %に達する。

—方、ボイラ専焼燃料を全量ガス化してガスタービンにより発電し、ガスタービン排ガスより排熱回収ボイラによりスチームを発生させ、コンバインド ·サイクノレ発電を行った場合の率は約 46%である。し力、し、ガスィ匕では特別なガスタービン、ボイラのシステムカ ^であり、建設費か! ¾いのに対して、本発明によれは設費も安く、既存設備の改善ではのボイラを禾佣することができる。また、全量ガスィ匕では、灰分の処理が困難であったり、ガス精製を低温で行わなければならず、熱のロスが多い。 (鎌例 F— 2 )

図 2に示す装置を棚して、纖例 F— 1と同様にして部彌焼ガス化処理し、留出分と、を得る。留出分は聽、脱硫後、により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガス ^と油分を得る。

ガスと油分は、ガスターピンに供給して、と留出分中の分離した水層はボイラに供給してコンバインド ·サイクル発電を行うこと力できる。

(纖例 F— 3 )

図 3に示す装置を麵して、纖例 F— 1と同様にして部焼ガス化処理し、留出分と、を得る。留出分は臓、脱硫後、により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。油分は ¾蒸留して精製留分と残渣ピッチに分離する。

ガスと精製留分は、ガスタービン用燃料とし、残分と分離した水層と残渣ピッチはボイラ燃料として、 ¾Mを供給して燃焼する。ガス、 « ^中の硫黄分は 0. 6重量％であり、ナトリウム及び力リゥム分、バナジゥム分はそれぞれ 0. 5重量 p p m以下であり、タービンブレード等の腐食は起こらない。

(難例 F - 4)

図 3に示す装置を^ fflして、例 F - 1と同様にして部焼ガス化処理し、留出分と、を得る。留出分は、液により冷却洗浄して、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。油分は ffi蒸留して精製留分と残渣に分離する。

ガス^^と精製留分は、ガス夕一ビン用燃料とし、残分と分離した水層と残渣はボイラ燃料として、 ^を供給して燃焼する。ガス成分、液中の硫黄分は 1 . 0重量％、ナトリウム及び力リゥム分、ノ 'ナジゥム分はそれぞれ 0. 1重量 p p m以下であり、タービンブレード等の腐食は起こらない。纖例 F— 5 )

図 1に示す装置を^ fflして、例 F— 1で得られた留出分をガスタービンに供給して燃焼し、残分はボイラに供給する。ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、廃熱回収ボイラにより熱を回収する。

(雄例 F - 6)

図 1に示す装置を^ fflして、 ^例 F— 1で^ fflした石炭と下記の重質油の混合物を 1 OOOkgZh 高圧蒸気 500kg,h rヽ隨 130kg,hr を気'腿ガスィに供給し、約 1100°C、 3 の部焼ガスィ理し、留出分と残分を得る。

る灰

水分： 25重量％

揮発分： 30重量％ (觀翻

固定炭素： 51重量％ (乾燥鮮）

灰分： 17重量％腿基準）

発顯：： 5780kca 1/kg (羅基準）

石炭供： 400kg,h r

重質油：イラニアンライト（Iranian Light) if残渣油

比重： 1. 01 (15/4°C)

粘度： 100, OOOcS t (50°C)

硫黄分： 3. 6重量％

重質油供給量： 600kg/hr

残分

&(M : 300k g/h r

揮発分： 3重量％

固定炭素： 74重量％

灰分： 23重量％

発鱸 : 4800kca l/kg

留出分：ガス成分、油分及び水

ガス

150 ONmVh r 発腿： 2600 k c a 1 /Nm³

油分

^M: 8 OkgZh r

発腿： 8000kca l/kg

水

^(M: 25 Ok g/h r

留出分は、■、脱硫し、高温、高圧のままガス夕一ビン用燃料とし、はボイラ燃料としてコンバインド 'サイクル発電すること力できる。

これらは HSffi例から判るように留出分を、コンバインド'サイクノレ発電を有利に行うためのガス夕一ビン用燃料として得ることは非常に容易である。

また、留出量を抑えて留出分対の^ i比を 10対 90で取り出したならば、コンバインド 'サイクル発電を行ったとしても発載力率の増加は低く、燃料の部分処理設備を設けるメリットカ少ない。

さらに、石炭と重質油の混合比による力留出分：残分の量を \¾比率が 70 ： 30^ ^までは留出分を增加させることカ《できるが、 60： 40を ilするほど ¾^の取り出しが困難になり、また、ガスタービン排ガス中の^ が排気再燃に必な量よりも余分となり、排気が増加する。

第 7に、各種ボイラ専 »料をした例により説明する。纖例 G— 1)

図 4に示す装置を用いて、夏期に余剰の灯油をガス夕一ビン向燃料として 56 000k g/h r使用し、ガスタービン向燃料には使えない下記の重質油をボイラ専謹料として 92800 k g/ r翻する。

ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、酸素を 13容量％含んでいる。この排ガスのみによりボイラ専料を燃焼させること力できる。この結果、コンパインド ·サイクル発電の,率は 46 %にる。

灯油： 1号

引火： 40°C以上

95%留出¾¾： 270°C以下発腿 : 10500kca l/kg (HHV誦

重質油：イラニアンライト（Iranian Light)MflE残渣油

J S: 1. 01 (15/4°C)

粘度： 100, 000 c S t (50°C)

硫黄分： 3. 6重量％纖例 G- 2)

図 8 (但し符号 102に示すボイラ専繊料は删しない）の装置を用いて、実施例 G— 1で翻した灯油をガスタービン向燃料として 9505kg/hr使用する。さらに、下記の ¾ ^した石炭 220, 400kgZhrを、 600°Cで低温乾留し、留出分と、チヤ一を得る。留出分は、分により冷却洗浄し、分液槽により水層を分離して、ガスと油分を得る。

油分は flE蒸留して精製留分と残渣ピッチに分離する ₀

ガスと精製留分は、灯油と共にガスタービン向燃料とし、 ^と分離した水層と残渣ピッチは石炭と共にボイラ燃料としてボイラに供給し、 ¾Mを供給して燃焼させる。ガス^、液^中の硫黄分は 0. 52重量％であり、塩分、ノくナジゥム分はそれぞれ 0. 5重量 ppmであり、 8000時間のような長時間運転に删可能であり、タービンブレード等の腐食は起こらない。

原料炭（乾燥後）

水分： 4重量％

揮発分： 31重量％

固定炭素： 50重量％

灰分： 15重量％

発鱸： 6430 k c a 1 /k g

チヤ一

^fiXM: 193, 100 k g/h r

揮発分： 11籠％

固定炭素： 65重量％

灰分： 24重量％発 BYOOkca l/kg

ガス

^Μ : 18， 0 OONmVh r

発鱸： 7100 k c a 1 /Nm³

油分

^Si: 11, 000kg/h r

発鱸： 9110kc a l/k 灘例 G - 3)

図 5の装置を用いて、例 G-2でした石炭をボイラ専 j»料として 3 6050k gZh r麵し、下記重質油を熱分解用ボイラ専誰料として 135 800kg/h r使用する。

重質油を、加圧下に加,に供給し、 500°Cで熱分解処理し、急冷油を加えて副 Mr、を停止した後、蒸留塔底部に供給して、留出分とを得る。

留出分は、脱硫し、高温、高圧のままガスタービン向燃料とし、残分は石炭と共にボイラ燃料とすること力できる。

原料重質油：イラニアンライト（Iranian Light)Mra渣油

比重： 1. 01 (15/4°C)

粘度： 100， 000 c S t (50°C)

硫黄分： 3. 6重量％

残分

&M i 75, 369kg/hr

比重： 1. 03 (15/4°0

粘度： 45， OOOcS t (50°C)

硫黄分： 3. 9重量％

350⁰CH_h高沸点 ^^有率： 78. 5重量％

発鱸： 9000 kca 1/kg

留出分：ガス成分及び油分

ガス 5， 433Nmゾ h r

発 : 10125 k c a l /Nm³

油分

^M: 54， 320k g/h r

発鱸： l OOO Ok c l/kg

(雄例 G— 4)

[石炭と重質油熱分解と灯油利用 ]

図 6の装置を用いて、纖例 G— 1で棚した灯油 15500 kg/h rをガスタービン向燃料とし、 m½例 G—2で翻した石炭 100000kg/h rをボイラ専焼燃料として删し、重質油 99520kg/h rを熱分解用ボイラ専焼燃料として翻し、纖例 G— ³と同様に熱分讓理して留出分とを得る。ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、酸素を 13容量％含んでいる。この排ガスのみにより残分及びボイラ専焼燃料を燃焼させる。この結果、発電の, 率は 46%に達する。

(鎌例 H— 1)

[石油精製ブラントに併設して行われるコンバインド ·サイクル発電] 原油 15900k 1Z日（13674 tノ日）を原料として使用する石油精製ブラントに、図 4に示す発電装置を併設する。

原油は完全に処理され、石油精製ブラントから得られるものは、下記の通りでめ。

ガス： 250, 000Nm³Z日

LPG： 450 t /日

石油化学用ナフサ： 680 tZ日

ガソリン： 2， 750 tZ日

ジエツト燃料： 700 t//日

灯油： 1， 350 tZ日

ディーゼル軽油： 2, 300 t 日 A、 B及び C重油計： 3, OOOtZ日

'舰残渣油： 1 , 500 t 日

アスファルト： 300 tZ日

石油コ一クス · ピッチ： 400 t /日

このうち、ガスタービン向燃料としてディーゼル軽油を、 41. 9 tZhrでガスタービンに供給し、ボィラ専料として^残渣油を86 tZhrをボイラに供給する。

ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、酸素を 13容量％含んでいる。この排ガスのみによりボイラ専焼燃料を燃焼させる。この結果、発電の率は 46 % (送に » "る。

この結果、部分処理設備を新設することなく、ディーゼル軽油及び ' ΙΪ残渣油を電力会社の貯蔵設備に輸送することなく、電力にすることカ<できる。謹例 Η - 2)

[製鉄ブラントに併設して行われるコンバインド ·サイクル発電]

製鉄ブラン卜に、図 4に示す発電装置を併設する。

»プラントには、コッパース式コ一クス炉を設置して、れき世炭を完全に分解処理してコークス及びコークオーブンガスをする。

石炭供給量： 200 t/h r

コークス牛産量： 146 t/h r

コ一クオーブンガス副： 6, 20 ONmVh r

コ一クオーブンガス糸滅：水素 56容量％、メタン 27容量％、一酸化炭素 7 容量％、炭ィ b 素 3容量％、その他不燃ガス成分

コークオーブンガス発 i\M： 4， 450 k c a 1 /Nm³

上記コークスを、高炉に供給して製鉄を行う。

高炉からは、下記のブラストフアーネスガスがするので、これをガスタービンに供給することもできる。

ブラストフアーネスガス組成：水素 3容量％、一酸化炭素 24容量％、その他不燃ガス成分ブラストフアーネスガス発熱量： 800 k c a 1 ZNm³

ここでは、コークオーブンガスを使用した場合について示す。

上記コ一クオーブンガスの量をガスタ一ビン向燃料として、ガスタービンに供給し、コークス製:^ X程で発生する微粉^ ¾びによりコ一クス原料炭をボイラ専顯料として 85. 2 tZh rでボイラに供給する。

ガスタービン排ガスは、 580°Cであり、酸素を 13容量％含んでいる。この排ガスのみによりボイラ専焼燃料を燃焼させる。この結果、発電の率は 45

% (送に達する。

この結果、部分処理設備を新設することなく、コ一クオーブンガス等及び微粉炭等から製麵において効率よく電力力得られる。

(雄例 H— 3)

[科学ブラント等に併設して行われるコンバインド ·サイクル発電] ナフサクラッカー及び ffl樹脂ブラント、ィ匕学品ブラントからなる化学ブラン卜に、図 4に示す発電装置を併設する。

ナフサをナフサクラッカーに供給して完全にクラッキングした。

ナフサ処 Sfi: 1, 000, 000 tZ年

エチレン量： 350， 000 t/年

プロビレン!^量 : 170, 000 t Z年

ベンゼン量： 56， 000 t/年

オフガス発^ *

メタン換算： 87， 000 年

同±¾熱量： 13， 300kca l/kg

燃料油 'タール発^ *: 39, 500 t,年

同熱量： 10, 500kca 1/kg

リサイクノレ不能樹脂^ *: 55, OOOtZ年

同 ±¾熱量： 9, 300k c a 1/kg

化学品タール状物発： 21, 000 t Z年

同熱量： 4, 800k c a ¾¾、ナフサクラッカーから排出されるオフガスも、クラッカー、各種樹脂ブラントから排出されるタ一ノレ状排出物、ァタクティックポリマーや銘柄切替時の洗浄ポリマ一や規格外樹脂等のリサイクル不能樹脂等も全てボイラで燃焼されて、スチーム発生させ発電している。この時の、発電の,率は 3 9 % (送電端）である。

焼用ガスとしてボイラに供給されていたオフガスをガスタ一ビン向燃料として^ fflし、燃料油 'タール、リサイクル不能樹脂、ィ匕学品タール状物をボイラ専料として使用して、コンバインド'サイクル発電を行い、ガスタービン排ガスをボイラに供給してボイラ専焼燃料を燃焼させる。この結果、発電の, 率は 4 6 % (送電湍）に達する。

この結果、部分処理設備を新設することなく、ナフサクラッカーから排出されるオフガスをガスタービンに供給して、クラッカー、各種樹脂プラントから排出されるタール状排出物、リサイクル不能樹脂、化学品タール状物をボイラに供給することにより化学ブラントにお L、て効率よく電力が得られ、必要により電力会社に^することができる。

Claims

請求の範囲

1 . ボイラ専焼燃料 (F ) を部分処理して留出分 (D) 及び (R) に分離し、該留出分（D ) から得られたガスタービン用燃料 (G) 単 ¾Xはガスタービン用燃料 (G) とガスタービン向燃料 (G' ) との混^/をガスタービン燃料

(A) として、該残分 (R) 単 ¾Xは該^^ (R) とボイラ専焼燃料 (F ) 及び又は他種類のボイラ専料 (F* ) との混^/をボイラ燃料（B ) として、ガス夕一ビン燃料 (A) をガスタービンで燃焼してガスタービンをして発電すると共に、ボイラ燃料 (B ) をボイラで燃焼して発生したスチームによりスチームタービンを碧 g¾して発電する発電方法。

2. ガスタービン排ガスをボイラに供給してボイラ燃料 (B ) を排気再燃させる請求項 1に記載の発電方法。

3. ガスタービン排ガスを廃熱回収ボイラに供給して発蒸気を発生させ、廃熱回収ボイラ排出ガスをボイラに供給してボイラ燃料 (B) を排気再燃させる請求項 1に記載の発電方法。

4. 部分処理が、トツピング、フラッシング、蒸留、抽出、傾瀉又はこれらの混合処理からなる群から選ばれる部分分理である請求項 1〜 3のいずれかに言2«¾の発法。

5. 部分処理が、熱分解、乾留、水性ガス化、燃焼ガス化、水素化、マイク口波照射又はこれらの混合処理からなる群から選ばれる部分分解処理である請求項 1 ~ 3のいずれかに記載の発電方法。

6. 部分処理が 2 5 0 °C以上 5 0 0 °C以下で行われる請求項 4〜5のいずれかに記載の発電方法。

7. 留出分（D ) 対残分 (R) の熱量比率が 2 0〜6 0 %対 8 0〜4 0 %である請求項 1〜 6の L、ずれかに記載の発 ¾¾·法。

8. 留出分（D ) から少なくともガス分 (V) と油分（0) を分離し、ガス分（V) 、油分 (0 ) 又はガス分（V) と油分（0) をガスタービン用燃料（G) に使用する請求項 1〜 7のいずれかに «の発 ¾ ^法。

9. 油分 (0) を蒸留して精製留分（C) と蒸留残渣（R' ) に分離し、精製留分 (C) をガスタービン用燃料 ( G) に使用して、蒸留残渣 (R' ) をボイラに使用する請求項 8に記載の発電方法。

1 0. ガスターピン燃料 (A)が、ナトリゥム及び力リゥム分の合計で 0. 5重量 p p m以下、バナジウム分 0. 5 M*p p m以下を含有する請求項 8〜9 のヽずれかに記載の発 TO法。

1 1. ガス分（V) をガス専焼ガスタービンにより燃焼させ、油分（0) 又は精製留分 (C) を油専焼ガスタービンにより燃焼させる請求項 8〜9のいずれかに記載の発法。

1 2. ボイラ専料 (F) を部分処理して留出分（D) 及び (R) に分離する部分処理手段、該留出分（D) から得られたガスタービン用燃料 (G) 単^ Xはガスタービン用燃料 (G) とガスタービン向燃料（G' ) との混^をガスタービン燃料 (A) として、該残分（R) 単 ¾Xは該 (R) とボイラ専焼燃料 (F ) 及び/又は他種類のボイラ専料（F' ) との混^;をボイラ燃料（B) として、ガスタービン燃料 (A) を燃焼させて馬隨するガスタービン、駆動されたガスターピンにより発電するガスタービン用発 ¾¾、ボイラ燃料（B) を燃焼させて蒸気を発生させるボイラ、発生したスチームにより^ ¾するスチーム夕一ビン及び駆動されたスチームタービンにより発電するスチームタービン用発からなる発電装置。

1 3. ガスタービン排ガスをボイラに供給する排ガス供給手段を設けた請求項 1 2に記載の発電装置。

1 4. ガス夕一ビン排ガスを供給して発電用蒸気を発生させる廃熱回収ボイラ及び廃熱回収ボイラ排ガスをボイラに供給する排ガス供給手段を設けた請求項 1 2に記載の発電装置。

1 5. ガスタービン向燃料とボイラ専顯料が同一場所で得られる設備に併設して、該ガスタービン向燃料をガスタービンに供給して燃焼させ、燃焼により発生した駆動用燃焼ガスによりガスタービンを ξΕΚして発電し、該ボイラ専« 料をボイラに供給して前記ガスタ一ピン排ガスを用 Lヽて燃焼させ、発生したスチームによりスチームタービンを専隱して発電する発 ¾¾·法。

1 6. 設備が、石油精製プラント、製鉄プラン卜、化学プラント及びこれらのコンビナー卜からなる群から選ばれるものである請求項 1 5に記載の発 ¾ ^法。