JPH06179871A - 石炭の急速熱分解方法 - Google Patents
石炭の急速熱分解方法Info
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- JPH06179871A JPH06179871A JP33172692A JP33172692A JPH06179871A JP H06179871 A JPH06179871 A JP H06179871A JP 33172692 A JP33172692 A JP 33172692A JP 33172692 A JP33172692 A JP 33172692A JP H06179871 A JPH06179871 A JP H06179871A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 石炭の特性を生かして、なるべく温和な熱処
理により、有用な液状生成物を多く得ることのできる石
炭の急速熱分解方法を提供する。 【構成】 石炭を１０気圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ以上
の急速で加熱することを特徴とする石炭の急速熱分解方
法により達成される。 【効果】 石炭を急速熱分解させることにより、高圧下
（５０気圧以上）で行うことなく、有用な成分であるタ
ールを多量に得ることができ、設備においても、操業に
おいても極めて経済的な技術である。
理により、有用な液状生成物を多く得ることのできる石
炭の急速熱分解方法を提供する。 【構成】 石炭を１０気圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ以上
の急速で加熱することを特徴とする石炭の急速熱分解方
法により達成される。 【効果】 石炭を急速熱分解させることにより、高圧下
（５０気圧以上）で行うことなく、有用な成分であるタ
ールを多量に得ることができ、設備においても、操業に
おいても極めて経済的な技術である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石炭の有効利用技術に
関するものである。さらに詳述すれば、石炭から有用な
生成物を効率よく生成し、合理的に利用する石炭急速熱
分解方法に関する。
関するものである。さらに詳述すれば、石炭から有用な
生成物を効率よく生成し、合理的に利用する石炭急速熱
分解方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、石炭からコークスを製造する技
術、液体および気体を主産物とする石炭の液化およびガ
ス化技術があった。例えば、米国のＨｙｇａｓ（Instit
ute of Gas Technology)では、１０１０℃で７０気圧程
度での流動層でのガス化、日本のＮＥＤＯでの石炭複合
発電では、１３００〜１６００℃で２０〜３０気圧での
ガス化を行っている。本来石炭を加熱処理すると、固体
（コークス、チャー）、液体および気体が生成してく
る。コークスを除いて、石炭の液化およびガス化技術は
高温、高圧下で行われている。
術、液体および気体を主産物とする石炭の液化およびガ
ス化技術があった。例えば、米国のＨｙｇａｓ（Instit
ute of Gas Technology)では、１０１０℃で７０気圧程
度での流動層でのガス化、日本のＮＥＤＯでの石炭複合
発電では、１３００〜１６００℃で２０〜３０気圧での
ガス化を行っている。本来石炭を加熱処理すると、固体
（コークス、チャー）、液体および気体が生成してく
る。コークスを除いて、石炭の液化およびガス化技術は
高温、高圧下で行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、この
ような従来技術の現状に鑑み、石炭の特性を生かして、
なるべく温和な熱処理により、有用な液状生成物を多く
得ようとするものである。
ような従来技術の現状に鑑み、石炭の特性を生かして、
なるべく温和な熱処理により、有用な液状生成物を多く
得ようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するために、石炭から有用な生成物を効率よく生
産し、合理的に利用する技術について鋭意研究した結
果、石炭を１０3 ℃／ｍｉｎ以上で急速加熱することに
より、１０気圧以下でも２００気圧程度の加圧下と同じ
程度の液状生成物が得られることを見出だし、このこと
により、高圧下で行うことなく液状生成物を多量に得る
ことを知り、この知見に基づき本発明を完成するに至っ
たものである。
を達成するために、石炭から有用な生成物を効率よく生
産し、合理的に利用する技術について鋭意研究した結
果、石炭を１０3 ℃／ｍｉｎ以上で急速加熱することに
より、１０気圧以下でも２００気圧程度の加圧下と同じ
程度の液状生成物が得られることを見出だし、このこと
により、高圧下で行うことなく液状生成物を多量に得る
ことを知り、この知見に基づき本発明を完成するに至っ
たものである。
【０００５】すなわち、本発明の目的は、（１）石炭を
１０気圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ以上の急速で加熱する
ことを特徴とする石炭の急速熱分解方法により達成され
る。
１０気圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ以上の急速で加熱する
ことを特徴とする石炭の急速熱分解方法により達成され
る。
【０００６】また、本発明の他の目的は、（２）石炭
が、５００μｍ以下の粒度の粒子状である上記（１）に
示す石炭の急速熱分解方法によっても達成される。
が、５００μｍ以下の粒度の粒子状である上記（１）に
示す石炭の急速熱分解方法によっても達成される。
【０００７】さらに、本発明の他の目的は、（３）昇温
速度が、１０3 〜１０7 ℃／ｍｉｎである上記（１）ま
たは（２）に示す石炭の急速熱分解方法によっても達成
される。
速度が、１０3 〜１０7 ℃／ｍｉｎである上記（１）ま
たは（２）に示す石炭の急速熱分解方法によっても達成
される。
【０００８】さらにまた、本発明の他の目的は、（４）
雰囲気ガスの最高温度が７００〜１１００℃である上記
（１）ないし（３）のいずれか一つに示す石炭の急速熱
分解方法によっても達成される。
雰囲気ガスの最高温度が７００〜１１００℃である上記
（１）ないし（３）のいずれか一つに示す石炭の急速熱
分解方法によっても達成される。
【０００９】
【作用】以下、本発明を実施態様に基づき、より詳細に
説明する。
説明する。
【００１０】図１は、本発明に係る石炭の急速熱分解方
法に用いられる石炭急速熱分解装置の一実施態様の構成
を模式的に表わす使用状態図である。
法に用いられる石炭急速熱分解装置の一実施態様の構成
を模式的に表わす使用状態図である。
【００１１】図１に示すように本発明に係る石炭急速熱
分解装置１としては、まず熱分解反応器２があり、該熱
分解反応器２上部には、フィーダー３を介して石炭ホッ
パー４が設置されている。また該熱分解反応器２の上部
側面にはガス供給口５が設けられ、該ガス供給口５とガ
ス予熱管６のガス排気口７とが配管８により連結されて
いる。また、ガス予熱管６のガス供給口９はガスボンベ
１０に配管１１により連結されている。さらに、熱分解
反応器２およびガス予熱管６の側面外周部には一定間隔
を開けて全周に加熱器として反応器ヒータ１２および予
熱管ヒータ１３がそれぞれ設置されている。
分解装置１としては、まず熱分解反応器２があり、該熱
分解反応器２上部には、フィーダー３を介して石炭ホッ
パー４が設置されている。また該熱分解反応器２の上部
側面にはガス供給口５が設けられ、該ガス供給口５とガ
ス予熱管６のガス排気口７とが配管８により連結されて
いる。また、ガス予熱管６のガス供給口９はガスボンベ
１０に配管１１により連結されている。さらに、熱分解
反応器２およびガス予熱管６の側面外周部には一定間隔
を開けて全周に加熱器として反応器ヒータ１２および予
熱管ヒータ１３がそれぞれ設置されている。
【００１２】また、熱分解反応器２の下部には石炭の生
成物取出口１４が設けられ、該生成物取出口１４とチャ
ーベッセル１５とが配管１６で連結されている。同様に
チャーベッセル１５から順にサイクロン１７付きチャー
ベッセル１８、第１のタールポット１９ａ、第２のター
ルポット１９ｂ、第３のタールポット１９ｃ、タールフ
ィルター２０およびガスメーター２１を経てガス分析器
（図示せず）がそれぞれ配管２２、２３、２４、２５、
２６および２７により連結されている。また該配管１６
の外周部には熱交換用の配管２８が設置され、該配管２
８の一端は上記配管１１経路上に３ポート切換弁２９に
より連結されており、また該配管２８の経路上にはブロ
アー３０が設けられて、該配管２８の他端は上記配管２
７と３ポート切換弁３１により連結されている。さらに
配管２３の外周部には水冷式冷却管３２が配置されてい
る。
成物取出口１４が設けられ、該生成物取出口１４とチャ
ーベッセル１５とが配管１６で連結されている。同様に
チャーベッセル１５から順にサイクロン１７付きチャー
ベッセル１８、第１のタールポット１９ａ、第２のター
ルポット１９ｂ、第３のタールポット１９ｃ、タールフ
ィルター２０およびガスメーター２１を経てガス分析器
（図示せず）がそれぞれ配管２２、２３、２４、２５、
２６および２７により連結されている。また該配管１６
の外周部には熱交換用の配管２８が設置され、該配管２
８の一端は上記配管１１経路上に３ポート切換弁２９に
より連結されており、また該配管２８の経路上にはブロ
アー３０が設けられて、該配管２８の他端は上記配管２
７と３ポート切換弁３１により連結されている。さらに
配管２３の外周部には水冷式冷却管３２が配置されてい
る。
【００１３】また、上記ブロアー３０から３ポート切換
弁３１までの配管２８から分岐した配管３３は、ガスメ
ーター２１と３ポート切換弁３１との間の配管２７に接
続されており、該配管３３の経路上には開閉弁３４が設
けられている。また、上記フィーダー３および石炭ホッ
パー４には、ブロアー３０の送風口側の配管２８より分
岐した配管３５が接続されている。
弁３１までの配管２８から分岐した配管３３は、ガスメ
ーター２１と３ポート切換弁３１との間の配管２７に接
続されており、該配管３３の経路上には開閉弁３４が設
けられている。また、上記フィーダー３および石炭ホッ
パー４には、ブロアー３０の送風口側の配管２８より分
岐した配管３５が接続されている。
【００１４】上記構成を有する石炭急速熱分解装置１を
使用して、本発明の方法に基づいて石炭を急速熱分解し
て液状生成物等を得るには、まず石炭ホッパー４に原料
石炭を装入する。なお、該石炭は、あらかじめ一定の粒
度以下に破砕し、粉末状としたものを使用する。該粉末
状の石炭粒子を、フィーダー３を通して熱分解反応器２
に落下装入させる。なお上記フィーダー３および石炭ホ
ッパー４には、必要とする生成物の内容にあわせて配管
３５より一定量の石炭ガスを送風することで、熱分解反
応器２への該石炭粒子の落下装入速度の調整にも利用す
ることができる。
使用して、本発明の方法に基づいて石炭を急速熱分解し
て液状生成物等を得るには、まず石炭ホッパー４に原料
石炭を装入する。なお、該石炭は、あらかじめ一定の粒
度以下に破砕し、粉末状としたものを使用する。該粉末
状の石炭粒子を、フィーダー３を通して熱分解反応器２
に落下装入させる。なお上記フィーダー３および石炭ホ
ッパー４には、必要とする生成物の内容にあわせて配管
３５より一定量の石炭ガスを送風することで、熱分解反
応器２への該石炭粒子の落下装入速度の調整にも利用す
ることができる。
【００１５】続いて、予め所定の温度にヒータ１２によ
り加熱された熱分解反応器２内に落下装入された石炭粒
子は、上記該ガス供給口５より供給されるガス予熱管６
により約５００〜１１００℃程度に予熱された雰囲気ガ
スと混合され、不活性または還元性雰囲気下で、１０気
圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で、滞留時間
０．５〜１０秒の範囲内で熱分解反応器２内を落下させ
ることにより熱分解処理される。
り加熱された熱分解反応器２内に落下装入された石炭粒
子は、上記該ガス供給口５より供給されるガス予熱管６
により約５００〜１１００℃程度に予熱された雰囲気ガ
スと混合され、不活性または還元性雰囲気下で、１０気
圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で、滞留時間
０．５〜１０秒の範囲内で熱分解反応器２内を落下させ
ることにより熱分解処理される。
【００１６】その後、配管１６を通過する際に配管２８
の石炭ガスとの熱交換により熱分解された石炭の生成物
は、約３００〜７００℃まで冷却され、上記チャーベッ
セル１５で該石炭生成物中の固体成分（主にチャー）が
捕集され、続いてサイクロン１７に送られ石炭の生成物
としてのガス化成分に一部残留している該石炭生成物中
の固体成分を完全にチャーベッセル１８で捕集する。
の石炭ガスとの熱交換により熱分解された石炭の生成物
は、約３００〜７００℃まで冷却され、上記チャーベッ
セル１５で該石炭生成物中の固体成分（主にチャー）が
捕集され、続いてサイクロン１７に送られ石炭の生成物
としてのガス化成分に一部残留している該石炭生成物中
の固体成分を完全にチャーベッセル１８で捕集する。
【００１７】続いて、固体成分の除かれた上記ガス化成
分を、配管２３を通過させる際に水冷式冷却管３２によ
り約５０〜１００℃まで冷却してタールポット１９ａに
送り、該ガス化成分の一部をタール成分（液状生成物）
として捕集し、同様にして順次タールポット１９ｂ、１
９ｃで凝縮させて、ほぼ完全にタール成分を捕集した
後、タールフィルター２０で完全にタール成分を捕集す
る。
分を、配管２３を通過させる際に水冷式冷却管３２によ
り約５０〜１００℃まで冷却してタールポット１９ａに
送り、該ガス化成分の一部をタール成分（液状生成物）
として捕集し、同様にして順次タールポット１９ｂ、１
９ｃで凝縮させて、ほぼ完全にタール成分を捕集した
後、タールフィルター２０で完全にタール成分を捕集す
る。
【００１８】その後、石炭の生成物の残りである低温の
ガス化成分は、ガスメーター２１を経てガス分析器（図
示せず）に送りベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴ
Ｘ）および炭化水素ガス（ＨＣＧ）として捕集するか、
あるいは該低温のガス化成分を３ポート切換弁３１を調
節することにより、ガス予熱管６を経て熱分解反応器２
に循環させて、石炭ガスとして石炭の急速熱分解反応に
利用することができるものである。
ガス化成分は、ガスメーター２１を経てガス分析器（図
示せず）に送りベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴ
Ｘ）および炭化水素ガス（ＨＣＧ）として捕集するか、
あるいは該低温のガス化成分を３ポート切換弁３１を調
節することにより、ガス予熱管６を経て熱分解反応器２
に循環させて、石炭ガスとして石炭の急速熱分解反応に
利用することができるものである。
【００１９】したがって、本発明の急速熱分解反応に使
用される原料石炭としては、特に限定されるものでな
く、無煙炭、半無煙炭、瀝青炭、亜瀝青炭、褐炭等のす
べてに利用できる。好ましくは、液状生成物の含有率
（揮発分）の多い瀝青炭、亜瀝青炭等である。
用される原料石炭としては、特に限定されるものでな
く、無煙炭、半無煙炭、瀝青炭、亜瀝青炭、褐炭等のす
べてに利用できる。好ましくは、液状生成物の含有率
（揮発分）の多い瀝青炭、亜瀝青炭等である。
【００２０】また上記フィーダー３により供給される原
料石炭粒子の粒度としては、通常５００μｍ以下、好ま
しくは１００μｍ以下である。
料石炭粒子の粒度としては、通常５００μｍ以下、好ま
しくは１００μｍ以下である。
【００２１】次に、ガス予熱管６により予熱されるガス
としては、不活性または還元性ガスが用いられる。該不
活性ガスとしては、例えば、窒素ガス等が用いられ、ま
た該還元性ガスとしては水素、一酸化炭素等が使用され
るが、上記急速熱分解装置１の連続運転により生成する
ベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴＸ）および炭化水
素ガス（ＨＣＧ）等のガス化成分を石炭ガスとして循環
させて再利用させても良い。また、該ガス予熱管により
該ガスは、通常５００〜１１００℃、好ましくは７００
〜９００℃まで予熱して用いられる。
としては、不活性または還元性ガスが用いられる。該不
活性ガスとしては、例えば、窒素ガス等が用いられ、ま
た該還元性ガスとしては水素、一酸化炭素等が使用され
るが、上記急速熱分解装置１の連続運転により生成する
ベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴＸ）および炭化水
素ガス（ＨＣＧ）等のガス化成分を石炭ガスとして循環
させて再利用させても良い。また、該ガス予熱管により
該ガスは、通常５００〜１１００℃、好ましくは７００
〜９００℃まで予熱して用いられる。
【００２２】本発明に係る石炭の急速熱分解方法に用い
られる急速熱分解条件としては、熱分解反応器２を上記
石炭粒子が落下する際に、反応器内圧力が通常１０気圧
以下、好ましくは常圧〜５気圧、石炭粒子の昇温速度が
通常１０3 ℃／ｍｉｎ以上、好ましくは１０3 〜１０7
℃／ｍｉｎ、より好ましくは１０3 〜１０4 ℃／ｍｉｎ
であり、さらに反応器２内の雰囲気ガスの最高温度（石
炭粒子の最終到達温度に相当）は通常７００〜１１００
℃、好ましくは７００〜９００℃、また石炭粒子の反応
器２内の滞留時間は、通常０．５〜１０秒、好ましくは
１〜５秒、より好ましくは２〜３秒の範囲内である。上
記条件下で石炭粒子を急速に熱分解することで、従来の
ように高圧下（５０気圧以上）で行うことなく有用な成
分であるタールを多量に得ることができるものである。
なお、ここで石炭急速熱分解における石炭粒子の昇温速
度は、以下に示す昇温速度計算式により算出したもので
ある。
られる急速熱分解条件としては、熱分解反応器２を上記
石炭粒子が落下する際に、反応器内圧力が通常１０気圧
以下、好ましくは常圧〜５気圧、石炭粒子の昇温速度が
通常１０3 ℃／ｍｉｎ以上、好ましくは１０3 〜１０7
℃／ｍｉｎ、より好ましくは１０3 〜１０4 ℃／ｍｉｎ
であり、さらに反応器２内の雰囲気ガスの最高温度（石
炭粒子の最終到達温度に相当）は通常７００〜１１００
℃、好ましくは７００〜９００℃、また石炭粒子の反応
器２内の滞留時間は、通常０．５〜１０秒、好ましくは
１〜５秒、より好ましくは２〜３秒の範囲内である。上
記条件下で石炭粒子を急速に熱分解することで、従来の
ように高圧下（５０気圧以上）で行うことなく有用な成
分であるタールを多量に得ることができるものである。
なお、ここで石炭急速熱分解における石炭粒子の昇温速
度は、以下に示す昇温速度計算式により算出したもので
ある。
【００２３】
【数１】
【００２４】なお、上記昇温速度計算式においては、粒
子の部分的な温度変化はないものとし、また熱分解反応
による密度、比熱等の物性値の変化もないものとして規
定したものである。
子の部分的な温度変化はないものとし、また熱分解反応
による密度、比熱等の物性値の変化もないものとして規
定したものである。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の実施例について述べる。
【００２６】実施例１ 図１に示す本発明に係る石炭の急速熱分解方法に用いら
れる石炭急速熱分解装置１を用いて、石炭の急速熱分解
を行った。
れる石炭急速熱分解装置１を用いて、石炭の急速熱分解
を行った。
【００２７】本実施例１では、まず石炭ホッパー４に原
料石炭として、あらかじめ粒径１００μｍ以下１００％
に破砕した豪州の一般炭で揮発分３５％の石炭を装入し
た後、該粉末状の石炭粒子を、フィーダー３を通して熱
分解反応器２に落下装入した。続いて、雰囲気ガスの最
高温度が１０００℃となるように加熱された熱分解反応
器２内に落下装入された上記石炭粒子は、上記該ガス供
給口５より約８００℃程度に予熱された熱分解反応によ
り生成した石炭ガスを４０リッター／ｍｉｎとして循環
使用（石炭ガス生成までは窒素ガスを使用）することに
よる還元性（不活性）雰囲気下で、滞留時間を２ｓｅｃ
として、圧力を１〜２００気圧の範囲で変化させ、さら
に昇温速度を１０〜１０5 ℃／ｍｉｎの範囲で変化させ
て、それぞれの圧力および昇温速度ごとに急速熱分解処
理を行った。
料石炭として、あらかじめ粒径１００μｍ以下１００％
に破砕した豪州の一般炭で揮発分３５％の石炭を装入し
た後、該粉末状の石炭粒子を、フィーダー３を通して熱
分解反応器２に落下装入した。続いて、雰囲気ガスの最
高温度が１０００℃となるように加熱された熱分解反応
器２内に落下装入された上記石炭粒子は、上記該ガス供
給口５より約８００℃程度に予熱された熱分解反応によ
り生成した石炭ガスを４０リッター／ｍｉｎとして循環
使用（石炭ガス生成までは窒素ガスを使用）することに
よる還元性（不活性）雰囲気下で、滞留時間を２ｓｅｃ
として、圧力を１〜２００気圧の範囲で変化させ、さら
に昇温速度を１０〜１０5 ℃／ｍｉｎの範囲で変化させ
て、それぞれの圧力および昇温速度ごとに急速熱分解処
理を行った。
【００２８】その後、各急速熱処理条件ごとにチャー
（固体成分）、タール成分（液状生成物）および低温ガ
ス成分（ベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴＸ）およ
び炭化水素ガス（ＨＣＧ））を測定した。
（固体成分）、タール成分（液状生成物）および低温ガ
ス成分（ベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴＸ）およ
び炭化水素ガス（ＨＣＧ））を測定した。
【００２９】得られた結果のうち昇温速度と圧力のター
ル収率への影響を図２に示し、石炭熱分解生成物収量を
表１〜２に示す。
ル収率への影響を図２に示し、石炭熱分解生成物収量を
表１〜２に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】本発明により、石炭を急速熱分解させる
ことにより、高圧下（５０気圧以上）で行うことなく、
有用な成分であるタールを多量に得ることができる。こ
のことは、本発明の利用により、設備においても、操業
においても極めて経済的な技術である。
ことにより、高圧下（５０気圧以上）で行うことなく、
有用な成分であるタールを多量に得ることができる。こ
のことは、本発明の利用により、設備においても、操業
においても極めて経済的な技術である。
【図１】本発明に係る石炭の急速熱分解方法に用いられ
る石炭急速熱分解装置の一実施態様の構成を模式的に表
わす使用状態図である。
る石炭急速熱分解装置の一実施態様の構成を模式的に表
わす使用状態図である。
【図２】本実施例により得られた昇温速度と圧力のター
ル収率への影響を示したグラフである。
ル収率への影響を示したグラフである。
１…石炭急速熱分解装置 ２…熱分解反応器 ３…フィーダー ４…石炭ホッパー ５、９…ガス供給口 ６…ガス予熱管 ７…ガス排気口 １０…ガスボンベ ８、１１、１６、２２〜２８、３３、３５…配管 １２…反応器ヒータ １３…予熱管ヒータ １４…生成物取出口 １５、１８…チャー
ベッセル １７…サイクロン １９ａ、１９ｂ、１
９ｃ…タールポット ２０…タールフィルター ２１…ガスメーター ２９、３１…３ポート切換弁 ３０…ブロアー ３２…水冷式冷却管 ３４…開閉弁
ベッセル １７…サイクロン １９ａ、１９ｂ、１
９ｃ…タールポット ２０…タールフィルター ２１…ガスメーター ２９、３１…３ポート切換弁 ３０…ブロアー ３２…水冷式冷却管 ３４…開閉弁
Claims (4)
- 【請求項１】 石炭を１０気圧以下で１０3 ℃／ｍｉｎ
以上の昇温速度で急速に加熱することを特徴とする石炭
の急速熱分解方法。 - 【請求項２】 前記石炭が、５００μｍ以下の粒度の粒
子状である請求項１に記載の石炭の急速熱分解方法。 - 【請求項３】 前記昇温速度が、１０3 〜１０7 ℃／ｍ
ｉｎである請求項１または２に記載の石炭の急速熱分解
方法。 - 【請求項４】 雰囲気ガスの最高温度が７００〜１１０
０℃である請求項１ないし３のいずれか一つに記載の石
炭の急速熱分解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33172692A JPH06179871A (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 石炭の急速熱分解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33172692A JPH06179871A (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 石炭の急速熱分解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179871A true JPH06179871A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18246913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33172692A Withdrawn JPH06179871A (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 石炭の急速熱分解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179871A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6298651B1 (en) | 1996-12-26 | 2001-10-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Power generation method and power generating apparatus |
| JP2008201632A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Mitsubishi Materials Corp | 燃焼性測定の前処理方法、燃料の評価方法およびセメントの製造方法 |
| CN103293087A (zh) * | 2013-06-05 | 2013-09-11 | 太原理工大学 | 一种高温高压热解反应的试验装置 |
| CN103344537A (zh) * | 2013-06-05 | 2013-10-09 | 太原理工大学 | 一种高温高压热解反应的试验方法 |
| JP2014500892A (ja) * | 2010-10-26 | 2014-01-16 | 西峡龍成特種材料有限公司 | 加熱ガス循環式炭材分解方法および設備 |
| US8854329B2 (en) | 2008-09-16 | 2014-10-07 | Japan Display, Inc. | Contact detecting device and display device having regions to be driven |
-
1992
- 1992-12-11 JP JP33172692A patent/JPH06179871A/ja not_active Withdrawn
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