ES2214658T3 - Resinas de poliester celular espumado y procedimiento para su preparacion. - Google Patents
Resinas de poliester celular espumado y procedimiento para su preparacion.Info
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Abstract
LA INVENCION SE REFIERE A UN MATERIAL ESPUMADO ALVEOLAR PROCEDENTE DE RESINAS DE POLIESTER OBTENIDAS MEDIANTE ESPUMADO POR EXTRUSION DE RESINAS DE POLIESTER CON UNA RESISTENCIA A LA FUSION MAYOR QUE 8 CENTINEWTONS, UNA VISCOSIDAD INTRINSECA SUPERIOR A 0,8 DL/G Y UNA VISCOSIDAD DE FUSION DEL COMPLEJO SUPERIOR A 25000 POISES.
Description
Resinas de poliéster celular espumado y
procedimiento para su preparación.
La presente invención se refiere a resinas de
poliésteres celulares espumados y a procedimientos para su
preparación.
Los polímeros celulares espumados comerciales,
tales como poliestireno y poliuretano espumados, encuentran una
amplia aplicación en los sectores de la construcción, envasado y de
acolchados.
Las resinas de poliésteres celulares espumados
han encontrado hasta ahora poca aplicación debido a las propiedades
no satisfactorias de los materiales de poliésteres espumados
producidos hasta ahora.
La solicitud europea 0372846 describe resinas de
poliésteres celulares espumados obtenidas espumando por extrusión de
resinas de poliésteres a las que se han añadido anhídridos de ácidos
tetracarboxílicos. El anhídrido piromelítico es el aditivo
preferido, y se describe la posibilidad de usar cantidades del mismo
hasta 5% en peso.
Los materiales celulares espumados obtenidos no
son homogéneos y necesitan tratamientos térmicos posteriores bien
para obtener estructuras espumadas más homogéneas con células más
finas o para desarrollar características de estabilidad térmica de
los artículos espumados.
Es también necesario que los artículos espumados
se enfríen rápidamente después de la etapa de espumación por
extrusión a temperaturas inferiores a la T_{g} de la resina de
poliésteres. Esto es para los efectos de mantener la cristalinidad
de la resina a valores relativamente bajos (inferiores a
aproximadamente 15%). El documento USP 4.132.707 describe resinas de
poliésteres ramificados obtenidas mediante una reacción en estado
sólido de resinas de poliésteres a las que se han añadido agentes
de ramificación, que contienen al menos tres grupos reactivos
capaces de formar grupos ésteres.
Ejemplos de tales agentes de ramificación son
pentaeritritol, ácidos tri- y tetra-carboxílicos y
sus ésteres, tales como ácidos trimésico y piromelítico.
Los poliésteres ramificados obtenidos muestran
valores elevados de resistencia en estado fundido combinados, sin
embargo, con valores relativamente bajos de la viscosidad en estado
fundido.
Se describen también resinas de poliésteres
modificados que tienen una viscosidad en estado fundido
suficientemente elevada combinada, sin embargo, con valores bajos de
la resistencia en estado fundido. La viscosidad intrínseca de las
resinas ramificadas es mayor que 1,2 dl/g.
Las resinas de poliésteres modificados
anteriormente citadas están indicadas como adecuadas para preparar
materiales espumados. No se proporcionan ejemplos ni datos de las
características de los materiales espumados.
Se ha encontrado ahora inesperadamente que es
posible preparar resinas de poliésteres celulares espumados que
tienen propiedades morfológicas y mecánicas útiles, sometiendo a
espumación por extrusión a resinas de poliésteres que tienen las
siguientes características:
- resistencia en estado fundido mayor que 8
centinewtons;
- viscosidad compleja en estado fundido mayor que
2500 Pa\cdots;
- viscosidad intrínseca mayor que 0,8 dl/g.
Las resinas de poliésteres celulares espumados
dotadas de propiedades particularmente útiles se obtienen espumando
por extrusión resinas que tienen una resistencia en estado fundido
comprendida entre 15 y 30 cN (centinewtons) o mayor, una viscosidad
en estado fundido entre 3000 y 5000 Pa\cdots o mayor y una
viscosidad intrínseca entre 0,85 y 1,95 dl/g.
La viscosidad compleja y la resistencia en estado
fundido se miden a 270ºC según el procedimiento analítico descrito
en los Ejemplos. Tal como se indica en la presente memoria
descriptiva, en el caso de una fusión incompleta de la resina a
270ºC, la determinación se lleva a cabo a 290ºC. Los valores
correspondientes a los valores mínimos de la resistencia en estado
fundido y la viscosidad compleja medidos a 270ºC se exponen en el
procedimiento analítico.
Las propiedades indicadas con anterioridad son
mostradas por las resinas antes de la espumación por extrusión;
propiedades similares son poseídas también por la resina después de
la espumación.
Las resinas de poliésteres celulares espumados de
la invención muestran propiedades mecánicas superiores a las resinas
espumadas comerciales tales como resinas de poliestireno espumado
(STIRODUR de la empresa Bayer) y de poliuretano espumado.
Por ejemplo, la compresión se fija a un valor
superior; mientras que las resinas de poliésteres espumados no se
descomponen hasta una compresión de 15-20%, las
resinas espumadas comerciales no resisten compresiones mayores que
aproximadamente 8%.
Las resinas de poliésteres celulares espumados de
la invención, además de ello, son más rígidas con respecto a las
resinas comerciales; la rigidez de flexión es mayor que 3 MPa y el
módulo de flexión está comprendido generalmente entre
20-120 MPa; mientras que en el caso de STIRODUR y
las resinas de poliuretanos espumados, los valores están
comprendidos respectivamente entre 2-3 MPa y
17-18 MPa.
La densidad de las resinas está comprendida
generalmente entre 40 y 500 kg/m^{3}. Las células tienen una
dimensión comprendida entre 50 y 200 \mum y, más en particular,
entre 50 y 120 \mum. Las células están predominante o totalmente
cerradas. El grosor de las paredes está comprendido entre 40 y 100
\mum.
Un método para obtener las resinas de poliésteres
espumados de la invención comprende extruir una resina de
poliésteres que tiene una viscosidad intrínseca mayor que
aproximadamente 0,52 dl/g a la que se ha añadido un dianhídrido de
un ácido tetracarboxílico, particularmente un ácido aromático, en
cantidades de aproximadamente 0,1 y 1% en peso, someter la resina a
una mejora en estado sólido hasta obtener una viscosidad final de
0,85-1,95 dl/g y seguidamente espumar por extrusión
la resina. La espumación por extrusión se puede llevar a cabo en
presencia de cantidades de 0,1 a 1% en peso de un dianhídrido de un
ácido tetracarboxílico. En ambos casos, el dianhídrido piromelítico
es el dianhídrido preferido.
El método preferido para obtener la resina de
poliésteres comprende mejorar la resina en presencia de un
dianhídrido de un ácido tetracarboxílico hasta obtener valores de la
V.I. comprendidos entre 1,0 y 1,95 dl/g y someter seguidamente la
resina a espumación por extrusión.
Las condiciones de la mejora en estado sólido de
las resinas de poliésteres en presencia de dianhídridos de ácidos
tetracarboxílicos son conocidas en la bibliografía (véase, por
ejemplo, el documento EP-A-0422282).
Son adecuadas temperaturas de mejora comprendidas entre 170ºC y
220ºC.
Generalmente se usan tiempos de residencia en el
reactor de mejora mayores que aproximadamente 1 h.
Los tiempos de residencia en el caso de extrusión
en extrusores de husillo único están comprendidos entre
aproximadamente 3 y 10 minutos.
Se puede emplear cualquier agente de espumación o
expansión para espumar las resinas de la invención.
Se pueden usar líquidos fácilmente vaporizables y
compuestos que se descomponen térmicamente. Se puede usar un gas
inerte, tal como CO_{2}.
Son preferidos los hidrocarburos alifáticos
saturados y cicloalifáticos, los hidrocarburos aromáticos y los
hidrocarburos halogenados. Ejemplos de hidrocarburos que se pueden
usar son butano, pentano, hexano, ciclohexano,
tricloromonofluorometano y
1,2-diclorotetrafluoroetano.
Generalmente, el agente de espumación se inyecta
en la mezcla fundida a través de aberturas en la parte inicial del
extrusor.
La cantidad usada puede llegar a
20-30% en peso de la mezcla fundida.
Preferentemente, la cantidad está comprendida entre
1-5% en peso en el caso de los
clorofluorohidrocarburos.
Se puede usar cualquier tipo de extrusor adecuado
para la espumación por extrusión; se pueden usar extrusores de
husillo único, de dos husillos o de varios husillos.
Con el fin de mejorar las características
estructurales de las células, obteniendo células más finas y más
uniformemente distribuidas, se pueden añadir a la resina de
poliésteres cantidades hasta 5% en peso de un compuesto de un metal
del grupo I a III del sistema periódico, tal como, por ejemplo,
carbonato de sodio, carbonato de calcio, estearato de aluminio o
magnesio, miristato de aluminio o magnesio o tereftalato de
sodio.
Las resinas pueden contener estabilizantes,
agentes nucleantes, sustancias ignífugas y aditivos similares
normalmente usados en las resinas de poliésteres.
Las resinas de poliésteres que se pueden usar son
las resinas que se pueden obtener por policondensación de un ácido
bicarboxílico aromático con un diol. Ejemplos de ácidos aromáticos
son ácidos tereftálico e isoftálico, ácidos naftalenodicarboxílicos
y ácidos difenil-éter-dicarboxílicos.
Ejemplos de glicoles son etilenglicol,
tetraetilenglicol, ciclohexanodimetanol o
1,4-butanodiol. Las resinas preferidas son
poli(tereftalato de etileno), poli(tereftalato de
butileno) y los copolímeros de poli(tereftalato de etileno)
que contienen hasta 20% de unidades que derivan de ácido isoftálico.
Las resinas de partida tienen una viscosidad intrínseca mayor que
aproximadamente 0,52 dl/g y, antes de ser extruidas por espumación,
se secan hasta valores de la humedad inferiores a 200 ppm,
preferentemente por debajo de 100 ppm. Se pueden usar también
resinas de poliésteres recicladas; los tratamientos de mejora y
espumación son similares a los de las resinas no recicladas.
Después de la espumación por extrusión, la resina
espumada generalmente obtenida en la forma de un panel, o que tiene
un perfil cilíndrico, se enfría a temperaturas por debajo de la
T_{g} del poliéster. Esto es para mantener la cristalinidad de la
resina de poliésteres por debajo de aproximadamente 15%. Con el fin
de conferir resistencia a la deformación térmica a los artículos
formados para ser usados en ciclos térmicos, tales como recipientes
para alimentos que se van a calentar en un horno microondas, es
conveniente someter los artículos a un tratamiento térmico a
temperaturas mayores que 60ºC, generalmente comprendidas entre 60ºC
y 120ºC durante tiempos hasta aproximadamente 5 minutos.
Los siguientes ejemplos se proporcionan para
ilustrar la invención y no para limitarla.
Ejemplo comparativo
1
Se alimentaron en continuo 50 kg/h de
poli(tereftalato de etileno) (PET), que tenía una viscosidad
intrínseca de 0,80 dl/g, a un extrusor por soplado de husillo único
que tenía las siguientes características:
\hskip0.5cm diámetro del husillo: | 90 mm |
\hskip0.5cm relación longitud/diámetro del husillo: | 30 |
Las condiciones del ensayo fueron como sigue:
\hskip0.5cm temperatura de la zona de fusión: | de 224º a 260ºC |
\hskip0.5cm temperatura de la zona de inyección: | 240ºC |
\hskip0.5cm temperatura de la zona de enfriamiento: | de 240º a 220ºC |
\hskip0.5cm temperatura del cabezal: | de 240º a 275ºC |
\hskip0.5cm temperatura de la materia fundida: | 224ºC |
\hskip0.5cm presión de la materia fundida: | 5,2 MPa |
\hskip0.5cm carreras del husillo: | 24 RPM |
\hskip0.5cm agente de expansión: | triclorofluorometano (HCFC; 3% en peso sobre el polímero |
total) | |
\hskip0.5cm agente nucleante: | talco (0,8% en peso sobre el polímero total) |
\hskip0.5cm tiempo medio de residencia en el extrusor: | 4,5 minutos |
Se usó una matriz anular que tenía un diámetro de
40 mm para la extrusión.
No se obtuvo ningún material espumado; el
material no era espumable debido a la resistencia demasiado baja en
estado fundido (para el valor de la resistencia en estado fundido y
otros datos, véase la Tabla 1).
Se usaron otros agentes de expansión tales como
nitrógeno, alcohol etílico o dióxido de carbono en diversas
preparaciones, pero sin obtener materiales espumados.
Ejemplo comparativo
2
Se repitió el ensayo del ejemplo comparativo 1
con la diferencia de que se alimentó PET con una V.I. de 0,92 dl/g
(mejorada hasta un valor de V.I. de 0,92 mediante reacción de
poliadición en estado sólido partiendo de PET con V.I. = 0,70 dl/g
al que se añadió 0,15% en peso de dianhídrido piromelítico).
No se obtuvo ningún material espumado.
En la Tabla 1 se recogen las características
reológicas del PET usado.
Se repitió el ensayo del ejemplo comparativo 1
con la diferencia de que se alimentaron en continuo PET con una V.I.
de 0,82 dl/g (obtenido por reacción de mejora en estado sólido a
180ºC de PET con V.I. = 0,71 dl/g al que se añadió 0,15% en peso de
dianhídrido piromelítico) y, también simultáneamente, dianhídrido
piromelítico en una cantidad de 500 g/h, a través del orificio de
alimentación del extrusor.
La temperatura de la materia fundida en el
extrusor era 259ºC; la presión 9,1 MPa.
Se obtuvo un material espumado con celdas
cerradas regulares.
La densidad aparente del material era 150/180
kg/m^{3}.
El ajuste de la compresión fue 1,5 MPa; el módulo
de compresión 15,4 MPa y la resistencia específica a la flexión 10
MPa m^{3}/kg.
La resistencia a la tracción era 3,3 MPa; el
módulo de tracción 80,7 MPa y la resistencia específica a la
tracción 22,18 MPa m^{3}/kg.
Se repitió el ensayo del ejemplo comparativo 1
con la diferencia de que se alimentó PET con una V.I. = 1,17 dl/g
(el poliéster se obtuvo mediante mejora en estado sólido de PET con
una V.I. = 0,75 dl/g al que se añadió 0,15% de dianhídrido
piromelítico, habiéndose continuado la mejora hasta obtener el valor
de V.I. de 1,17 dl/g).
Se obtuvo un material espumado con celdas
cerradas regulares, que tenía las siguientes características:
densidad aparente: | 100/120 kg/m^{3} |
ajuste de la compresión: | 1 MPa |
módulo de compresión: | 4,0 MPa |
rigidez de flexión: | 4,8 MPa |
módulo de flexión: | 25 MPa |
resistencia específica a la flexión: | 48/40 MPa m^{3}/kg |
resistencia específica a la tracción: | 10/8 MPa m^{3}/kg |
En la Tabla 1 se recogen las características
reológicas del PET usado.
En la Tabla 1 se recogen las características
reológicas de las resinas de poliésteres usados en los ejemplos;
los valores de la viscosidad en estado fundido y el módulo elástico
G' son los correspondientes al punto de valor máximo.
La determinación se llevó a cabo midiendo la
variación de esta propiedad frente al tiempo.
Las mediciones se llevaron a cabo con una placa
de mediciones reométricas y un reómetro cónico y con un reógrafo
Goettfert Rheograph 2002 que tenía una matriz de capilaridad.
Salvo que se indique otra cosa, todas las
mediciones reológicas expresadas en la memoria descriptiva y en los
ejemplos se llevaron a cabo a 270ºC.
Las muestras en la forma de gránulos se secaron
bajo vacío a 110ºC durante al menos 12 horas. Los trocitos se
fundieron y se comprimieron en la cámara antes de comenzar las
mediciones.
Las tomas de tiempo se realizaron con un ángulo
de 0,1 rad y con un diámetro del cono de 25 mm. La frecuencia fue 10
rad/s, con una deformación de 25% con un tiempo de 1 hora.
Las tomas de frecuencia se realizaron con una
frecuencia en el intervalo de 0,1-100 rad/s y con
una deformación de 1%.
En las mediciones con el reómetro de capilaridad
Goettfert, las muestras se introdujeron en el reómetro en flujo de
nitrógeno para asegurar la estabilidad del material durante el
ensayo.
La velocidad de deformación estuvo en el
intervalo de 20 a 200 s^{-1}. La geometría de los conductos
capilares era de 30 mm de longitud y 1 mm de diámetro de la matriz,
con un ángulo de entrada de 90º.
La resistencia en estado fundido se midió
extruyendo un filamento de polímero en el conducto capilar del
reómetro Goettfert con una velocidad del pistón de 0,2 mm/s.
El filamento se recogió entre ruedas dentadas de
acero y se aplicó una aceleración lineal de la velocidad periférica.
La aceleración fue 60 mm/s^{2} y la tensión expresada fue la
fuerza que el filamento aplicó a las ruedas a la velocidad máxima
(1000 mm/s).
Todas las mediciones reométricas se realizaron
bajo la norma ASTM D 4440, y los cálculos se hicieron según la norma
ASTM D 4065.
En el caso de fusión incompleta de la resina a
270ºC, las mediciones se llevaron a cabo a 290ºC usando para la
resistencia en estado fundido un diámetro de la matriz de 2 mm. El
valor de la resistencia en estado fundido a 290ºC y usando un
diámetro de la matriz de 2 mm, correspondiente al valor mínimo de 8
cN (centinewtons) a 270ºC y usando un diámetro de la matriz de 1
mm, es 2-3 N (newtons); el valor para la viscosidad
compleja a 290ºC correspondiente a los 2500 Pa\cdots a 270ºC es
1500 Pa\cdots.
Los datos sobre las mediciones de ajuste de la
compresión, rigidez de flexión y módulo de flexión se obtuvieron
según la normas ASTM D 1621, D 790 y D 1623, respectivamente.
La viscosidad intrínseca se determinó en
soluciones de 0,5 g de resina de poliésteres en gránulos en 100 ml
de una mezcla de 60/40 en peso de fenol y tetracloroetano a 25ºC,
operando según la norma ASTM 4063-86.
Poliéster | V.I. dl/g | Resistencia en estado | Viscosidad compleja | Módulo elástico |
fundido cN | Pa\cdots\cdot10^{3} | Pa\cdot10^{3} | ||
Ej. Comp. 1 | 0,80 | 0,2 | 1,05 | 1,04 |
Ej. Comp. 2 | 0,92 | 4,2 | 2,5 | 21,8 |
Ejemplo 1 | 0,862 | 25 | 3,59 | 26,0 |
Ejemplo 2 | 1,18 | 20 |
Se repitió el ensayo del ejemplo comparativo 1
con la única diferencia de que se alimentó PET con una V.I. = 1,95
dl/g (el PET se obtuvo por reacción de mejora en estado sólido a
215ºC de PET de reciclaje que tenía una V.I. = 0,74 dl/g al que se
añadió 0,3% en peso de dianhídrido piromelítico).
Las propiedades reológicas del PET usado fueron:
resistencia en estado fundido 43 cN (centinewtons) (medida a 290ºC
con un diámetro de la matriz de 2 mm); viscosidad compleja
40\cdot10^{3} Pa\cdots y módulo elástico G' 10^{5} Pa (las
dos determinaciones se llevaron a cabo a 290ºC).
La temperatura de la materia fundida en el
extrusor era 259ºC; la presión de 9,1 MPa.
Se obtuvo un material espumado con células
cerradas regulares; la densidad aparente del material era 50/80
kg/m^{3}. El ajuste de compresión fue 20 MPa; el módulo de
compresión 17,0 MPa y la resistencia específica a la compresión 11,6
MPa m^{3}/kg.
La rigidez de flexión fue 7,4 MPa y el módulo de
flexión 64 MPa; la resistencia específica a la flexión 44/36,1 MPa
m^{3}/kg. La resistencia a la tracción fue 4,0 MPa; el módulo de
elasticidad 83 MPa y la resistencia específica a la deformación
24/29 m^{3}/kg.
Se repitió el ensayo del ejemplo comparativo 1
con la diferencia de que se alimentó PET con una V.I. = 1,52 dl/g.
El PET se obtuvo por reacción de mejora en estado sólido a 215ºC de
PET que tenía una V.I. = 0,60 dl/g y al que se añadió 0,15% en peso
de dianhídrido piromelítico.
Las características reológicas del PET fueron:
resistencia en estado fundido 9,5 cN (centinewtons) (medida a 290ºC
con un diámetro de la matriz de 2 mm); viscosidad compleja
4\cdot10^{3} Pa\cdots; módulo elástico 85\cdot10^{3} Pa
(las dos determinaciones se llevaron a cabo a 290ºC).
La temperatura de la materia fundida en el
extrusor era 259ºC; la presión 9,1 MPa.
Se obtuvo un material espumado con células
cerradas regulares. La densidad aparente fue 70/180 kg/m^{3}; el
ajuste de compresión 1,6 MPa, el módulo de compresión 16 MPa y la
resistencia específica a la compresión 11,2 MPa m^{3}/kg.
La rigidez de flexión fue 6,2 MPa y el módulo de
flexión 59 MPa. La resistencia específica a la flexión 42/35,1 MPa
m^{3}/kg. La resistencia a la tracción fue 3,6 MPa; el módulo de
elasticidad 81 MPa y la resistencia específica a la deformación
23/19 m^{3}/kg.
Claims (9)
1. Un material celular espumado de resinas
aromáticas de poliésteres que se puede obtener mediante espumación
por extrusión de resinas de poliésteres que tienen una resistencia
en estado fundido superior a 8 centinewtons, una viscosidad
intrínseca superior a 0,8 dl/g y una viscosidad compleja en estado
fundido superior a 2500 Pa\cdots, y que tiene una densidad
comprendida entre 40 y 500Kg/m^{3}, siendo determinada la
resistencia en estado fundido según la norma ASTM D 4440 a 270ºC
extruyendo un filamento de polímero en la matriz de capilaridad de
un reógrafo de Goettfert con una velocidad de pistón de 0,2mm/s, la
viscosidad compleja en estado fundido según la norma ASTM D 4440 a
270ºC y la viscosidad intrínseca según la norma ASTM D
4063-86 utilizando una mezcla 60/40 en peso de
fenol y tetracloroetano.
2. Artículos espumados que se pueden obtener a
partir de los materiales espumados de la reivindicación 1.
3. Un material celular espumado según la
reivindicación 1, en el que las resinas de poliéster tienen una
resistencia en estado fundido comprendida entre 15 y 30
centinewtons, una viscosidad compleja en estado fundido entre 3.000
y 5.000 Pa\cdots y una viscosidad intrínseca entre 0,85 y 1,95
dl/g.
4. Un material espumado por extrusión según la
reivindicación 3, en el que las resinas de poliéster tienen una
resistencia en estado fundido comprendida entre 15 y 30
centinewtons, una viscosidad compleja en estado fundido entre 3.000
y 5.000 Pa\cdots y una viscosidad intrínseca entre 0,85 y 1,95
dl/g.
5. Un material espumado según la reivindicación
1, en el que la resina de poliéster es poli(tereftalato de
etileno) o copoli(tereftalato de etileno) que contiene hasta
un 20% de unidades de ácido isoftálico.
6. Un artículo espumado según la reivindicación
2, en el que la resina de poliéster es poli(tereftalato de
etileno) o copoli(tereftalato de etileno) que contiene hasta
un 20% de unidades de ácido isoftálico.
7. Un artículo espumado extruido según la
reivindicación 2, en el que la resina de poliéster es
poli(tereftalato de etileno) o copoli(tereftalato de
etileno) que contiene hasta un 20% de unidades de ácido
isoftálico.
8. Un material espumado extruido según la
reivindicación 4, en el que la resina de poliéster es
poli(tereftalato de etileno) o copoli(tereftalato de
etileno) que contiene hasta un 20% de unidades de ácido
isoftálico.
9. Un material celular espumado por extrusión,
formado por una resina de poliéster aromática que tiene un módulo de
flexión entre 20 y 120 Mpa medido según la norma ASTM D 1623.
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KR100363291B1 (ko) * | 1994-12-27 | 2003-05-09 | 세키스이가세이힝코교가부시키가이샤 | 열가소성폴리에스테르계수지발포체의연속적제조방법및제조장치 |
US5482977A (en) * | 1995-05-08 | 1996-01-09 | Eastman Chemical Company | Foamable branched polyesters |
GB9522006D0 (en) * | 1995-10-27 | 1996-01-03 | Borden Uk Ltd | Plastics articles |
US5679295A (en) * | 1996-07-11 | 1997-10-21 | Genpak Corporation | Method for producing polyester foam using a blowing agent combination |
US6063316A (en) * | 1996-07-11 | 2000-05-16 | Genpak, L.L.C. | Method for producing polymer foam using a blowing agent combination |
US6342173B1 (en) | 1996-07-11 | 2002-01-29 | Genpak, L.L.C. | Method for producing polymer foam using a blowing agent combination |
US5681865A (en) * | 1996-11-05 | 1997-10-28 | Genpak Corporation | Method for producing polyester foam |
IT1291706B1 (it) | 1997-05-09 | 1999-01-21 | L M P Impianti S R L | Procedimento di produzione di poliestere, in particolare pet, espanso. |
AU8803798A (en) | 1997-07-11 | 1999-02-08 | Akzo Nobel N.V. | Process for the preparation of foamed articles |
IT1298704B1 (it) * | 1997-10-06 | 2000-01-12 | Sinco Eng Spa | Resine poliestere espanse con proprieta' antifiamma |
DE19800166A1 (de) * | 1998-01-05 | 1999-07-08 | Buehler Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Polyester-Schaumstoffen |
US5985190A (en) | 1998-04-28 | 1999-11-16 | Genpak, L.L.C. | Method and system for forming low-density polymer foam article |
ATE290563T1 (de) * | 1998-09-25 | 2005-03-15 | Cobarr Spa | Polyesterharzschaumstoffblätter |
ITMI991139A1 (it) * | 1999-05-24 | 2000-11-24 | Sinco Ricerche Spa | Film espansi biorientati in resina poliestere |
WO2002099219A1 (en) * | 2001-05-31 | 2002-12-12 | Dow Global Technologies Inc. | Improved built-up roof system |
US20030186045A1 (en) * | 2001-05-31 | 2003-10-02 | Trevor Wardle | Built-up roof system |
WO2003078754A1 (en) | 2002-03-14 | 2003-09-25 | Dow Global Technologies, Inc. | Application of a membrane roof cover system having a polyester foam layer |
WO2003093603A1 (en) * | 2002-05-03 | 2003-11-13 | Dow Global Technologies Inc. | Improved built-up roof system |
US7951449B2 (en) | 2002-06-27 | 2011-05-31 | Wenguang Ma | Polyester core materials and structural sandwich composites thereof |
US20070059511A1 (en) * | 2004-03-31 | 2007-03-15 | Edwards Walter L | Low density foamed polymers |
JP5064078B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2012-10-31 | 株式会社日立産機システム | 微細パターン転写用金型およびそれを用いた樹脂製転写物の製造方法 |
ITMI20071958A1 (it) * | 2007-10-10 | 2009-04-11 | B L Plastic S R L | Concentrato di composti polifunzionali utilizzabile per la produzione di manufatti in resina poliestere espanso |
DK2072563T4 (da) | 2007-12-19 | 2015-08-10 | Armacell Entpr Gmbh & Co Kg | Polymerblanding til termoplastiske cellulære materialer |
PL2288643T3 (pl) * | 2008-06-12 | 2014-05-30 | 3A Tech & Management Ltd | Spienione poliestry i sposób ich wytwarzania |
PL2163577T3 (pl) | 2008-09-15 | 2013-01-31 | Armacell Entpr Gmbh & Co Kg | Przedłużacze łańcucha i spienione termoplastyczne materiały komórkowe otrzymywane w procesie wytłaczania reaktywnego za pomocą tych przedłużaczy łańcucha |
CH702368A2 (de) | 2009-12-14 | 2011-06-15 | Alcan Tech & Man Ltd | Schaumkörper aus thermoplastischen Polyestern und Verfahren zur deren Herstellung. |
EP2351891A1 (en) | 2010-01-11 | 2011-08-03 | Armacell Enterprise GmbH | Insulation material with mechanical strength and building elements and composites made thereof |
PL2345538T3 (pl) | 2010-01-13 | 2014-10-31 | Armacell Entpr Gmbh & Co Kg | Sposób ochrony przeciwpalnej i modyfikacji właściwości ekspandowanych poliestrów |
HUE031448T2 (en) | 2010-04-29 | 2017-07-28 | Armacell Entpr Gmbh & Co Kg | Use of recycled flakes, cellular polyester and products made from it |
US20110266487A1 (en) * | 2010-04-29 | 2011-11-03 | Armacell Enterprise Gmbh | Cellular polyester made of post-consumer flakes and the use of products made thereof |
EP2423249B1 (en) | 2010-08-18 | 2015-11-04 | Armacell Enterprise GmbH & Co. KG | Protected expanded polyalkylidene terephthalates |
PL2567799T3 (pl) | 2011-09-07 | 2014-05-30 | Armacell Entpr Gmbh & Co Kg | Spienienie tereftalanu polialkilenu o niskiej masie cząsteczkowej w procesie wytłaczania dla wytwarzania spienionych perełek |
ES2610928T3 (es) | 2012-06-05 | 2017-05-04 | Armacell Enterprise Gmbh & Co. Kg | Material en espuma con muy baja conductividad térmica y proceso para su producción |
KR101887892B1 (ko) * | 2015-10-30 | 2018-08-16 | 주식회사 휴비스 | 폴리에스테르 수지 발포체 |
TWI637976B (zh) | 2017-07-07 | 2018-10-11 | 財團法人工業技術研究院 | 分枝聚合物、其製備方法以及發泡體的製備方法 |
US11111350B2 (en) | 2017-10-26 | 2021-09-07 | Wrh Technology, Llc | Method for production of low density polyester foam and articles made thereof utilizing low I.V. polyester feedstock |
TWI705094B (zh) | 2019-04-25 | 2020-09-21 | 南亞塑膠工業股份有限公司 | 一種回收pet發泡材料及其製造方法 |
RU2710907C1 (ru) * | 2019-07-29 | 2020-01-14 | Дмитрий Сергеевич Расторгуев | Многослойный материал на основе вспененного вторичного полиэтилентерефталата и способ его производства |
WO2021086226A1 (ru) * | 2019-10-31 | 2021-05-06 | Дмитрий Сергеевич РАСТОРГУЕВ | Одноразовый стакан для горячих и охлаждённых напитков |
WO2021133208A1 (ru) * | 2019-12-27 | 2021-07-01 | Дмитрий Сергеевич РАСТОРГУЕВ | Одноразовый стакан для горячих и охлажденных напитков |
US11872797B2 (en) | 2021-01-13 | 2024-01-16 | Mucell Extrusion, Llc | Method of making flat foam sheet comprising recycled pet and the product resulting therefrom |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4097421A (en) * | 1974-04-08 | 1978-06-27 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Foamable structural thermoplastic polyester resins |
US4002581A (en) * | 1975-12-08 | 1977-01-11 | General Electric Company | Foamed thermoplastic compositions of a linear polyester and an ionically crosslinked copolymer |
US4132707A (en) * | 1976-12-06 | 1979-01-02 | General Electric Company | Preparation of branched poly(alkylene terephthalates) |
CA1100697A (en) * | 1976-12-22 | 1981-05-05 | General Electric Company | Foamable thermoplastic polyester compositions |
JPS5645928A (en) * | 1979-09-21 | 1981-04-25 | Teijin Ltd | Production of polyester extruded expanded article |
JPS5738119A (en) * | 1980-08-21 | 1982-03-02 | Teijin Ltd | Preparation of stringy polyester foam |
JPH0717777B2 (ja) * | 1987-02-05 | 1995-03-01 | ダイアホイルヘキスト株式会社 | 微細気泡含有ポリエステルフイルム |
US4857396A (en) * | 1987-02-05 | 1989-08-15 | Daifoil Company, Ltd. | Minute-cellular polyester film provided with coating |
JPH0764943B2 (ja) * | 1987-06-30 | 1995-07-12 | ダイアホイルヘキスト株式会社 | 微細気泡含有ポリエステルフイルム |
US5000991B2 (en) * | 1988-12-01 | 2000-07-11 | Sekisui Plastics | Process for producing polyester resin foam and polyester resin foam sheet |
CH678184A5 (es) * | 1989-03-09 | 1991-08-15 | Tisslan S A | |
EP0422282B1 (en) * | 1989-10-13 | 1995-04-05 | Phobos N.V. | Process for the continuous production of high molecular weight polyester resin |
AU642962B2 (en) * | 1990-02-16 | 1993-11-04 | Sekisui Kaseihin Kogyo Kabushiki Kaisha | Process of producing thermoplastic polyester series resin foamed material |
US5124098A (en) * | 1990-03-09 | 1992-06-23 | Hoechst Aktiengesellschaft | Process for producing foam fiber |
GB2247687A (en) * | 1990-09-05 | 1992-03-11 | Harold Verity Smith | Polyethylene terephthalate compositions and methods of using thereof |
IT1245597B (it) * | 1991-03-29 | 1994-09-29 | M & G Ricerche Spa | Processo per la produzione di resine poliestere ad elevato peso molecolare |
IT1245599B (it) * | 1991-03-29 | 1994-09-29 | M & G Ricerche Spa | Resine copoliestere ad elevato peso molecolare e basso punto di fusione |
IT1245598B (it) * | 1991-03-29 | 1994-09-29 | M & G Ricerche Spa | Processo per la produzione di resine poliestere ad elevato peso molecolare |
IT1245600B (it) * | 1991-03-29 | 1994-09-29 | M & G Ricerche Spa | Resine copoliestere a blocchi |
IT1251953B (it) * | 1991-10-18 | 1995-05-27 | M & G Ricerche Spa | Procedimento per la produzione di resine poliestere ad elevato peso molecolare. |
US5288764A (en) * | 1993-01-29 | 1994-02-22 | Amoco Corporation | Increased throughput in foaming and other melt fabrication of polyester |
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