EP2026915B2 - Walzgerüst zur herstellung von walzband oder blech - Google Patents

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EP2026915B2
EP2026915B2 EP07725994.3A EP07725994A EP2026915B2 EP 2026915 B2 EP2026915 B2 EP 2026915B2 EP 07725994 A EP07725994 A EP 07725994A EP 2026915 B2 EP2026915 B2 EP 2026915B2
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EP
European Patent Office
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rolls
contour
barrel
function
corrected
Prior art date
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EP2026915A1 (de
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Alois Seilinger
Markus Widder
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Primetals Technologies Austria GmbH
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Primetals Technologies Austria GmbH
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Publication date
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Publication of EP2026915B1 publication Critical patent/EP2026915B1/de
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    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B21B2013/025—Quarto, four-high stands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B21B2013/028—Sixto, six-high stands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/021—Rolls for sheets or strips
    • B21B2027/022—Rolls having tapered ends
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/021—Rolls for sheets or strips

Definitions

  • the invention relates to a rolling stand for the production of rolled strip or sheet metal with work rolls, which are supported on support rolls or intermediate rolls and support rolls, wherein at least one of these rollers has a running over the entire effective bale length, describable by a non-linear function bale contour and the bale contour of this at least one Roller has bevels in at least one of the edge regions of their longitudinal extent and forms a corrected bale contours in these edge regions.
  • a rolling mill of this kind is for example from the AT 410765 B already known.
  • the roll bale contour of these rollers known in the art under the name SmartCrown® is mathematically describable by a modified sine function. By a suitable choice of the contour parameters, this results in a cosinusoidal idling gap, which can be influenced in its amplitude by axial displacement of the rollers.
  • the rolls of rolling mills can also have many other bale contours, which are characterized, for example, by a cylindrical, bulbous, concave-convexly curved or another curved contour.
  • bale ends of the rolls are usually chamfered and thus have an exemption in these edge regions. Exemptions of this kind are from the EP 0 258 482 A1 or the EP 1 228 818 A2 already known.
  • a two-stage regrind of the bale contour on work rolls in a quarto scaffolding or on intermediate rolls on a sexto scaffold is known.
  • a first regrind occurs in the direction of the end of the bale using a circular arc function, with exactly the same problems occurring in the transition region of the central bale contour into the regrind contour, as described above with respect to the older state of the art.
  • the first regrind is followed by a second regrind, which extends to the end of the bale and realizes a cylindrical bale contour.
  • the back-up rolls in a quarto scaffold and the back-up rolls or the intermediate rolls in a sexto-scaffolding are equipped with a corrected bale contour.
  • FIGS. 1 to 4 The load distribution between back-up rolls and work rolls in a prior art roll bale contour is contrasted with the load distribution between back-up rolls and work rolls in a roll bale contour according to the invention using the example of a four-high stand.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of the roller assembly in a four-high stand for rolling a metal strip B, in particular a steel strip with work rolls 1 and back-up rolls 2.
  • the axially displaceable work rolls 1 each have a writeable by a concave-convex function function bale contour 3.
  • the work rolls 1 are supported by support rollers 2, which have a cylindrical bale contour 4 and are supported on the work rolls acting rolling forces.
  • the load distribution between the upper work roll 1 and the upper support roll 2 is in this case the roll bale design in FIG. 2 shown, with the specific force between the rollers is applied over the bale length and on the one hand
  • FIG. 3 shows a schematic representation of the roller assembly in a four-high stand with work rolls 1 and back-up rollers 2.
  • the axially displaceable work rolls 1 in turn each have a writable by a non-linear function bale contour 3, which complement each bale contours in a certain relative axial position of the work rolls complementary .
  • the two support rollers 2 also have a complementary complementary bale contour 4, which is also formed by a non-linear function, with the bale contours of the adjacent, cooperating work roll 1 and support roller 2 completely complement each other in an unloaded state.
  • the load distribution between the upper work roll 1 and the upper support roll 2 is in this case the roll bale design in FIG.
  • FIG. 5 shows in a schematic arrangement, the roller assembly in a SextoGerüst with work rolls 1, intermediate rolls 5 and back-up rolls 2, the work rolls being supported by the intermediate rolls on the back-up rolls.
  • the work rolls 1 are equipped with a cylindrical bale contour 3.
  • the bale contour of the work rolls can also be oriented to the bale contour of the adjacent intermediate rolls.
  • the intermediate rollers 5 have a bale contour 6 that can be described by a non-linear function.
  • the support rollers 2 have a bale contour 4 that can be described by a sine function.
  • bale contours 4 of the support rollers 2 and the bale contour of the intermediate rollers 5 complement each other completely in the unshifted axial position of the axially adjustable intermediate rollers 5 in the unloaded state.
  • FIG. 6 shows work rolls 1 and back-up rolls 2 in a four-high stand in a schematic representation, wherein the basic structure of the bale contours 3, 4 of the embodiment according to FIG. 3 follows. However, the contour is changed, whereby in the unloaded state only a partial or no supplement of the bale contours of the support roller 2 and the immediately adjacent work roll 1 occurs.
  • bale contours can also be chosen so that the contoured rolls have a positive or negative crown.
  • a sexto scaffold analogous to FIG. 5 possible to choose the contour of the support rollers and the intermediate rollers so that in the unloaded state only a partial complement of the bale contours of the support roller and the immediately adjacent intermediate roller occurs in an unloaded state.
  • bale contours invention Anfasungsfuntionen be used to produce corrected bale contours.
  • FIG. 7 the course of the roll bale contour 7 of a back-up roll or intermediate roll or work roll over the bale length is shown.
  • dash-dotted lines 8, 9 known from the prior art possibilities of chamfering a roller in the end regions are shown to avoid high edge pressures.
  • the chamfering according to the dotted line 8 produces a cylindrical end portion and the chamfering corresponding to the dotted line 9 a cone-shaped end portion of the rollers, in both cases a kink 10 in the contour over the bale length occurs, which forms a circumferential edge on the roller.
  • An improvement in the loading conditions results from a chamfer gradually approaching the bale contour, whereby on both sides a corrected bale contour is formed, which is illustrated by the dotted lines 11 and 12.
  • both curves At the transition point P of the bale contour in the corrected bale contour both curves have the same slope as the tangent t.
  • FIG. 8 shows, for example, the convex course of the roll bale contour 7 described by a nonlinear function on a back-up roll in a quarto backbone or on an intermediate roll or back-up roll in a sexto-scaffold.
  • the course of the chamfering function is shown independently of the course of the roll bale contour 7.
  • the course of the corrected bale contour 11, 12 is illustrated by dotted lines. At the transition point P of the roller contour 7 in the corrected bale contour 11, 12 both curves have the same slope.
  • FIG. 9 shows the analogous conditions in a roll bale contour which expresses a negative roll crown on the roll.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
  • Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Milling Processes (AREA)
  • Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Walzgerüst zur Herstellung von Walzband oder Blech mit Arbeitswalzen, die sich an Stützwalzen oder Zwischenwalzen und Stützwalzen abstützen, wobei zumindest eine dieser Walzen eine über die gesamte wirksame Ballenlänge verlaufende, durch eine nichtlineare Funktion beschreibbare Ballenkontur aufweist und die Ballenkontur dieser zumindest einen Walze in mindestens einem der Randbereiche ihrer Längserstreckung Anfasungen aufweist und in diesen Randbereichen eine korrigierte Ballenkonturen bildet.
  • Bei Quarto-Walzgerüsten oder Sexto-Walzgerüsten gehört es zur gängigen Praxis, zumindest die beiden Arbeitswalzen oder die beiden Zwischenwalzen, vereinzelt aber auch die Stützwalzen, mit einer speziellen Ballenkontur auszustatten und axial wirkende Verstelleinrichtungen für die Arbeitswalzen oder Stützwalzen vorzusehen, um die Walzspaltkontur in Abhängigkeit vom aktuellen Walzbandprofil einstellen zu können.
  • Ein Walzgerüst dieser Art ist beispielsweise aus der AT 410765 B bereits bekannt. Die Walzballenkontur dieser in der Fachwelt unter der Bezeichnung SmartCrown® bekannten Walzen ist mathematisch durch eine modifizierte Sinusfunktion beschreibbar. Durch geeignete Wahl der Konturparameter ergibt sich dabei ein kosinusförmiger Leerwalzspalt, der durch Axialverschiebung der Walzen in seiner Amplitude gezielt beeinflusst werden kann. Die Walzen von Walzgerüste können aber auch vielerlei andere Ballenkonturen aufweisen, die sich beispielsweise durch einen zylindrischen, bauchigen, konkav-konvex gekrümmt verlaufenden oder einen anderen gekrümmten Konturverlauf auszeichnen.
  • Bei Einsatz von Arbeitswalzen bzw. Zwischenwalzen mit der aus der AT 410 765 B bekannten Ballenkontur und zylindrisch geformten Stützwalzen in Quarto- oder Sexto-Walzgerüsten, wie im Normalfall üblich, ist es unvermeidbar, dass es im laufenden Walzbetrieb zu inhomogenen Lastverteilungen zwischen den Stützwalzen und den unmittelbar benachbarten Walzen kommt. Da der mit Hilfe der konturierten Walzen abzudeckende Balligkeitsbereich immer durch die Anforderungen des Walzprozesses bestimmt werden, wie beispielsweise durch unterschiedliche Prozessparameter, Dimensionen und verformungstechnische Eigenschaften des Walzgutes, ist der Verschiebehub der konturierten Walzen die einzige Einflussgröße, mit welcher sich die Ausgeprägtheit der Inhomogenität der Lastverteilung beeinflussen lässt. Derartige Maßnahmen sind geprägt von der Forderung an die Walzguthersteller, Bänder und Bleche in immer engeren Toleranzbereichen herzustellen.
  • Darüber hinaus kommt es speziell in den Randbereichen der Stützwalzen zu hohen Kantenpressungen im Zusammenwirken mit den benachbarten weiteren Walzen. Um unzulässig hohe Kantenpressungen zwischen Arbeitswalzen und Stützwalzen oder zwischen Arbeitswalzen und Zwischenwalzen bzw. Zwischenwalzen und Stützwalzen zu vermeiden, sind Ballenenden der Walzen üblicherweise angefast und weisen in diesen Randbereichen somit eine Freistellung auf. Freistellungen dieser Art sind aus der EP 0 258 482 A1 oder der EP 1 228 818 A2 bereits bekannt. Diese Freistellungen sind bei konturierten Walzenballen in Randbereichen mit zum Rand hin zunehmenden Ballenradius durch ein zylindrisches Ballenende ausgebildet, wie dies in der EP 0 258 482 A1 dargestellt ist oder kann bei Walzen mit zylindrischer Walzen ballen kontur durch einen konusförmigen Randbereich ausgebildet sein, wie dies beispielsweise in der EP 1 228 818 A2 dargestellt und beschrieben ist. Jedenfalls kommt es bei diesen bekannten Freistellungen lediglich zu einer Verlagerung der kritischen Pressung von den Ballenenden (Kanten) zum Übergangsbereich zwischen der verbliebenen Ballenkontur und der Kontur der Anfasung, da bei dieser Ausgestaltung der Anfasung wiederum einen Knick im Konturverlauf des Walzenballens auftritt.
  • Aus der WO 02/09896 A1 und der WO 2005/058517 A1 ist beispielsweise ein zweistufiger Rückschliff der Ballenkontur an Arbeitswalzen in einem Quartogerüst bzw. an Zwischenwalzen an einem Sextogerüst bekannt. Ausgehend von der zentralen Ballenkontur erfolgt in Richtung zum Ballenende ein erster'Rückschliff unter Anwendung einer Kreisbogenfunktion, wobei im Übergangsbereich der zentralen Ballenkontur in die Rückschliffkontur genau dieselben Probleme auftreten, wie zuvor bezüglich des älteren Standes der Technik ausgeführt. An den ersten Rückschliff schließt ein zweiter Rückschliff an, der sich bis zum Ballenende der Walze erstreckt und der eine zylindrische Ballenkontur verwirklicht.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, die zuvor beschriebenen Nachteile des Standes der Technik zu vermeiden und ein Walzgerüst vorzuschlagen, bei dem Inhomogenitäten in der Lastverteilung entlang der Kontaktlinie der Stützwalzen und ihrer Nachbarwalzen zu minimieren und insbesondere örtliche Belastungsspitzen im Lastverteilungsverlauf, speziell im Kantenbereich, abzubauen und damit die Einsatzdauer der Walzen und die notwendigen Nachschleifintervalle zu vergrößern.
  • Diese Aufgabe wird durch ein Walzgerüst gemäß Anspruch 1 bzw. 3 gelöst.
  • Sehr gute Ergebnisse hinsichtlich einer Minimierung und Vergleichmäßigung der Lastverteilung werden erzielt, wenn die Anfasungsfunktion von einer Kreisfunktion gebildet ist. Von grundsätzlicher Bedeutung ist hierbei, dass die Steigung der Ballenkontur und die Steigung der korrigierten Ballenkontur im Übergangspunkt von der Ballenkontur zur korrigierten Ballenkontur gleich sind. Ähnlich gute Ergebnisse werden auch erzielt, wenn die Anfasungsfunktion von einer Sinusfunktion oder einer Funktion 2. Ordnung, beispielsweise einer parabolischen Funktion gebildet ist.
  • Zweckmäßig sind die Stützwalzen in einem Quartogerüst und die Stützwalzen oder die Zwischenwalzen in einem Sextogerüst mit einer korrigierten Ballenkontur ausgestattet.
  • Weitere Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung nicht einschränkender Ausführungsbeispiele, wobei auf die beiliegenden Figuren Bezug genommen wird, die Folgendes zeigen:
    • Fig. 1
    die schematische Darstellung eines Quarto-Gerüstes mit konturierten Arbeitswalzen und zylindrischen Stützwalzen gemäß dem Stand der Technik,
    Fig. 2
    die typische Lastverteilung zwischen Arbeitswalzen und Stützwalzen in einem Quarto-Gerüst gemäß Figur 1,
    Fig. 3
    die schematische Darstellung eines Quarto-Gerüstes mit konturierten Arbeitswalzen und komplementären Stützwalzen.
    Fig. 4
    die typische Lastverteilung zwischen Arbeitswalzen und Stützwalzen in einem Quarto-Gerüst mit der Walzenausbildung gemäß Figur 3,
    Fig. 5
    die schematische Darstellung eines Sexto-Gerüstes mit konturierten Stützwalzen und komplementären Zwischenwalzen,
    Fig. 6
    die schematische Darstellung eines Quarto-Gerüstes mit konturierten Arbeitswalzen und komplementären Stützwalzen, bei der sich die Ballenkonturen nicht mehr vollständig ergänzen,
    Fig. 7
    die erfindungsgemäße Kontur der oberen Stützwalze unter Berücksichtigung einer kreisförmigen Anfasungsfunktion im Vergleich mit Ballenkonturen gemäß dem Stand der Technik,
    Fig. 8
    eine konturierte Walze mit positiver Walzenballigkeit und einer erfindungsgemäßen Anfasung,
    Fig. 9
    eine konturierte Walze mit negativer Walzenballigkeit und einer erfindungsgemäßen Anfasung,
    Fig. 10
    die Darstellung einer möglichen erfindungsgemäßen Anfasungsfunktion.
  • In den Figuren 1 bis 4 wird die Lastverteilung zwischen Stützwalzen und Arbeitswalzen bei einer Walzenballenkontur gemäß dem Stand der Technik der Lastverteilung zwischen Stützwalzen und Arbeitswalzen bei einer Walzenballenkontur gemäß der Erfindung am Beispiel eines Quarto-Gerüstes gegenübergestellt.
  • Figur 1 zeigt in einer schematischen Darstellung die Walzenanordnung in einem Quarto-Gerüst zum Walzen eines Metallbandes B, insbesondere eines Stahlbandes mit Arbeitswalzen 1 und Stützwalzen 2. Die axial verschiebbaren Arbeitswalzen 1 weisen jeweils eine durch eine konkav-konvex verlaufende Funktion beschreibbare Ballenkontur 3 auf. Die Arbeitswalzen 1 werden von Stützwalzen 2 gestützt, die eine zylindrische Ballenkontur 4 aufweisen und auf die Arbeitswalzen einwirkende Walzkräfte abstützen. Die Lastverteilung zwischen der oberen Arbeitswalze 1 und der oberen Stützwalze 2 ist für diesen Fall der Walzenballengestaltung in Figur 2 dargestellt, wobei die spezifische Kraft zwischen den Walzen über die Ballenlänge aufgetragen ist und einerseits
  • Belastungsspitzen im Kantenbereich hervortreten und andererseits Maximal- und Minimalwerte entsprechend dem konvex-konkaven Konturverlauf auftreten. Für vier ausgewählte Werte der maximalen relativen Axialverschiebung (Verschiebehub) der Arbeitswalzen zueinander sind Lastverteilungskurven dargestellt, denen bereits eine Anfasungsfunktion gemäß dem Stand der Technik zugrunde gelegt ist.
  • Figur 3 zeigt in einer schematischen Darstellung die Walzenanordnung in einem Quarto-Gerüst mit Arbeitswalzen 1 und Stützwalzen 2. Die axial verschiebbaren Arbeitswalzen 1 weisen wiederum jeweils eine durch eine nichtlineare Funktion beschreibbare Ballenkontur 3 auf, wobei sich diese Ballenkonturen in einer bestimmten relativen Axialstellung der Arbeitswalzen komplementär ergänzen. Die beiden Stützwalzen 2 weisen ebenfalls eine sich ergänzende komplementäre Ballenkontur 4 auf, die ebenfalls von einer nicht linearen Funktion gebildet ist, wobei sich die Ballenkonturen der benachbarten, zusammenwirkenden Arbeitswalze 1 und Stützwalze 2 in einem unbelasteten Zustand vollständig ergänzen. Die Lastverteilung zwischen der oberen Arbeitswalze 1 und der oberen Stützwalze 2 ist für diesen Fall der Walzenballengestaltung in Figur 4 dargestellt, wobei der dargestellten Lastverteilung bereits eine erfindungsgemäße korrigierte Ballenkontur im Kantenbereich zugrunde gelegt ist. Belastungsspitzen im Kantenbereich treten in Abhängigkeit von der Axialverschiebung unterschiedlich stark hervor. Insgesamt zeigt sich über den Walzballenverlauf bei der erfindungsgemäßen Ausführung jedoch eine grundlegende Vergleichmäßigung der Lastverteilung.
  • Figur 5 zeigt in einer schematischen Anordnung die Walzenanordnung in einem SextoGerüst mit Arbeitswalzen 1, Zwischenwalzen 5 und Stützwalzen 2, wobei die Arbeitswalzen über die Zwischenwalzen an den Stützwalzen abgestützt sind. Die Arbeitswalzen 1 sind mit einer zylindrischen Ballenkontur 3 ausgestattet. Nach einer weiteren möglichen Ausgestaltung kann sich die Ballenkontur der Arbeitswalzen jedoch auch an der Ballenkontur der benachbarten Zwischenwalzen orientieren. Die Zwischenwalzen 5 weisen eine durch eine nichtlineare Funktion beschreibbare Ballenkontur 6 auf. Gleichermaßen weisen die Stützwalzen 2 eine durch eine Sinusfunktion beschreibbare Ballenkontur 4 auf.
  • Die Ballenkonturen 4 der Stützwalzen 2 und die Ballenkontur der Zwischenwalzen 5 ergänzen sich in der unverschobenen Axialstellung der axial verstellbaren Zwischenwalzen 5 im unbelasteten Zustand vollständig.
  • Figur 6 zeigt Arbeitswalzen 1 und Stützwalzen 2 in einem Quarto-Gerüst in einer schematischen Darstellung, wobei der grundsätzliche Aufbau der Ballenkonturen 3, 4 der Ausführungsform nach Figur 3 folgt. Allerdings ist der Konturverlauf verändert, wodurch im unbelasteten Zustand nur mehr eine teilweise oder keine Ergänzung der Ballenkonturen der Stützwalze 2 und der unmittelbar benachbarten Arbeitswalze 1 auftritt.
  • Im Fall, dass keine Ergänzung der Ballenkonturen vorgesehen ist, können die Ballenkonturen auch so gewählt werden, dass die die konturierten Walzen eine positive oder negative Balligkeit aufweisen.
  • Nach einer nicht dargestellten Ausführungsform ist es gleichermaßen bei einem SextoGerüst analog der Figur 5 möglich, den Konturverlauf der Stützwalzen und der Zwischenwalzen so zu wählen, dass im unbelasteten Zustand nur mehr eine teilweise Ergänzung der Ballenkonturen der Stützwalze und der unmittelbar benachbarten Zwischenwalze in einem unbelasteten Zustand auftritt.
  • Insgesamt können auch bei den in den Figuren 5 und 6 dargestellten und dazu ergänzend beschriebenen Ballenkonturen erfindungsgemäße Anfasungsfuntionen zur Herstellung von korrigierten Ballenkonturen angewendet werden.
  • In Figur 7 ist der Verlauf der Walzenballenkontur 7 einer Stützwalze oder Zwischenwalze oder Arbeitswalze über die Ballenlänge dargestellt. Mit strichpunktierten Linien 8, 9 sind aus dem Stand der Technik bekannte Möglichkeiten der Anfasung einer Walze in deren Endbereichen dargestellt, um hohe Kantenpressungen zu vermeiden. Die Anfasung entsprechend der strichpunktierten Linie 8 erzeugt einen zylindrischen Endbereich und die Anfasung entsprechend der strichpunktierten Linie 9 einen konusförmigen Endbereich an den Walzen, wobei in beiden Fällen ein Knick 10 im Konturverlauf über die Ballenlänge auftritt, der eine umlaufende Kante auf der Walze bildet. Eine Verbesserung der Belastungsverhältnisse ergibt sich durch eine sich an die Ballenkontur allmählich annähernde Anfasung, wodurch beiderseits eine korrigierte Ballenkontur entsteht, die durch die punktierten Linien 11 und 12 veranschaulicht ist. Im Übergangspunkt P der Ballenkontur in die korrigierte Ballenkontur weisen beide Kurvenverläufe dieselbe Steigung wie die Tangente t auf.
  • Figur 8 zeigt beispielsweise den über die Ballenlänge dargestellten balligen Verlauf der von einer nichtlinearen Funktion beschriebenen Walzenballenkontur 7 an einer Stützwalze in einem Quartogerüst oder an einer Zwischenwalze oder einer Stützwalze in einem Sextogerüst. Mit den strichpunktierten Linien 13 ist der Verlauf der Anfasungsfunktion unabhängig vom Verlauf der Walzenballenkontur 7 dargestellt. Der Verlauf der korrigierten Ballenkontur 11, 12 ist mit punktierten Linien veranschaulicht. Im Übergangspunkt P der Rollenkontur 7 in die korrigierte Ballenkontur 11, 12 weisen beide Kurvenverläufe dieselbe Steigung auf.
  • Figur 9 zeigt die analogen Verhältnisse bei einer Walzenballenkontur, die eine negative Walzenballigkeit an der Walze ausprägt.
  • Figur 10 zeigt den Verlauf der Anfasungsfunktion 13 am Beispiel einer Kreisfunktion. An jedem Punkt x außerhalb der Anfasungsstartposition xS, d.h. im Intervall der Anfasungslänge LC, kann im Falle einer kreisförmigen Anfasungsfunktion der zu subtrahierende Betrag ΔR mittels der Formel Δ R = R C − R C 2 − x − x S 2
    Figure imgb0001
     berechnet werden, wobei
    • x
    die Koordinate in Walzenaxialrichtung
    XS
    die Anfasungsstartposition
    LC
    die Anfasungslänge
    RC
    den Fasenradius
    AC
    die Anfasungsamplitude bezogen auf den Walzenradius
    darstellt.

Claims (7)

  1. Quarto-Walzgerüst zur Herstellung von Walzband oder Blech (B), mit zwei Arbeitswalzen (1), die sich an zwei Stützwalzen (2) abstützen,
    - wobei die Arbeitswalzen (1) axial verschiebbar sind und eine über die gesamte wirksame Ballenlänge verlaufende, durch eine nichtlineare Funktion beschreibbare Ballenkontur (3) aufweisen,
    - wobei die Ballenkonturen (3) der Arbeitswalzen (1) sich in einer bestimmten relativen Axialstellung der Arbeitswalzen (1) komplementär ergänzen,
    - wobei die Stützwalzen (2) eine sich ergänzende, komplementäre Ballenkontur (4) aufweisen,
    - wobei die Ballenkonturen (3, 4) der Arbeitswalzen (1) und der Stützwalzen (2) sich in einer Axialstellung der Arbeitswalzen (1) in einem unbelasteten Zustand vollständig ergänzen,
    - wobei die Ballenkontur (3, 4) zumindest einer der Walzen (1, 2) in den Randbereichen ihrer Längserstreckung Anfasungen (8, 9) aufweist und in diesen Randbereichen eine korrigierte Ballenkontur (11, 12) bildet,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass die korrigierte Ballenkontur (11, 12) sich durch Subtraktion einer beliebigen nichtlinearen mathematischen Anfasungfunktion von der durch die nichtlineare Funktion beschriebenen Konturfunktion ergibt und
    - dass die Steigung der Ballenkontur (3, 4) und die Steigung der korrigierten Ballenkontur (11, 12) im Übergangspunkt P von der Ballenkontur (3, 4) zur korrigierten Ballenkontur (11, 12) gleich sind.
  2. Quarto-Walzgerüst nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützwalzen (2) mit der korrigierten Ballenkontur ausgestattet sind.
  3. Sexto-Walzgerüst zur Herstellung von Walzband oder Blech (B) mit zwei Arbeitswalzen (1),
    - wobei die Arbeitswalzen (1) sich an zwei Zwischenwalzen (5) abstützen und die Zwischenwalzen (5) sich an zwei Stützwalzen (2) abstützen,
    - wobei die Zwischenwalzen (5) axial verschiebbar sind und eine über die gesamte wirksame Ballenlänge verlaufende, durch eine nichtlineare Funktion beschreibbare Ballenkontur (6) aufweisen,
    - wobei die Stützwalzen (2) sich ergänzende, durch eine Sinusfunktion beschreibbare komplementäre Ballenkonturen (4) aufweisen,
    - wobei die Ballenkonturen (4) der Stützwalzen (2) sich in einer unverschobenen Axialstellung der Zwischenwalzen (5) in einem unbelasteten Zustand mit der Ballenkontur (6) der Zwischenwalzen (5) vollständig ergänzen,
    - wobei die Ballenkontur (4, 6) zumindest einer der Zwischenwalzen (5) und Stützwalzen (2) in den Randbereichen ihrer Längserstreckung Anfasungen (8, 9) aufweist und in diesen Randbereichen eine korrigierte Ballenkontur (11, 12) bildet, dadurch gekennzeichnet,
    - dass die korrigierte Ballenkontur (11, 12) sich durch Subtraktion einer beliebigen nichtlinearen mathematischen Anfasungfunktion von der durch die nichtlineare Funktion beschriebenen Konturfunktion ergibt und
    - dass die Steigung der Ballenkontur (4, 6) und die Steigung der korrigierten Ballenkontur (11, 12) im Übergangspunkt P von der Ballenkontur (4, 6) zur korrigierten Ballenkontur (11, 12) gleich sind.
  4. Sexto-Walzgerüst nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützwalzen (2) und/oder Zwischenwalzen (5) mit der korrigierten Ballenkontur ausgestattet sind.
  5. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Anfasungsfunktion eine Kreisfunktion ist.
  6. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Anfasungsfunktion eine Sinusfunktion ist.
  7. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Anfasungsfunktion eine Funktion 2. Ordnung ist.
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