EP0210462B1 - Dualbrenner - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a dual burner according to the preamble of claim 1. It also relates to a method for mixing air with the liquid fuel flowing into the dual burner.
- a spiral vortex burner is described in GB-A-817936.
- a known way of building a detachable swirl body is to provide a tubular jacket with tangential entry slots. This creates a potential vortex that flows axially.
- vortex breakdown zones in a potential vortex have very poor stability properties.
- the invention seeks to remedy this.
- the object of the invention is to produce a stable vortex backflow zone in a dual burner of the type mentioned at the outset.
- the conditions must be met, according to which the axial profile of the vortex flow generated by the swirl body in the vicinity of the axis has a speed increase, while the swirl must decrease sharply towards the axis.
- the objectives of the invention are basically achieved in that slotted cones are provided with suitable opening angles; this gives you an optimal opportunity to combine the advantages of a potential vortex tube and a fluid-mechanically perfect swirl body.
- a vortex flow is obtained which is low in swirl in the center and has an axial speed excess. Because the number of swirls of this burner increases strongly in the axial direction and reaches the breakdown value or the critical value at the end of the burner, this results in a positionally stable vortex backflow zone.
- Fig. 1 shows a dual burner in the direction of flow to the media used there.
- the dual burner which is placed in front of the combustion chamber 13 of the combustion chamber, which is only hinted at, is essentially composed of a structure formed into a swirl body, an oil line and a gas line 3.
- the swirl body structure itself consists of two double-curved plates which are produced by bending flat plates can. The sheets are folded on a certain diagonal and stiffened with a rib (see FIGS. 2, 3, 4). Because the diagonals diverge from each other in the central plane of the flow direction, an arrangement of inner cones is created 4b, 5b, which expand in the flow direction and an arrangement of outer cones 4a, 5a, which taper in the flow direction.
- the fuels introduced - fuel gas and fuel oil - are introduced individually into the swirl body 1 and thus meet the requirements placed on a dual burner.
- the oil line 2 divides in front of the swirl body 1 into two oil nozzles 2a, 2b in such a way that their injection is directed axially onto the outer cone 4a, 5a.
- the pulse of the oil injection at full load is selected so that the oil film 6 penetrates to the end of an outer cone 4a or 5a. With a reduced load, the penetration depth decreases accordingly, so that the outer areas of the vortex flow remain free of fuel. This results in self-regulation, which means that the fuel / air mixture 7a in the vortex center never becomes too lean or too rich.
- the swirl strength of the vortex flow is dependent on the selected width of the slot that results between the outer cone 4a, 5a and the inner cone 4b, 5b.
- the outer cones 4a, 5a tapering in the direction of flow thus fulfill various functions. On the one hand, they serve as carriers of the oil film 6 released by the oil nozzles 2a, 2b; Furthermore, the outer cones 4a, 5a serve to guide the flow of the working mixture, which rolls in the axial direction due to the swirl movement.
- the radiant heat which the sheets receive from the combustion chamber 13 can be partially transferred to the oil film 6 here.
- the inner cones 4b, 5b which widen in the direction of flow, have fuel lines 8 on the bend end, as a continuation of the gas line 3, which serve to supply a gaseous fuel.
- the fuel lines 8, which are supplemented with nozzles, also serve to stiffen the swirl body 1. This is closed on the combustion chamber side with a perforated plate 11, through which cooling air or dilution air for the first part of the combustion chamber wall or the combustion chamber 13 can be supplied.
- the slot widths 14 which are not visible in FIG.
- the backflow zone 12 begins at the downstream end of the inner cones 4b, 5b.
- the backflow zone 12 is inherently positionally stable.
- the taper and expansion rates of the cones 4a, 4b and. 4b, 5b depend on the properties of the combustion chamber, as does the overall length of the swirl body 1.
- the fuel lines 8 are provided with fuel nozzles 9 which inject the fuel gas towards the center of the swirl body 1.
- the tangentially flowing air 7 is thus homogeneously enriched with the available fuel gas.
- the fuel is “rolled in” by the tangentially flowing air 7 between relatively thin layers of air, as a result of which subsequent mixing is unnecessary.
- the swirl body 1 is closed on the combustion chamber side, as can be seen in FIG. 4, with the perforated plate 11, through which, as already explained, cooling air or dilution air can reach the combustion chamber 13.
- FIG. 5 shows an expanded variant of the swirl body 1 already shown in FIG. 1.
- the local version is supplemented with a pilot burner 15.
- the gas line 3 is extended in the flow direction via the fuel lines 8.
- the pilot burner version is particularly suitable if the swirl body 1 has more than two pairs of cones.
- FIGS. 6, 7, 8, 9 - which views can be seen through the planes VI, VII, VIII, IX according to FIG. 5 - the swirl body 1 constructed here from four pairs of cones does not differ conceptually from the one already explained , variant consisting of two pairs of cones.
- the mixing of the fuels with the tangentially flowing air 7 is easier here, however, because it has to “roll in” smaller fuel rates.
- the injection of the fuel via the four oil nozzles 2a, 2b, 2c, 2d is also directed axially onto the outer cones 4a, 5a, 16a, 17a.
- the swirl body 1 now consists of four double-curved sheets 4, 5, 16, 17, which are folded into double cones in the planes of the diagonals 10a, 10b, 10c, 10d. These diagonals run outwards in the direction of flow in a cone-shaped manner, so that the outer cones 4a, 5a, 16a, 17a taper, while the inner cones 4b, 5b, 16b, 17b expand.
- the inner cones 4b, 5b, 16b, 17b each carry at the end a fuel line 8 provided with fuel nozzles 9, which in cooperation with the rib 10 serves to increase the rigidity of the folded sheets 4, 5, 16, 17.
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Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft einen Dualbrenner nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Sie betrifft auch ein Verfahren zur Vermischung von Luft mit dem in den Dualbrenner einströmenden flüssigen Brennstoff.
- Die meisten Drallkörper von Dualbrennern erfordern wegen ihrer relativ komplizierten Geometrie eine aufwendige und teure Fertigung. Insbesondere bei Vormischbrennern dürfen durch die dort als Bestandteil von Dualbrennern eingebauten Drallkörper keine Ablösungszonen auftreten, weil diese die Gefahr der Rückzündung stark erhöhen würden.
- Ein Spiralwirbelbrenner ist in der GB-A-817936 beschrieben.
- Eine bekannte Möglichkeit, einen ablösungsfreien Drallkorper zu bauen, besteht darin, einen Rohrmantel mit tangentialen Eintrittsschlitzen zu versehen. Auf diese Weise entsteht ein Potentialwirbel, der axial abströmt. Es zeigt sich nun aber, dass Wirbelrückströmzonen (Vortex Breakdown) in einem Potentialwirbel sehr schlechte Stabilitätseigenschaften aufweisen.
- Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Dualbrenner der eingangs genannten Art die Erzeugung einer stabilen Wirbelrückströmzone zu bewerkstelligen.
- Zu diesem Zweck müssen die Bedingungen erfüllt werden, wonach das axiale Profil der vom Drallkörper erzeugten Wirbelströmung in der Nähe der Achse eine Geschwindigkeitsüberhöhung aufweisen, während der Drall gegen die Achse hin stark abnehmen muss.
- Die Ziele der Erfindung werden grundsätzlich dadurch erreicht, dass geschlitzte Kegel mit geeigneten Oeffnungswinkeln vorgesehen werden ; damit erhält man eine optimale Möglichkeit, die Vorzüge eines Potentialwirbelrohres und eines strömungsmechanisch perfekten Drallkörpers zu kombinieren. In diesem Fall erhält man eine Wirbelströmung, die im Zentrum drallarm ist und einen Axialgeschwindigkeitsüberschuss aufweist. Weil die Drallzahl dieses Brenners nun in axialer Richtung stark zunimmt und am Brennerende den Breakdown-Wert bzw. den kritischen Wert erreicht, ergibt dies eine positionsstabile Wirbelrückströmzone.
- Abgesehen von seiner äusserst einfachen Konstruktion, welche die Erzeugung einer Vielfalt von Wirbelströmungstypen erlaubt, weist dieser Dualbrenner weitere Vorteile auf :
- - Durch den tangentialen Lufteintritt in die Kegel wird der dort eingedüste Brennstoff zwischen relativ dünnen Luftschichten « eingerollt •, wodurch die Erzeugung einer starken Vermischung überflüssig wird.
- - Die Vorzüge des Vormischbrenners (wenig NOX und CO) stellen sich ein : Der Impuls der Eindüsung von flüssigem Brennstoff wird bei Vollast so gewählt, dass der Flüssig-Brennstofffilm bis ans Ende eines Aussenkegels eindringt. Bei kleinerer Last verkleinert sich die Eindringtiefe, so dass die Aussenbereiche der Wirbelströmung von Brennstoff frei bleiben. Dadurch stellt sich eine Selbstregulierung ein, welche bewirkt, dass das Brennstoff/Luft-Gemisch im Wirbelzentrum nie zu mager oder zu fett wird. Damit wird eine gute Flammenstabilität in einem weiten Betriebsbereich gewährleistet.
- - Es besteht keine Rückzündgefahr. Flammenfetzen, die bei Störungen in die Aussenkegel gelangen könnten, werden von der Strömung sofort wieder in den Innenkegel hineingespült.
- - Flüssige Brennstoffe müssen nicht zerstäubt werden.
- - Die Bauweise dieses Dualbrenners ist sehr viel kompakter als diejenige eines Vormischbrenners (keine Vormischstrecke).
- Vorteilhafte und zweckmässige Weiterbildungen der erfindungsgemässen Aufgabenlösung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
- In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung schematisch dargestellt.
- Es zeigt :
- Fig. 1 einen Dualbrenner,
- Fig. 2 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 1 durch Ebene II,
- Fig. 3 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 1 durch Ebene 111,
- Fig. 4 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 1 durch Ebene IV,
- Fig. 5 eine weitere Ausführung des Dualbrenners,
- Fig. 6 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 5 durch Ebene IV,
- Fig. 7 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 5 durch Ebene VII,
- Fig. 8 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 5 durch Ebene VIII und
- Fig. 9 eine Ansicht des Dualbrenners aus Fig. 5 durch Ebene IX.
- Alle für das unmittelbare Verständnis der Erfindung nicht erforderlichen Elemente sind fortgelassen. Die Strömungsrichtung der Medien ist mit Pfeilen bezeichnet. In den verschiedenen Figuren sind jeweils gleiche Elemente mit den gleichen Bezugszeichen versehen.
- Fig. 1 zeigt einen Dualbrenner in Strömungsrichtung zu den dort zum Einsatz gelangenden Medien. Der Dualbrenner, der vor dem nur andeutungsweise markierten Brennraum 13 einer Brennkammer plaziert ist, besteht im wesentlichen aus einem zu einem Drallkörper geformten Gebilde, einer Oelleitung und einer Gasleitung 3. Das Drallkörpergebilde selbst besteht aus zwei doppeltgekrümmten Blechen, die durch Biegen ebener Bleche erzeugt werden können. Auf einer bestimmten Diagonale sind die Bleche gefalzt und mit einer Rippe versteift (siehe Fig. 2, 3, 4). Weil die Diagonalen in der Mittelebene der Strömungsrichtung kegelstrahlig auseinandergehen, entsteht jeweils eine Anordnung von Innenkegeln 4b, 5b, die sich in Strömungsrichtung erweitern und eine Anordnung von Aussenkegeln 4a, 5a, die sich in Strömungsrichtung verjüngen.
- Die herangeführten Brennstoffe - Brenngas und Brennoel - werden individuell in den Drallkörper 1 eingeleitet und erfüllen somit die an einen Dualbrenner gestellten Anforderungen. Die Oelleitung 2 teilt sich vor dem Drallkörper 1 in zwei Oeldüsen 2a, 2b auf, dergestalt, dass deren Eindüsung axial auf die Aussenkegel 4a, 5a gerichtet ist. Der Impuls der Oeleindüsung bei Vollast wird so gewählt, dass der Oelfilm 6 bis ans Ende eines Aussenkegels 4a bzw. 5a eindringt. Bei reduzierter Last verkleinert sich die Eindringtiefe entsprechend, so dass die Aussenbezirke der Wirbelströmung von Brennstoff frei bleiben. Dadurch ergibt sich eine Selbstregulierung, die bewirkt, dass das Brennstoff/Luft-Gemisch 7a im Wirbelzentrum nie zu mager oder zu fett wird. Die Drallstärke der Wirbelströmung ist von der gewählten Weite des Schlitzes, der sich zwischen dem Aussenkegel 4a, 5a und dem Innenkegel 4b, 5b ergibt, abhängig. Die in Strömungsrichtung sich verjüngenden Aussenkegel 4a, 5a erfüllen somit verschiedene Funktionen. Sie dienen einerseits als Träger des von den Oeldüsen 2a, 2b freigegebenen Oelfilms 6 ; des weiteren dienen die Aussenkegel 4a, 5a der Strömungsführung des Arbeitsgemisches, das sich durch die Drallbewegung in axialer Richtung abrollt. Die Strahlungswärme, welche die Bleche vom Brennraum 13 erhalten, kann hier zum Teil auf den Oelfilm 6 übertragen werden. Somit findet die herangeführte Luft 7 mindestens teilweise verdampftes Oel vor, wodurch die Vermischung optimal vonstatten geht. Selbst wenn Anteile des Oelfilms 6 allenfalls nicht vollständig verdampfen, bietet dies weiter keine Nachteile, denn die tangential herangeführte Luft ist in der Lage den verbleibenden Oelfilm 6 schichtweise « einzurollen ». Die in Strömungsrichtung sich erweiternden Innenkegel 4b, 5b weisen krümmungsendseitig, als Fortsetzung der Gasleitung 3, Brennstoffleitungen 8 auf, die der Zuführung eines gasförmigen Brennstoffes dienen. Die Brennstoffleitungen 8, die mit Düsen ergänzt sind, dienen danebst auch der Versteifung des Drallkörpers 1. Dieser wird brennkammerseitig mit einem Lochblech 11 abgeschlossen, durch welches Kühlluft bzw. Verdünnungsluft für den ersten Teil der Brennkammerwand bzw. des Brennraumes 13 zugeführt werden kann. Die in Fig. 1 nicht ersichtlichen Schlitzbreiten 14 sind so gewählt, dass die Rückströmzone 12 am stromabgelegenen Ende der Innenkegel 4b, 5b beginnt. Für gewisse Anwendungen kann es allerdings von Vorteil sein, schmälere Luftschlitze zu wählen. In diesem Falle würde sich die Rückströmzone 12 stromaufwärts verschieben und das Gemisch käme dann entsprechend früher zur Zün- ' dung.
- Weil die Drallzahl in Strömungsrichtung zunimmt und den Breakdown-Wert bzw. den kritischen Wert am Ende der Innenkegel 4b, 5b erreicht wird, ist die Rückströmzone 12 an sich positionsstabil. Die Verjüngungs- und Erweiterungsraten der Kegel 4a, 4b resp. 4b, 5b sind von den Eigenschaften der Brennkammer abhängig, ebenso die Baulänge des Drallkörpers 1.
- Fig. 2, 3, 4 sind Ansichten durch die Ebenen 11, 111, IV gemäss Fig. 1. Daraus ist gut ersichtlich, wie die Kegel 4a, 5a und 4b, 5b sich verjüngen resp. erweitern. In den Ebenen der Diagonalen 10a, 10b sind die Bleche 4, 5 gefalzt und jeweils mit einer Rippe 10 versteift. Auch ist aus diesen Figuren gut ersichtlich, wie die Luft 7 tangential in die Kegel einströmt und durch deren Krümmung die Drallbewegung initiert wird. Die Anteile des Oelfilms 6, die nicht unmittelbar verdampfen, werden von der verdrallten Luft 7 schichtweise « eingerollt », wodurch gewährleistet wird, dass das Brennstoff/Luft-Gemisch eine homogene Konzentration aufweist. In Strömungsrichtung nehmen die Schlitzbreiten 14 zwischen Innen- und Aussenkegeln zu, während die Einströmungsöffnungen 14a zwischen Brennstoffleitungen 8 und Aussenkegeln 4a, 5b abnehmen.
- Es ist aus diesen Figuren des weiteren ersichtlich, dass die Brennstoffleitungen 8 mit Brennstoffdüsen 9 versehen sind, welche das Brenngas gegen die Mitte des Drallkörpers 1 eindüsen. Die tangential einströmende Luft 7 wird dadurch mit dem zur Verfügung stehenden Brenngas homogen angereichert. Auch hier wird der Brennstoff von der tangential einströmenden Luft 7 zwischen relativ dünnen Luftschichten « eingerollt », wodurch eine nachträgliche Vermischung überflüssig wird. Der Drallkörper 1 wird brennkammerseitig, wie aus Fig. 4 hervorgeht, mit dem Lochblech 11 abgeschlossen, durch welches, wie bereits erläutert, Kühlluft bzw. Verdünnungsluft zum Brennraum 13 gelangen kann.
- Fig. 5 zeigt eine erweiterte Variante des bereits unter Fig. 1 dargestellten Drallkörpers 1. Die hiesige Ausführung ist mit einem Pilotbrenner 15 ergänzt. Dazu wird die Gasleitung 3 über die Brennstoffleitungen 8 in Strömungsrichtung verlängert. Die Pilotbrenner-Ausführung eignet sich insbesondere gut, wenn der Drallkörper 1 mehr als zwei Kegelpaare aufweist.
- Wie aus Fig. 6, 7, 8, 9 - welche Ansichten durch die Ebenen VI, VII, VIII, IX gemäss Fig. 5 sind - ersichtlich ist, unterscheidet sich der hier aus vier Paar Kegeln aufgebaute Drallkörper 1 konzeptionsmässig nicht von der bereits erläuterten, aus zwei Paar Kegeln bestehenden Variante. Die Vermischung der Brennstoffe mit der tangential einströmenden Luft 7 gestaltet sich hier indessen einfacher, weil diese jeweils kleinere Brennstoffraten « einzurollen » hat. Die Eindüsung des Brennstoffes über die vier Oeldüsen 2a, 2b, 2c, 2d ist auch hier axial auf die Aussenkegel 4a, 5a, 16a, 17a gerichtet.
- Der Drallkörper 1 besteht nun aus vier doppeltgekrümmten Blechen 4, 5, 16, 17, die in den Ebenen der Diagonalen 10a, 10b, 10c, 10d zu Doppelkegeln gefalzt sind. Dabei verlaufen diese Diagonalen in Strömungsrichtung kegelstrahlig nach aussen, so dass sich die Aussenkegel 4a, 5a, 16a, 17a verjüngen, während die Innenkegel 4b, 5b, 16b, 17b sich erweitern. Die Innenkegel 4b, 5b, 16b, 17b tragen endseitig je eine mit Brennstoffdüsen 9 versehene Brennstoffleitung 8, welche im Zusammenwirken mit der Rippe 10 dazu dient, die Steifigkeit der gefalzten Bleche 4, 5, 16, 17 zu erhöhen.
- Brennkammerseitig ist die verbleibende Oeffnung des Drallkörpers 1 durch ein Lochblech 11 abgeschlossen.
- Die Wirkungsweise dieses erweiterten Drallkörpers 1 unterscheidet sich nicht von derjenigen Ausführung, die unter Fig. 1, 2, 3, 4 erläutert wurde.
Claims (6)
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