CH680084A5

CH680084A5 -

Info

Publication number: CH680084A5
Application number: CH2099/89A
Authority: CH
Inventors: Jakob Dr Keller
Original assignee: Asea Brown Boveri
Priority date: 1989-06-06
Filing date: 1989-06-06
Publication date: 1992-06-15
Also published as: DE59006282D1; RU2002165C1; PL285434A1; JPH0320524A; EP0401529A1; HU903493D0; ATE108011T1; US5154059A; EP0401529B1; PL165109B1; ES2058667T3; HUT56923A; JP3075732B2

Description

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Beschreibung

Technisches Gebiet

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Brennkammer gemäss Oberbegriff des Anspruchs 1.

Stand der Technik

Im Hinblick auf die vorgeschriebenen, extrem niedrigen NOx-Emissionen beim Betrieb einer Gasturbine gehen viele Hersteller dazu über, Vor-mischbrenner einzusetzen. Einer der Nachteile von Vormischbrennern besteht darin, dass sie bereits bei sehr niedrigen Luftzahlen, je nach Temperatur nach dem Verdichter der Gasturbine bei einer X (Luftzahl) von ca. 2, löschen. Aus diesem Grund müssen solche Vormischbrenner im Teillastbetrieb einer Gasturbine von einem oder mehreren Pilotbrennern gestützt werden. In der Regel werden hierfür Diffussionsbrenner eingesetzt. Diese Technik ermöglicht zwar sehr niedrige Nox-Emissionen im Bereich der Vollast. Demgegenüber führt dieses Stützbrennersystem bei Teillastbetrieb zu wesentlich höheren NOx-Emissionen. Der verschiedentlich bekanntgewordene Versuch, die Diffusions-Stützbrenner magerer zu fahren oder kleinere Stützbrenner zu verwenden, muss daran scheitern, weil sich der Ausbrand verschlechtert und die CO/CxHy-Emissionen sehr stark ansteigen. In der Fachsprache ist dieser Zustand unter der Bezeichnung CO/CxHy-NOx-Schere bekanntgeworden.

Aufgabe der Erfindung

Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe zugrunde, eine Brennkammer bereitzustellen, welche bei minimierten Abgasemissionen einen breiten Betriebsbereich ermöglicht, unter Optimierung des Qualitätsfaktors für das Temperaturprofil am Turbineneintritt, in der Fachsprache «Pattern Factor» benannt.

Dazu wird entlang der ganzen Frontwand der Brennkammer vorgesehen, abwechslungsweise einen grossen und einen kleinen Vormischbrenner zu plazieren, d.h., zwischen zwei grossen Vormischbrennern ist jeweils ein kleiner Vormischbrenner zu finden. Des weiteren werden jeweils zwischen einem grossen und einem kleinen Vormischbrenner Luftdüsen vorgesehen, welche einen gewissen Luftanteil in den Brennraum einbringen. Diese Konfiguration ist für eine Ringbrennkammer optimal, wobei hier, demgemäss, die Frontwand dann ringförmig ist.

Die grossen Vormischbrenner, im folgenden Hauptbrenner genannt, stehen zu den kleinen Vormischbrennern, im folgenden Pilotbrenner genannt, bezüglich der dort durchströmten Brennerluft in einem Grössenverhältnis, das fallweise festgelegt wird. Im gesamten Lastbereich der Brennkammer arbeiten die Pilotbrenner als selbstgängige Vormischbrenner, wobei die Luftzahl fast konstant bleibt. Weil nun die Pilotbrenner im ganzen Lastbereich bei idealem Gemisch (Vormischbrenner) gefahren werden können, sind die NOx-Emissionen auch bei Teillast sehr gering. Es zeigt sich darüber hinaus, dass im Interesse eines Verbesserungs-Potentials für Gasturbinen mit höheren Turbineneintrittstemperaturen der Anteil der Luft, der nicht über die Brenner geleitet werden kann (Stabilitätsgrenze-CO/CxHy), nicht, wegen des Pattern Factors, ausschliesslich für Kühlzwecke verwendet werden sollte. Über die hier vorgesehenen Luftdüsen wird ein gewisser Luftanteil vorzugsweise nach der Primärverbren-nungszone des Brennraumes eingebracht, und dort wird dafür gesorgt, dass eine perfekte Einmischung zustandekommt. Dies hat den Vorteil, dass der Luftanteil, der eine Verbesserung gewährleistet und der demnach direkt in die sekundäre Verbrennungszone geblasen wird, die unerwünschte «Ausmage-rung» der Primärzone verhindert. Da sich die Luftdüsen an einer Stelle mit sehr kleiner Luftgeschwindigkeit befinden und ohnehin nur eine beschränkte Breite der Frontwand einnehmen, ist ihr Einfluss auf das Hauptströmungsfeld im Primärbereich nur sehr schwach. Im besonderen führen die Luftdüsen nicht zu einer Beeinträchtigung der Querzündung zwischen den kleineren Brennern (Pilotbrennern) und den grösseren Brennern (Hauptbrennern). Ein weiterer Vorteil dieser Luftdüsen ergibt sich aus ihrer Stellung auf der Frontwand; dort würde diese Zone ohne die kühlende Wirkung der Luftdüsen sehr heiss werden. Der Hauptvorteil dieser Luftdüsen ist indessen darin zu sehen, dass die zwischen Hauptbrennern und Pilotbrennern auftretenden Scherschichten stabilisiert werden. Aus diesem Grund wird die Stabilitätsgrenze der Brennkammer, bei welcher nur die Pilotbrenner selbstgängig brennen, durch die Luftdüsen entscheidend verbessert.

Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung wird dann erzielt, wenn die Hauptbrenner und die Pilotbrenner aus unterschiedlich grossen sogenannten Doppelkegelbrennern bestehen und wenn diese in eine Ringbrennkammer integriert sind. Weil bei einer solchen Konstellation die umlaufenden Stromlinien in der Ringbrennkammer sehr nahe an die Wirbelzentren der Pilotbrenner herankommen, ist eine Zündung nur mit diesen Pilotbrennern möglich. Beim Hochfahren wird diejenige Brennstoffmenge, die über die Pilotbrenner zugeführt wird, allmählich gesteigert bis diese Piiotbrenner die volle Betriebsleistung abgeben. Die Konfiguration wird so gewählt, dass dieser Punkt der Lastabwurfbedingung der Gasturbine entspricht. Die weitere Betriebsleistungssteigerung erfolgt dann über die Hauptbrenner. Bei der Spitzenlast der Anlage sind auch die Hauptbrenner voll im Betrieb. Weil die Konfiguration «kleine» heisse Wirbelzentren (Pilotbrenner) zwischen grossen kühleren Wirbelzentren (Hauptbrenner) extrem instabil ist, wird auch bei mager betriebenen Hauptbrennern im Teillastbereich ein sehr guter Ausbrand mit niedrigen CO/CxHy-Emissionen erreicht, d.h., die heissen Wirbel der Piiotbrenner dringen sofort in die kalten Wirbel der Hauptbrenner ein.

Vorteilhafte zweckmässige Weiterbildungen der erfindungsgemässen Aufgabenlösung sind in den weiteren abhängigen Ansprüchen gekennzeichnet.

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Im folgenden werden anhand der Zeichnung Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Alle für das unmittelbare Verständnis der Erfindung nicht erforderlichen Elemente sind fortgelassen. in den verschiedenen Figuren sind gleiche Elemente jeweils mit den gleichen Bezugszeichen versehen. Die Strömungsrichtung der Medien ist mit Pfeilen gekennzeichnet.

Kurze Beschreibung der Figuren

Es zeigt:

Fig. 1 eine schematische Aufsicht auf einen Teil der Frontwand einer Ringbrennkammer, mit ebenfalls schematisch dargestellten Primär-, Hauptbrennern sowie Luftdüsen,

Fig. 2 einen schematischen Schnitt durch eine Ringbrennkammer in der Ebene eines Hauptbrenners,

Fig. 3 einen weiteren Schnitt durch eine Ringbrennkammer in der Ebene eines Pilotbrenners,

Fig. 4 einen schematischen Axial-Schnitt durch einen Vormisch Brenner,

Fig. 5 einen schematischen Axial-Schnitt im Bereich der Luftdüsen,

Fig. 6 einen Brenner in der Ausführung als Doppelkegelbrenner in perspektivischer Darstellung, entsprechend aufgeschnitten,

Fig. 7, 8, 9 entsprechende Schnitte durch die Ebenen VII-VII (Fig. 7), Vlll-Vlll (Fig. 8) und IX-IX (Fig. 9), wobei diese Schnitte nur eine schematische, vereinfachte Darstellung des Doppelkegelbrenners gemäss Fig. 6 sind.

Beschreibung der Ausführungsbeispiele

Fig. 1 zeigt einen Ausschnitt eines Sektors der Frontwand 10. Daraus geht die Plazierung der einzelnen Hauptbrenner B und Pilotbrenner C hervor. Diese sind auf den Umfang der Ringbrennkammer A gleichmässig und abwechslungsweise verteilt. Der dargestellte Grössenunterschied zwischen Hauptbrennern B und Pilotbrennern C ist nur von qualitativer Natur. Die effektive Grösse der einzelnen Brenner sowie deren Verteilung und Anzahl auf den Umfang der Frontwand 10 der Ringbrennkammer A richtet sich, wie bereits vorne dargelegt, nach der Leistung und Grösse der Brennkammer selbst. Die Hauptbrenner B und Pilotbrenner C, die abwechslungsweise angeordnet sind, münden alle auf gleicher Höhe in eine einheitliche ringförmige Frontwand 10, welche die Eintrittsfläche der Ringbrennkammer A bildet. Zwischen den einzelnen Brennern B, C sind jeweils Lufteindüsungskanäle D, hier in schematischer Darstellung, vorgesehen, welche in radialer Richtung etwa die halbe Breite der Frontwand 10 einnehmen. Wenn die Hauptbrenner B und Pilotbrenner C gleichläufige Wirbel erzeugen, entsteht oberhalb und unterhalb derselben eine umlaufende, die Brenner B und C umschliessende Strömung. Zur Erklärung dieses Zustandes sei vergleichsweise auf ein endloses Förderband hingewiesen, dass durch gleichsinnige Rollen in Bewegung gehalten wird. Die Rolle der Rollen wird hier durch die gleichläufigen wirbelerzeugenden Brenner übernommen. Die jeweiligen Brenner bilden überdies Wirbelzentren: Um die Pilotbrenner C sind die Wirbelzentren klein und heiss und an sich instabil. Diese kommen zwischen den grossen kühleren von den Hauptbrennern B stammenden Wirbelzentren zu stehen. In diesem Bereich zwischen den kleinen heissen und grossen kühleren Wirbelzentren wirkt die durch die Kanäle D eingedüste Luft, welche die Stabilisierung der beiden entscheidend verbessert, wie dies vorne bereits gewürdigt wurde. Selbst wenn die Hauptbrenner B mager betrieben werden, wie dies im Teillastbetrieb der Fall ist, ist mit einem sehr guten Ausbrand mit niedrigen CO/CxHy-Emmissionen zu rechnen.

Fig. 2 und 3 zeigen einen schematischen Schnitt durch eine Ringbrennkammer A, jeweils in der Ebene eines Pilotbrenners C resp. eines Hauptbrenners B. Die hier dargestellte Ringbrennkammer A verläuft Richtung Turbineneintritt G konisch aus, wie aus der gezeigten Mittelachse E der Ringbrennkammer A hervorgeht. Jedem Brenner B, C ist eine individuelle Düse 3 zugeteilt. Schon aus dieser schematischen Darstellung ist zu erkennen, dass die Brenner B, C zugleich Vormischbrenner sind, also ohne die sonst übliche Vormischzone auskommen. Freilich müssen diese Vormischbrenner B C, unabhängig ihrer spezifischen Konzeption, so ausgelegt sein, dass eine Rückzündung in die Vormischzone über die jeweiligen Frontpanel 10 nicht zu befürchten ist. Ein Vormischbrenner, der diese Bedingung vorzüglich erfüllt, wird umfassend in den Fig. 6-9 dargestellt und dort näher erläutert, wobei der Aufbau für beide Brennerarten (Hauptbrenner B/Pilotbrenner C) gleich sein kann, lediglich deren Grösse wird verschieden sein. Bei einer Ringbrennkammer A mittlerer Grösse wird das Grössenver-hältnis zwischen Hauptbrenner B und Pilotbrenner C so gewählt, dass etwa 23% der Brennerluft durch die Pilotbrenner C und etwa 77% durch die Hauptbrenner B strömen.

Fig. 4 und 5 zeigen schematisch einen Hauptbrenner B, gemäss Schnitt IV—IV aus Fig. 1, und die Luftdüsen F, gemäss Schnitt V-V aus Fig. 1, in einem lagemässig koordinierten achsialen Schnitt. Zu beachten in diesem Zusammenhang ist der bezüglich Frontwand 10 weit in den Brennraum hineinragende Kanal D für die Luftdüsen F zu beachten, welcher bewirkt, dass die Luft G in den Brennraum weiter stromabwärts gegenüber der Flammenfront der Brenner B und C einwirkt.

Um den Aufbau des Brenners B/C besser zu verstehen, ist es von Vorteil, wenn gleichzeitig zu Fig. 6 die einzelnen Schnitte nach Fig. 7-9 herangezogen werden. Des weiteren, um Fig. 6 nicht unnötig unübersichtlich zu gestalten, sind in ihr die nach Fig. 7-9 schematisch gezeigten Leitbleche 21 a, 21 b nur andeutungsweise aufgenommen worden. Im folgenden werden auch bei der Beschreibung von Fig. 6 wahlweise, nach Bedarf, auf die restlichen Fig. 7-9 hingewiesen.

Der Brenner B/C gemäss Fig. 6, der vom Aufbau her sowohl Pilotbrenner C als auch Hauptbrenner B sein kann, besteht aus zwei halben hohlen Teilkegelkörpern 1, 2, die versetzt zueinander aufeinander

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liegen. Die Versetzung der jeweiligen Mittelachse 1b, 2b der Teilkegelkörper 1, 2 zueinander schafft auf beiden Seiten in spiegelbildlicher Anordnung jeweils einen tangentialen Lufteintrittsschiitz 19, 20 frei, (Fig. 7-9), durch welche die Verbrennungsluft 15 in den Innenraum des Brenners, d.h. in den Kegelhohlraum 14 strömt. Die beiden Teilkegelkörper 1, 2 haben je einen zylindrischen Anfangsteil 1a, 2a, die ebenfalls analog den Teilkegelkörpern 1, 2 versetzt zueinander verlaufen, so dass die tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 vom Anfang an vorhanden sind. In diesem zylindrischen Anfangsteil 1 a, 2a ist eine Düse 3 untergebracht, deren Brennstoffe-indüsung 4 mit dem engsten Querschnitt des durch die zwei Teilkegelkörper 1, 2 gebildeten kegeligen Hohlraumes 14 zusammenfällt. Die Grösse dieser Düse 3 richtet sich nach der Art des Brenners, d.h., ob es sich um einen Pilotbrenner C oder Hauptbrenner B handelt. Selbstverständlich kann der Brenner rein kegelig, also ohne zylindrische Anfangsteile 1a, 2a, ausgeführt sein. Beide Teilkegelkörper 1, 2 weisen je eine Brennstoffleitung 8, 9 auf, die mit Öffnungen 17 versehen sind, durch welche der gasförmige Brennstoff 13 der durch die tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 strömenden Verbrennungsluft 15 zugemischt wird. Die Lage dieser Brennstoffleitungen 8, 9 sind am Ende der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 angebracht, so dass dort auch die Zumischung 16 dieses Brennstoffes 13 mit der einströmenden Verbrennungsluft 15 stattfindet. Brennraumseitig 22 weist der Brenner B/C eine Frontwand (10) auf, die den gemeinsamen Abschluss aller Vormischstrecken bildet. Der durch die Düse 3 strömende flüssige Brennstoff 12 wird in einem spitzen Winkel in den Kegelhohlraum 14 eingedüst, dergestalt, dass sich in der Brenneraustrittsebene ein möglichst homogener kegeliger Brennstoffspray einstellt. Bei der Düse 3 kann es sich um eine luftunterstützte Düse oder um einen Druckzerstäuber handeln. Selbstverständlich kann es sich bei gewissen Betriebsarten der Brennkammer auch um einen Dualbrenner mit gasförmiger und flüssiger Brennstoffzuführung handeln, wie dies beispielsweise in EP-A1 210 462 beschrieben wird. Das kegelige Flüssigbrennstoffprofil 5 aus Düse 3 wird von einem tangential einströmenden rotierenden Verbrennungsluftstrom 15 umschlossen. In axialer Richtung wird die Konzentration des flüssigen Brennstoffes 12 fortlaufend durch die eingemischte Verbrennungsluft 15 abgebaut. Wird gasförmiger Brennstoff 13/16 verbrannt, geschieht die Gemischbildung mit der Verbrennungsluft 15 direkt am Ende der Lufteintrittsschlitze 19, 20. Bei der Eindüsung des flüssigen Brennstoffs 12 wird im Bereich des Wirbelaufplatzens, also im Bereich der Rückströmzone 6, die optimale, homogene Brennstoffkonzentration über den Querschnitt erreicht. Die Zündung erfolgt an der Spitze der Rückströmzone 6. Erst an dieser Stelle kann eine stabile Flammenfront 7 entstehen. Ein Rückschlag der Flamme ins Innere des Brenners, wie dies bei bekannten Vormischstrecken latent der Fall ist, wogegen dort mit komplizierten Flammenhaltern Abhilfe gesucht wird, ist hier nicht zu befürchten. Ist die Verbrennungsluft 15 vorgeheizt, so stellt sich eine natürliche Verdampfung des flüssigen Brennstoffes 12 ein, bevor der Punkt am Ausgang des Brenners erreicht ist, an dem die Zündung des Gemisches stattfinden kann. Der Grad der Verdampfung ist selbstverständlich von der Grösse des Brenners, den Tropfengrössenverteilungen bei flüssigem Brennstoff und der Temperatur der Verbrennungsluft 15 abhängig. Unabhängig aber davon, ob neben einer homogenen Tropfenmischung durch Verbrennungsluft 15 niedriger Temperatur oder zusätzlich nur eine partielle oder die vollständige Tropfenver-dampfung durch vorgeheizte Verbrennungsluft 15 erreicht wird, fallen die Stickoxid- und Kohlenmono-xidemissionen niedrig aus, wenn der Luftüber-schuss mindestens 60% beträgt, womit hier eine zusätzliche Vorkehrung zur Minimierung der NOx-Emissionen zur Verfügung steht. Im Falle der vollständigen Verdampfung vor dem Eintritt in die Verbrennungszone sind die Schadstoffemissionswerte am niedrigsten. Gleiches gilt auch für den .nah-stöchiometrischen Betrieb, wenn die Überschussluft durch rezirkulierendes Abgas ersetzt wird. Bei der Gestaltung der Teilkegelkörper 1, 2 hinsichtlich Kegelneigung und der Breite der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 sind enge Grenzen einzuhalten, damit sich das gewünschte Strömungsfeld der Luft mit ihrer Rückströmzone 6 im Bereich der Brennermündung zur Flammenstabilisierung einstellt. Allgemein ist zu sagen, dass eine Verkleinerung der Lutfteintrittsschlitze 19, 20 die Rückströmzone 6 weiter stromaufwärts verschiebt, wodurch dann allerdings das Gemisch früher zur Zündung käme. Immerhin ist hier festzustellen, dass die einmal geometrisch fixierte Rückströmzone 6 an sich positionsstabil ist, denn die Drallzahl

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nimmt in Strömungsrichtung im Bereich der Kegelform des Brenners zu. Die Konstruktion des Brenners eignet sich vorzüglich, bei vorgegebener Baulänge des Brenners, die Grösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 zu verändern, indem die Teilkegelkörper 1, 2 anhand einer lösbaren Verbindung mit der Abschlussplatte 10 fixiert sind. Durch radiale Verschiebung der beiden Teilkegelkörper 1, 2 zu- oder auseinander verkleinert bzw. vergrös-sert sich der Abstand der beiden Mittelachsen 1b, 2b, und dementsprechend verändert sich die Spalt-grösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20, wie dies aus Fig. 7-9 besonders gut hervorgeht. Selbstverständlich sind die Teilkegelkörper 1, 2 auch in einer anderen Ebene zueinander verschiebbar, wodurch sogar eine Überlappung derselben angesteuert werden kann. Ja, es ist sogar möglich, die Teilkegelkörper 1, 2 durch eine gegenläufige drehende Bewegung schraubenlinienartig einander zu verschieben. Somit hat man es in der Hand, die Form und die Grösse der tangentialen Lufteintritte 19, 20 beliebig zu variieren, womit der Brenner ohne Veränderung seiner Baulänge individuell angepasst werden kann.

Aus Fig. 7-9 geht auch die Lage der Leitbleche

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21a, 21b hervor. Sie haben Strömungseinleitungs-funktionen, wobei sie, entsprechend ihrer Länge, das jeweilige Ende der Teilkegelkörper 1 und 2 in An-strömungsrichtung der Verbrennungsluft 15 verlängern. Die Kanalisierung der Verbrennungsluft in den Kegelhohlraum 14 kann durch Öffnung bzw. Schliessung der Leitbleche 21a, 21b um den Drehpunkt 23 optimiert werden, insbesondere ist dies dann vonnöten, wenn die ursprüngliche Spaltgrös-se der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 verändert wird. Selbstverständlich kann der Brenner auch ohne Leitbleche betrieben werden.

Claims

Patentansprüche

1. Brennkammer einer Gasturbine, dadurch gekennzeichnet, dass die Brennkammer (A) brenner-luftanströmungsseitig mit einer Anzahl Vormischbrenner (B, C) bestückt ist, dass die Vormischbrenner (B, C) in einem Abstand zueinander angeordnet sind, dass die Vormischbrenner (B, C) bezüglich ihres Brennerluft-Durchlasses unterschiedlich gross sind, dass die grösseren Vormischbrenner (B) und die kleineren Vormischbrenner (C) abwechslungsweise aufeinander folgen und dass zwischen den einzelnen Vormischbrennern (B, C) Kanäle (D) mit Luftdüsen (F) plaziert sind.

2. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die grösseren Vormischbrenner (B) und die kleineren Vormischbrenner (C) eine gleichläufige wirbelerzeugende Struktur aufweisen.

3. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die grösseren Vormischbrenner (B) als Hauptbrenner und die kleineren Vormischbrenner (C) als Pilotbrenner der Brennkammer (A) dienen.

4. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Eindüsung der Luft über die Luftdüsen (F) in einen Brennraum (22) der Brennkammer (A) gerichtet ist und stromabwärts einer Frontwand (10), die den gemeinsamen Abschluss aller Vormischstrecken der Vormischbrenner (B, C) gegenüber dem Brennraum (22) bildet, erfolgt.

5. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Vormischbrenner (B, C) aus mindestens zwei aufeinander positionierten hohlen Teilkegelkörpern (1, 2) mit in Strömungsrichtung konstanter Neigung besteht, deren Mittelachsen (1b, 2b) in Längsrichtung der Teilkegelkörper (1, 2) zueinander versetzt verlaufen, um tangential gerichtete Lufteintrittsschlitze (19, 20) zu bilden, dass anströmungsseitig im durch die Teilkegelkörper (1, 2) gebildeten kegelhohlförmigen Innenraum (14) mindestens eine Brennstoffdüse (3) plaziert ist, deren Brennstoffeindüsung (4) zwischen den zueinander versetzten Mittelachsen (1b, 2b) der Teilkegelkörper (1, 2) liegt, und dass die Versetzung der Mittelachsen zueinander die Grösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze (19, 20) zwischen den Teilkegelkörpern (1, 2) bildet.

6. Brennkammer nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der tangentialen Lufteintrittsschlitze (19, 20) weitere Brennstoffdüsen (17) vorhanden sind.

7. Brennkammer nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Brennstoffdüse (3) mit einem flüssigen Brennstoff (12) betreibbar ist.

8. Brennkammer nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die weiteren Brennstoffdüsen (17) mit einem gasförmigen Brennstoff (13) betreibbar sind.

9. Brennkammer nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Brennkammer (A) eine Ringbrennkammer ist.

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