EA015816B1 - Автоклав с перегородками для нижнего потока - Google Patents

Автоклав с перегородками для нижнего потока Download PDF

Info

Publication number
EA015816B1
EA015816B1 EA200801985A EA200801985A EA015816B1 EA 015816 B1 EA015816 B1 EA 015816B1 EA 200801985 A EA200801985 A EA 200801985A EA 200801985 A EA200801985 A EA 200801985A EA 015816 B1 EA015816 B1 EA 015816B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
chamber
autoclave
hole
partition
adjacent
Prior art date
Application number
EA200801985A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200801985A1 (ru
Inventor
Джеймс А. Кинг
Джинксинг Джи
Original Assignee
Баррик Гольд Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баррик Гольд Корпорейшн filed Critical Баррик Гольд Корпорейшн
Publication of EA200801985A1 publication Critical patent/EA200801985A1/ru
Publication of EA015816B1 publication Critical patent/EA015816B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/23—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders characterised by the orientation or disposition of the rotor axis
    • B01F27/232—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders characterised by the orientation or disposition of the rotor axis with two or more rotation axes
    • B01F27/2322—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders characterised by the orientation or disposition of the rotor axis with two or more rotation axes with parallel axes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/80—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis
    • B01F27/90—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis with paddles or arms 
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F33/00—Other mixers; Mixing plants; Combinations of mixers
    • B01F33/80—Mixing plants; Combinations of mixers
    • B01F33/81—Combinations of similar mixers, e.g. with rotary stirring devices in two or more receptacles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F33/00—Other mixers; Mixing plants; Combinations of mixers
    • B01F33/80—Mixing plants; Combinations of mixers
    • B01F33/81—Combinations of similar mixers, e.g. with rotary stirring devices in two or more receptacles
    • B01F33/813—Combinations of similar mixers, e.g. with rotary stirring devices in two or more receptacles mixing simultaneously in two or more mixing receptacles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/50—Mixing receptacles
    • B01F35/52—Receptacles with two or more compartments
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B01J19/006—Baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
    • B01J3/042—Pressure vessels, e.g. autoclaves in the form of a tube
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00761—Details of the reactor
    • B01J2219/00763—Baffles
    • B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
    • B01J2219/00768—Baffles attached to the reactor wall vertical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Apparatus Associated With Microorganisms And Enzymes (AREA)
  • Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
  • Liquid Deposition Of Substances Of Which Semiconductor Devices Are Composed (AREA)
  • Basic Packing Technique (AREA)
  • Devices For Medical Bathing And Washing (AREA)
  • Dental Tools And Instruments Or Auxiliary Dental Instruments (AREA)
  • Secondary Cells (AREA)
  • Catching Or Destruction (AREA)
  • External Artificial Organs (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение относится к многокамерному автоклаву, в котором используются перегородки между камерами, которые имеют одно или более отверстий для нижнего потока для прохождения подаваемого потока между камерами.

Description

Автоклавы имеют широкое применение для осуществления различных химических процессов. Обычный автоклав имеет одну или более камер и работает при повышенных давлениях и температурах. Большинство автоклавов нагревается путем впрыскивания пара, за счет аутогенного тепла, генерирующегося при реакциях внутри автоклавов, или за счет их комбинации.
В большинстве случаев автоклавы являются многокамерными реакторами. Пример многокамерного цилиндрического автоклава показан на фиг. 1 и 2. Реактор 100 имеет множество камер 104а-Г, причем каждая камера 104 имеет по меньшей мере одну мешалку 108а-д. В большинстве случаев мешалки вращаются в одном направлении. Примыкающие камеры 104а-Г разделяются перегородками 112а-3, выполненными как переливные перегородки. Подаваемая суспензия 1.16 движется от камеры к камере, переливаясь через переливные перегородки, как показано стрелками на фиг. 1. Для осуществления каскадного потока суспензии из камеры в камеру уровень жидкости в различных камерах изменяется ступенчато, при этом первая камера 104а имеет большую высоту уровня жидкости, чем третья камера 104с, и так далее, а шестая камера 104Г имеет самый низкий уровень жидкости.
Пример перегородки 112 сливного типа показан на фиг. 2. Перегородка 112 имеет цилиндрическую форму, соответствующую цилиндрическому профилю автоклава, и имеет вырез 200, выполненный в верхней части перегородки. Жидкость перетекает через вырез и попадает в следующую (расположенную ниже по потоку) камеру. Выполняется существенное различие в вырезах в последовательных сливных порогах, причем обратное смешивание жидкости оказывается невозможным, и поддерживается однонаправленный поток через сосуд. Для осуществления требующегося градиента уровней жидкости от камеры к камере высота вырезов 200 варьируется для получения необходимого уровня жидкости, при этом вырез 200 в первой перегородке 112а между первой и второй камерами выполняется выше, чем вырез 200 во второй перегородке 112Ь, который в свою очередь выше, чем вырез в перегородке 112с, и так далее.
Примером типичной химической реакции, осуществляющейся в автоклаве, является окисление под давлением сульфидной серы для разложения и/или высвобождения основы и драгоценных металлов из соединений сульфидной серы. Обычно окисление под давлением осуществляется при подаче входной суспензии 116, которая содержит основу и/или материал, содержащий драгоценные металлы (такой как основа и/или руда драгоценных металлов и концентраты), через герметичный автоклав (работающий при давлении выше атмосферного) и серную кислоту. Для осуществления окисления сульфидной серы в суспензии обычно в автоклав непрерывно подается газ 120, содержащий молекулярный кислород, через продувочную трубу (не показана на чертеже), расположенную под каждой мешалкой. Наличие молекулярного кислорода и повышенной температуры приводит к сравнительно быстрому окислению сульфидной серы с образованием серной кислоты и сульфидов металлов, превращающихся в сульфаты, растворяющиеся в кислотной суспензии, при этом формируется насыщенный выщелачивающий раствор. Насыщенный выщелачивающий раствор, который обычно содержит примерно 10-100 г/л серной кислоты, примерно 5-100 г/л растворенного металла и примерно 4-50 мас.% твердого компонента, удаляется из последней камеры автоклава как выходная суспензия 124. Дополнительные детали этого процесса рассматриваются в патенте И8 5698170 (Кшд), который приводится здесь в качестве ссылки. Для поддержания требующегося давления и состава газа в автоклаве находящийся там газ непрерывно или периодически удаляется как отходящий газ 128. Одна из конструкций автоклава раскрывается в патентах ϋδ 6368381 и И8 6183706.
При конструировании автоклава необходимо принимать во внимание несколько условий. Например, желательно, чтобы суспензия находилась достаточное время в каждой камере. Пропуск отдельных камер или недопустимо короткое время пребывания в камерах может приводить к существенному сокращению уровня извлечения металла. Для получения лучших результатов время нахождения в каждой камере должно быть как можно ближе к идеальным условиям режима двухфазного потока. Желательно, чтобы в каждой камере был ввод достаточной мощности для эффективного перемешивания, обеспечивающего высокую степень реакции молекулярного кислорода с сульфидной серой. Обычно для обеспечения высокой эффективности мешалок к ним подводится достаточная мощность, позволяющая получать значительную турбулентность на поверхности потока жидкости в каждой камере автоклава.
Краткое описание изобретения
Эти и другие условия осуществляются в различных воплощениях и конструкциях настоящего изобретения. В целом, настоящее изобретение относится к автоклаву, у которого перегородки внутренних камер имеют отверстия для нижнего потока. Термин нижний поток, как он используется в этой заявке, относится к потоку под поверхностью жидкости, протекающей между камерами автоклава.
В одном из воплощений автоклав содержит:
(a) множество соединённых между собой камер;
(b) множество мешалок с крыльчаткой, установленных в камерах;
- 1 015816 (с) множество перегородок, разделяющих множество камер.
В каждой перегородке имеется одно или более отверстий для нижнего потока. Входящий поток протекает между соседними камерами, проходя через отверстие (отверстия) в перегородке, разделяющей эти соседние камеры.
Для предотвращения переливания через перегородки каждая из перегородок выполнена на уровне, который существенно выше, чем высота любой волны, возникающей из-за высокой турбулентности на поверхности в соседних камерах вверх по потоку. Высота перегородок такая, что обеспечивает свободное движение газовой фазы по всей длине автоклава. Несмотря на то что уровень жидкости в камерах меняется от камеры к камере, различие в уровне жидкости между соседними камерами с таким типом перегородок, которые пропускают нижний поток, в целом меньше, чем различие в уровне жидкости в соседних камерах при перегородках с переливом. Меньшее падение уровня между камерами с перегородками для нижнего потока обеспечивает больший рабочий объем (обычно больше по меньшей мере на 2%) в автоклаве по сравнению с автоклавом, оборудованным стандартными перегородками переливного типа (далее переливные перегородки).
С целью существенного увеличения объемного потока через автоклав при одновременном значительном снижении протекания мимо камер и обратного перемешивания, суммарная площадь поперечного сечения отверстия (отверстий) для нижнего потока определяется с использованием стандартных методов динамики потоков таким образом, чтобы спад верхнего уровня между камерами поддерживался в пределах примерно 25-100 мм. Если отверстия выполняются меньшими по сравнению с оптимальным размером, разница в уровнях увеличивается, и преимущество меньшего различия между камерами по сравнению с переливной конфигурацией утрачивается. Если отверстия выполняются большими по сравнению с оптимальным размером, разница в уровнях уменьшается, но это преимущество может быть более чем потеряно возрастающим обратным смешиванием и пропуском ячеек, происходящими при больших отверстиях. Суммарная площадь поперечного сечения отверстия (отверстий) для нижнего потока в каждой из перегородок остается одинаковой.
Расположение отверстий для нижнего потока в перегородках может иметь большое значение. Преимущественно в каждой перегородке отверстие (отверстия) для нижнего потока располагается на высоте от дна автоклава, которая не более около 20% высоты уровня жидкости в соседних камерах, расположенных вверх по потоку. Более преимущественно располагать в каждой перегородке отверстие (отверстия) для нижнего потока на уровне или ниже уровня верхней лопатки крыльчатки мешалки в соседней камере, расположенной вверх по потоку.
В одной из конфигураций автоклава мешалки вращаются в противоположных направлениях, и отверстия в последовательных перегородках пространственно смещаются по отношению к продольной оси автоклава. В преимущественной конструкции автоклава первая мешалка в первой камере вращается по часовой стрелке, и отверстие (отверстия) для нижнего потока в первой перегородке, разделяющей первую камеру от соседней второй камеры, располагается справа от продольной оси автоклава, а вторая мешалка во второй камере вращается против часовой стрелки, и отверстие (отверстия) для нижнего потока во второй перегородке, разделяющей вторую и третью камеры, располагается слева от продольной оси автоклава.
Такой автоклав обладает рядом преимуществ. Например, перегородки для нижнего потока могут обеспечивать существенное сокращение уровня пропуска камер по сравнению с переливными перегородками. Распределение времени нахождения в камерах, разделенных перегородками для нижнего потока, в целом, приближается к идеальному пробковому режиму, по сравнению с камерами, разделенными переливными перегородками. В условиях одинакового перемешивания и аэрации можно получить более высокий коэффициент перемещения массы в камерах, разделенных перегородками для нижнего потока, по сравнению с камерами, разделенными переливными перегородками. Перегородки для нижнего потока могут препятствовать накоплению твердых частиц в камерах. Переливные перегородки могут задерживать движение грубых частиц через автоклав. Грубые частицы могут образовывать уплотнения слишком большого размера, которые естественно присутствуют в подаваемом в автоклав материале, при этом нарастает перемещающийся осадок или в автоклаве образуются комки из подаваемых частиц. Конструкция с перегородками для нижнего потока обеспечивает передвижение таких крупных частиц вдоль оси автоклава с их удалением при выходе из автоклава. Если крупные частицы не удаляются, это может приводить к снижению эффективного рабочего объема и абразивному износу лопаток мешалок автоклава и обкладки автоклава. По сравнению с обычными переливными перегородками перегородки для нижнего потока, кроме того, проще конструировать и устанавливать. Обычно переливные перегородки должны конструироваться так, чтобы поддерживать полную наполняемость жидкой суспензией, расположенной вверх по потоку камеры. При применении перегородок для нижнего потока такого различия в соседних камерах не может возникать. Таким образом, при перегородках для нижнего потока требуется меньшая толщина стенки и меньшее количество конструктивных элементов. При применении перегородок для нижнего потока, когда автоклав останавливается для технического обслуживания, суспензия может удаляться из автоклава проще и быстрее без длительных и трудозатратных процедур удаления жидкой и твердой фаз из каждой камеры.
- 2 015816
Эти, а также другие преимущества, будут более ясными в ходе дальнейшего рассмотрения данного изобретения. В настоящем описании выражения по меньшей мере один, один или более и и/или являются свободными соединительными и разъединительными союзами. Например, каждое из следующих выражений по меньшей мере один из А, В и С, по меньшей мере один из А, В или С, один или более из А, В и С, один или более из А, В или С и А, В и/или С означает один А, один В, один С, А и В вместе, А и С вместе, В и С вместе, или А, В и С вместе. Описанные выше воплощения изобретения являются неполными и не всеохватывающими. Как будет ясно из дальнейшего рассмотрения, другие воплощения изобретения также возможны, при этом могут использоваться отдельно или в комбинации признаки, описанные выше или приводящиеся в деталях в дальнейшем.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 - вид в поперечном сечении автоклава, известного в уровне техники;
фиг. 2 - вид спереди переливной перегородки, известной в уровне техники;
фиг. 3 - вид в поперечном сечении автоклава по линии 3-3 на фиг. 4 в соответствии с одним из воплощений настоящего изобретения;
фиг. 4 - вид сверху автоклава по линии 4-4 на фиг. 3 в соответствии с воплощением;
фиг. 5 - вид спереди перегородки в соответствии с воплощением настоящего изобретения; фиг. 6 - вид спереди перегородки в соответствии с воплощением настоящего изобретения; фиг. 7 - вид спереди перегородки в соответствии с воплощением настоящего изобретения; фиг. 8А - вид спереди перегородки в соответствии с воплощением настоящего изобретения; фиг. 8В - вид спереди перегородки в соответствии с воплощением настоящего изобретения;
фиг. 9 - график нормализованной проводимости (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на входной импульс для переливного режима и режима с нижним потоком в одинаковых условиях (входная мощность);
фиг. 10 - график нормализованной проводимости (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на поэтапный вход для переливной конструкции и различных конструкций с нижним потоком в одинаковых условиях (входная мощность);
фиг. 11 - график нормализованной проводимости (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на импульсный вход для переливной конструкции и различных конструкций с нижним потоком в одинаковых условиях (волновое число);
фиг. 12 - график нормализованной проводимости (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на поэтапный вход для переливной конструкции и различных конструкций с нижним потоком в одинаковых условиях (волновое число);
фиг. 13 - график нормализованной концентрации твёрдых веществ (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на импульсный вход с твёрдыми веществами для переливной и различных конструкций для нижнего потока в одинаковых условиях (удельная входная мощность);
фиг. 14 - график нормализованной концентрации твёрдых веществ (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на импульсный вход с твёрдыми веществами для переливной и различных конструкций для нижнего потока в одинаковых условиях (удельная входная мощность);
фиг. 15 - график нормализованной концентрации твёрдых веществ (вертикальная ось) в нормализованном времени (горизонтальная ось) для сравнения ответа на пошаговый вход с твердыми веществами для переливной и различных конструкций для нижнего потока в одинаковых условиях (волновое число);
фиг. 16 - график концентрации (мг/л) молекулярного кислорода (О2) к концентрации растворенного молекулярного кислорода в тесте МТ3.
Подробное описание изобретения
Воплощение настоящего изобретения будет далее рассматриваться со ссылками на фиг. 3-5. Автоклав 300 первого воплощения настоящего изобретения содержит множество камер 304а-Г. разделенных перегородками 308а-е. Несмотря на то, что на чертеже у автоклава показано пять камер, следует понимать, что у автоклава может быть как больше, так и меньше камер в зависимости от назначения. Как показано стрелками на фиг. 3, перегородки 308а-б являются перегородками для нижнего потока, а перегородка 308Г может быть переливной перегородкой (такой, как на фиг. 2). Применение переливной перегородки между последней камерой и предпоследней камерой может представить более широкую вариантность и большую восприимчивость к уровню жидкости в последней камере, что облегчает контроль динамического уровня изменяющегося потока подаваемого материала.
Установка переливной перегородки в последней камере представляется менее необходимой, когда количество камер в автоклаве уменьшается. В связи с тем, что применение переливной перегородки в последней камере может привести к потере рабочего объема, последняя перегородка между последней камерой и предпоследней камерой может быть и перегородкой для нижнего потока. Хотя перегородка для нижнего потока может сохранить больший рабочий объем в автоклаве, при этом может потребоваться использовать весь автоклав для контроля уровня. Так, регулировка уровня при использовании конструкции с перегородкой для нижнего потока в последней камере может оказаться не такой точной или
- 3 015816 чувствительной, как при переливной конструкции. Ряд мешалок 312а-д установлен в различных камерах 304а-Г. Содержащий молекулярный кислород газ 120 вводится в каждую камеру через продувную трубу (на чертеже не показана), расположенную в пространственной близости к каждой мешалке. Подаваемый поток 320 вводится в первую камеру 304а и перемещается шаг за шагом через автоклав 300 к последней камере 304Г. Продукт 324 удаляется из последней камеры 304Г, а отходящий газ 328 выдувается из автоклава, как описывалось выше.
Подаваемый поток 320 представляет собой жидкость или, возможно, суспензию, содержащую твердые частицы. Подаваемый поток 320 содержит химические вещества, которые должны превращаться в требующийся набор химических соединений в продукте 324. В типичном варианте применения подаваемый поток содержит основание, платиновую группу и/или сульфиды драгоценных металлов в частицах руды и/или концентрата. При повышенных температуре и давлении в автоклаве сульфидная сера окисляется молекулярным кислородом до серной кислоты, а сульфиды металлов - до сульфатов металлов, которые растворимы в жидком компоненте подаемого потока 320. Таким образом, металлы входят в жидкий компонент в растворенном виде. Продукт 324 обычно называют насыщенным выщелачивающим раствором. Затем растворенные металлы могут извлекаться с помощью известных способов, включая ионообмен, экстрагирование растворителем, электрохимическое извлечение, цементацию, выпадение в осадок и комбинацию этих процессов. Несмотря на то, что автоклав в соответствии с настоящим изобретением рассматривается на примере выщелачивания металлов из содержащих эти металлы частиц, совершенно понятно, что этот автоклав может также использоваться для осуществления ряда других реакций, которые обычно проводятся в автоклавах, таких как каталитические химические реакции (например, обращение двухвалентных ионов железа в трехвалентные ионы, повторное окисление N0 молекулярным кислородом, и содержащего одновалентную медь амина в амин, содержащий двухвалентную медь).
Мешалки 312а-д могут быть любого подходящего типа с крыльчаткой, эффективно приводящего в движение среду газ/жидкость и адекватно перемешивающего поступающую жидкость или суспензию, такого как мешалки, выпускающиеся компанией ΚΗ8ΗΤΟΝ™ или ЕКАТО™. Крыльчатка может быть также подающей газ, как мешалки, рассматривающиеся в патентах И8 6368381 и ϋδ 6183706, изобретатели в обоих случаях Ктд и др.
Выходное отверстие 328 может располагаться в любой точке вдоль автоклава и предназначается для выпуска инертных газов, таких как диоксид углерода, азот или аргон, которые, в противном случае, повышали бы давление внутри автоклава. При выщелачивании сульфида металла в атмосфере автоклава обычно содержится водяной пар, молекулярный кислород и инертные газы. Диоксид углерода появляется при разложении карбонатных минералов из подающегося сырья кислотой, присутствующей в автоклаве в окисляющейся суспензии. Азот и аргон могут присутствовать в качестве примесей в подаваемом кислороде. Вентиляционный выход преимущественно располагается вблизи входа в автоклав, поскольку в большинстве случаев диоксид углерода образуется в начальных камерах. При таком расположении выхода в целом можно получить более высокое отношение диоксид углерода к молекулярному кислороду в отводимом газе, что существенно снижает общее потребление молекулярного кислорода в реакции окисления серы.
Содержание газов в атмосфере автоклава регулируется добавлением кислорода и молекулярным соотношением кислорода и инертных газов, которое обычно поддерживается на уровне по меньшей мере 1 молекулярного кислорода на 1 инертного газа. Отношение парциального давления водяного пара к общему давлению молекулярного кислорода плюс инертного газа может значительно меняться в зависимости от рабочей температуры в автоклаве, но обычно это отношение изменяется в пределах от 3 для водяного пара на 1 для суммы (О2 + инертный газ) до 10 для водяного пара на 1 для суммы (О2 + инертный газ).
Перегородки 308а-б показаны на фиг. 7. Перегородки имеют круглую форму, соответствующую стенкам автоклава 300, и у них нет выреза в верхней части. Взамен этого переход подаваемого потока 320 из камеры в камеру происходит через нижние отверстия 700, расположенные ближе ко дну перегородки. Преимущественно по меньшей мере 75%, но даже еще более, преимущественно весь подаваемый поток проходит между соседними камерами через отверстие (отверстия) для нижнего потока, выполненные в перегородках, разделяющих камеры. Другими словами, высота Н перегородки от дна автоклава больше, чем уровень жидкости (преимущественно включая максимальную высоту волны, возникающей при перемешивании) в расположенной выше по потоку камере, так что подаваемый поток 320 не переливается через верх перегородки. Для того чтобы предотвращать переливание через перегородки, они преимущественно имеют соотношение высоты к диаметру, равное по меньшей мере 0,8 и более, преимущественно находящееся в пределах примерно 0,80-0,98. Для прохождения газа между камерами выполняется отверстие 708, расположенное выше верха 704 перегородки.
Чтобы не уходить в теорию, следует просто сказать, что конфигурация перегородок для нижнего потока обеспечивает лучшее время нахождения в каждой камере по сравнению с конфигурацией переливных перегородок, при которых происходит резко выраженное движение на поверхности или турбулентность, вызываемые мешалками. В случае переливных перегородок турбулентность на поверхности приводит к тому, что подаваемый поток смывается через вырез, что приводит к пропуску камер. При
- 4 015816 точном выборе размеров и расположения отверстий для нижнего потока в перегородках возможность пропуска существенно снижается по сравнению с уровнем таких состояний в автоклавах, оборудованных переливными перегородками.
Суммарный размер отверстий для нижнего потока или площадь поперечного сечения в перегородке оказывает заметное влияние на распределение времени нахождения подаваемого потока в отдельных камерах и на производительность автоклава. Если размер отверстий слишком большой по отношению к напору подаваемого потока (т.е. напор пропорционален уровню подаваемого потока выше отверстия), повышается возможность как пропуска камеры подаваемым потоком при прохождении от камеры, расположенной выше по потоку, к камере, расположенной ниже по потоку, так и обратного смешивания подаваемого потока из камеры, расположенной ниже по потоку в камеру, расположенную выше по потоку. Если размер отверстий слишком мал по отношению к напору потока, пропускная способность при прохождении потока, или производительность автоклава будет гораздо меньше оптимальной. Преимущественно размер отверстий выбирается таким, чтобы обеспечивать установленный объем потока между камерами в автоклаве при поддержании напора в каждой камере на возможно низком уровне. Более предпочтительно, когда поток находится в пределах примерно 70-100% и даже более, преимущественно примерно 90-100%. Напор выбирается таким образом, чтобы не оказывалось слишком большого сопротивления потоку, обеспечивая тем самым приближение к идеальным условиям для потока. Как правило, напор находится в пределах примерно 50-150 мм и чаще даже примерно 5-50 мм. Применяя хорошо известные динамические уравнения для жидкостей, можно получить преимущественное значение отношения суммарной площади в поперечном сечении отверстий для нижнего потока (в единицах м2) к скорости потока суспензии (в единицах м3/с) между камерами при определенных перегородках, преимущественно составляющее примерно 1,0-7,0 и даже более, преимущественно примерно 2,0-7,0. Для обеспечения равномерности потока в различных камерах отверстия для нижнего потока в различных перегородках, как правило, имеют примерно одинаковую площадь поперечного сечения, и даже более преимущественно отверстия в каждой перегородке имеют площади поперечного сечения, которые различаются не более чем на 25% и даже более предпочтительно не более чем на 10% при переходе от одной перегородки к другой.
Следует иметь в виду, что площадь отверстия для нижнего потока является функцией скорости потока между соседними камерами. Эта скорость варьируется вниз по длине автоклава из-за поступления охлаждающей воды в каждую камеру. Скорость потока между камерами может быть рассчитана на основании предполагаемой температуры и добавления охлаждающей воды вниз по автоклаву. В результате влияния этих факторов происходит постепенное увеличение площади отверстий для нижнего потока от первой перегородки (вверху по потоку) к последней перегородке (внизу по потоку). Таким образом, суммарная площадь отверстий для нижнего потока в первой перегородке обычно меньше, чем во второй перегородке, а суммарная площадь отверстий для нижнего потока во второй перегородке обычно меньше, чем в третьей перегородке, и так далее.
Предпочтительно располагать отверстия для нижнего потока по отношению к лопаткам крыльчатки на уровне или ниже верхних лопаток крыльчатки. Вполне понятно, что некоторые мешалки имеют конструкцию с верхним и нижним набором лопаток. Другие мешалки имеют только один набор лопаток.
В первом случае предпочтительно располагать отверстия на уровне или ниже верхнего набора лопаток. В последнем случае предпочтительно, чтобы отверстие было на уровне или ниже единственного набора лопаток. Такие расположения отверстий для нижнего потока обеспечивают хорошее переливание от камеры к камере и препятствуют отложению твердых частиц в каждой камере. Более предпочтительно, чтобы отверстие было расположено на высоте (выше нижней части автоклава), которая составляет не более чем около 66%, и даже более предпочтительно не более чем около 33%, от уровня жидкости в камере, расположенной вверх по потоку.
Уровень жидкости в камерах варьируется для обеспечения напора, необходимого для поддержания потока от первой до последней камеры автоклава. Таким образом, уровень жидкости в первой камере выше уровня жидкости во второй камере, уровень жидкости во второй камере выше уровня жидкости в третьей камере и так далее. Типичная разница в уровнях жидкости между смежными отсеками колеблется от 5 до 150 мм и преимущественно примерно от 5 до 50 мм.
На фиг. 5 и 6 изображается другая конструкция отверстий для нижнего потока. На фиг. 5 отверстие 504 арочной или круговой формы в перегородке 500 расположено выше дна 508 автоклава. Отверстие 504 расположено на вертикальной осевой линии перегородки 500. На фиг. 6 отверстие для нижнего потока выполнено в виде ряда равных по размеру отверстий 604а-с, которые в совокупности обеспечивают требуемую площадь поперечного сечения для потока, проходящего через перегородку 600. Хотя показаны только три отверстия, но следует понимать, что любое число и любые формы (например, круглые, прямоугольные, квадратные, эллиптические и т. д.) отверстий могут использоваться при условии, что площадь поперечного сечения каждого отверстия является достаточно большой для прохождения, по меньшей мере, большего количества частиц в подаемом потоке.
В одной из конфигураций, показанной на фиг. 4 и 8А-В, положения отверстий для нижнего потока зависят от направления вращения мешалки. На фиг. 8А показана перегородка 808 с отверстием 812 для
- 5 015816 нижнего потока, расположенным с левой стороны от вертикальной центральной линии перегородки 808 и от продольной оси автоклава, в то время как на фиг. 8В показана перегородка 800 с отверстием 804 для нижнего потока, расположенным с правой стороны от вертикальной центральной линии перегородки и продольной оси автоклава. Как видно из фиг. 4, направление вращения мешалок варьируется от камеры к камере. Так в первой камере 304а мешалки 312а, Ь вращаются в первом направлении (показанном как вращение по часовой стрелке), во второй камере 304Ь мешалка 312с вращается во втором (противоположном) направлении (показанном как вращение против часовой стрелки) и так далее. Поскольку конечная перегородка 308 выполнена как переливная перегородка, такая как показанные на фиг. 2, направление вращения в последних двух камерах 304е, ί может быть таким же, как показано на чертеже.
Не прибегая к теории, можно отметить, что расположение отверстий для нижнего потока в точке, где давление жидкости имеет наибольшее значение благодаря движению мешалки, способствует эффективному перекачиванию подаваемого потока из камеры в камеру. Таким образом, напор сам по себе не является единственной движущей силой, вызывающей перетекание подаваемого потока между камерами. Мешалки в соседних камерах вращаются в противоположных направлениях, снижая вероятность обратного смешивания. Отверстия для нижнего потока в соседних перегородках пространственно разнесены относительно друг друга для предотвращения слишком быстрого проталкивания из одной камеры в другую (или пропуска камеры), которое может происходить при расположении отверстий для нижнего потока по одной оси. Во время работы подаваемый поток 320 вводится постоянно или периодически в первую камеру 304а, при этом вращаются мешалки 312а-д, и газ 120, содержащий молекулярный кислород, подается в каждую из камер 304а, ί. Определенная часть подаваемого потока 320 протекает последовательно из камеры в камеру через отверстие (отверстия) для нижнего потока в каждой из промежуточных перегородок 308а-б. В пятой камере 304е определенная часть потока перетекает через пятую перегородку 308е и попадает в шестую и последнюю камеру 304ί автоклава. В полной мере прореагировавшая (например, восстановленная или оксидированная) часть подаваемого потока выводится из шестой камеры в качестве полученного продукта 324. Как отмечалось, продукт 324, как правило, подвергается дальнейшей обработке, такой как, например, выделение растворенных металлов из этого продукта.
В обычных сульфидных окисляющих автоклавах давление газа внутри автоклава выше атмосферного и, как правило, колеблется в пределах примерно 50-100 фунтов на квадратный дюйм. Парциальное давление молекулярного кислорода в автоклаве поддерживается, как травило, в пределах примерно 50300 фунтов на квадратный дюйм. Типичная рабочая температура в автоклаве колеблется примерно в пределах 150-300°С.
Эксперименты
Сравнительные измерения распределения времени нахождения в каждой камере жидкостей и твердых веществ и переноса массы кислорода были проведены с обычными переливными перегородками и специально разработанными отверстиями для нижнего потока в разделительных стенках, или перегородках, между отдельными камерами.
Автоклав для испытаний был цилиндрической формы. У него наружный диаметр был 480 мм, и в нем было пять камер. В первой камере было две мешалки, а остальные расположенные вниз по потоку камеры имели по одной мешалке. Объем первой камеры был примерно в два раза больше, чем объем каждой следующей камеры (равной по объему другим), расположенной вниз по потоку.
В различных экспериментах использовались три различных конструкции перегородок. Один набор перегородок включал переливные перегородки, показанные на фиг. 2 с 200-мм по ширине вырезами 200. Высота выреза над нижней частью автоклава была 380 мм. Второй набор перегородок имел конструкцию, показанную на фиг. 5 с одним 39-мм по диаметру отверстием для нижнего потока. Третий набор перегородок имел конструкцию, показанную на фиг. 6, с тремя отверстиями для нижнего потока. Каждое отверстие для нижнего потока по фиг. 6 имело диаметр 22 мм и было радиально смещено друг от друга на 30°.
Потребляемая мощность и число по мощности использовавшегося для испытаний автоклава были определены с помощью измерений крутящегося момента и скорости. При отсутствии газа число по мощности имело постоянное значение 7,3.
Измерения характеристик времени перемешивания проводились на основе визуальных наблюдений обесцвечивания темно-синего йодокрахмального комплекса при добавлении стехиометрического количества тиосульфат. В первой камере две мешалки создавали два отдельных контура циркуляции, что приводило к относительно высоким характеристикам времени перемешивания. Незначительное влияние на время перемешивания в первой камере был обнаружено при использовании противонаправленных мешалок или при уменьшении относительного расстояния между двумя мешалками. Два отдельных контура циркуляции, безусловно, оказывали положительное влияние на распределение времени нахождения. Можно ожидать время нахождения, соответствующее более чем одной ячейке. Результаты по безразмерному времени перемешивания приведены в табл. 1.
- 6 015816
Таблица 1. Безразмерное время перемешивания
Направление вращения Расстояние между мешалками, мм Безразмерное время смешивания η Θ
Камера мешалок 1/1 -1/2 (камера 1) 1-1
1 сю - сю 480 53.3
1 сю - ССЮ 480 65.7
1 СЮ - ССЮ 320 53.3
2-5 - - 24.5
Сю - по часовой стрелке ссю - против часовой стрелки
Движение на поверхности (волновое число) определялось для переливных перегородок. Наблюдалось выраженное движение, которое вызывало смывание жидкости через перегородки, вызывая пропуск от камеры к камере и сокращение объема жидкости (в основном в первой камере с наиболее высокой входной мощностью).
Безразмерное волновое число для каждого испытания определялось на основании известных методов.
Волновое число определялось следующим образом:
где д является гравитационной постоянной, 11ю - высота волны, η является скоростью смесителя, и 12 является диаметром крыльчатки.
Результаты испытаний приведены в табл. 2.
Таблица 2. Безразмерное волновое число в камерах 1 и 2
Направление вращения Расстояние между мешалками [мм] Безразмерное волновое число
Камера мешалка 1/1 -1/2 (камера 1) Н
1 сю-сю 480 0.65
1 сю-сю 320 0.58
2-5 - - 0.45
сю - по часовой стрелке
Как видно из табл. 2, полученные в результате значения высоты волны гораздо больше, чем различие в уровне от камеры к камере из-за падения давления при переливных перегородках. Было проведено измерение коэффициента сопротивления для различных переливных конфигураций и конфигураций для нижнего потока. Чтобы рассчитать различие в уровне для переливных перегородок, использовалась корреляция Ребока.
где Ηον является высотой уровня жидкости для переливной перегородки;
ς является скоростью подачи в автоклав; 1ον является длиной переливной перегородки.
Различие в уровне можно рассчитать следующим образом:
2
В приведенном выше уравнении 3,6 представляет собой коэффициент сопротивления для отверстий для нижнего потока по фиг. 5 и 6. В уравнении 11Ш1 представляет высоту уровня жидкости для перегородки для нижнего потока, и с11|1к| является диаметром отверстия для нижнего потока.
Распределение времени нахождения в камерах было определено для различных конфигураций пе
- 7 015816 регородок с использованием воды без включения твердых частиц. Датчики проводимости были размещены во всех камерах автоклава. Применялись две процедуры получения ответного сигнала на подающийся импульс и поэтапного ответного сигнала, где η является числом камер, т - полное время нахождения в автоклаве и ΐ/т - нормализованное время. Объем каждой камеры предполагается идентичным.
Функция импульсного ответа для η камер (η >1) определяется уравнением
где с является концентрацией.
Функция поэтапного ответа для η камер (η >1) определяется уравнением
Чтобы получить импульсный ответ, солевой раствор был добавлен одноразово в чистую воду, по дававшуюся в первую камеру автоклава. Понижение концентрации было нормализовано с первоначальной максимальной концентрацией и отмечено по всем камерам как функция нормализованного времени нахождения. Чтобы получить поэтапный ответ, солевой раствор подавался непрерывно в первую камеру автоклава. Увеличение концентрации было нормализовано с окончательной максимальной концентрацией и отмечено по всем камерам как функция нормализованного времени. На чертежах сравниваются только результаты для последней камеры номер пять.
Первые тесты были проведены при снижении критерия постоянной удельной входной мощности. В связи с разбрызгиванием при модельной шкале подводящаяся мощность была снижена (3,3 кВт/м3 в первой камере). Чтобы подавить дополнительные пропуски камер жидкостью, смываемой через перегородки, проводились дополнительные тесты при пониженном критерии с достижением такого же волнового числа, что приводило к снижению удельной входной мощности до 1,0 кВт/м3.
После нескольких предварительных тестов с конструкциями перегородок для нижнего потока проводилось сравнение с переливными перегородками при тех же условиях. С помощью одного из предварительных испытаний изучалось влияние направления вращения мешалки. В начальных тестах проводились визуальные наблюдения с использованием подкрашенной воды. Наилучшие результаты были получены при применении перегородки для нижнего потока, когда мешалки вращались в противоположном направлении от камеры к камере. Для количественной оценки наблюдений в одном испытании направление вращения мешалки в камерах два и четыре было изменено. Сравнение с другим тестом с использованием стандартного идентичного направления вращения мешалок показывает, что лучшая производительность достигается при измененном направления вращения. Максимальный импульсный ответ изменялся с 0,673 до 0,719, а эффективность по объему улучшалась с 87,7 до 93,8%. Изменение смещенной от центра ориентации отверстий для нижнего потока, как показано на фиг. 8А и 8В, было испытано и судя по всему не дает дополнительного преимущества. Проводились испытания с постоянной удельной входной мощностью.
Различные условия проведения этих испытаний и результаты приведены в табл. 3.
- 8 015816
Таблица 3
максимум ΐ/τ отверстия диаметр положение скорость вала направление вращения
Тест № камера 1 камера 2 камера 3 камера 4 камера 5 поток кол-во мм камеры 1/1-1/2-2-3-4-5 камеры 1/1-1/2-2-3-4-5
Импульс 0,000 0,496 0,661 0,743 0,785
СЗ 0,023 0,175 0,337 0,499 0,673 перелив - - - 200-200-200-200-200-200 сху-ссху-сху-сху-сху-сху
С4 0,024 0,112 0,282 0,439 0,628 перелив - - - 305-305-250-200-200-200 СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ
С5~ ’ 0,024 ' 0,146 ~ * 0Д25~ 0,478~ ” Д673 перелив - - - 200-200-200-200-200-200 СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ
С6 0,015 0,122 0,285 0,447 0,630 перелив - - - 305-305-250-200-200-200 СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ
С7 0,008 0,150 0,298 0,507 0,636 нижний 3 22 центр 305-305-250-200-200-200 СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ
С8 0,007 0,172 0,349 0,539 0,673 нижний 3 22 центр 305-305-250-200-200-200 СШ-СШ-СХУ-С^-С'У-С'У
С9 0,014 0,178 0,367 0,562 0,719 нижний 3 22 центр 305-305-250-200-200-200 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 10 0,017 0,188 0,369 0,562 0,711 нижний 3 22 -30°/+30°/ - 30°/+30° 305-305-250-200-200-200 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С И 0,016 0,176 0,357 0,547 0,698 нижний 3 22 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 12 0,012 0,106 0,230 0,390 0,559 нижний - - - 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ-СХУ
С 13 0.009 0,068 0,170 0,318 0,431 нижний 3 35 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
са - по часовой стрелке сса - против часовой стрелки
С 14 0,032 0,118 0,263 0,441 0,578 нижний 3 35 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 15 0.015 0,096 0,240 0,420 0,556 нижний 3 35 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 16 0,020 0,099 0,264 0,453 0,677 нижний г 3 35-22- 22-22 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 17 0,012 0,094 0,264 0,448 0,645 нижний 3 35-22- 22-22 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 18 0,015 0,149 0,314 0,498 0,683 нижний 1 39 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С 19 1,700 1,790 1,850 1,970 2,260 нижний 1 39 центр 370-370-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С20 1,650~ ~ 1,750 ’ ~ 1,750 “ Ц910~~ 2,150 перелив 1 - - 3 70-3 70-334-260-260-260 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С21 0,012 0,134 0,299 0,474 0,640 перелив - - - 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С22 0,014 ~ 0,156 0,338 0,492 0,719 ' перелив - - - 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С23 0,942 1,050 1,360 1,450 1,860 перелив - - - 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С24 1,270 1,270 1,590 1,680 2,220 перелив - - - 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
рос 0,011 0,116 0,268 0,434 0,620 нижний 1 39 центр 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С26 0,780 0,950 1,270 1,450 1,950 нижний 1 39 центр 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С27 0,017 0,173 0,339 0,514 0,705 нижний 1 39 центр 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С28 0,900 1,120 1,360 1,570 2,050 нижний 1 39 центр 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
С29 0,012 0,152 0,316 0,506 0,690 нижний 3 22 центр 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
СЗО 1,074 1,237 1,620 1,789 2,270 нижний 3 22 центр 253-253-205-205-205-205 СХУ-СХУ-ССХУ-СХУ-ССХУ-СХУ
На фиг. 9 приведены результаты сравнения переливных перегородок и четырех различных конструкций перегородок для нижнего потока для ответа на импульсный вход. На фиг. 10 приводится сравнение для ответа на пошаговый вход. Формы перегородки для нижнего потока с одним отверстием 39 мм и тремя отверстиями 22 мм показали лучшие результаты. Кривые ближе всего расположены по отношению к расчетной теоретической кривой для импульсного и поэтапного ответа.
Более значительное отклонение от расчетного значения при переливных перегородках можно объяснить эффектом пропуска камер из-за формирующейся волны и сокращения полезного объема. Для перегородок для нижнего потока состояние волны на поверхности жидкости не имеет значения, потому что перегородки для нижнего потока конструируются таким образом, чтобы избежать переливания. На фиг. 11-12 приведены результаты испытаний при постоянном волновом числе. По сравнению с измерениями на постоянной удельной входной мощности, кривые для переливных перегородок находятся ближе к перегородкам для нижнего потока и поэтапному ответу на ввод. Это доказывает, что формирование вол
- 9 015816 ны или движения на поверхности влияет на распределение времени нахождения в камерах.
При импульсном ответе также получены худшие результаты по сравнению с перегородками для нижнего потока, но максимум кривой изменился с 0,56 до 0,64 (при нормализованном времени). Для двух конструкций перегородки для нижнего потока максимум был в то же нормализованное время.
Для поэтапного ответа на ввод эти данные даже ближе друг к другу. Конструкция перегородки для нижнего потока с тремя отверстиями по 22 мм показывает более широкую функцию ответа. Из испытаний с измерением распределения времени нахождения с проводимостью можно сделать вывод о том, что переход от переливной конструкции к конструкции для нижнего потока, как рассматривалось выше, приводит к лучшему распределению времени нахождения в автоклаве.
Распределение времени нахождения определялось далее для различных конфигураций перегородок с использованием жидкости, содержащей твердые частицы, или суспензии. После подготовки для подачи чистой воды в камеру 1 были добавлены пластиковые шарики диаметром 3 мм, плотностью 1050 кг/м3, при концентрации 1%. Эти пластиковые шарики имеют скорость осаждения, аналогичную скорости осаждения обрабатываемых минералов. Для получения импульсного ответа на ввод, шарики добавлялись одновременно, а чтобы получить поэтапный ответ на ввод, шарики добавлялись непрерывно. Нормализованная весовая фракция для каждого испытания, выходящая из камеры пять, отмечалась как функция нормализованного времени нахождения.
Различные условия испытаний приведены в табл. 4.
Таблица 4
Тест № переливная / нижний поток Кол-во отверстий диаметр, мм Положение вращение в камерах 1/1-1/22-3-4-5 скорость вала в камерах 1/1-1/2-2-3-4-5
6 1 перелив - - - С\Л/-С\Л/-С\Л/-С\Л/-С\Л/-С\Л/ 200-200-200-200-200-200
С2 перелив - - - С\Л/-С\ЛЛ-СУУ-С\Л/-С\Л/-СУУ 220-220-220-220-220-220
С 3 нижний поток 3 22 центр ονν-ονν-οονν-ονν-οονν-ονν 305-305-250-200-200-200
04 нижний поток 3 22 центр сш-сш-ссуу-суу-ссуу-сш 370-370-334-260-260-260
05 перелив - - - суу-суу-суу-суу-суу-суу 370-370-334-260-260-260
Об перелив - - - суу-суу-суу-суу-суу-суу 370-370-334-260-260-260
С Ί ~ перелив - - - суу-суу-суу-суу-суу-суу 370-370-334-260-260-260
С8 нижний поток 3 35 центр суу-суу-ссуу-суу-ссуу-суу 370-370-334-260-260-260
09 нижний поток 3 35-22-22-22 центр суу-суу-ссуу-суу-ссуу-суу 370-370-334-260-260-260
О 10 нижний поток 3 35-22-22-22 центр суу-суу-сс\л/-суу-ссуу-с\л/ 370-370-334-260-260-260
О 11 нижний поток 1 39 центр суу-суу-ссуу-суу-ссуу-суу 370-370-334-260-260-260
О 12 перелив - - - суу-суу-ссуу-суу-ссуу-суу 253-253-205-205-205-205
О 13 перелив - - - суу-суу-ссуу-суу-ссуу-суу 253-253-205-205-205-205
О 14 нижний поток 1 39 центр суу-суу-ссуу-суу-ссуу-суу 253-253-205-205-205-205
О 15 нижний поток 1 39 центр СУУ-СУУ-ССУУ-СУУ-ССУУ-СУУ 253-253-205-205-205-206
Результаты теста будут далее рассмотрены со ссылками на фиг. 13-15.
На фиг. 13 показано распределение времени нахождения для двух конструкций перегородки для нижнего потока и переливной перегородки при такой же удельной входной мощности, как в производственных условиях. Распределение для конструкции перегородки для нижнего потока с тремя отверстиями диаметром 22 мм является более узким, с максимальным распределением несколько ближе к теоретическому.
На фиг. 14-15 показаны результаты испытаний для постоянных волновых чисел (тесты О 12-6 15). На фиг. 14 распределение времени нахождения для одной перегородки для нижнего потока и переливной перегородки приведено при таком же волновом числе, как в производственных условиях. В этих условиях результаты абсолютно разные по сравнению с другими пониженными условиями. Распределение для устройстве с нижним потоком является более узким, чем при более высоких мощностях, причем максимумом гораздо ближе к теоретическому. Для переливной перегородки распределение времени нахождения становится еще более широким, причем абсолютное значение концентрации твердых веществ уменьшилось. Этот результат может указывать на низкий уровень однородности взвешенных частиц. В то же время этот результат ясно указывает на одно из преимуществ конструкции перегородки для нижнего потока. При ней накопление крупных частиц в автоклаве менее вероятно. Из того, что показано на фиг. 15, можно сделать такой же вывод. Здесь показан поэтапный ответ на ввод. При переливной перегородке концентрация твердых частиц на выходе гораздо ниже, чем на входе, а это означает, что происходит накопление твердых частиц.
Чтобы должным образом оценить эффективность перегородок для нижнего потока, были проведены измерения переноса массы. На перенос массы газ/жидкость к1-а может оказывать влияние удельная входная мощность мешалки, которая влияет на размер пузырей. Подача газа определяет число пузырей.
- 10 015816
При крупных размерах оборудования, такого как ферментеры с объемом до 500 м3 и десульфурационные отстойники для дымовых газов объемом до 5000 м3, удельная входная мощность и подача газа, как было установлено, являются влияющими параметрами. Получающиеся корреляции следующего типа:
к, а = Ь ·' — 1 1 \у) 80 где Ь, с и б зависят от системы. В случае чистых газов выражение У§с не имеет значения.
Испытания были призваны определить значение влияющих параметров путем изменений соотношения Р/ν и снабжения кислородом. Определение влияния позволяет прогнозировать эксплуатационные характеристики эксплуатационного автоклава. Значения кга были измерены с водой, содержащей минералы (до 0,4 мол/л), в присутствии 3 частей на миллион Со2+ в качестве катализатора, используя молекулярный кислород в качестве газа при температуре окружающей среды. Измерения передачи массы проводились в чисто некоалесцирующих условиях из-за присутствия ионов небольшого атомного радиуса. Эти условия обеспечивают небольшие пузырьки и коэффициент передачи массы, который в пять раз выше, чем в условиях коалесценции. При температуре >150°С концентрация минералов больше не влияет на слияние, и жидкость становится склонной к коалесценции. Этот дефект отчасти компенсируется приблизительно в пять раз более высоким коэффициентом диффузии кислорода в воде при 230°С.
Для пузырьков > 2,5 мм
811 = 0.42- 8с1/2Аг1/3
Значения к1 в системе О2/вода при 230°С по сравнению с системой О2/вода при температуре окружающей среды увеличиваются в 2,3 раза. Если полученные ионы (например, Ре2+) способствуют повышению химического взаимодействия, можно получить дополнительное положительное влияние.
Испытания проводились следующим образом:
(a) приготовление раствора 0,4 моля сульфата натрия, содержащего 3 части на миллион Со2+, в модели автоклава;
(b) запуск насоса, (c) добавление определенного количества твердого сульфата натрия в единицу времени, соответствующего выбранному коэффициенту переноса массы;
(б) непрерывное измерение концентрации растворенного молекулярного кислорода в отдельных камерах и (е) поддержание этих условий в период > 1 нормализованного времени нахождения.
На фиг. 16 приведены типичные результаты испытаний. Значение к1-а в первой камере для конструкции с нижним потоком приблизительно на 2,0% выше, чем в конструкции с переливом. Это, очевидно, снова определяется эффектом формирования волн в условиях испытания.
Передача массы в автоклав в условиях осуществления процесса происходит при любых конструкциях разделительных стенок. Приведенные выше результаты испытаний с отверстиями для нижнего потока показывают преимущество в эффективности, распределении времени нахождения, большем коэффициенте переноса массы. Негативные особенности переливных перегородок связаны, в основном, с выраженным движением на поверхности, вызываемым мешалками и ведущим к эффекту смывания через переливные перегородки. В результате этого эффекта смывания происходит пропуск камер и уменьшение полезного объема. При адекватной конструкции разделяющих стенок с нижним потоком можно избежать этого вредного эффекта смывания.
Может быть использован ряд вариантов и модификаций настоящего изобретения. Можно было бы предусмотреть некоторые дополнительные признаки изобретения и не использовать другие.
Например, в одном из альтернативных воплощений изобретения камеры автоклава могут располагаться вертикально, а не горизонтально.
В другом альтернативном воплощении настоящего изобретения могут использоваться другие многокамерные реакторы помимо автоклавов. Такой реактор может работать при повышенных давлениях, а может работать и без повышения давления.
Настоящее изобретение в различных вариантах включает в себя компоненты, методы, процессы, системы и/или устройства, которые в основном описываются здесь, включая различные воплощения, комбинации и группы. Специалист в данной области сможет определить на основании данного описания, как применить настоящее изобретение. Настоящее изобретение в его различных воплощениях предлагает устройства и способы, в которых могут использоваться элементы, которые не показываются и не описываются здесь, включая элементы, которые были использованы в ранее известных устройствах и способах, предназначенные, например, для повышения производительности, упрощения использования и/или уменьшения стоимости реализации.
Вышеупомянутое рассмотрение изобретения было приведено с целью иллюстрации и описания. Все вышесказанное не имеет целью ограничить изобретение той формой или формами, раскрывающимися здесь. В вышеизложенном подробном описании, например, различные признаки изобретения группируются вместе в одном или более воплощениях с целью более удобного пояснения. Этот способ раскрытия
- 11 015816 не следует интерпретировать как отражение указания на то, что заявленное изобретение требует большего числа признаков, чем те, которые изложены в каждом пункте формулы изобретения. Наоборот, как утверждается в приведенной далее формуле изобретения, для выражения изобретательских аспектов требуются не все признаки раскрытого выше воплощения. Таким образом, признаки приведенных далее пунктов формулы изобретения включены в подробное описание изобретения, причем каждый пункт самостоятелен и раскрывает отдельное преимущественное воплощение изобретения.
Кроме того, несмотря на то, что описание изобретения включает описание одного или нескольких воплощений и нескольких вариантов и модификаций, другие варианты и модификации, также относящиеся к настоящему изобретению, могут предложить специалисты в данной области после знакомства с данным изложением. Предполагается получение прав, которые предусматривают альтернативные варианты в допустимых пределах, в том числе альтернативные, взаимозаменяемые и/или эквивалентные конструкции, функции и диапазоны или этапы заявленных решений вне зависимости от того, раскрываются ли в этом документе или нет такие альтернативные, взаимозаменяемые и/или эквивалентные структуры, функции, диапазоны или этапы, при этом без намерения сделать общедоступным любой патентоспособный объект.

Claims (21)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Автоклав, содержащий:
    (a) множество соединённых между собой камер;
    (b) множество мешалок с крыльчаткой, причём каждая из множества камер содержит по меньшей мере одну мешалку с крыльчаткой для перемешивания подаваемого потока; и (c) множество перегородок, разделяющих множество камер, причем каждая перегородка содержит по меньшей мере одно отверстие для протекания нижнего подаваемого потока между соседними камерами, при этом суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока в первой от входа в автоклав перегородке меньше, чем суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока во второй от входа в автоклав перегородке, при этом первый уровень жидкости в первой камере, разделённой первой перегородкой, находится выше уровня жидкости во второй камере, разделённой второй перегородкой.
  2. 2. Автоклав по п.1, в котором каждая из перегородок расположена выше уровня подаваемого потока в соседней соединённой камере, расположенной вверх по потоку, так что соответствующая перегородка предотвращает переливание подаваемого потока через перегородку, и в котором отношение высоты к диаметру каждой из перегородок составляет по меньшей мере 0,80, и в котором по меньшей мере одно отверстие для протекания нижнего подаваемого потока расположено на расстоянии от продольной оси автоклава.
  3. 3. Автоклав по п.1, в котором в каждой из перегородок суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока составляет примерно 0,06-1,50 м2 и в котором суммарная площадь поперечного сечения выполнена для обеспечения объема потока между соседними соединёнными камерами в пределах примерно 200-800 м3/ч.
  4. 4. Автоклав по п.3, в котором суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного соответствующего отверстия для нижнего подаваемого потока в каждой из перегородок отличается от суммарной площади поперечного сечения, по меньшей мере, соответствующего отверстия для нижнего потока в каждой другой перегородке.
  5. 5. Автоклав по п.1, в котором в каждой из множества перегородок по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока расположено на одном уровне или ниже верхней лопатки крыльчатки мешалки с крыльчаткой в соседней соединённой камере, расположенной вверх по потоку, при этом типичная разница в уровнях жидкости между смежными соединёнными камерами колеблется от 25 до 100 мм, и при этом в каждой из множества перегородок по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока расположено выше дна автоклава на высоте, которая составляет не более примерно 20% от уровня жидкости в соседней соединённой камере, расположенной вверх по потоку.
  6. 6. Автоклав по п.1, в котором в каждой из множества перегородок по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока расположено выше дна автоклава на высоте, которая составляет не более примерно 33% от уровня жидкости в соседней соединённой камере, расположенной вверх по потоку, и в котором в выделенной перегородке благодаря суммарной площади поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия расход подаваемого потока через по меньшей мере одно отверстие составляет примерно 1-7 м3/с, и в котором высота перегородок над дном автоклава выше, чем уровень жидкости, включая максимальную высоту волн, возникающих от мешалок с крыльчаткой в соседней соединённой камере, расположенной вверх по потоку.
  7. 7. Автоклав по п.1, в котором мешалки с крыльчаткой во множестве соседних соединённых между собой камер предназначены для вращения в противоположных направлениях и в котором уровень жидкости в первой соединённой камере превышает уровень жидкости в соседней второй камере на примерно 5-150 мм.
    - 12 015816
  8. 8. Автоклав по п.7, в котором в первой камере первая мешалка с крыльчаткой предназначена для вращения по часовой стрелке и по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока в первой перегородке, отделяющей первую соединённую камеру от соседней второй соединённой камеры, причём первая и вторая камеры соединены между собой и являются соседними, расположено справа от продольной оси автоклава, при этом во второй соединённой камере вторая мешалка с крыльчаткой предназначена для вращения против часовой стрелки, и по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока во второй перегородке, отделяющей вторую соединённую камеру от соседней третьей соединённой камеры, расположено слева от продольной оси автоклава, и в котором расход подаваемого потока через по меньшей мере одно отверстие составляет примерно 1-7 м3/с.
  9. 9. Автоклав по п.1, в котором конечная перегородка для нижнего потока не имеет, по меньшей мере, отверстия для нижнего потока и имеет конфигурацию как водосливная перегородка.
  10. 10. Автоклав по п.1, в котором первая и вторая камеры являются соседними и через них пропускается поток и в котором по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока в первой перегородке, отделяющей первую соединённую камеру от соседней второй соединённой камеры, расположено справа от продольной оси и по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока во второй перегородке, отделяющей вторую соединённую камеру от соседней третьей соединённой камеры, расположено слева от продольной оси автоклава.
  11. 11. Способ обработки подаваемого потока при помощи автоклава по пп.1-10, в котором:
    a) вводят подаваемый поток в автоклав;
    b) подают в автоклав газ, содержащий молекулярный кислород; и
    c) поддерживают разницу в уровнях жидкости между соседними камерами от 5 до 50 мм, при этом уровень жидкости в первой от входа в автоклав камере выше, чем уровень жидкости во второй от входа в автоклав камере.
  12. 12. Способ по п.11, в котором подаваемый поток содержит измельченный материал, включающий сульфиды металлов, и в котором на этапе (с) обработки материал, включающий сульфиды металлов, окисляется с получением продукта в виде суспензии, содержащей окисленный металл, причем этот металл является по меньшей мере одним из обычных металлов, металлов платиновой группы и драгоценных металлов.
  13. 13. Способ по п.11, в котором каждая из множества перегородок выполнена выше уровня подаваемого потока в соседней расположенной вверх по потоку камере, так что подаваемый поток не переливается через соответствующую перегородку, и в котором соотношение высоты к диаметру каждой из перегородок составляет по меньшей мере примерно 0,80.
  14. 14. Способ по п.11, в котором в каждой из перегородок суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока имеет размер примерно 0,06-1,50 м2 и в котором объём потока между соседними камерами составляет примерно 200-800 м3/ч, и в котором соответствующая суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока различается не более чем примерно на 25% при переходе от одной перегородки к другой.
  15. 15. Способ по п.14, в котором суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока в первой от входа в автоклав перегородке меньше, чем суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока во второй от входа в автоклав перегородке, и при этом суммарная площадь поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия для нижнего потока в каждой из перегородок изменяется от перегородки до перегородки не более чем примерно на величину 10%.
  16. 16. Способ по п.11, в котором в каждой из множества перегородок по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока расположено на одном уровне или ниже верхней лопатки крыльчатки мешалки с крыльчаткой в соседней камере, расположенной вверх по потоку.
  17. 17. Способ по п.11, в котором в каждой из множества перегородок по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока расположено выше дна автоклава на высоте, которая не более примерно 66% от уровня жидкости в соседней камере, расположенной вверх по потоку, и в котором в выделенной перегородке соотношение суммарной площади поперечного сечения по меньшей мере одного отверстия к расходу подаваемого потока через по меньшей мере одно отверстие составляет примерно 1-7.
  18. 18. Способ по п.11, в котором мешалки с крыльчаткой во множестве соседних камер приводят во вращение в противоположных направлениях и в котором уровень жидкости в первой камере превышает примерно на 5-150 мм уровень жидкости в соседней второй камере.
  19. 19. Способ по п.18, в котором первая и вторая камеры являются соседними и в котором в первой камере первую мешалку с крыльчаткой приводят во вращение по часовой стрелке и по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока в первой перегородке, отделяющей первую камеру от соседней второй камеры, расположено справа от продольной центральной линии автоклава, а во второй камере вторую мешалку с крыльчаткой приводят во вращение против часовой стрелки, и по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока во второй перегородке, отделяющей вторую камеру от соседней третьей камеры, расположено слева от продольной оси автоклава.
  20. 20. Способ по п.11, в котором конечная перегородка для нижнего потока не имеет, по меньшей ме
    - 13 015816 ре, отверстия для нижнего потока и имеет конфигурацию как водосливная перегородка.
  21. 21. Способ по п.11, в котором первая и вторая камеры являются смежными и через них пропускают поток и в котором по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока в первой перегородке, отделяющей первую камеру от соседней второй камеры, расположено справа от продольной оси и по меньшей мере одно отверстие для нижнего потока во второй перегородке, отделяющей вторую камеру от соседней третьей камеры, расположено слева от продольной оси автоклава.
EA200801985A 2006-03-17 2007-03-16 Автоклав с перегородками для нижнего потока EA015816B1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US78329506P 2006-03-17 2006-03-17
US11/686,165 US8061888B2 (en) 2006-03-17 2007-03-14 Autoclave with underflow dividers
PCT/IB2007/002995 WO2007144784A2 (en) 2006-03-17 2007-03-16 Autoclave with underflow dividers

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200801985A1 EA200801985A1 (ru) 2009-02-27
EA015816B1 true EA015816B1 (ru) 2011-12-30

Family

ID=38517671

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200801985A EA015816B1 (ru) 2006-03-17 2007-03-16 Автоклав с перегородками для нижнего потока

Country Status (10)

Country Link
US (1) US8061888B2 (ru)
JP (1) JP2009530077A (ru)
KR (1) KR101129827B1 (ru)
AP (1) AP2008004618A0 (ru)
AR (1) AR059914A1 (ru)
AU (1) AU2007258886C1 (ru)
CA (1) CA2646137C (ru)
EA (1) EA015816B1 (ru)
PE (1) PE20071218A1 (ru)
WO (1) WO2007144784A2 (ru)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7604783B2 (en) 2004-12-22 2009-10-20 Placer Dome Technical Services Limited Reduction of lime consumption when treating refractor gold ores or concentrates
GB0723299D0 (en) * 2007-11-28 2008-01-09 Bio Group Ltd Anaerobic digestion process and apparatus
US8641266B2 (en) * 2008-06-27 2014-02-04 William Ray McIntire Horizontal-flow hydration apparatus
IT1391372B1 (it) * 2008-10-07 2011-12-13 Eurotecnica Melamine Luxemburg Zweigniederlassung In Ittigen Procedimento e apparecchiatura per la produzione di melammina da urea
GB0913575D0 (en) * 2009-08-04 2009-09-16 Bio Group Ltd Anaerobic digestion process and apparatus
JP5482955B2 (ja) * 2012-04-26 2014-05-07 住友金属鉱山株式会社 高圧酸浸出工程におけるオートクレーブへの原料スラリーと硫酸の添加方法及びオートクレーブ
JP5387755B2 (ja) * 2012-04-26 2014-01-15 住友金属鉱山株式会社 高圧酸浸出工程におけるオートクレーブへの原料スラリーと硫酸の添加方法及びオートクレーブ
CN102676802A (zh) * 2012-06-08 2012-09-19 大兴安岭云冶矿业开发有限公司 加压釜
JP5418660B2 (ja) * 2012-06-19 2014-02-19 住友金属鉱山株式会社 高圧酸浸出工程におけるオートクレーブ装置
JP5500304B2 (ja) * 2012-06-19 2014-05-21 住友金属鉱山株式会社 高圧酸浸出工程におけるオートクレーブ装置
US9108174B2 (en) * 2013-01-15 2015-08-18 The Maitland Company Vehicle for transportation and agitation of refinery solids waste
GB2536781B (en) * 2013-08-15 2018-10-10 Hatch Ltd Multi-compartment reactor and method for controlling retention time in a multi-compartment reactor
AU2015303354B2 (en) * 2014-08-14 2019-12-05 Solvay Sa Process, assembly and plant using hydrogen peroxide
FI129230B (en) * 2014-11-20 2021-09-30 Smidth As F L Systems and methods for improving the recovery of metal during atmospheric leaching of metal sulphides
US10539498B2 (en) 2017-08-18 2020-01-21 Saudi Arabian Oil Company High pressure / high temperature dynamic multiphase corrosion-erosion simulator
JP7298126B2 (ja) * 2018-09-26 2023-06-27 住友金属鉱山株式会社 ニッケル酸化鉱石のオートクレーブ装置
WO2021074482A1 (en) * 2019-10-15 2021-04-22 Outotec (Finland) Oy Autoclave and pressure oxidation method
CN110681273B (zh) * 2019-11-08 2021-12-03 台州东润轴承有限公司 稀土溶解设备用溶解机构
CN111715146B (zh) * 2020-03-31 2021-09-03 同济大学 一种可指示碳化程度的固液两用高温高压碳化反应釜
CN112138567B (zh) * 2020-08-03 2022-06-10 湖南常德南方新材料科技有限公司 混凝土浆水浓度自动监测调节设备
CN112387160B (zh) * 2020-10-21 2022-09-27 安徽中天石化股份有限公司 一种润滑油调配生产装置与生产方法
CN113398796A (zh) * 2021-06-08 2021-09-17 河北中医学院 一种营养液配置混匀装置
CN114917812B (zh) * 2022-04-26 2023-04-21 浙江中医药大学 一种用于防治外感热病的颗粒药物的智能化混合装置以及混合工艺
CN114832655A (zh) * 2022-05-11 2022-08-02 四川大学华西医院 无血清细胞培养基配置用原料溶解装置
US20240033696A1 (en) * 2022-07-28 2024-02-01 Newlight Technologies, Inc. Mixing system for allowing the hydrostatic head to remain constant as scale increases
CN115970560B (zh) * 2023-03-16 2023-06-13 天津医科大学 一种园林工程营养液配制装置

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4606763A (en) * 1984-09-19 1986-08-19 Sherritt Gordon Mines Limited Process for the pressure oxidation acid leaching of non-ferrous metal and iron-containing sulphidic material
US5535992A (en) * 1995-03-07 1996-07-16 Goro Nickel S.A. Apparatus and method for acidic leaching of lateritic ores
US6395063B1 (en) * 2000-09-29 2002-05-28 Newmont Mining Corporation Method and system for pressure oxidation of sulfide gold ores involving enhanced oxygen-sulfide contact

Family Cites Families (258)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US52325A (en) * 1866-01-30 Improved process for parting gold, silver, and copper
US1308639A (en) 1919-07-01 newdick
US748662A (en) * 1904-01-05 Beibl sebillot
US1413724A (en) * 1916-07-03 1922-04-25 Groch Frank Ore concentrator
US1461807A (en) 1921-10-18 1923-07-17 Merrill Co Process of treating ores
US1745291A (en) * 1927-01-29 1930-01-28 Clarence J Bleil Mixing apparatus
US1890934A (en) * 1930-04-19 1932-12-13 Carson George Campbell Method of and means for producing sulphates from mixed sulphide materials and the recovery of values therefrom
US2147009A (en) 1935-12-14 1939-02-14 Thomas G Chapman Cyanidation
US2234140A (en) 1939-06-21 1941-03-04 American Cyanamid Co Wetting agent in cyanidation
US2315187A (en) 1941-07-24 1943-03-30 Chapman Cyanidation of ore pulps with limited agitation
US2502490A (en) 1944-05-08 1950-04-04 Us Interior Reaction and stratifying container
US2479930A (en) 1946-08-10 1949-08-23 American Cyanamid Co Recovery of precious metal values by cyanidation
US2545239A (en) 1946-08-10 1951-03-13 Jr Frank W Mcquiston Recovery of gold or silver
US2476420A (en) 1946-12-13 1949-07-19 Krebs Richard William Method of recovery of precious metals
US2470707A (en) 1947-07-02 1949-05-17 Eutectic Welding Alloys Welding rod marking machine
US2478652A (en) 1948-01-24 1949-08-09 Merrill Co Process for the recovery of precious metal values
US2519770A (en) 1949-04-29 1950-08-22 Phillips Petroleum Co High-pressure vessel
US2612470A (en) 1949-10-26 1952-09-30 Jr John C Griess Selective electrodeposition of silver
US2579531A (en) 1949-11-16 1951-12-25 Zadra John Benjamin Process for extracting gold and silver
US2646346A (en) * 1950-02-27 1953-07-21 Atomic Energy Commission Multistage mixer-settler apparatus
US2588450A (en) 1950-03-25 1952-03-11 Us Interior Process of regenerating activated carbon loaded with adsorbed gold
US2658827A (en) 1950-04-12 1953-11-10 R Alfonso Rizo-Patron Method of recovering precious and base metals
US2767965A (en) * 1950-11-03 1956-10-23 Mining Process & Patent Co Dual pumping agitation
BE514331A (ru) 1951-09-21 1900-01-01
US2646347A (en) 1952-05-21 1953-07-21 Standard Oil Dev Co Two-pass high-pressure reactor
US2836490A (en) 1952-09-17 1958-05-27 Sherritt Gordon Mines Ltd Method of treating solutions containing metal values
US2989380A (en) 1953-11-24 1961-06-20 Exxon Research Engineering Co Apparatus for carrying out chemical reactions
US2777764A (en) 1954-07-09 1957-01-15 American Cyanamid Co Process of recovering precious metals from refractory source materials
US2871116A (en) * 1954-10-18 1959-01-27 Louis F Clark Recovering metal values from sulfur containing ores and solutions
US2845936A (en) * 1955-05-09 1958-08-05 Hercules Powder Co Ltd Countercurrent contacting apparatus
US2937078A (en) * 1956-02-03 1960-05-17 Atomic Energy Authority Uk Mixer-settler apparatus
US2804379A (en) 1956-06-21 1957-08-27 Shell Dev Fluid mixer with rotating baffles
US2893846A (en) 1956-06-21 1959-07-07 Shell Dev Fluid mixer with rotating baffles
US3010804A (en) 1956-06-21 1961-11-28 Shell Oil Co Fluid mixer with rotating baffles
US3010803A (en) 1956-06-21 1961-11-28 Shell Oil Co Fluid mixer with rotating baffles
US2827372A (en) 1956-07-03 1958-03-18 Lakefield Res Ltd Process of extracting gold
US2919802A (en) 1956-07-18 1960-01-05 Sherritt Gordon Mines Ltd Method of concentrating ores
US2954290A (en) 1956-10-04 1960-09-27 Texaco Development Corp Process for recovering metal values from gold and silver ores
US2867529A (en) 1957-08-05 1959-01-06 Sherritt Gordon Mines Ltd Process for recovering precious metals from refractory minerals
US2928661A (en) 1958-06-09 1960-03-15 Albert S Maclaren Gas and liquid mixing apparatus
US3130015A (en) 1958-10-31 1964-04-21 Mid Century Corp High pressure reactor
US3054230A (en) * 1959-03-13 1962-09-18 Denver Equip Co Sand scrubber
US3088820A (en) 1959-05-18 1963-05-07 Sherritt Gordon Mines Ltd Process for the recovery of metal values from low grade materials
US3018170A (en) 1959-07-13 1962-01-23 Soloducha Nicolas Pressure leaching apparatus
US3013866A (en) 1959-07-29 1961-12-19 Shell Oil Co Fluid mixer with rotating baffles
US3322505A (en) 1961-02-17 1967-05-30 Dorr Oliver Inc Apparatus for treating substances in several stages
US3206288A (en) * 1962-04-03 1965-09-14 Kerr Mc Gee Oil Ind Inc Apparatus and method for contacting liquids with liquids
US3266872A (en) 1962-04-13 1966-08-16 Sumitomo Chemical Co Reaction and separation apparatus
NL279113A (ru) 1962-05-30
BE634031A (ru) 1962-06-23
DE1180140B (de) 1962-07-20 1964-10-22 Dehydag Gmbh Verfahren zur Abscheidung feinkoerniger Niederschlaege bei der Raffinations- und Reduktionselektrolyse von Nickel, Zink, Silber, Zinn, Blei und insbesondere Kupfer
US3174848A (en) 1963-04-29 1965-03-23 Robert W Bruce Process for treating high antimonybearing gold ores
US3264099A (en) 1964-01-28 1966-08-02 Howard E Johnson & Associates Hydro-metallurgical method and apparatus
US3264699A (en) 1964-03-02 1966-08-09 United Carr Inc Sealed fastening device
US3357823A (en) 1964-05-08 1967-12-12 Treadwell Corp Recovery of gold, silver, copper and zinc by alkaline cyaniding with electrodialysis
US3293027A (en) 1964-07-20 1966-12-20 Sherritt Gordon Mines Ltd Method of leaching high grade nickel matte
US3463710A (en) 1965-03-30 1969-08-26 American Cyanamid Co Electrolytic recovery of copper from copper cyanide leaching solutions
US3414245A (en) 1965-05-07 1968-12-03 Frazer David Froth flotation apparatus or pump device
DE1259329B (de) 1965-12-22 1968-01-25 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur Herstellung von Vinylfluorid
US3477928A (en) 1966-03-28 1969-11-11 Cerro Corp Process for the recovery of metals
US3537824A (en) 1967-04-17 1970-11-03 Cincinnati Butchers Supply Co Apparatus for rendering materials by batch or continuous process selectively
US3440256A (en) 1967-04-19 1969-04-22 Du Pont Sequential batch manufacture of tetramethyl lead
US3523762A (en) 1967-05-19 1970-08-11 Universal Oil Prod Co Baffled chamber for a plurality of contact beds to preclude diffused fluid flow
US3547589A (en) 1967-12-14 1970-12-15 Chemotronics International Inc Shuttle type pressure vessel
US3549351A (en) 1968-01-16 1970-12-22 Hy Met Eng Ltd Method and apparatus for gas-solids reaction in production of sulfur,iron and related products
US3574600A (en) 1968-05-15 1971-04-13 Us Interior Process for recovery of gold from carbonaceous ores
US3639925A (en) 1968-05-15 1972-02-08 Us Interior Recovery of gold from carbonaceous ores
US3599601A (en) 1968-05-28 1971-08-17 Nippon Carbon Co Ltd Internally heated autoclave for metal impregnation
US3615260A (en) 1969-01-02 1971-10-26 Univ Utah Leaching beryllium
CA879003A (en) 1969-03-28 1971-08-24 The International Nickel Company Of Canada Separation of nickel from cobalt
US3547813A (en) * 1969-07-02 1970-12-15 Union Carbide Corp Biochemical oxidation with low sludge recycle
US3547814A (en) * 1969-07-02 1970-12-15 Union Carbide Corp Bio-oxidation with low sludge yield
BE755009A (fr) 1969-08-22 1971-02-19 Electrodius Ab Dispositif autoclave
NL160292C (nl) * 1969-09-19 1979-10-15 Stamicarbon Werkwijze en reactor voor het continu polymeriseren van etheen.
US3846124A (en) 1969-10-03 1974-11-05 Newmont Exploration Ltd Method of increasing the cyanidation recoverability of gold from organic carbon-containing gold-bearing ores
US3840365A (en) * 1970-04-24 1974-10-08 P Kayser Metal recovery process
CA922903A (en) 1970-07-08 1973-03-20 The International Nickel Company Of Canada Acid leaching of lateritic ore
US3670887A (en) * 1970-12-14 1972-06-20 Union Carbide Corp Aerobic digestion of sludge with oxygen
US3660277A (en) * 1971-05-17 1972-05-02 Union Carbide Corp Oxygenation-ozonation of bod-containing water
US3743501A (en) 1971-08-17 1973-07-03 American Metal Climax Inc Zinc recovery process
US3761566A (en) 1971-09-13 1973-09-25 American Metal Climax Inc Leaching of nickel lateritic ores with waste iron sulfate solutions
US3960717A (en) * 1972-01-20 1976-06-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for treating waste water
US3772188A (en) * 1972-02-28 1973-11-13 R Edwards Sewage treatment apparatus and method
US4022866A (en) 1972-03-07 1977-05-10 The Anaconda Company Recovery of metals
US4331635A (en) 1972-03-07 1982-05-25 Atlantic Richfield Company Recovery of copper and/or nickel and/or zinc
CA965962A (en) 1972-05-08 1975-04-15 International Nickel Company Of Canada Separation of nickel from copper
CA971368A (en) 1972-11-20 1975-07-22 Paul Kawulka Recovery of zinc from zinc sulphides by direct pressure leaching
US4029736A (en) 1973-06-07 1977-06-14 Garegin Sarkisovich Melkonian Processing pearlite to obtain metal silicates
US3914162A (en) 1973-06-25 1975-10-21 Monsanto Co Compositions and process for the electrodeposition of metals
US3954606A (en) * 1973-11-12 1976-05-04 Air Products And Chemicals, Inc. Wastewater treatment system with controlled mixing
US3879270A (en) 1974-01-10 1975-04-22 Monsanto Co Compositions and process for the electrodeposition of metals
US3961908A (en) 1974-02-27 1976-06-08 Freeport Minerals Company Autoclave system for leaching sulfide concentrates
US3962402A (en) 1974-02-27 1976-06-08 Freeport Minerals Company Oxidation-leaching of chalcopyrite
NO135084C (ru) * 1974-07-03 1977-02-09 Sjeldne Jordarter Forskning
ES440412A1 (es) 1974-08-29 1977-07-01 Hoechst Ag Reactor para polimerizaciones, con refrigerador de tubos de aletas y mezclador axial.
US4007120A (en) * 1975-01-09 1977-02-08 Bdh, Inc.(Entire) Oxidation and ozonation chamber
CS172175B1 (ru) 1975-03-06 1976-12-29
US3935006A (en) 1975-03-19 1976-01-27 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Process for eluting adsorbed gold and/or silver values from activated carbon
US3954450A (en) 1975-03-26 1976-05-04 The Anaconda Company Recovery of lead, zinc and iron sulfide
DE2513689A1 (de) 1975-03-27 1976-10-07 Krupp Gmbh Verfahren zur gewinnung von wertstoffen aus hydrothermalen erzschlaemmen
DE2516944C2 (de) 1975-04-17 1982-12-30 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen In einen Fräsmesserkopf einsetzbare Kassette zur Aufnahme einer Wendeschneidplatte
CA1049953A (en) 1975-10-22 1979-03-06 Herbert Veltman Two-stage pressure leaching process for zinc and iron bearing mineral sulphides
CA1063809A (en) 1975-12-11 1979-10-09 Godefridus M. Swinkels Hydrometallurgical process for metal sulphides
US4044096A (en) 1975-12-11 1977-08-23 Amax Inc. Sulfuric acid leaching of nickeliferous laterite
CA1090143A (en) 1976-01-26 1980-11-25 Hans Reinhardt Method of recovering zinc from a material containing zinc and iron
US4056261A (en) 1976-02-17 1977-11-01 Darrah Robert M Recovery of gold and silver from mine-run dumps or crushed ores using a portable ion-exchange carbon plant
CA1073681A (en) 1976-02-20 1980-03-18 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Recovery of precious metals from metal sulphides
JPS532585A (en) 1976-06-29 1978-01-11 Sumitomo Chem Co Ltd Preparation of polyethylene
JPS5322582A (en) 1976-08-13 1978-03-02 Sumitomo Chem Co Ltd Production of polyethylene
US4053305A (en) 1976-10-15 1977-10-11 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Recovery of copper and silver from sulfide concentrates
US4080287A (en) * 1976-10-20 1978-03-21 Union Carbide Corporation Activated carbon treatment of oxygenated wastewater
US4038362A (en) 1976-11-04 1977-07-26 Newmont Explorations Limited Increasing the recoverability of gold from carbonaceous gold-bearing ores
CA1091036A (en) 1977-05-13 1980-12-09 Victor A. Ettel Roast-reductive leach process for copper recovery
US4094668A (en) 1977-05-19 1978-06-13 Newmont Exploration Limited Treatment of copper refinery slimes
US4153522A (en) 1977-06-09 1979-05-08 The Anaconda Company Sulfate precipitation during oxidative ammonium leach of Cu, Ni, Zn sulfide ores
FI773588A (fi) 1977-11-28 1979-05-29 Outokumpu Oy Hydrometallurgisk process foer behandling av oxider och ferriter innehaollande jaern och andra metaller
US4126757A (en) 1978-01-25 1978-11-21 Autoclave Engineers, Inc. Multizone graphite heating element furnace
US4167470A (en) 1978-05-15 1979-09-11 Karnofsky George B Process and apparatus for solvent extraction of oil from oil-containing diatomite ore
US4188208A (en) 1978-05-22 1980-02-12 Newmont Exploration Limited Recovery of gold from carbonaceous gold-bearing ores
US4149880A (en) 1978-07-19 1979-04-17 Kennecott Copper Corporation Recovery of copper from arsenic containing metallurgical waste materials
NO154655C (no) * 1978-10-12 1986-11-26 Sjeldne Jordarter Forskning Anordning ved mixer-settlere.
ZA785864B (en) 1978-10-18 1979-12-27 Anglo Amer Corp South Africa Regeneration of activated carbon
CA1106617A (en) 1978-10-30 1981-08-11 Grigori S. Victorovich Autoclave oxidation leaching of sulfide materials containing copper, nickel and/or cobalt
US4372918A (en) 1978-11-15 1983-02-08 Woods Verle W Flow through pressure reaction apparatus
ES476055A1 (es) 1978-12-15 1979-11-01 Redondo Abad Angel Luis Procedimiento para la obtencion de metales no ferreos a par-tir de minerales sulfurados complejos de base piritica que contengan cobre, plomo, cinc, plata y oro
US4265739A (en) 1979-01-23 1981-05-05 Dalton Robert W Flotation machines and components thereof
US4252924A (en) 1979-04-05 1981-02-24 E. I. Du Pont De Nemours And Company Continuous process for the preparation of nonrandom ethylene/acid copolymer
US4249032A (en) 1979-04-06 1981-02-03 Autoclave Engineers, Inc. Multizone graphite heating element furnace
US4289532A (en) 1979-12-03 1981-09-15 Freeport Minerals Company Process for the recovery of gold from carbonaceous ores
US4259107A (en) 1979-12-13 1981-03-31 Newmont Exploration Limited Recovery of gold from sedimentary gold-bearing ores
US4269622A (en) 1979-12-28 1981-05-26 Kerley Jr Bernard J Recovery of precious metals from difficult ores
US4369061A (en) 1979-12-28 1983-01-18 Kerley Jr Bernard J Recovery of precious metals from difficult ores
US4298379A (en) 1980-01-31 1981-11-03 The Hanna Mining Company Production of high purity and high surface area magnesium oxide
CA1130934A (en) 1980-02-08 1982-08-31 Donald R. Weir Process for the recovery of copper and zinc values from sulphidic ore
ZW3481A1 (en) 1980-02-18 1981-05-20 Nat Inst Metallurg The leaching of sulphidic mattes containing non-ferrous metals and iron
US4279868A (en) 1980-03-24 1981-07-21 Kohorn H Von Method for leaching metal bearing ores
CA1154599A (en) 1980-09-30 1983-10-04 John A. Thomas Hydrometallurgical processing of precious metal-containing materials
DE3103081A1 (de) 1981-01-30 1982-10-21 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Reaktor zum hydrieren von kohlebrei
US4321236A (en) 1981-02-05 1982-03-23 Kerr-Mcgee Chemical Corporation Process for beneficiating titaniferous materials
US4384889A (en) 1981-04-15 1983-05-24 Freeport Research & Development Company Simultaneous leaching and cementation of precious metals
US4437953A (en) 1981-06-02 1984-03-20 Electrolytic Zinc Company Of Australasia Limited Process for solution control in an electrolytic zinc plant circuit
DE3126234A1 (de) 1981-07-03 1983-01-20 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum auslaugen von gold und silber
JPS5835922U (ja) * 1981-09-03 1983-03-09 株式会社東芝 反応槽装置
UST104001I4 (en) 1982-02-16 1984-03-06 Method for recovering gold from refractory ores
US4399109A (en) 1982-02-26 1983-08-16 Compagnie Francaise D'entreprises Minieres, Metallurgiques Et D'investissements Control of silica scaling during acid leaching of lateritic ore
DE3208695A1 (de) 1982-03-11 1983-09-22 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur entschwefelung von h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s-haltigen gasen
US4374101A (en) 1982-06-21 1983-02-15 Amax Inc. Chemical dissolution of scale formed during pressure leaching of nickeliferous oxide and silicate ores
US4415542A (en) 1982-06-21 1983-11-15 Compagne Francaise D'entreprises Minieres, Metallurgiques Et D'investissements Controlling scale composition during acid pressure leaching of laterite and garnierite ore
US4442072A (en) 1982-10-20 1984-04-10 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Selective recovery of base metals and precious metals from ores
US4423011A (en) 1982-10-20 1983-12-27 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Selective recovery of base metals and precious metals from ores
ZW18883A1 (en) 1982-10-25 1983-11-23 Johannesburg Cons Invest Leaching refractory gold ores
US4647307A (en) 1983-01-18 1987-03-03 Rein Raudsepp Process for recovering gold and silver from refractory ores
CA1206339A (en) 1983-03-29 1986-06-24 Donald R. Weir Recovery of cobalt and nickel from sulphidic material
US4528166A (en) 1983-05-05 1985-07-09 Sentrachem Limited Recovery of gold and/or silver from cyanide leach liquors on activated carbon
US4557905A (en) 1983-06-10 1985-12-10 Kamyr, Inc. Leaching and washing a flocculated slurry having a fiber content
US4501721A (en) 1983-06-10 1985-02-26 Kamyr, Inc. Leaching and washing a flocculated slurry having a fiber content
DE3330795A1 (de) 1983-08-26 1985-04-18 MNR Reprocessing, Inc., Wilmington, Del. Verfahren zur gewinnung von kupfer sowie gegebenenfalls silber und gold durch laugung oxidischer und sulfidischer materialien mit wasserloeslichen cyaniden
JPS6059029A (ja) 1983-09-10 1985-04-05 Sumitomo Metal Mining Co Ltd 遊離シアン及び金，銀のシアン化合物を含有する水溶液から金，銀を回収する方法
US4517262A (en) 1983-12-21 1985-05-14 General Battery Corporation Vent for a storage battery
DE3347165A1 (de) 1983-12-27 1985-07-04 Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg Verfahren zur gewinnung von edelmetallen
US4552589A (en) 1984-01-27 1985-11-12 Getty Oil Company Process for the recovery of gold from refractory ores by pressure oxidation
US4592779A (en) 1984-03-09 1986-06-03 Russ James J Method for recovering precious metals from precious metal-bearing materials such as ore and tailings
US4551213A (en) 1984-05-07 1985-11-05 Duval Corporation Recovery of gold
US4595566A (en) 1984-05-30 1986-06-17 Halliburton Company Continuous reactor design
US4661321A (en) 1984-05-30 1987-04-28 Halliburton Company Continuous reactor design
US4605537A (en) 1984-09-17 1986-08-12 Freeport Minerals Company Sulfide as a hypochlorite kill agent
CA1234991A (en) 1984-09-27 1988-04-12 Donald R. Weir Recovery of gold from auriferous refractory iron- containing sulphidic ore
CA1229487A (en) 1984-09-27 1987-11-24 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Process for the recovery of silver from a residue essentially free of elemental sulphur
CA1235907A (en) 1984-09-27 1988-05-03 Donald R. Weir Recovery of gold from refractory auriferous iron- containing sulphidic concentrates
CA1234290A (en) 1984-09-27 1988-03-22 Donald R. Weir Recovery of gold from refractory auriferous iron- containing sulphidic material
CA1232139A (en) 1984-09-27 1988-02-02 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Process for separately recovering gold and silver from solution by carbon adsorption
CA1234291A (en) 1984-09-27 1988-03-22 Donald R. Weir Recovery of gold from auriferous refractory iron- containing sulphidic material
CA1234289A (en) 1984-10-24 1988-03-22 Derik G.E. Kerfoot Recovery of platinum group metals from nickel-copper- iron matte
US4629502A (en) 1984-10-25 1986-12-16 Kamyr, Inc. Pressurized reaction of refractory ores with heat recovery
US4578163A (en) 1984-12-03 1986-03-25 Homestake Mining Company Gold recovery process
US4654078A (en) 1985-07-12 1987-03-31 Perez Ariel E Method for recovery of precious metals from difficult ores with copper-ammonium thiosulfate
US4738718A (en) 1985-10-28 1988-04-19 Freeport Minerals Company Method for the recovery of gold using autoclaving
US4723998A (en) 1985-11-29 1988-02-09 Freeport Minerals Co Recovery of gold from carbonaceous ores by simultaneous chlorine leach and ion exchange resin adsorption process
US4968008A (en) 1986-02-07 1990-11-06 Envirotech Corporation Bioleaching apparatus and system
US4974816A (en) 1986-02-07 1990-12-04 Envirotech Corporation Method and apparatus for biological processing of metal-containing ores
WO1988003911A1 (en) 1986-11-26 1988-06-02 Resource Technology Associates Process for recovering metal values from jarosite solids
US4801329A (en) 1987-03-12 1989-01-31 Ensci Incorporated Metal value recovery from carbonaceous ores
US4765827A (en) 1987-01-20 1988-08-23 Ensci, Inc. Metal value recovery
US4816235A (en) 1987-02-24 1989-03-28 Batric Pesic Silver and manganese recovery using acidified thiourea
US4898672A (en) * 1987-09-14 1990-02-06 Clifft Ricky C Oxygen controlling wastewater treatment method
DE3808154A1 (de) 1988-03-11 1989-09-21 Voith Gmbh J M Injektor mit blasenzerteiler
US4979987A (en) 1988-07-19 1990-12-25 First Miss Gold, Inc. Precious metals recovery from refractory carbonate ores
US4960584A (en) * 1988-10-24 1990-10-02 Wade Manufacturing Co. Adjustable emitter for heap leach mining percolation system and method
US4923510A (en) 1988-10-31 1990-05-08 Gopalan Ramadorai Treatment of refractory carbonaceous sulfide ores for gold recovery
US5159761A (en) 1989-01-04 1992-11-03 Amrad Research And Development Electronic level indicator
US4902345A (en) 1989-01-12 1990-02-20 Newmont Gold Co. Treatment of refractory carbonaceous and sulfidic ores or concentrates for precious metal recovery
MY105658A (en) 1989-03-07 1994-11-30 Butler Dean R Noble metal recovery
US5046856A (en) * 1989-09-12 1991-09-10 Dowell Schlumberger Incorporated Apparatus and method for mixing fluids
US5046587A (en) 1989-11-30 1991-09-10 Jones Duane C Trailer tongue wheel chock and support
FR2655299B1 (fr) 1989-12-01 1992-02-21 Renault Systeme de securite pour vehicule automobile.
US5071477A (en) 1990-05-03 1991-12-10 American Barrick Resources Corporation of Toronto Process for recovery of gold from refractory ores
US5127942A (en) 1990-09-21 1992-07-07 Newmont Mining Corporation Microbial consortium treatment of refractory precious metal ores
US5136784A (en) 1990-12-07 1992-08-11 Marantz Jacob J Vehicle electronic level measuring and display device
US5114687A (en) 1990-12-14 1992-05-19 South Dakota School Of Mines & Technology Ammonia extraction of gold and silver from ores and other materials
US5120805A (en) 1991-06-05 1992-06-09 The Dow Chemical Company Reactor with surface agitator for solution polymerization process
US5232491A (en) 1991-10-25 1993-08-03 Dominion Mining Limited Activation of a mineral species
US5354359A (en) 1992-04-01 1994-10-11 Newmont Gold Co. Hydrometallurgical process for the recovery of precious metal values from precious metal ores with thiosulfate lixiviant
US5256189A (en) 1992-05-20 1993-10-26 Prime Resources Group Inc. Aqueous oxidation of sulfidic silver ore
US5223024A (en) 1992-06-19 1993-06-29 Cominco Engineering Services Ltd. Hydrometallurgical copper extraction process
US5236492A (en) 1992-07-29 1993-08-17 Fmc Gold Company Recovery of precious metal values from refractory ores
US5328154A (en) 1992-09-18 1994-07-12 Tri-Lynx Corporation Ltd. Multi-tiered system of leveller units
US5855858A (en) 1993-07-29 1999-01-05 Cominco Engineering Services Ltd. Process for the recovery of nickel and/or cobalt from an ore or concentrate
US5902474A (en) 1993-07-29 1999-05-11 Cominco Engineering Services Ltd. Chloride assisted hydrometallurgical extraction of metal
DE4336922A1 (de) 1993-10-29 1995-05-04 Hans Dr Kolb Verfahren und Vorrichtung zur Messung und Bewertung der Neigung eines Fahrzeugs
US5465874A (en) 1993-11-17 1995-11-14 Basf Corporation Portable multi-compartment chemical storage and mixing tank
US5458866A (en) 1994-02-14 1995-10-17 Santa Fe Pacific Gold Corporation Process for preferentially oxidizing sulfides in gold-bearing refractory ores
US5488779A (en) 1994-08-12 1996-02-06 Zircon Corporation Electronic level with stereo sound indication
US5610575A (en) 1994-08-25 1997-03-11 Automotive Systems Laboratory, Inc. Method and system for detecting vehicle roll-over
US5489326A (en) 1994-10-04 1996-02-06 Barrick Gold Corporation Gold recovery using controlled oxygen distribution pressure oxidation
US5536480A (en) 1994-11-29 1996-07-16 Santa Fe Pacific Gold Corporation Method for treating mineral material having organic carbon to facilitate recovery of gold and silver
US5536297A (en) 1995-02-10 1996-07-16 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation and thiosulfate leaching
DE69616122T2 (de) 1995-03-29 2002-07-04 Sumika Fine Chemicals Co Ltd Verfahren zur Herstellung von (R)-Styroloxiden
US5698170A (en) 1995-11-22 1997-12-16 Placer Dome, Inc. Hydrometallurgical process for copper-containing materials
US5956260A (en) 1996-08-09 1999-09-21 Zircon Corporation Electronic level displaying inclination having digital and analog displays
CN1074465C (zh) 1997-03-27 2001-11-07 比利顿股份有限公司 铜的回收方法
US6299776B1 (en) * 1997-12-23 2001-10-09 General Signal Corporation Biochemical oxidation system and process
US6002974A (en) 1998-02-06 1999-12-14 Delco Electronics Corporation Vehicle rollover sensing using extended kalman filter
US6183706B1 (en) 1998-03-11 2001-02-06 Placer Dome, Inc. Autoclave having an agitator with an aerating impeller for high oxygen transfer rate to metal-containing slurries and method of use
US6368381B1 (en) 1998-03-11 2002-04-09 Placer Dome Technical Services, Ltd. Autoclave using agitator and sparge tube to provide high oxygen transfer rate to metal-containing solutions
US20040188334A1 (en) * 1998-09-28 2004-09-30 Mcwhirter John R. Novel biochemical oxidation system
US6080300A (en) 1998-10-07 2000-06-27 Goodwin; Ernest Electrolytic process for generation of low-sulphate ferric hydroxide suspensions to effect purification of wastewater
US6526668B1 (en) 1999-03-11 2003-03-04 Microtool, Inc. Electronic level
US20020152845A1 (en) 1999-04-28 2002-10-24 Fleming Christopher A. Oxidative pressure leach recovery of precious metals using halide ions
US6261527B1 (en) 1999-11-03 2001-07-17 Bhp Minerals International Inc. Atmospheric leach process for the recovery of nickel and cobalt from limonite and saprolite ores
US6268794B1 (en) 2000-01-21 2001-07-31 Harley-Davidson Motor Company Group, Inc. Integrated security, tip-over, and turn signal system
US7226057B2 (en) 2000-03-10 2007-06-05 Days Corporation Apparatus and method for automatically leveling an object
USD444286S1 (en) 2000-04-10 2001-06-26 William T. Ahne Portable tool for installing chains on vehicle wheels
US6660059B2 (en) 2000-05-19 2003-12-09 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
US6497745B2 (en) 2000-07-25 2002-12-24 Phelps Dodge Corporation Method for processing elemental sulfur-bearing materials using high temperature pressure leaching
US6500232B2 (en) * 2000-08-10 2002-12-31 Cognis Corporation Interfacial crud removal system for solvent extraction and method for solvent extraction
DE10042746A1 (de) 2000-08-31 2002-03-28 Degussa Verfahren und Vorrichtung zum Durchführen von Reaktionen in einem Reaktor mit spaltförmigen Reaktionsräumen
US6456194B1 (en) 2000-09-21 2002-09-24 Craig D. Carlson Device and method for sensing and indicating inclination of an automotive vehicle
PE20021021A1 (es) 2001-03-08 2002-11-08 Billiton Sa Ltd Recuperacion de metales desde materiales conteniendo jarosita
US6835230B2 (en) 2001-03-28 2004-12-28 Dowa Mining Co., Ltd. Method for leaching zinc concentrate
US6641642B2 (en) 2001-12-21 2003-11-04 Newmont Usa Limited High temperature pressure oxidation of ores and ore concentrates containing silver using controlled precipitation of sulfate species
US7033480B2 (en) 2002-09-06 2006-04-25 Placer Dome Technical Services Limited Process for recovering platinum group metals from material containing base metals
RU37700U1 (ru) 2002-11-12 2004-05-10 КИМ Александр Аркадьевич Упаковка пищевых продуктов с индикацией годности содержимого
US7722840B2 (en) 2002-11-15 2010-05-25 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
DE20301108U1 (de) 2003-01-24 2004-03-04 Eichenauer Heizelemente Gmbh & Co. Kg Heizung für Trommelwaschmaschine
US6836972B2 (en) 2003-04-01 2005-01-04 Lisa Drahos Electronic level with audible and visual indicators
US7285256B2 (en) 2003-04-04 2007-10-23 Newmont Usa Limited Precious metal recovery using thiocyanate lixiviant
AP1929A (en) 2003-04-11 2008-12-12 Lonmin Plc Recovery of platinum group metals
US7040603B1 (en) 2003-05-08 2006-05-09 Lo Yun Tai Leveler interlocking blocks
CA2548225A1 (en) 2003-05-16 2004-11-16 Jaguar Nickel Inc. A process for the recovery of value metals from material containing base metal oxides
US7097713B2 (en) 2003-08-19 2006-08-29 The Boc Group, Inc. Method for removing a composite coating containing tantalum deposition and arc sprayed aluminum from ceramic substrates
AP1842A (en) 2003-11-03 2008-04-30 Oxiana Ltd Leach extraction method
AU2004285993B2 (en) 2003-11-03 2009-05-28 Oz Minerals Limited Leach extraction method
US6888034B1 (en) * 2003-11-05 2005-05-03 Invista North America S.A.R.L. Process for oxidation of cyclohexane
DE10354888B4 (de) 2003-11-24 2006-10-26 Mat Mischanlagentechnik Gmbh Kolloidalmischer und Verfahren zur kolloidalen Aufbereitung einer Mischung
US7604783B2 (en) 2004-12-22 2009-10-20 Placer Dome Technical Services Limited Reduction of lime consumption when treating refractor gold ores or concentrates
US7387767B2 (en) 2005-04-07 2008-06-17 Dynatec Corporation Recovery of nickel, cobalt, iron, silica, zinc and copper from laterite ore by sulfuric acid leaching
PE20070861A1 (es) 2005-10-19 2007-08-29 Dundee Precious Metals Inc Procedimiento para recuperar valores metalicos a partir de materiales que contienen arsenico y/o antimonio
US7572317B2 (en) 2005-11-10 2009-08-11 Barrick Gold Corporation Thiosulfate generation in situ in precious metal recovery

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4606763A (en) * 1984-09-19 1986-08-19 Sherritt Gordon Mines Limited Process for the pressure oxidation acid leaching of non-ferrous metal and iron-containing sulphidic material
US5535992A (en) * 1995-03-07 1996-07-16 Goro Nickel S.A. Apparatus and method for acidic leaching of lateritic ores
US6395063B1 (en) * 2000-09-29 2002-05-28 Newmont Mining Corporation Method and system for pressure oxidation of sulfide gold ores involving enhanced oxygen-sulfide contact

Also Published As

Publication number Publication date
CA2646137C (en) 2012-01-31
WO2007144784A2 (en) 2007-12-21
JP2009530077A (ja) 2009-08-27
CA2646137A1 (en) 2007-12-21
EA200801985A1 (ru) 2009-02-27
AP2008004618A0 (en) 2008-10-31
AU2007258886C1 (en) 2012-01-12
US20070217285A1 (en) 2007-09-20
AU2007258886A1 (en) 2007-12-21
WO2007144784A3 (en) 2010-03-25
AU2007258886B2 (en) 2011-03-10
KR101129827B1 (ko) 2012-03-27
KR20090007321A (ko) 2009-01-16
US8061888B2 (en) 2011-11-22
PE20071218A1 (es) 2007-12-14
AR059914A1 (es) 2008-05-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA015816B1 (ru) Автоклав с перегородками для нижнего потока
KR101248672B1 (ko) 고액 접촉을 위한 장치 및 방법
Schuur et al. Hydrodynamic features of centrifugal contactor separators: Experimental studies on liquid hold-up, residence time distribution, phase behavior and drop size distributions
SE437334B (sv) Fortjockningsanordning
US6017499A (en) Apparatus for contacting solids in the form of freeflowing lumps with liquids or gases
JP6819415B2 (ja) 反応槽および攪拌反応装置
Guo et al. Reaction kinetics of non-catalyzed jet aeration oxidation of magnesium sulfite
CN108348882B (zh) 使气体和液体接触的系统
CA2919026C (en) Multi-compartment reactor and method for controlling retention time in a multi-compartment reactor
EP3268341B1 (en) Bubble column reactor based digester and method for its use
US6403729B1 (en) Process for heterophase reactions in a liquid or supercritical dispersion medium
JP2021062346A (ja) 反応装置及び反応装置を用いた化学処理方法
Terashima et al. Tracer experiment and RTD analysis of DAF separator with bar-type baffles
JP4925276B2 (ja) ミキサセトラ型ブンゼン反応器
JP2024520503A (ja) アルキルメタクリレートを製造するための反応器および方法
JPH0113897B2 (ru)
CN218058691U (zh) 含氨氮冷凝水除杂系统和氯化法钛白粉生产废水处理系统
JP2022178997A (ja) オートクレーブ装置
RU2226175C1 (ru) Аппарат для карбонизации алюминатных растворов
JP6790626B2 (ja) オートクレーブ装置
Wojewódka et al. Mass transfer in Spinning Fluids Reactor—Measurement and prediction
CN117085631A (zh) 一种偏心分隔式管道反应器
JP2022178938A (ja) オートクレーブ装置
Sohrabi et al. Application of a tangential flow two colliding streams cyclone reactor in solid-liquid reactions
JP2001025792A (ja) 反応装置、およびその撹拌方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU