DE60024135T2 - Verfahren zur verwendung von erdgas mit niedrigem methangehalt und hohem inertgasgehalt als brennstoff für gasturbinen - Google Patents

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Description

  • Diese Erfindung betrifft die Verbrennung von Erdgas mit relativ niedrigen Methankonzentrationen und relativ hohen Konzentrationen an Inertgasen. Diese Erfindung betrifft insbesondere die Ausnutzung von Erdgasvorkommen mit Methangaskonzentrationen von etwa 40 bis etwa 80 Vol.% Methan durch Erhöhung der relativen Konzentration von Inertgasen. Das dadurch produzierte Methan kann gegebenenfalls in einem Verfahren verwendet werden, das Erdgas von Pipelinequalität produziert. In einem Aspekt wird Wasserstoffgas gemischt, um ein inertgas- und wasserstoffverstärktes Methangemisch mit einer Methangaskonzentration von weniger als etwa 40 Vol.% zu liefern, bezogen auf das Gesamtvolumen des Gases. Dieses Gasgemisch wird als Brennstoff in Gasturbinen verwendet.
  • Hintergrund der Erfindung
  • Es gibt momentan wesentliche Methangasvorkommen mit relativ niedrigen Methangaskonzentrationen. Viele dieser Vorkommen haben Methangaskonzentrationen von etwa 40 bis etwa 80 Vol.%. Derzeit werden Verunreinigungen aus Erdgas entfernt, um Erdgas von Pipelinequalität herzustellen, das normalerweise Methankonzentrationen von etwa 95+ bis etwa 99+ Volumenprozent hat. Das Umwandeln von Erdgas mit Methankonzentrationen von etwa 40 bis etwa 80 Vol.% Methan in Erdgas von Pipelinequalität zum Betreiben von Gasturbinen zur Stromerzeugung ist wirtschaftlich uninteressant geworden, weil die Umwandlung kapitalintensiv ist. Erdgas mit Methankonzentrationen im Bereich von 40 bis 80 Vol.% liefert zudem nicht notwendigerweise eine zuverlässige Brennstoffquelle für Gasturbinen, insbesondere am unteren Ende des letzteren Bereichs, um Strom mit erhöhten Stromabgaben zu erzeugen, weil Erdgas mit derart niedrigen Methankonzentrationen ohne spezielle Gerätedesigns oder Katalysatoren und ohne spezielle Verhältniseinstellung von Sauerstoff mit anderen brennbaren Materialien keine stabile Flamme für die Brennstoffverbrennung liefert. Ströme mit 40 bis 80 Vol.% Methan haben zudem das Problem, dass infolge der höheren Flammentemperaturen in der Turbine höhere NOx-Emissionen erzeugt werden.
  • Es wäre wirtschaftlich vorteilhaft, Erdgasvorkommen mit 40 bis 80 Vol.% Methan und mit größeren Mengen an Inertgasen zu verwenden und derartige Ströme oder einen Teil derartiger Ströme zu reinigen, um einen Brennstoff für Gasturbinen mit erheblich niedrigeren Kosten als durch Produktion von Erdgas von Pipelinequalität zum Betreiben von Gasturbinen zu liefern.
  • Zusammenfassung der Erfindung
  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben von Gasturbinen aus Erdgasvorkommen mit relativ niedrigen Methankonzentrationen von etwa 40 bis etwa 80 Vol.% und relativ hohen Inertgaskonzentrationen. Die Erfindung ermöglicht die Verwendung dieser Vorkommen mit deutlich niedrigeren Kosten als durch Produktion von Erdgas von Pipelinequalität zum Betreiben von Gasturbinen zur Stromerzeugung. Wie beschrieben wurde, werden diese Vorkommen momentan allgemein nur nach Entfernung von Verunreinigungen verwendet, um Erdgas von Pipelinequalität als Turbinenbrennstoff zu verwenden. Wie ebenfalls zuvor beschrieben wurde, ist die letztere derzeitige Technologie kapitalintensiv und bei den aktuellen Erdgaspreisen wirtschaftlich unattraktiv. Das erfindungsgemäße Verfahren kann die Verunreinigungen aus dem Gas aus der Erdgasvorkommen entfernen, was zum Schutz der Umwelt erforderlich ist, und lässt Inertgase in dem Brennstoff in einer Menge, die die Abgabe einer Gasturbine zur Stromerzeugung um etwa 5 bis etwa 20% erhöht. Die Erfin dung beabsichtigt, die Inertgase in dem Brennstoff zu belassen, um den Massenfluss durch die Gasturbine zu maximieren und die Stromabgabe zu erhöhen, ohne kostspielig Methangas von Pipelinequalität zu produzieren und weitere Inertgase in den Brennstoff zu mischen, um den Massenfluss durch die Turbine weiter zu erhöhen und die Flammentemperatur herabzusetzen, um NOx-Emissionen zu reduzieren.
  • In einem Aspekt verwendet das erfindungsgemäße Verfahren einen Erdgasstrom und ein Verfahren, das zur Herstellung von Erdgas von Pipelinequalität verwendet wird. In diesem Aspekt werden während des Reinigungsverfahrens Inertgase von Methangas in den Erdgasvorkommen mit etwa 40 bis etwa 80 Vol.% Methan abgetrennt. Es kann eine Trennung vorgenommen werden, die Methan nur in einer solchen Menge entfernt, um ein inertverstärktes Methan-Gasgemisch zu liefern, das eine Erhöhung der Stromabgabe durch eine Gasturbine von etwa 5 bis etwa 20% liefern kann, verglichen mit einer Turbine, die mit Erdgas von Pipelinequalität betrieben wird. Der durch diese Trennung erzeugte gereinigte Methanstrom kann danach zur weiterer Reinigung geleitet werden, um Erdgas von Pipelinequalität zu produzieren. Alternativ kann es in einer hier nicht beanspruchten Ausführungsform eine allgemeine Abtrennung von Inertgasen aus dem Methangas geben, und die aus dem Methan abgetrennten Inertgase werden danach mit dem Erdgasstrom, von dem die Inertgase nicht entfernt wurden (oder einem anderen Gasstrom mit 40 bis 80 Vol.% Methan), in einer Menge gemischt, die die Abgabe der Gasturbine um etwa 5 bis etwa 20% erhöht, verglichen mit einer mit Erdgas von Pipelinequalität betriebenen Turbine.
  • Erfindungsgemäß wird ein Verfahren zum Betreiben einer Gasturbine mit Methangas aus Erdgasvorkommen mit 40 bis 80 Vol.% Methan bereitgestellt, bei dem
    • (1) ein erster Erdgasstrom aus dem Erdgasvorkommen bereitgestellt wird,
    • (2) Inertgase von Methangas in dem ersten Erdgasstrom getrennt werden, um ein getrenntes Methangas und getrenntes Inertgas/Methangas-Gemisch mit weniger als 40 Vol.% Methan bereitzustellen,
    • (3) ein wasserstoffverstärktes Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitgestellt wird, in dem Wasserstoffgas in einer Menge vorhanden ist, die effektiv ist, um dem wasserstoffverstärkten Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch Flammenstabilität zu liefern (wie sich durch einen BTU/scf-Wert von mindestens 110 [4100 kJ/m3] zeigt, indem
    • (3a) das getrennte Inertgas/Methan-Gasgemisch und Wasserstoff gemischt werden, oder
    • (3b.1) das getrennte inertverstärkte Inertgas/Methan-Gasgemisch und Wasser gemischt werden, um ein hydratisiertes inertverstärktes Inertgas/Methan-Gasgemisch bereitzustellen, wobei das Wasser in dem hydratisierten inertverstärkten Inertgas/Methan-Gasgemisch in einer Menge vorliegt, die effektiv ist, um die Umwandlung eines Teils des Methans in dem inertverstärkten Inertgas/Methan-Gasgemisch in Wasserstoffgas zu ermöglichen, und die effektiv ist, um ein flammenstabiles dehydratisiertes wasserstoffverstärktes Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen,
    • (3b.2) ein Teil des Methans in dem hydratisierten inertverstärkten Inertgas/Methangas/Wasser-Gemisch katalytisch in Wasserstoff umgewandelt wird, um ein hydratisiertes wasserstoffverstärktes Inertgas/Me thangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen, wobei die Umwandlung effektiv ist, um das flammenstabile dehydratisierte wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen,
    • (3b.3) das hydratisierte wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/wasserstoff-Gasgemisch dehydratisiert wird, um das flammenstabile inertverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen, und
    • (4) die Gasturbine mit dem wasserstoffverstärkten Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch betrieben wird.
  • In einem Aspekt, bei dem Stickstoffgas das Hauptinertgas ist, werden Membranen verwendet, um die Primärtrennung des inerten Stickstoffgases von dem Erdgas und dem darin enthaltenen Methan vorzunehmen. Geeignet für diese Trennungen sind Membranen, die unter dem Namen Medal von Air Liquide, Houston, Texas, USA, im Handel erhältlich sind und angeboten werden.
  • Membranen können zum Trennen von Kohlendioxid und Methan verwendet werden, wenn die Kohlendioxidkonzentration bis zu 45 Vol.% beträgt. In einem anderen Aspekt, bei dem Kohlendioxid das Hauptinertgas in Konzentrationen über etwa 45 Vol.% ist, wird das Kohlendioxid kryogen von dem Erdgasvorkommen abgetrennt, das etwa 40 bis etwa 80 Vol.% Methan enthält. In einem Aspekt, bei dem der Druck des Erdgases hoch ist, wie mehr als etwa 17,2 MPa Überdruck (2500 psig), wird das Hochdruckeinsatzmaterialgas auf einen niedrigeren Druck entspannt, wie etwa 3,45 MPa Überdruck (500 psig). Der Joule-Thomson-Effekt bei dieser Expansion reicht aus, um für eine Abkühlung zu sorgen, um eine kryogene Trennung vorzunehmen. Wenn der Druck des Erdgasvorkommens niedrig ist, wie unter etwa 1100 psig (7,58 MPa Überdruck), kann die Trennung durch eine externe Kühlung des Erdgasvorkommens erreicht werden, um die Kühlung zu liefern, die die Abtrennung des Kohlendioxids von dem Erdgasvorkommen und dem darin enthaltenen Methan bewirkt.
  • Bei einem sehr wichtigen Aspekt werden Inertgase von dem Erdgasvorkommen und dem darin enthaltenen Methan abgetrennt, um ein Erdgas mit weniger als etwa 40 Vol.% Methan zu liefern. Das von dem Erdgasvorkommen abgetrennte Methan kann dann zur weiteren Verarbeitung geleitet werden, um Erdgas von Pipelinequalität herzustellen. Die von dem Erdgasstrom abgetrennten Inertgase können wieder in einer wirksamen Menge mit dem Erdgasstrom auf dem Brunnen gemischt werden, um ein Methan/Inertgasgemisch mit weniger als etwa 40 Vol.% Methan zu liefern, um ein inertverstärktes Methangasgemisch zu liefern. Das inertverstärkte Methangasgemisch wird mit Wasserstoff gemischt, oder in einem wichtigen Aspekt wird eben genug Methan in Wasserstoffgas konvertiert, um ein Brenngasgemisch aus Wasserstoff/Inertgas/Methangas zu produzieren, das nicht nur ein akzeptabler Brennstoff für Gasturbinen ist, sondern auch für Flammenstabilität des Gemisches sorgen kann (indem dem Gas mindestens 110 BTU pro Standardkubikfuß [4100 kJ/m3] Gas geliefert werden) und mehr Strom als ein Standarderdgas mit etwa 95+ bis etwa 99+ Volumenprozent Methan produzieren kann. Das Wasserstoff/Inertgas/Methangasgemisch wird, falls erforderlich, dehydratisiert, um eine ausreichende Wassermenge zu entfernen, um ein flammenstabiles dehydratisiertes Wasserstoff/Inertgas/Methan-Gasgemisch zu liefern. In einem wichtigen Aspekt enthält dieses Gemisch mindestens etwa 6 Vol.% Wasserstoff. Dieses flammenstabile wasserstoffverstärkte Wasserstoff/Inertgas/Methan-Gasgemisch wird dann zum Betreiben einer elektrischen Strom produzierenden Gasturbine verwendet. In diesem Aspekt ist das erfindungsgemäße Verfahren zur Erhöhung der Stromabgabe einer Gasturbine um mindestens etwa 10% wirksam, verglichen mit einer Gasturbine, die ein Standarderdgas verwendet, das etwa 95 bis etwa 99+ Vol.% Methan umfasst. In den meisten Fällen kann in diesem Aspekt die Abgabe um mindestens etwa 20 und bis zu etwa 30% erhöht werden, wobei diese letzteren Grenzen durch mechanische Designeinschränkungen der Gasturbine auferlegt werden.
  • In einem Aspekt der Erfindung wird, wenn Methan in Wasserstoffgas konvertiert wird, ein Teil des Methans von dem Erdgas katalytisch umgewandelt oder zu Wasserstoffgas reformiert, das dann das wasserstoffverstärkte Methan/Wasserstoff-Gasgemisch bildet. Die Reaktionen, die diese Umwandlung herbeiführen, beinhalten: CH4 + CO2 → 2CO + 2H2 CH4 + 2H2O → CO2 + 4H2
  • In einem anderen wichtigen Aspekt werden, insbesondere wenn Methan in Wasserstoff konvertiert wird, vor der Umwandlungsreaktion Schwefelwasserstoff und andere saure Komponenten, wie COS, RSH und RSSH von dem Erdgas mit einem physikalischen Lösungsmittel entfernt, um ein Süßerdgas zu liefern. Ein physikalisches Lösungsmittel entfernt Schwefelwasserstoff und andere Sauergase selektiv, minimiert jedoch die Entfernung von Inertgasen, wie Stickstoff und Kohlendioxid und anderen Inertgasen wie Helium und Argon. In diesem Aspekt wird das physikalische Lösungsmittel ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Methanol, einem Gemisch von Dimethylethern von Polyethylenglykol (Molekulargewicht etwa 280), Propylencarbonat (Siedepunkt 240°C), N-Methyl-2-pyrrolidon (Siedepunkt 202°C), einem Gemisch aus Oligoethylenglykolmethylisopropylethern (Siedepunkt etwa 320°C), Tri-n-butylphosphonat (Siedepunkt 180°C bei 30 mm Hg [4 kPa]) und Methylcyanoacetat (Siedepunkt 202°C). Das Sü ßerdgas wird mit ausreichend Wasser gemischt, um ausreichende Produktion von Wasserstoff aus dem Methan zu ermöglichen, um Flammenstabilität oder einen BTU/Scf-Wert von mindestens etwa 110 [4100 kJ/m3] zu erreichen. In diesem Aspekt ist es wichtig, dass der Schwefelwasserstoff und die anderen Sauergase vor dem Reformieren eines Teils des Methans zu Wasserstoff entfernt werden, weil die Reformation eine katalysierte Reaktion ist, wo der Katalysator durch das Schwefelwasserstoffgas und andere Sauergase vergiftet werden kann. Katalysatoren, die gegenüber den sauren Bedingungen empfindlich sind und in diesem Aspekt der Erfindung verwendet werden können, schließen den Katalysator der C11-Reihe von United Catalyst Inc., R67 von Haldor Topsoe und G1-25 von BASF ein. Hochtemperatur-"CO-Konvertierungs-Katalysatoren" für Süßerdgas sind allgemein aus Kupfer, Zink und Aluminium gefertigt.
  • In einem weiteren wichtigen Aspekt erfolgt die Reformierreaktion unter Säure- oder sauren Bedingungen unter Verwendung von Katalysatoren wie Katalysator der Reihe C25 von United Catalyst Inc., K8-11 Katalysator von BASF und SSK Katalysator von Haldor Topsoe. Diese Katalysatoren sind im Allgemeinen Chrom/Molybdän-Katalysatoren. In diesem Aspekt der Erfindung werden das Sauererdgas und Wasser gemischt, wobei das Wasser in einer Menge vorliegt, die zu einem Methangas/Wasser-Gemisch führt, das die Bildung oder Reformation von ausreichend Wasserstoffgas ermöglicht, um dem wasserstoffverstärkten Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch, das nicht mehr als 40 Vol.% Methan enthält, Flammenstabilität zu liefern.
  • Nach dem Mischen der Inertgase mit den Erdgasvorkommen kann das inertverstärkte Methangasgemisch so wenig wie 35, 25 oder sogar weniger als 20 Vol.% Methan enthalten und dennoch mehr Strom liefern als Methan von Pipelinequalität, wenn Wasserstoff zur Bereitstellung von Flammenstabilität verwendet wird, um einen Brennstoff für Gasturbinen zu liefern. Bei der Durchführung dieses Aspekts der Erfindung sollte ausreichend Methan in Wasserstoff umgewandelt werden, um ein wasserstoffverstärktes Wasserstoff/Inertgas/Methan-Gasgemisch mit z. B. mindestens 6 Vol.% und vorzugsweise etwa 6 bis etwa 10 Vol.% Wasserstoff zu liefern. Dies produziert ein wasserstoffverstärktes Wasserstoff/Inertgas/Methan-Gasgemisch mit Flammenstabilität, das sehr effektiv zum Betreiben von Gasturbinen zur Erzeugung von elektrischem Strom ist.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • 1 ist ein Flussplan, der das erfindungsgemäße Verfahren illustriert, wobei ein Teil des Methans in Wasserstoffgas konvertiert wird, um ein Wasserstoff/Inertgas/Methan-Gasgemisch zum Betreiben einer Gasturbine herzustellen.
  • 2, die in zwei Teilen als 2A und 2B dargestellt ist, ist ein Flussplan, der das erfindungsgemäße Verfahren illustriert, bei dem Hochdruckeinsatzmaterialerdgas mit seinem höchsten Druck zu einem frühen Zeitpunkt während des Feldlebens auf einen niedrigeren Druck [2570 psia (17,8 MAA) stromabwärts von der Drossel] entspannt wird, um Methangas von Kohlendioxidgas zu trennen, die beide in dem Hochdruckeinsatzmaterialerdgas vorliegen.
  • 3 ist ein Flussplan, der das erfindungsgemäße Verfahren illustriert, bei dem Niederdruckeinsatzmaterialerdgas [zu einem späteren Zeitpunkt des Feldlebens oder bei höheren Brunnenraten] mit einer externen Kühlvorrichtung gekühlt wird, um Methangas [2070 psia (14,37 MPaa) stromabwärts von der Drossel; Niederturmdruck] von Kohlendioxid zu trennen, die beide in Niederdruckeinsatzmaterialerdgas vorliegen.
  • Detaillierte Beschreibung der Erfindung
  • Ein Erdgasvorkommen mit etwa 40 bis etwa 80 Vol.% Methan und einer hohen relativen Konzentration von Inertgas wie Stickstoff, Kohlendioxid, Helium und Argon wird in eine Trenneinheit gefördert, um die Inertgase von dem Methangas in dem Erdgasvorkommen zu trennen. Dies produziert einen relativ sauberen Methanstrom und einen Inertgas/Methanstrom. Wenn das Vorkommen einen hohen Stickstoffgehalt hat, kann das Stickstoffgas von dem Methangas mit Membranen getrennt werden, wie den Medal-Membranen. Wenn das Inertgas Kohlendioxid ist, kann das Inertgas von dem Methangas unter Verwendung von kryogener Trennung getrennt werden, wie in den 2 und 3 gezeigt ist. Nachdem das Methangas von dem Inertgas getrennt worden ist, kann das getrennte, relativ reine Methangas zu weiteren Reinigungsvorrichtungen gefördert werden, die bekanntermaßen Erdgas von Pipelinequalität produzieren. Wenn der Inertgas/Methanstrom nach der Trennung des Inertgases von dem Methangas nicht ausreichend Inertgas enthält, um die Stromabgabe einer Gasturbine wie beschrieben zu erhöhen, können weitere Inertgase zu dem Inertgas/Methanstrom gegeben werden, um die Stromabgabe um etwa 5 bis etwa 20% zu erhöhen, verglichen mit einer mit Erdgas von Pipelinequalität betriebenen Turbine. Alternativ wird ein Teil des Erdgasstroms, von dem seine Inertgaskomponenten nicht getrennt wurden, weiter mit von dem Vorkommengasstrom getrennten Inertgasen in einer Menge gemischt, um ein inertverstärktes Erdgas zu liefern, das die Abgabe der Turbine um etwa 5 bis etwa 20% erhöht, verglichen mit einer mit Erdgas von Pipelinequalität betriebenen Turbine.
  • In einem wichtigen Aspekt können ausreichend Inertgase mit dem Inertgas/Methanstrom oder mit dem Erdgasvorkommen gemischt werden, um den Methangehalt des Methangases in einem solchen Gemisch auf weniger als 40 Vol.% herabzusetzen. In diesem Aspekt wird, wie sich in Bezug auf 1 erkennen lässt, das inertverstärkte Methangasgemisch mit einer Methankonzentration von nicht mehr als etwa 40 Vol.% mit einem physikalischen Lösungsmittel behandelt, wie Methanol, einem Gemisch von Dimethylethern von Polyethylenglykol, Propylencarbonat, N-Methyl-2-pyrrolidon, einem Gemisch von Oligoethylenglykolmethylisopropylethern, Tri-n-butylphosphonat und Methylcyanoacetat, um Schwefelwasserstoffgas und andere Sauergaskomponenten zu entfernen, ohne Inertgase zu entfernen, um ein Süßerdgas mit nicht mehr als etwa 40 Vol.% Methan zu liefern. Die Behandlung mit dem physikalischen Lösungsmittel kann vor oder nach Trennen des Inertgases von dem Methangas in dem Erdgaseinsatzmaterial erfolgen. Das süße Inert/Methangasgemisch wird dann über Leitung 1 zu Zinkoxid-Schutzbett 2 gefördert, um die Emissionen von Schwefelwasserstoffgas zu verhindern. Das süße Inert/Methan-Gasgemisch wird von dem Zinkoxidbett weitergeleitet und in Leitung 3 mit Wasser gemischt, um ein inertverstärktes Methangas/Wasser-Gemisch zu liefern. Das Gas/Wasser-Gemisch wird mit etwa 70°F (21°C) und etwa 355 psig (2,45 MPa Überdruck) in Leitung 3 zu einem Einsatzmaterialausfluss-Wärmetauscher 4 weitergeleitet, wo die Temperatur des süßen inertverstärkten Methangas/Wasser-Gemisches auf etwa 800°F (426°C) erhöht wird. Mit dem Gasgemisch wird ausreichend Wasser gemischt, um ausreichende Umwandlung in Wasserstoff zu ermöglichen, um einem dehydratisierten wasserstoffverstärkten Inertgas/Methan/Wasserstoff-Gasgemisch Flammenstabilität zu verleihen, wenn es zur Stromerzeugung an den Gasturbinengenerator abgegeben wird. Nachdem das süße inertverstärkte Methangasgemisch mit Wasser gemischt und in dem Einsatzmaterialausfluss-Wärmetauscher erwärmt worden ist, wird das erwärmte süße inertverstärkte Methangas/Wasser-Gemisch über Leitung 5 mit etwa 2,38 MPa Überdruck (345 psig) und etwa 426°C (800°F) zu einer Wärmerückgewinnungs-Dampferzeugerspirale (HRSG-Spirale) geleitet, um die Temperatur des süßen inertverstärkten Methangas/Wasser-Gemisches weiter zu erhöhen und ein heißes Gas/Wasser-Gemisch mit einer Temperatur von etwa 510°C (950°F) in Leitung 3 zu liefern. Das heiße süße Gas/Wasser-Gemisch wird dann über Leitung 7 in eine Reformierreaktionskammer 8 mit etwa 2,34 MPa Überdruck (340 psig) geleitet, um einen Teil des Methans in dem süßen inertverstärkten Methangas/Wasser-Gemisch in ein wasserstoffverstärktes Inertgas/Methan/Wasserstoffgas/Wasser-Gemisch umzuwandeln. Das Methan in dem Süßgas/Wasser-Gemisch geht eine katalysierte Reaktion ein, um das Methan und Wasser unter Bildung von Wasserstoffgas bei mindestens etwa 371°C (700°F) und vorzugsweise etwa 482°C (900°F) bis etwa 510°C (950°F) und etwa 2,34 MPa Überdruck (340 psig) umzusetzen. Höhere Temperaturen erleichtern die Umwandlung, während höhere Drücke die Umwandlung nachteilig beeinflussen. Der Druck sollte 10,3 MPa Überdruck (1500 psig) nicht überschreiten. Nach der Umwandlung von ausreichend Methan in Wasserstoff, um mindestens etwa 6 Vol.% Wasserstoff in dem nach der Dehydratisierung (anschließend beschrieben) vorhandenen Gas zu liefern, wird das wasserstoffverstärkte Inertgas/Methan/Wasserstoffgas/Wasser-Gemisch über Leitung 9 zurück zu dem Einsatzmaterialausfluss-Wärmetauscher geführt, um Wärme auf das in den Einsatzmaterialausfluss-Wärmetauscher eintretende Wasser-und-Methangas zu übertragen. Nachdem die Temperatur des wasserstoffverstärkten Inertgas/Methan/Wasserstoffgas/Wasser-Gemisches reduziert worden ist, wird es über Leitung 10 zu einer Dehydratisierungsabscheidetrommel (KO-Trommel) 12 geführt, um den Wassergehalt des wasserstoffverstärkten Inertgas/Methan/Wasserstoffgas-Gemisches herabzusetzen.
  • In der KO-Trommel wird der Taupunkt herabgesetzt, damit Wasser auskondensieren und sich von dem Gas abscheiden kann. Es wird ausreichend Wasser entfernt, um Flammenstabilität zu ermöglichen und das Gas mit mindestens etwa 10 BTUs pro Standardkubikfuß Gas (4100 kJ/m3) zu versehen. Im Allgemeinen werden etwa 97 bis etwa 99 oder mehr Gewichtsprozent des Wassers von dem Gas entfernt. Das aus dem Dehydratisieren des wasserstoffverstärkten Inertgas/Methan/Wasserstoffgas/Wasser-Gemisch resultierende Wasser wird aus der KO-Trommel 12 über Leitung 14 mit Kondensatpumpe 16 entfernt und über Leitung 18 mit etwa 38°C (100°F) und etwa 3,45 MPa Überdruck (500 psig) zurück in den Einsatzmaterialausfluss-Wärmetauscher 4 geführt. Das dehydratisierte wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch, das nun mindestens 6 Vol.% Wasserstoff oder ausreichend Wasserstoffgas aufweist, um Flammenstabilität zu liefern, wird aus der KO-Trommel über Leitung 20 mit etwa 38°C (100°F) und etwa 2,27 MPa Überdruck (325 psig) in einen Gasturbinengenerator geführt. Das Gas hat dort mindestens etwa 110 BTU pro Standardkubikfuß Gas (4100 kJ/m3) und liefert in dem Gasturbinengenerator eine stabile Flamme.
  • Das gleiche Verfahren kann unter Verwendung eines Katalysators zur Ausnutzung eines Sauererdgases verwendet werden, welcher nicht empfindlich gegenüber den Sauergasen in dem Erdgas ist oder der durch diese nicht vergiftet wird. Um das Verfahren umweltverträglich zu halten, müssen jedoch mindestens einige der Sauergase, wie H2S, mindestens teilweise entfernt.
  • Die Erfindung wird durch das folgende Beispiel illustriert.
  • Beispiel 1 (Tabelle 1) Gasturbinenleistung
    Figure 00140001
  • Es folgen Daten in Bezug auf 2 (2A und 2B), die das erfindungsgemäße Verfahren illustrieren, bei dem Hochdruckeinsatzmaterialerdgas auf einen niedrigeren Druck entspannt wird, um das Methangas von Kohlendioxidgas zu trennen, die beide in dem Hochdruckeinsatzmaterialerdgas vorliegen. Derartige Daten sind in den folgenden Tabellen 2a, 2b, 2c und 2d gezeigt. Die weiteren Tabellen 2.1 bis 2.11 werden wiedergegeben, um die Daten der Tabellen 2a–2d, welche noch nicht in SI-Einheiten sind, in SI-Einheiten zu zeigen.
  • Es folgen auch Daten in Bezug auf 3, die das erfindungsgemäße Verfahren illustriert, bei dem Niederdruckeinsatzmaterialerdgas mit einer externen Kühlvorrichtung gekühlt wird, um Methangas von Kohlendioxidgas zu trennen, die beide in einem Niederdruckeinsatzmaterialerdgas vorhanden sind. Derartige Daten sind in den folgenden Tabellen 3a, 3b, 3c und 3d gezeigt. Die weiteren Tabellen 3.1 bis 3.6 werden wiedergegeben, um die Daten der Tabellen 3a–3d, welche noch nicht in SI-Einheiten sind, in SI-Einheiten zu zeigen.
  • Figure 00160001
  • Figure 00170001
  • Tabelle 2c 2500 psi 1200 M bei 45% C1.hsc, (Hauntleitungs)-Fall, Ströme
    Figure 00180001
  • Figure 00190001
  • Tabelle 2d 2500 psi 1200 M bei 45% C1.hsc, (Hauptleitungs)-Fall, Ströme
    Figure 00190002
  • Figure 00200001
  • Figure 00210001
  • Figure 00220001
  • Figure 00230001
  • Figure 00240001
  • Figure 00250001
  • Figure 00260001
  • Figure 00270001
  • Figure 00280001
  • Figure 00290001
  • Figure 00300001
  • Tabelle 3c Dehy & Rückflusskolonne 2070 FWHP.hsc, Hauptleitung: Ströme Ströme
    Figure 00310001
  • Figure 00320001
  • Tabelle 3d Dehy & Rückflusskolonne 2070 FWHP.hsc, Hauptleitung: Ströme Ströme
    Figure 00320002
  • Figure 00330001
  • Figure 00340001
  • Figure 00350001
  • Figure 00360001
  • Figure 00370001
  • Figure 00380001
  • Figure 00390001

Claims (9)

  1. Verfahren zum Betreiben einer Gasturbine mit Methangas aus Erdgasvorkommen mit 40 bis 80 Vol.% Methan, bei dem (1) ein erster Erdgasstrom aus dem Erdgasvorkommen bereitgestellt wird, (2) Inertgase von Methangas in dem ersten Erdgasstrom getrennt werden, um ein getrenntes Methangas und getrenntes Inertgas/Methangas-Gemisch mit weniger als 40 Vol.% Methan bereitzustellen, (3) ein wasserstoffverstärktes Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitgestellt wird, in dem Wasserstoffgas in einer Menge vorhanden ist, die effektiv ist, um dem wasserstoffverstärkten Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch Flammenstabilität zu liefern (wie sich durch einen BTU/scf-Wert von mindestens 110 [4100 kJ/m3] zeigt, indem (3a) das getrennte Inertgas/Methan-Gasgemisch und Wasserstoff gemischt werden, oder (3b.1) das getrennte inertverstärkte Inertgas/Methan-Gasgemisch und Wasser gemischt werden, um ein hydratisiertes inertverstärktes Inertgas/Methan-Gasgemisch bereitzustellen, wobei das Wasser in dem hydratisierten inertverstärkten Inertgas/Methan-Gasgemisch in einer Menge vorliegt, die effektiv ist, um die Umwandlung eines Teils des Methans in dem inertverstärkten Inertgas/Methan-Gasgemisch in Wasserstoffgas zu ermöglichen, und die effektiv ist, um ein flammenstabiles dehydratisiertes wasserstoffverstärk tes Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen, (3b.2) ein Teil des Methans in dem hydratisierten inertverstärkten Inertgas/Methangas/Wasser-Gemisch katalytisch umgewandelt wird, um ein hydratisiertes wasserstoffverstärktes Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen, wobei die Umwandlung effektiv ist, um das flammenstabile dehydratisierte wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen, (3b.3) das hydratisierte wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch dehydratisiert wird, um das flammenstabile inertverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch bereitzustellen, und (4) die Gasturbine mit dem wasserstoffverstärkten Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch betrieben wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem das Methan in dem hydratisierten inertverstärkten Inertgas/Methan-Gasgemisch mit einem Chrom/Molybdän-Katalysator katalytisch umgewandelt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, das vor Stufe (3b.1) die Entfernung mindestens einer sauren Komponente aus dem getrennten Inertgas/Methan-Gasgemisch umfasst, um ein süßes inertverstärktes Inertgas/Methan-Gasgemisch bereitzustellen.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, bei dem das Methan in dem hydratisierten süßen inertverstärkten Inertgas/Methan-Gasgemisch unter Verwendung eines Konvertierungskatalysators ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Eisen/Chrom/Kupfer, Kupfer/Zink/Aluminium und Mischungen davon katalytisch umgewandelt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem das wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch mindestens 6 Vol.% Wasserstoff umfasst.
  6. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem das getrennte Inertgas/Methan-Gasgemisch weniger als 35 Vol.% Methan aufweist, bezogen auf die Volumina von Methan und Inertgasen, und das wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch 6 bis 10 Vol.% Wasserstoffgas aufweist.
  7. Verfahren nach Anspruch 6, bei dem das getrennte Inertgas/Methan-Gasgemisch weniger als 20 Vol.% Methan aufweist, bezogen auf die Volumina von Methan und Inertgasen, und das wasserstoffverstärkte Inertgas/Methangas/Wasserstoff-Gasgemisch 6 bis 10 Vol.% Wasserstoffgas aufweist.
  8. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem Inertgas mit dem gemäß Stufe (1) bereitgestellten ersten Erdgasstrom oder mit dem während Stufe (2) getrennten Inertgas/Methan-Gasgemisch gemischt wird, um das getrennten Inertgas/Methan-Gasgemisch mit weniger als 40 Vol.% Methan bereitzustellen.
  9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem das getrennte Methangas der Stufe (2) weiter gereinigt wird, um Erdgas von Pipelinequalität mit einer Methankonzentration von 95+ bis 99+ Vol.% zu produzieren.
DE60024135T 1999-12-13 2000-12-13 Verfahren zur verwendung von erdgas mit niedrigem methangehalt und hohem inertgasgehalt als brennstoff für gasturbinen Expired - Lifetime DE60024135T2 (de)

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Families Citing this family (145)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6298652B1 (en) * 1999-12-13 2001-10-09 Exxon Mobil Chemical Patents Inc. Method for utilizing gas reserves with low methane concentrations and high inert gas concentrations for fueling gas turbines
DE10047262B4 (de) * 2000-09-23 2005-12-01 G.A.S. Energietechnologie Gmbh Verfahren zur Nutzung methanhaltiger Gase
AU2002951703A0 (en) * 2002-09-27 2002-10-17 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation A method and system for a combustion of methane
AU2003264182B2 (en) * 2002-09-27 2009-05-14 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation A system for catalytic combustion
DE10252085A1 (de) * 2002-11-08 2004-05-27 Linde Ag Verfahren zum Erhöhen des Wirkungsgrades von Erdgas
US6820427B2 (en) * 2002-12-13 2004-11-23 General Electric Company Method and apparatus for operating a turbine engine
US6874323B2 (en) * 2003-03-03 2005-04-05 Power System Mfg., Llc Low emissions hydrogen blended pilot
US20040226299A1 (en) * 2003-05-12 2004-11-18 Drnevich Raymond Francis Method of reducing NOX emissions of a gas turbine
US7631691B2 (en) * 2003-06-24 2009-12-15 Exxonmobil Upstream Research Company Methods of treating a subterranean formation to convert organic matter into producible hydrocarbons
US20080087420A1 (en) * 2006-10-13 2008-04-17 Kaminsky Robert D Optimized well spacing for in situ shale oil development
US7429287B2 (en) * 2004-08-31 2008-09-30 Bp Corporation North America Inc. High efficiency gas sweetening system and method
EP1669572A1 (de) * 2004-12-08 2006-06-14 Vrije Universiteit Brussel Verfahren und Anlage zur Herstellung von elektrischer Energie
WO2007122692A1 (ja) * 2006-04-14 2007-11-01 Mitsui Engineering & Shipbuilding Co., Ltd. ガスタービン複合発電システムにおけるガスハイドレート分解方法及び装置
WO2007126676A2 (en) * 2006-04-21 2007-11-08 Exxonmobil Upstream Research Company In situ co-development of oil shale with mineral recovery
US20080016768A1 (en) * 2006-07-18 2008-01-24 Togna Keith A Chemically-modified mixed fuels, methods of production and used thereof
WO2008048455A2 (en) 2006-10-13 2008-04-24 Exxonmobil Upstream Research Company Enhanced shale oil production by in situ heating using hydraulically fractured producing wells
US8151884B2 (en) 2006-10-13 2012-04-10 Exxonmobil Upstream Research Company Combined development of oil shale by in situ heating with a deeper hydrocarbon resource
AU2007313393B2 (en) * 2006-10-13 2013-08-15 Exxonmobil Upstream Research Company Improved method of developing a subsurface freeze zone using formation fractures
WO2008048448A2 (en) * 2006-10-13 2008-04-24 Exxonmobil Upstream Research Company Heating an organic-rich rock formation in situ to produce products with improved properties
US20090223229A1 (en) * 2006-12-19 2009-09-10 Hua Wang Method and System for Using Low BTU Fuel Gas in a Gas Turbine
CA2675780C (en) * 2007-03-22 2015-05-26 Exxonmobil Upstream Research Company Granular electrical connections for in situ formation heating
US8622133B2 (en) * 2007-03-22 2014-01-07 Exxonmobil Upstream Research Company Resistive heater for in situ formation heating
BRPI0810752A2 (pt) * 2007-05-15 2014-10-21 Exxonmobil Upstream Res Co Métodos para o aquecimento in situ de uma formação rochosa rica em composto orgânico, para o aquecimento in situ de uma formação alvejada de xisto oleoso e para produzir um fluido de hidrocarboneto, poço aquecedor para o aquecimento in situ de uma formação rochosa rica em composto orgânico alvejada, e, campo para produzir um fluido de hidrocarboneto a partir de uma formação rica em composto orgânico alvejada.
BRPI0810761A2 (pt) * 2007-05-15 2014-10-21 Exxonmobil Upstream Res Co Método para o aquecimento in situ de uma porção selecionada de uma formação rochosa rica em composto orgânico, e para produzir um fluído de hidrocarboneto, e, poço aquecedor.
CA2686830C (en) 2007-05-25 2015-09-08 Exxonmobil Upstream Research Company A process for producing hydrocarbon fluids combining in situ heating, a power plant and a gas plant
US8146664B2 (en) * 2007-05-25 2012-04-03 Exxonmobil Upstream Research Company Utilization of low BTU gas generated during in situ heating of organic-rich rock
US8082995B2 (en) * 2007-12-10 2011-12-27 Exxonmobil Upstream Research Company Optimization of untreated oil shale geometry to control subsidence
EP2098683A1 (de) 2008-03-04 2009-09-09 ExxonMobil Upstream Research Company Optimierung der Geometrie eines unbehandelten Ölschiefers zur Steuerung von dessen Absenkung
CN101981272B (zh) 2008-03-28 2014-06-11 埃克森美孚上游研究公司 低排放发电和烃采收系统及方法
CN101981162B (zh) 2008-03-28 2014-07-02 埃克森美孚上游研究公司 低排放发电和烃采收系统及方法
US8375696B2 (en) * 2008-05-05 2013-02-19 General Electric Company Independent manifold dual gas turbine fuel system
US8438830B2 (en) * 2008-05-05 2013-05-14 General Electric Company Primary manifold dual gas turbine fuel system
US20090272096A1 (en) * 2008-05-05 2009-11-05 General Electric Company Single Manifold Dual Gas Turbine Fuel System
WO2009142803A1 (en) 2008-05-23 2009-11-26 Exxonmobil Upstream Research Company Field management for substantially constant composition gas generation
JP5580320B2 (ja) 2008-10-14 2014-08-27 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 燃焼生成物を制御するための方法およびシステム
CA2738873A1 (en) * 2008-10-29 2010-05-06 Exxonmobil Upstream Research Company Electrically conductive methods for heating a subsurface formation to convert organic matter into hydrocarbon fluids
WO2010096210A1 (en) * 2009-02-23 2010-08-26 Exxonmobil Upstream Research Company Water treatment following shale oil production by in situ heating
BRPI1015966A2 (pt) 2009-05-05 2016-05-31 Exxonmobil Upstream Company "método para tratar uma formação subterrânea, e, meio de armazenamento legível por computador."
WO2010141777A1 (en) 2009-06-05 2010-12-09 Exxonmobil Upstream Research Company Combustor systems and methods for using same
CN102597418A (zh) 2009-11-12 2012-07-18 埃克森美孚上游研究公司 低排放发电和烃采收系统及方法
US8863839B2 (en) * 2009-12-17 2014-10-21 Exxonmobil Upstream Research Company Enhanced convection for in situ pyrolysis of organic-rich rock formations
CN102221630A (zh) * 2010-04-16 2011-10-19 上海森太克汽车电子有限公司 自适应车速传感器及信号占空比校正方法
MY156099A (en) 2010-07-02 2016-01-15 Exxonmobil Upstream Res Co Systems and methods for controlling combustion of a fuel
JP5759543B2 (ja) 2010-07-02 2015-08-05 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 排ガス再循環方式及び直接接触型冷却器による化学量論的燃焼
BR112012031153A2 (pt) 2010-07-02 2016-11-08 Exxonmobil Upstream Res Co sistemas e métodos de geração de energia de triplo-ciclo de baixa emissão
US9732675B2 (en) 2010-07-02 2017-08-15 Exxonmobil Upstream Research Company Low emission power generation systems and methods
JP5906555B2 (ja) 2010-07-02 2016-04-20 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 排ガス再循環方式によるリッチエアの化学量論的燃焼
WO2012018458A1 (en) 2010-08-06 2012-02-09 Exxonmobil Upstream Research Company System and method for exhaust gas extraction
CA2805089C (en) 2010-08-06 2018-04-03 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for optimizing stoichiometric combustion
CA2806174C (en) 2010-08-30 2017-01-31 Exxonmobil Upstream Research Company Olefin reduction for in situ pyrolysis oil generation
US8616280B2 (en) 2010-08-30 2013-12-31 Exxonmobil Upstream Research Company Wellbore mechanical integrity for in situ pyrolysis
TWI563165B (en) 2011-03-22 2016-12-21 Exxonmobil Upstream Res Co Power generation system and method for generating power
TWI564474B (zh) 2011-03-22 2017-01-01 艾克頌美孚上游研究公司 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法
TWI593872B (zh) 2011-03-22 2017-08-01 艾克頌美孚上游研究公司 整合系統及產生動力之方法
TWI563166B (en) 2011-03-22 2016-12-21 Exxonmobil Upstream Res Co Integrated generation systems and methods for generating power
US11255173B2 (en) 2011-04-07 2022-02-22 Typhon Technology Solutions, Llc Mobile, modular, electrically powered system for use in fracturing underground formations using liquid petroleum gas
US9140110B2 (en) 2012-10-05 2015-09-22 Evolution Well Services, Llc Mobile, modular, electrically powered system for use in fracturing underground formations using liquid petroleum gas
US11708752B2 (en) 2011-04-07 2023-07-25 Typhon Technology Solutions (U.S.), Llc Multiple generator mobile electric powered fracturing system
EP4400692A3 (de) 2011-04-07 2024-10-16 Typhon Technology Solutions, LLC Elektrisch angetriebenes system zur verwendung beim fracturing unterirdischer formationen
WO2013066772A1 (en) 2011-11-04 2013-05-10 Exxonmobil Upstream Research Company Multiple electrical connections to optimize heating for in situ pyrolysis
CN104428490B (zh) 2011-12-20 2018-06-05 埃克森美孚上游研究公司 提高的煤层甲烷生产
US9353682B2 (en) 2012-04-12 2016-05-31 General Electric Company Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation
US9784185B2 (en) 2012-04-26 2017-10-10 General Electric Company System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine
US10273880B2 (en) 2012-04-26 2019-04-30 General Electric Company System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine
AU2013256823B2 (en) 2012-05-04 2015-09-03 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods of detecting an intersection between a wellbore and a subterranean structure that includes a marker material
US10215412B2 (en) 2012-11-02 2019-02-26 General Electric Company System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US9611756B2 (en) 2012-11-02 2017-04-04 General Electric Company System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US9631815B2 (en) 2012-12-28 2017-04-25 General Electric Company System and method for a turbine combustor
US9708977B2 (en) 2012-12-28 2017-07-18 General Electric Company System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation
US10161312B2 (en) 2012-11-02 2018-12-25 General Electric Company System and method for diffusion combustion with fuel-diluent mixing in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US9803865B2 (en) 2012-12-28 2017-10-31 General Electric Company System and method for a turbine combustor
US10107495B2 (en) 2012-11-02 2018-10-23 General Electric Company Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent
US9869279B2 (en) 2012-11-02 2018-01-16 General Electric Company System and method for a multi-wall turbine combustor
US9574496B2 (en) 2012-12-28 2017-02-21 General Electric Company System and method for a turbine combustor
US9599070B2 (en) 2012-11-02 2017-03-21 General Electric Company System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US10208677B2 (en) 2012-12-31 2019-02-19 General Electric Company Gas turbine load control system
US9581081B2 (en) 2013-01-13 2017-02-28 General Electric Company System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US9512759B2 (en) 2013-02-06 2016-12-06 General Electric Company System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation
US9938861B2 (en) 2013-02-21 2018-04-10 Exxonmobil Upstream Research Company Fuel combusting method
TW201502356A (zh) 2013-02-21 2015-01-16 Exxonmobil Upstream Res Co 氣渦輪機排氣中氧之減少
RU2637609C2 (ru) 2013-02-28 2017-12-05 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Система и способ для камеры сгорания турбины
TW201500635A (zh) 2013-03-08 2015-01-01 Exxonmobil Upstream Res Co 處理廢氣以供用於提高油回收
US9784182B2 (en) 2013-03-08 2017-10-10 Exxonmobil Upstream Research Company Power generation and methane recovery from methane hydrates
US9618261B2 (en) 2013-03-08 2017-04-11 Exxonmobil Upstream Research Company Power generation and LNG production
US20140250945A1 (en) 2013-03-08 2014-09-11 Richard A. Huntington Carbon Dioxide Recovery
US9377202B2 (en) 2013-03-15 2016-06-28 General Electric Company System and method for fuel blending and control in gas turbines
US9382850B2 (en) 2013-03-21 2016-07-05 General Electric Company System and method for controlled fuel blending in gas turbines
US9617914B2 (en) 2013-06-28 2017-04-11 General Electric Company Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation
US9631542B2 (en) 2013-06-28 2017-04-25 General Electric Company System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines
TWI654368B (zh) 2013-06-28 2019-03-21 美商艾克頌美孚上游研究公司 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體
US9835089B2 (en) 2013-06-28 2017-12-05 General Electric Company System and method for a fuel nozzle
US9587510B2 (en) 2013-07-30 2017-03-07 General Electric Company System and method for a gas turbine engine sensor
US9903588B2 (en) 2013-07-30 2018-02-27 General Electric Company System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US9951658B2 (en) 2013-07-31 2018-04-24 General Electric Company System and method for an oxidant heating system
AU2014340644B2 (en) 2013-10-22 2017-02-02 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for regulating an in situ pyrolysis process
US9394772B2 (en) 2013-11-07 2016-07-19 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for in situ resistive heating of organic matter in a subterranean formation
US9752458B2 (en) 2013-12-04 2017-09-05 General Electric Company System and method for a gas turbine engine
US10030588B2 (en) 2013-12-04 2018-07-24 General Electric Company Gas turbine combustor diagnostic system and method
US10227920B2 (en) 2014-01-15 2019-03-12 General Electric Company Gas turbine oxidant separation system
US9915200B2 (en) 2014-01-21 2018-03-13 General Electric Company System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation
US9863267B2 (en) 2014-01-21 2018-01-09 General Electric Company System and method of control for a gas turbine engine
US10079564B2 (en) 2014-01-27 2018-09-18 General Electric Company System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US10047633B2 (en) 2014-05-16 2018-08-14 General Electric Company Bearing housing
US10655542B2 (en) 2014-06-30 2020-05-19 General Electric Company Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation
US10060359B2 (en) 2014-06-30 2018-08-28 General Electric Company Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation
US9885290B2 (en) 2014-06-30 2018-02-06 General Electric Company Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system
US9739122B2 (en) 2014-11-21 2017-08-22 Exxonmobil Upstream Research Company Mitigating the effects of subsurface shunts during bulk heating of a subsurface formation
CA2970527C (en) 2014-12-19 2019-08-13 Evolution Well Services, Llc Mobile electric power generation for hydraulic fracturing of subsurface geological formations
US9869247B2 (en) 2014-12-31 2018-01-16 General Electric Company Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation
US9819292B2 (en) 2014-12-31 2017-11-14 General Electric Company Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine
US10788212B2 (en) 2015-01-12 2020-09-29 General Electric Company System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation
US10094566B2 (en) 2015-02-04 2018-10-09 General Electric Company Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US10253690B2 (en) 2015-02-04 2019-04-09 General Electric Company Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction
US10316746B2 (en) 2015-02-04 2019-06-11 General Electric Company Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction
US10267270B2 (en) 2015-02-06 2019-04-23 General Electric Company Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation
US10145269B2 (en) 2015-03-04 2018-12-04 General Electric Company System and method for cooling discharge flow
US10480792B2 (en) 2015-03-06 2019-11-19 General Electric Company Fuel staging in a gas turbine engine
CN105733718B (zh) * 2016-04-14 2018-08-21 中石化南京工程有限公司 一种合成气甲烷化多联产方法及装置
US10214702B2 (en) 2016-12-02 2019-02-26 Mustang Sampling Llc Biogas blending and verification systems and methods
US10696906B2 (en) 2017-09-29 2020-06-30 Marathon Petroleum Company Lp Tower bottoms coke catching device
US12000720B2 (en) 2018-09-10 2024-06-04 Marathon Petroleum Company Lp Product inventory monitoring
US12031676B2 (en) 2019-03-25 2024-07-09 Marathon Petroleum Company Lp Insulation securement system and associated methods
US11975316B2 (en) 2019-05-09 2024-05-07 Marathon Petroleum Company Lp Methods and reforming systems for re-dispersing platinum on reforming catalyst
US11607654B2 (en) 2019-12-30 2023-03-21 Marathon Petroleum Company Lp Methods and systems for in-line mixing of hydrocarbon liquids
US11124714B2 (en) 2020-02-19 2021-09-21 Marathon Petroleum Company Lp Low sulfur fuel oil blends for stability enhancement and associated methods
CN112630263B (zh) * 2020-11-12 2023-04-07 南京理工大学 用于在对冲扩散火焰中实现掺混组分化学作用分离的方法
US11905468B2 (en) 2021-02-25 2024-02-20 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for enhancing control of fluid catalytic cracking (FCC) processes using spectroscopic analyzers
US11702600B2 (en) 2021-02-25 2023-07-18 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for enhancing fluid catalytic cracking (FCC) processes during the FCC process using spectroscopic analyzers
US11898109B2 (en) 2021-02-25 2024-02-13 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for enhancing control of hydrotreating and fluid catalytic cracking (FCC) processes using spectroscopic analyzers
US20220268694A1 (en) 2021-02-25 2022-08-25 Marathon Petroleum Company Lp Methods and assemblies for determining and using standardized spectral responses for calibration of spectroscopic analyzers
US11578638B2 (en) 2021-03-16 2023-02-14 Marathon Petroleum Company Lp Scalable greenhouse gas capture systems and methods
US11655940B2 (en) 2021-03-16 2023-05-23 Marathon Petroleum Company Lp Systems and methods for transporting fuel and carbon dioxide in a dual fluid vessel
US12012883B2 (en) 2021-03-16 2024-06-18 Marathon Petroleum Company Lp Systems and methods for backhaul transportation of liquefied gas and CO2 using liquefied gas carriers
US11578836B2 (en) 2021-03-16 2023-02-14 Marathon Petroleum Company Lp Scalable greenhouse gas capture systems and methods
US11447877B1 (en) 2021-08-26 2022-09-20 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for monitoring cathodic protection of structures
US12043905B2 (en) 2021-08-26 2024-07-23 Marathon Petroleum Company Lp Electrode watering assemblies and methods for maintaining cathodic monitoring of structures
US11692141B2 (en) 2021-10-10 2023-07-04 Marathon Petroleum Company Lp Methods and systems for enhancing processing of hydrocarbons in a fluid catalytic cracking unit using a renewable additive
US11802257B2 (en) 2022-01-31 2023-10-31 Marathon Petroleum Company Lp Systems and methods for reducing rendered fats pour point
US11725582B1 (en) 2022-04-28 2023-08-15 Typhon Technology Solutions (U.S.), Llc Mobile electric power generation system
US11686070B1 (en) 2022-05-04 2023-06-27 Marathon Petroleum Company Lp Systems, methods, and controllers to enhance heavy equipment warning
US11955782B1 (en) 2022-11-01 2024-04-09 Typhon Technology Solutions (U.S.), Llc System and method for fracturing of underground formations using electric grid power
US12012082B1 (en) 2022-12-30 2024-06-18 Marathon Petroleum Company Lp Systems and methods for a hydraulic vent interlock
US12043361B1 (en) 2023-02-18 2024-07-23 Marathon Petroleum Company Lp Exhaust handling systems for marine vessels and related methods
US12006014B1 (en) 2023-02-18 2024-06-11 Marathon Petroleum Company Lp Exhaust vent hoods for marine vessels and related methods
US12087002B1 (en) 2023-09-18 2024-09-10 Marathon Petroleum Company Lp Systems and methods to determine depth of soil coverage along a right-of-way

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL6511884A (de) 1965-09-13 1967-03-14
US3653183A (en) 1970-02-12 1972-04-04 Northern Petro Chem Co Methyl ethers of polyalkoxylated polyols for removing acidic gases from gases
US3739581A (en) * 1972-01-19 1973-06-19 E Talmor Method and apparatus for providing jet propelled vehicles with a heat sink
US3868817A (en) 1973-12-27 1975-03-04 Texaco Inc Gas turbine process utilizing purified fuel gas
US4098339A (en) * 1976-06-21 1978-07-04 Mobil Oil Corporation Utilization of low BTU natural gas
US4132065A (en) 1977-03-28 1979-01-02 Texaco Inc. Production of H2 and co-containing gas stream and power
US4299086A (en) 1978-12-07 1981-11-10 Gulf Research & Development Company Utilization of energy obtained by substoichiometric combustion of low heating value gases
DE2909335A1 (de) * 1979-03-09 1980-09-18 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur zerlegung von erdgas
DE2912761A1 (de) * 1979-03-30 1980-10-09 Linde Ag Verfahren zum zerlegen eines gasgemisches
GB2058198B (en) * 1979-08-31 1983-01-19 Unimax Switch Ltd Key mountings
US4383837A (en) 1979-12-28 1983-05-17 Atlantic Richfield Company Efficient methane production with metal hydrides
GB2085314B (en) 1980-10-07 1984-09-12 Ici Plc Hydrocarbon cracking process and catalyst
US4423155A (en) 1981-02-20 1983-12-27 Mobil Oil Corporation Dimethyl ether synthesis catalyst
US4366668A (en) * 1981-02-25 1983-01-04 Gulf Research & Development Company Substoichiometric combustion of low heating value gases
US4363361A (en) 1981-03-19 1982-12-14 Gulf Research & Development Company Substoichiometric combustion of low heating value gases
GB2109532B (en) * 1981-11-07 1985-01-03 Rolls Royce Gas fuel injector
US4623371A (en) 1984-08-03 1986-11-18 El Paso Hydrocarbons Company Utilizing the Mehra process for processing and BTU upgrading of nitrogen-rich natural gas streams
US4421535A (en) 1982-05-03 1983-12-20 El Paso Hydrocarbons Company Process for recovery of natural gas liquids from a sweetened natural gas stream
US4483943A (en) 1983-04-07 1984-11-20 Uop Inc. Gas conversion catalysts
US4496371A (en) 1983-09-21 1985-01-29 Uop Inc. Process for removal of hydrogen sulfide and carbon dioxide from gas streams
US4733528A (en) * 1984-03-02 1988-03-29 Imperial Chemical Industries Plc Energy recovery
DE3415224A1 (de) 1984-04-21 1985-10-24 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Gasturbinen- und dampfkraftwerk mit einer integrierten kohlevergasungsanlage
US4595396A (en) 1984-05-14 1986-06-17 Phillips Petroleum Company Composition comprising 1,3,5-trioxane
DE3446715A1 (de) * 1984-12-21 1986-06-26 Krupp Koppers GmbH, 4300 Essen Verfahren zur kuehlung von staubfoermige verunreinigungen enthaltendem partialoxidationsgas, das zur verwendung in einem kombinierten gas-dampfturbinenkraftwerk bestimmt ist
US5048284A (en) * 1986-05-27 1991-09-17 Imperial Chemical Industries Plc Method of operating gas turbines with reformed fuel
DE68914051T2 (de) 1988-04-05 1994-07-21 Ici Plc Gasturbine.
US4861745A (en) 1988-08-03 1989-08-29 United Catalyst Inc. High temperature shift catalyst and process for its manufacture
US5048285A (en) * 1990-03-26 1991-09-17 Untied Technologies Corporation Control system for gas turbine engines providing extended engine life
GB9105095D0 (en) * 1991-03-11 1991-04-24 H & G Process Contracting Improved clean power generation
US5725616A (en) 1991-12-12 1998-03-10 Kvaerner Engineering A.S. Method for combustion of hydrocarbons
AU3429093A (en) * 1991-12-31 1993-07-28 Robert D. Harvey Process for producing electric energy using sour natural gas
US5435836A (en) * 1993-12-23 1995-07-25 Air Products And Chemicals, Inc. Hydrogen recovery by adsorbent membranes
US5741440A (en) 1994-02-28 1998-04-21 Eastman Chemical Company Production of hydrogen and carbon monoxide
US6293979B1 (en) 1994-12-19 2001-09-25 Council Of Scientific & Industrial Research Process for the catalytic conversion of methane or natural gas to syngas or a mixture of carbon monoxide and hydrogen
DK171830B1 (da) * 1995-01-20 1997-06-23 Topsoe Haldor As Fremgangsmåde til generering af elektrisk energi
US5516967A (en) 1995-01-30 1996-05-14 Chemisar Laboratories Inc. Direct conversion of methane to hythane
US5740673A (en) * 1995-11-07 1998-04-21 Air Products And Chemicals, Inc. Operation of integrated gasification combined cycle power generation systems at part load
US5666823A (en) * 1996-01-31 1997-09-16 Air Products And Chemicals, Inc. High pressure combustion turbine and air separation system integration
US5861441A (en) * 1996-02-13 1999-01-19 Marathon Oil Company Combusting a hydrocarbon gas to produce a reformed gas
JP3533895B2 (ja) * 1997-03-13 2004-05-31 セイコーエプソン株式会社 シリアルプリンタ及びシリアルプリンタにおけるイメージバッファアクセス方法
CA2317539C (en) * 1998-01-08 2003-08-19 Satish Reddy Autorefrigeration separation of carbon dioxide
DE59810033D1 (de) * 1998-09-16 2003-12-04 Alstom Switzerland Ltd Verfahren zum Minimieren thermoakustischer Schwingungen in Gasturbinenbrennkammern
US6499083B1 (en) * 1999-09-15 2002-12-24 Western Digital Ventures, Inc. Disk-based storage system responsive to a direction-selection signal for autonomously controlling seeks in a sequence determined by the direction-selection signal and a locally-stored doubly linked list
US6585784B1 (en) * 1999-12-13 2003-07-01 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method for utilizing gas reserves with low methane concentrations for fueling gas turbines
US6298652B1 (en) * 1999-12-13 2001-10-09 Exxon Mobil Chemical Patents Inc. Method for utilizing gas reserves with low methane concentrations and high inert gas concentrations for fueling gas turbines
KR100442439B1 (ko) * 2002-10-07 2004-07-30 엘지전자 주식회사 제어국의 멀티링크에서 링크별 큐 할당 장치 및 방법

Also Published As

Publication number Publication date
EP1240279B1 (de) 2005-11-16
CN1651738A (zh) 2005-08-10
HK1082785A1 (en) 2006-06-16
AU779291C (en) 2007-12-13
US6298652B1 (en) 2001-10-09
CN1304741C (zh) 2007-03-14
AU779291B2 (en) 2005-01-13
US6907737B2 (en) 2005-06-21
CN100338344C (zh) 2007-09-19
HK1053667A1 (en) 2003-10-31
HK1082784A1 (en) 2006-06-16
EA200200638A1 (ru) 2003-06-26
CN1651737A (zh) 2005-08-10
CN1304742C (zh) 2007-03-14
WO2001042400A9 (en) 2002-08-15
US6684644B2 (en) 2004-02-03
CN1651739A (zh) 2005-08-10
EP1240279A1 (de) 2002-09-18
EA006494B1 (ru) 2005-12-29
CN1239818C (zh) 2006-02-01
US20050182283A1 (en) 2005-08-18
DE60024135D1 (de) 2005-12-22
US20030084668A1 (en) 2003-05-08
US7350359B2 (en) 2008-04-01
AU2259501A (en) 2001-06-18
MY125079A (en) 2006-07-31
US20040206065A1 (en) 2004-10-21
ATE310068T1 (de) 2005-12-15
AU2005200532B2 (en) 2006-11-02
HK1082783A1 (en) 2006-06-16
US6523351B2 (en) 2003-02-25
WO2001042400A1 (en) 2001-06-14
AU2005200532A1 (en) 2005-03-03
CN1414999A (zh) 2003-04-30
US20020014068A1 (en) 2002-02-07

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