DE3446715A1 - Verfahren zur kuehlung von staubfoermige verunreinigungen enthaltendem partialoxidationsgas, das zur verwendung in einem kombinierten gas-dampfturbinenkraftwerk bestimmt ist - Google Patents

Verfahren zur kuehlung von staubfoermige verunreinigungen enthaltendem partialoxidationsgas, das zur verwendung in einem kombinierten gas-dampfturbinenkraftwerk bestimmt ist

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DE3446715A1 DE19843446715 DE3446715A DE3446715A1 DE 3446715 A1 DE3446715 A1 DE 3446715A1 DE 19843446715 DE19843446715 DE 19843446715 DE 3446715 A DE3446715 A DE 3446715A DE 3446715 A1 DE3446715 A1 DE 3446715A1
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Description

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Essen, den 18.12.1984 N 4942/7a Dr.Ha/W.
KRUPP KOPPERS GMBH, MOLTKESTRASSE 29, 43oo ESSEN 1
Verfahren zur Kühlung von staubförmige Verunreinigungen enthaltendem Partialoxidationsgas, das zur Verwendung in einem kombinierten Gas-Dampfturbinenkraftwerk bestimmt ist.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Kühlung von staubförmige Verunreinigungen enthaltendem Partialoxidationsgas, das durch Vergasung (Partialoxidation) von Brennstoffen bei Temperaturen oberhalb des Schlackeschmelzpunktes gewonnen und in einem dem Vergaser nachgeschalteten Kühlsystem unter Dampferzeugung indirekt gekühlt sowie in einer oder mehreren nachgeschalteten Stufen entstaub wird, wobei das gekühlte und entstaubte Gas nach entsprechender Entschwefelung in der Brennkammer einer Gasturbine eines kombinierten Gas-Dampfturbinenkraftwerkes verbrannt wird.
Bei Verfahren der vorstehend genannten Art ist es bekannt, das aus dem Vergaser austretende heiße Partialoxidationsrohgas in einem Abhitzedampf erzeugenden Kühlsystem indirekt zu kühlen, wobei der dabei anfallende Dampf ganz oder teilweise, gegebenenfalls nach entsprechender Überhitzung, den Dampfturbinen des kombinierten Gas-Dampfturbinenkraftwerkes zugeführt wird. Das Partialoxidationsrohgas wird dagegen nach entsprechender Entstaubung und Entschwefelung mit einer Temperatur von ca. 6oo bis 7oo C in die Brennkammer der Gasturbine eingeleitet. Bei diesem Verfahren ist es ferner bekannt, eine Verlegung des Abhitzekessels durch Ansintern des im Rohgasstrom mitgeführten Flugstaubes dadurch zu verhindern, daß man diese Flugstaubpartikel vor dem Eintritt in den Abhitzekessel durch entsprechende Kühlung des aus dem Vergaser austretenden Rohgases erstarren läßt. Diese Gaskühlung, die auch als Quenching bezeichnet wird, kann beispielsweise durch Berieselung des Rohgases mit kaltem Wasser erfolgen.
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In der DE-PS 24 29 993 wird auch bereits ein Verfahren beschreiben, bei dem diese Gaskühlung mit einem Teilstrom des bereits gekühlten Gases durchgeführt wird, der zu diesem Zweck zurückgeführt und in den Rohgasstrom zwischen dem Austritt aus dem Vergaser und dem Eintritt in den Abhitzekessel eingeblasen wird.
Beide Verfahren haben jedoch ihre Nachteile. Beim Quenching mit Wasser erhöht sich zwangsweise der Abwasseranfall, der bei den immer schärfer werdenden Umweltschutzbedingungen einer entsprechenden Aufarbeitung bedarf. Beim Quenching mit rückgeführtem Gas besteht immer die Notwendigkeit., die gesamte Enthalpie des erzeugten Rohgasstromes zwischen dem Vergaser und der Entnahmestelle des Rückführgases durch indirekte Kühlung im Abhitzekessel abzuführen. Es ist deshalb eine entsprechende Dimensionierung der Wärmeaustauschflächen des Abhitzekessels erforderlich.
Die Beschaffung und der Betrieb solcher Abhitzekessel sind jedoch teuer, weil einerseits große Wärmeaustauschflächen aus hochtemperatur- und korrosionsfesten Materialien benötigt werden, wobei der Bedarf an Wärmeaustauschfläche mit abnehmender Gastemperatur am Austritt des Abhitzekessels überproportionäl steigt. Andererseits wird der Betrieb des Abhitzekessels dadurch verteuert, daß die Wärmeaustauschflächen einer dauernden Verschmutzung durch die Rohgasverunreinigungen unterliegen und daher in Intervallen durch Rußbläser bzw. akustische Einrichtungen zu säubern sind. Während der Betriebszeiten zwischen zwei Reinigungsperioden verschlechtert sich die Dampfleistung des Abhitzekessels mit zunehmender Verschmutzung desselben.
Da das erzeugte Partialoxidationsgas in einem nachgeschalteten Gas-Dampfturbinenkraftwerk weiterverarbeitet werden soll, ist außerdem zu berücksichtigen, daß nach dem heutigen Stand der Technik der Dampf-
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turbinenprozeß normalerweise einen schlechteren Wirkungsgrad aufweist als der Gasturbinenprozeß. Um dem zu begegnen, besteht die Notwendigkeit, den bei der Abkühlung des Partialoxidationsgases anfallenden Abhitzedampf bei hohem Druck hoch zu überhitzen, was wiederum zu einer Verteuerung des Abhitzekessels beiträgt.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zu Grunde, das Verfahren der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, daß die beim Quenching mit Wasser und/oder rückgeführtem Gas auftretenden Nachteile vermieden werden. Außerdem soll durch das erfindungsgemäße Verfahren der Kühlprozeß dahingehend verbessert werden, daß der Energiestrom, der dem Gasturinenprozeß zugeführt wird, weitgehend maximiert wird, während gleichzeitig der Energiestrom, der dem Dampfturbinenprozeß zugeführt wird, entsprechend verringert wird. Dadurch soll einerseits der Gesamtwirkungsgrad des kombinierten Gas-Dampfturbinenprozesses verbessert und andererseits das für die Gaskühlung erforderliche Abhitzekesselsystem entsprechend verkleinert und vereinfacht werden.
Das der Lösung dieser Aufgabe dienende Verfahren der eingangs genannten Art ist gemäß seinem Hauptanspruch dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem Vergaser austretende Rohgas vor dem Eintritt in das Kühlsystem durch Einblasen von Stickstoff bis auf eine Temperatur von 9oo bis lloo C gekühlt wird, wobei die Temperatur des dabei entstehenden stickstoffhaltigen Gasgemisches innerhalb des angegebenen Temperaturbereiches so eingestellt wird, daß dieselbe gerade unterhalb der Erweichungstemperatur der im Gas enthaltenen Flugstaubpartikel liegt und der zugesetzte Stickstoff im Gasgemisch belassen und gemeinsam mit den übrigen Gasbestandteilen in die Brennkammer der Gasturbine eingeleitet wird.
•S 9 (1 ψ S W t
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Das heißt, beim erfindungsgemäßen Verfahren wird das Quenching des aus dem Vergaser austretenden heißen Rohgases nicht mit Wasser oder zurückgeführtem gekühlten Partialoxidationsgas, sondern mit Stickstoff durchgeführt. Hierbei ist zu berücksichtigen, daß für die Vergasung des eingesetzten Brennstoffes in der Regel ohnehin Sauerstoff benötigt wird, der in einer dem Vergaser zugeordneten Luftzerlegungsanlage erzeugt werden muß. Bei der Luftzerlegung fällt jedoch zwangsläufig Stickstoff an, wobei die Menge des erzeugten Stickstoffes je nach Reinheit des dem Vergaser zugeführten Sauerstoffes bis zum 3,29-fachen der Sauerstoffmenge betragen kann. Dieser anfallende Stickstoff wird nun in sinnvoller Weise für das Gasquenching benutzt. Dabei wird der dem Partialoxidationsgas zugesetzte Stickstoff im Gas belassen und gemeinsam mit diesem nach Passieren der übrigen Gasbehandlungsstufen in die Brennkammer der Gasturbine eingeleitet, wo er in an sich bekannter Weise eine Herabsetzung der Verbrennungstemperatur sowie des NOy-Gehaltes im erzeugten Rauchgas bewirkt. Hierbei kann ohne weiteres in Kauf genommen werden, daß durch diese Stickstoffzugabe zum erzeugten Partialoxidationsgas der Gasmengenstrom in den nachgeschalteten Behandlungsanlagen entsprechend vergrößert wird.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist ferner vorgesehen, daß das stickstoffhaltige Gasgemisch im Kühlsystem nur bis auf eine Temperatur von 9oo bis 5oo C indirekt gekühlt und daran anschließend durch Zugabe von weiterem Stickstoff bis auf die für die weitere Gasbehandlung erforderliche Temperatur von 5oo bis 15o°C gebracht wird. Welche Temperatur hierbei im Einzelfall eingestellt wird, richtet sich in erster Linie nach dem Temperaturniveau der nachfolgenden Gasentschwefelung.
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Durch diese Arbeitsweise wird der Anteil der indirekten Gaskühlung im Abhitzekessel noch weiter verringert, während gleichzeitig der Anteil der direkten Gaskühlung durch Stickstoffzugabe weiter vergrößert wird. Hierdurch werden die Anlage-, und Betriebskosten des Abhitzekessels entsprechend weiter gesenkt und sein Betrieb auf das Gebiet höchster Temperaturdifferenzen zwischen dem heißen· Rohgas und dem Kühlsystem des Abhitzekessels beschränkt. Außerdem wird dadurch der Dampfturbinenanteil am Prozeß der Stromerzeugung zu Gunsten des Gasturbinenanteils verkleinert und damit der thermische Gesamtwirkungsgrad der Stromerzeugung verbessert.
Weitere Einzelheiten des erfindungsgemäßen Verfahrens sollen nachfolgend an einem Ausführungsbeispiel mit Hilfe des in der Abbildung dargestellten Fließschemas erläutert werden. In diesem Fließschema sind nur die für die Verfahrenserläuterung unbedingt erforderlichen Anlagenteile dargestellt, während alle Nebeneinrichtungen, wie z.B. Pumpen, Kompressoren, Ventile usw., nicht dargestellt sind. Ferner wird im Fließschema auf Einzelheiten der vorgeschalteten Vergasungsanlage sowie des nachgeschalteten Gas-Dampfturbinenkraftwerkes nicht näher eingegangen, da diese Verfahrensstufen nicht Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind. Es kann aber davon ausgegangen werden, daß diese Verfahrensstufen sowie sämtliche Stufen des erfindungsgemäßen Verfahrens mit an sich bekannten Anlageteilen und Aggregaten ausgeführt werden können.
Bei dem im Fließschema dargestellten Verfahren wird der eingesetzte Brennstoff, bei dem es sich vorzugsweise um feinkörnige bis staubförmige Kohle handelt, über die Leitung 2 in den Vergaser 1 eingeleitet. Bei diesem handelt es sich vorzugsweise um einen Flugstromvergaser, der bei erhöhtem Druck betrieben werden kann. Dem Vergaser 1 ist die Luftzerlegungsanlage 3 (Tieftemperaturanlage) zugeordnet, der
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die erforderliche Luft über die Leitung 4 zugeführt wird. Der durch Tieftemperaturzerlegung der Luft erzeugte Sauerstoff wird über die Leitung 5 in den Vergaser 1 eingeleitet, in dem die Vergasung (Partialoxidation) der eingespeisten Kohle bei Temperaturen zwischen 14oo und 16oo C, d.h. oberhalb des Schlackeschmelzpunktes,erfolgt. Das erzeugte Partialoxidationsrohgas verläßt im vorliegenden Falle mit einer Temperatur von ca. 13oo C und einem Druck von ca. 3o bar über die Leitung 6 den Vergaser 1. In einer ersten Gasquench 7 wird dem heißen Gas Stickstoff mit etwa Umgebungstemperatur zugesetzt, der aus der Luftzverlegungsanlage 3 stammt und über die Leitung 8 in die Gasquench 7 eingeleitet wird» Der staubfreie gasförmige Stickstoff läßt sich dabei problemlos auf den erforderlichen Betriebsdruck verdichten. Durch die Stickstoffzugabe wird das heiße Gas bis auf eine Temperatur von ca. looo C gekühlt. Diese Temperatur liegt unter der Erweichungstemperatur der im Gas enthaltenen Flugstaubpartikel. Das entsprechend gekühlte Gas gelangt zusammen mit dem zugesetzten Stickstoff sodann in den als Kühlsystem fungierenden Abhitzekessel 9, in dem es durch indirekte Kühlung bis auf eine Temperatur von ca. 7oo bis 8oo C gebracht wird. Die Rohrschlange Io soll dabei die Wärmeübertragungsflächen des Abhitzekessels 9 symbolisch darstellen. Beim Abhitzekessel 9 kann es sich vorzugsweise um einen sogenannten Strahlungskessel handeln. Das aus dem Abhitzekessel 9 austretende Gas-Stickstoff gemisch muß nun noch soweit abgekühlt werden, daß es nach Durchgang durch den Heißzyklon 11 bei Eintritt in den Rohgas-Reingas-Wärmeaustauscher 12 noch eine hinreichende Temperatur hat, um das aus der Entschwefelungsanlage 13 kommende Reingas auf eine für die Brennkammer 14 geeignete und optimierte Eintrittstemperatur vorzuwärmen. Das Gas-Stickstoffgemisch aus der Leitung 15 wird deshalb zunächst in eine zweite Gasquench 16 eingeleitet, der über die Leitung 17 ein weiterer Teilstrom des in der Luftzerlegungsanlage 4 erzeugten Stickstoffes mit ca. Umgebungstemperatur zugeführt wird.
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Das Gas-Stickstoffgemisch verläßt die Gasquench 16 über die Leitung und gelangt in den Heißzyklon 11, in dem die Grobentstaubung des Gas-Stickstoff gemisches erfolgt. Gegebenenfalls kann die zweite Gasquench auch hinter dem Heißzyklon 11 vor dem Rohgas-Reingas-Wärmeaustauscher angeordnet sein. Das aus dem Heißzyklon 11 austretende Gas-Stickstoffgemisch wird über die Leitung 19 in die Feinentstaubung 2o eingeleitet. In der Leitung 19 ist dabei der Rohgas-Reinigas-Wärmeaustauscher 12 vorgesehen, in dem das Gas-Stickstoffgemisch in der Leitung 19 von ca. 5oo C bis auf ca. 2oo C im indirekten Wärmeaustausch mit dem von der Entschwefelungsanlage 13 kommenden Reingas abgekühlt wird. Die Feinentstaubung 2o des Gas-Stickstoffgemisches erfolgt in an sich bekannter Weise mittels eines Waschers oder Desintegrators. Anschließend gelangt das entstaubte Gas-Stickstoffgemisch über die Leitung 21 in die Entschwefelungsanlage 13, in der mit einem Absorbtions/Desorbtions-Verfahren die gasförmigen Schwefelverbindungen in an sich bekannter Weise aus dem Gas-Stickstoffgemisch entfernt werden. Der Stickstoffanteil des Gas-Stickstoffgemisches hat dabei keinen negativen Einfluß auf die nachfolgende Entschwefelung. Das gereinigte Gas-Stickstoffgemisch wird als sogenanntes Reingas über die Leitung 22 in die Brennkammer 14 eingeleitet. Vor dem Eintritt in dieselbe erfolgt im Rohgas-Reingas-Wärmeaustauscher 12 eine Wiederaufheizung des Reingases bis auf eine Temperatur von ca. 3oo - 6oo C. Über die Leitung wird die erforderliche Luft und/oder der erforderliche Sauerstoff in die Brennkammer 14 eingeleitet. Das dort durch die Verbrennung erzeugte heiße Druck-Rauchgas wird über die Leitung 24 aus der Brennkammer 14 abgezogen und in der Gasturbine des nachgeschalteten Gas-Dampfturbinenkraftwerkes entspannt und damit zur Stromerzeugung genutzt. Die im Heißzyklon 11 und der Feinentstabung 2o aus dem Gas-Stickstoff gemisch abgeschiedenen Verunreinigungen werden über die Leitungen 25 und 26 abgezogen und gelangen in die Leitung 27, durch die sie aus dem Verfahren ausgeschleust werden.
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Im Hinblick auf einen möglichst niedrigen NO -Gehalt im erzeugten Druck-Rauchgas ist es zweckmäßig, die Temperatur in der Brennkammer 14 im Bereich zwischen ca. 6oo und ca. 7oo C einzustellen. Zum Z wecke einer optimalen Temperatureinstellung kann deshalb gegebenenfalls über die Leitung 28 in an sich bekannter Weise Stickstoff in die Brennkammer eingeblasen werden, der ebenfalls aus der Luftzerlegungsanlage 3 stammt.

Claims (4)

18.12.84 N 4942/7a
Patentansprüche:
Verfahren zur Kühlung von staubförmige Verunreinigungen enthaltendem Partialoxidationsgas, das durch Vergasung (Partialoxidation) von Brennstoffen bei Temperaturen oberhalb des Schlackeschmelzpunktes gewonnen und in einem dem Vergaser nachgeschalteten Kühlsystem unter Dampferzeugung indirekt gekühlt sowie in einer oder mehreren nachgeschalteten Stufen entstaubt wird, wobei das gekühlte und entstaubte Gas nach entsprechender Entshwefelung in der Brennkammer einer Gasturbine eines kombinierten Gas-Dampfturbinenkraftwerkes verbrannt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem Vergaser austretende Rohgas vor dem Eintritt in das Kühlsystem durch Einblasen von Stickstoff bis auf eine Temperatur von 9oo bis lloo°C gekühlt wird, wobei die Temperatur des dabei entstehenden stickstoffhaltigen Gasgemisches innerhalb des angegebenen Temperaturbereiches so eingestellt wird, daß dieselbe gerade unterhalb der Erweichungstemperatur der im Gas enthaltenen Flugstaubpartikel liegt, und der zugesetzte Stickstoff im Gasgemisch belassen und gemeinsam mit den übrigen Gasbestandteilen in die Brennkammer der Gasturbine eingeleitet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das stickstoffhaltige Gasgemisch im Kühlsystem nur bis auf eine Temperatur von 9oo - 5oo G indirekt gekühlt und daran anschließend durch Zugabe von weiterem Stickstoff bis auf die für die weitere Gasbehandlung erforderliche Temperatur gebracht wird.
- Io -
18.12.84 N 4942/7a
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem Kühlsystem austretende stickstoffhaltige Gasgemisch durch Zugabe von weiterem Stickstoff bis auf eine Temperatur von 5oo - 15o C gekühlt wird.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1-3, dadurch gekennzeichnet, ' daß der für die Gaskühlung erforderliche Stickstoff der Luftzerlegungsanlage entnommen wird, die den für die Vergasung benötigten Sauerstoff liefert.
X-
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