DE599231C - Aus mehreren Abschnitten zusammengesetzte Kunstleitung, deren jeder Widerstand, Kapazitaet und Induktanz enthaelt - Google Patents
Aus mehreren Abschnitten zusammengesetzte Kunstleitung, deren jeder Widerstand, Kapazitaet und Induktanz enthaeltInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf den Ausgleich eines langen Seetelegraphenkabels durch
künstliche Liniennetze für Duplexbetrieb, und zwar besonders eines belasteten Kabels mit
nicht belasteten Endabschnitten zur Milderung der strengen Ausgleicherfordernisse.
Bisher war ein erfolgreicher Ausgleich langer Seekabel meist nur bei nicht belasteten
praktisch ausführbar. Bei unbelasteten Kabein war die Abschwächung so groß, daß nur
mäßige Signalgeschwindigkeiten möglich waren und ein Ausgleich schon für verhältnismäßig
niedrige Frequenzen erforderlich wurde. Es genügte hier im allgemeinen, den Widerstand und die Kapazität durch ein ziemlich
einfaches Netz auszugleichen. Der geringe Wert der Induktanz des Kabels wurde im
Widerstandskapazitätsnetz z. B. durch Einfügung einiger Induktanzspulen in der Nähe
des Kopfendes der künstlichen Linie annähernd ausgeglichen.
Die neuzeitig ausgebildeten Kabel sind aber für die Zeichenübertragung mit hoher Geschwindigkeit
bestimmt. Die höhere Gesch windigkeit erfordert einen im wesentlichen vollständigen Ausgleich über einen höheren
und breiteren Frequenzbereich, und bei einem belasteten Kabel wird dieser Ausgleich durch
den Umstand noch erschwert, daß die Eigenschaften des belastenden Materials mit der
Frequenz und dem Strom veränderlich sind Auch andere Eigenschaften des Kabels, beispielsweise
Reflexionen, Ableitung und dielektrische Absorption, die früher meist vernachlässigt
wurde, gewinnen unter diesen Bedingungen erhebliche Bedeutung. Eine künstliche Linie der im vorhergehenden Absatz beschriebenen
Art kann die Endimpedanz eines gleichförmigen Kabels ausgleichen, ermöglicht aber nicht den genauen Ausgleich der Fortpflanzungskonstante.
Um bei einem belasteten Kabel mit nicht belasteten Enden den Duplexbetrieb zu ermöglichen, ist es wesentlich, daß
ein Ausgleich sowohl für die durch plötzlich-Stromänderungen bedingten Impedanzen wie 4-5
auch für die Fortpflanzungskonstanten jedes Kabelteils erreicht wird. Ein solcher Ausgleich
ist nötig, damit Reflexionen von Stellen, wo die Art des Kabels wechselt, in der
richtigen zeitlichen Beziehung auf der künstliehen Linie aufgenommen werden.
Die der Erfindung zugrunde liegenden Aufgaben sind folgende:
Die Schaffung eines verbesserten Mittels zum Ausgleich der Kabel- sowie der See- und
Erdleiterimpedanz bei Seekabeln, deren mittlere Teile am stärksten belastet sind; 'der genauere
Ausgleich der Kapazität sowie der di-
599 2Bl
elektrischen Absorption des Isoliermaterials des Kabels; die Verringerung der Wirkung
reflektierter Ströme auf das Empfangsinstrument um einen, größeren Betrag, als es bisher
erreichbar war; der Ausgleich sowohl der durch plötzliche Stromänderungen bedingten
Impedanz wie auch der Fortpflanzungskonstante der verschiedenen das vollständige Kabel
bildenden Kabelarten in einer bisher nicht ίο üblichen Weise.
Zur Lösung dieser Aufgabe geht die Erfindung von einer Kunstleitung aus, die in bekannter
Weise aus mehreren Abschnitten zusammengesetzt ist, deren jeder Widerstand, Kapazität und Induktanz enthält, wobei die
Induktanzspulen in Reihe liegen und etwa in ihrer Mitte je einen Abzweigpunkt enthalten,
an den die Kapazität des Abschnittes angeschlossen ist, die andererseits zu einem der
Abzweigpunkte einer einseitig geerdeten Impedanz führt. Das Neue besteht darin, daß
zu jedem Teilabschnitt der einseitig geerdeten Impedanz eine aus hintereinanderliegendem
veränderlichem Widerstand und Induktanz bestehende Impedanz verstellbar im Nebenschluß
angeordnet ist.
Die Erfindung ist in den Zeichnungen beispielsweise veranschaulicht. In diesen zeigt
Abb. ι die Erfindung in Anwendung- auf
ein Seekabel bekannter Art, dessen Hauptteil belastet und dessen Küstenenden unbelastet
sind.
Die Abb. 2, 3 und 4 veranschaulichen Ausführungsformen von Kunstleitungsnetzen mit
für die Ausgleichung der See-Erd-Leiter geeigneten Charakteristiken,
Abb. 5 zeigt eine vollständige künstliche Linie mit dem Netz nach Abb. 2.
Abb. 6 zeigt eine vollständige künstliche Linie mit dem Netz nach Abb. 3.
Abb. 7 ist ein Schema eines einfachen Netzes zum Ausgleich der dielektrischen Verluste
eines langen Seekabels, wobei angenommen ist, daß die Kapazität und die Ableitung
des Kabels sich nicht mit der Frequenz ändern.
Abb. 8 stellt ein Element eines Netzes dar, das eine mit der Frequenz veränderliche Charakteristik
aufweist.
Abb. 9 zeigt mehrere Elementarnetze entsprechend der Abb. 8, die in Parallelschaltung
miteinander und auch in Parallelschaltung mit einem größeren festen Kondensator verbunden
sind, um die dielektrischen Eigenschaften des Seekabels nachzuahmen.
In den Abb. 10 und 11 ist durch die ausgezogenen
Kurven der Widerstand und die Reaktanz in Übereinstimmung mit der Frequenz des Leiters sowie des See-Erd-Leiters zweier
typischer Arten eines nicht belasteten Seetelegraphenkabels veranschaulicht, während
die gestrichelten Kurven die Charakteristiken von äquivalenten Netzen darstellen, die in
Übereinstimmung mit den Grundsätzen der Erfindung gewählt sind, um die Widerstands-
und Reaktanzwerte des Kabels wiederzugeben.
Die Abb. 12 und 13 veranschaulichen in
ausgezogenen Linien die Ableitungscharakteristik des Kabels und in gestrichelten Linien
die Charakteristiken der einzelnen Elementarnetze, die das Netz gemäß Abb. 9 bilden,
während die mit »Summe« bezeichneten gestrichelten Linien die Charakteristiken des
vollständigen Netzwerkes einschließlich der drei zueinander und zu dem großen festen
Kondensator parallel geschalteten Elementarnetze wiedergeben.
In Abb. ι ist das lange Seekabel als aus einem nichtbelasteten Abschnitt 1 an der
Küste und einem belasteten Abschnitt 2 bestehend dargestellt. Dadurch, daß man den
belasteten Teil, der sich am schwierigsten ausgleichen läßt, auf einen erheblichen Abstand
\'on dem Endapparat entfernt, kann ein genauerer
Ausgleich erreicht werden. Das Kabel ist für Duplexbetrieb durch eine künstliche
Linie ausgeglichen, die in zwei Abschnitte unterteilt ist, von denen Abschnitt 3
für den Ausgleich des nicht belasteten Kabels ι in der Nähe der Küste und Abschnitt 4
für den Ausgleich des belasteten Kabels 2 bestimmt ist.
Der Teil 3 der künstlichen Linie enthält Netze zum Ausgleich der Impedanz des Kabels
und der See-Erd-Leiter sowie der dielektrischen Verluste des Kabels. Die Ausbildung
dieser Netze beruht bei der dargestellten Ausführungsform auf den in den Abb. 3 und 9
veranschaulichten Netzausführungen. Das Netz, das die Impedanz des Kabels und der
See-Erd-Leiter nachbildet, ist zusammengesetzt aus Reiheninduktanzen 10 und Reihenwiderständen
11 mit Nebenschlußwegen 12. Das Netz für die Wiedergabe der dielektrischen
Eigenschaften des Kabels enthält Nebenschlußkondensatoren 15 sowie zusätzliche
Netze 16 im Nebenschluß zu einigen, aber nicht notwendigerweise allen Nebenschlußkondensatoren
15. Die zusätzlichen Netze 16 sind zusammengesetzt aus Elementarnetzen, von
denen jedes einen Widerstand Und eine Kapazität in Reihe enthält, die parallel zueinander
and zu dem festen. Nebenschlußkondensator 15 geschaltet sind. 1x5
Da der Teil 4 der künstlichen Linie so ausgebildet ist, daß der belastete Teil des Kabels
ausgeglichen wird, müssen die einzelnen Abchnitte notwendigerweise einen größeren Be- '
trag an Induktanzen enthalten. Die Impedanz der See-Erd-Leiter wird durch Abschnitte nach
Art des in Abb. 3 dargestellten ausgeglichen.
Der Endapparat des zusammengesetzten Kabel systems nach Abb. ι ist schematisch
durch einen Sender 20 veranschaulicht, der an Erde und an die Verbindung der Brückenzweige
21 und 22 angeschlossen ist, während der Empfangsapparat 23 in üblicher Weise an
den Eckpunkten der Brücke liegt.
Die bei Entwurf der künstlichen Linie gemäß der Erfindung in Frage kommenden
Grundsätze mögen nunmehr wie folgt entwickelt werden:
Die Fortpflanzungskonstante kann wie folgt
beschrieben werden:
V(R +jeoL) (G+ jcoC)
und die durch plötzliche Stromänderungen bedingte Impedanz
R + jcoL
G + j co C '
Der Ausdruck R + j co L gibt den Ohmschen Widerstand und die Reaktanz des Kupferleiters
sowie des See-Erd-Leiters und der Ausdruck G + j ω C die Ableitung und Kapazi-2g
tätsreaktanz des Isoliermaterials wieder. Dabei bedeutet R Widerstand, L Induktanz,
G Ableitung, C Kapazität, ω das 271-fache der
Frequenz und ;' ]/— 1 .
Damit sowohl die Fortpflanzungskonstante wie auch die durch plötzliche Stromänderungen
bedingte Impedanz in jedem gegebenen Kabelabschnitt oder für jede Kabelart ausgeglichen
werden, ist es wesentlich, daß die Werte von R + j ω L und G + j co C in jedem
Kabelabschnitt richtig ausgeglichen werden. Jeder der Werte R, L, G und C ändert
sich in ihnen etwas mit der Frequenz. Die Art, in der G und C sich ändern, wird als
dielektrische Absorption bezeichnet. Bei den bisher üblichen künstlichen Linien zum Ausgleich
"nicht belasteter Kabel wurden Fehler, die durch unrichtige Ausgleichung der Induktanz
entstanden, teilweise durch unrichtige Ausgleichung der Kapazität sowie der Absorption
kompensiert.
Aus den Abb. 10 und 11 ergibt sich, wie
Widerstand'und Reaktanz des Kabels und des See-Erd-Leiters eines Seekabels sich mit der
Frequenz ändern. Die Abb. 12 und 13 zeigen, wie sich die Kapazität des Kabels und seine
Ableitung gleichfalls mit der Frequenz ändern. Zusätzlich zum Widerstand enthält ein
nicht belastetes Kabel noch induktive Reaktanz, für die bisher eine sorgfältige Ausgleichung
im allgemeinen nicht erforderlich war. Es hat sich herausgestellt, daß diese
Reaktanz durch ein Netz einfacher Ausführung ausgeglichen werden kann, das man leicht in die künstliche Linie einfügen kann.
Das Netz ist in seiner einfachsten Form in Abb. 2 veranschaulicht.
Die Art und Weise, in der die Elemente dieses Netzes so bestimmt werden können,
daß sie sich Widerstand und Reaktanz des Kabels sowie des See-Erd-Leiters möglichst
nähern, ergibt sich aus dem Folgenden:
Die Impedanz des Netzes gemäß Abb. 2 ergibt sich bei Verwendung der oben benutzten
Symbole wie folgt:
I2 +JwL2. .(i)
R1 + JmL1 '
Zerlegt man diesen Ausdruck in seine realen und imaginären Komponenten und
teilt jede durch die Länge/, so daß die Werte für eine Einheitslänge des Kabels gelten, so
ergibt sich:
Rc =
2>
R\
(2)
(3)
worin R0 und Xc die realen und imaginären
Teile der Leiterimpedanz bezeichnen.
Differenziert man die Ausdrücke (2) und (3) nach der Frequenz, so erhält man:
AncoLfR\
I [
(Rf
+ L2 ==.
(5)
Diese Ausdrücke mögen der Einfachheit halber mit A und B bezeichnet werden.
Um die besten Werte der Konstanten des Netzes festzustellen, bestimmt man die Werte
von Rc, Xc, A und B nach den ausgezogenen
Kurven der Abb. 10 oder 11. Die Werte werden bei der Frequenz abgelesen, die hinsichtlich
der Betriebsfrequenz des Kabels als wichtigste anzusehen ist. Diese Werte setzt man in die Gleichungen (2), (3), (4) und (5)
ein, wodurch sich die Werte L1, R1, L2 und
R2 durch Rechnung ergeben.
Die gestrichelten Linien in den Abb. 10 und 11 veranschaulichen die Charakteristiken
von äquivalenten Netzen, die zur Wiedergabe der Werte von Rc und Xc gewählt sind. Die
Werte der Induktanz und der Reduktanz des Netzes sind in den Abbildungen gegeben.
Es ergibt sich, daß die Charakteristiken des Netzes mit denen des Kabels im wesentlichen
über den ganzen Frequenzbereich des besonderen, der Darstellung zugrunde gelegten
Kabels nahe übereinstimmen.
Die relative Bedeutung von Widerstand und Reaktanz eines nicht belasteten Leiters
ist proportional der Höhe der ausgezogenen Kurven der Abb. 10 und 11. Es zeigt sich
also, daß die Reaktanz bei den niedrigeren
Frequenzen von verhältnismäßig geringer Bedeutung ist, daß sie aber bei den höheren
Frequenzen zunehmende Bedeutung gewinnt. Das bedeutet, daß eine höhere prozentuale
Genauigkeit der Einstellung der Reaktanz bei den höheren Frequenzen erforderlich ist. Bei
allen Frequenzen ist aber ein genauer Ausgleich des Widerstandes eines nicht belasteten
Leiters im allgemeinen wichtiger als ein genauer Induktanzausgleich, d. h. die prozentuale
Genauigkeit des Widerstandsausgleichs muß viel größer sein als die prozentuale Genauigkeit der Reaktanznachbildung.
Ein anderes Netz, das hinsichtlich der Charakteristiken identisch ist, aber eine für
die Praxis bequemere Ausbildung zeigt, ist in Abb. 3 dargestellt. Der Ausdruck für die
Impedanz dieses Netzes ist derselbe wie im Falle der Abb. 2, wo folgende Beziehungen
bestehen:
Rt = Ri+^ R3 =
JLo
Abb. 4 ist auch unter den folgenden Bedingungen hinsichtlich der Charakteristiken
identisch:
R0 = R2.
La —-=— (L1 + L2).
Jedes dieser drei oder anderer äquivalenter Netze kann für den Zweck benutzt werden,
den die praktischen Erwägungen vorschreiben.
Das Netz nach Abb. 2 erhält, wenn es in
eine voll künstliche Linie eingefügt wird, die in Abb. 5 gezeigte Ausbildung, bei der entsprechende
Teile dieselben Bezugszeichen haben. Die Kondensatoren C1, C1, C1 geben
die Kapazität des Kabels wieder.
Dementsprechend enthält das Netz gemäß Abb. 3, wenn es in eine künstliche Linie eingefügt
wird, die in Abb. 6 veranschaulichte Form.
Es war bisher üblich, hochwertige Glimmer- oder Papierkondensatoren zum Ausgleich
der Kapazität von langen Ozeankabeln zu benutzen. Obgleich einige geringe Verluste
in solchen Kondensatoren auftreten, weisen sie gewöhnlich eine beständigere Kapazität
auf als die im Kabel herrschende. Infolgedessen gleichen sie das Kabel hinsichtlich gewisser
Verlustcharakteristiken des Kabeldielektrikums nicht aus. Diese Charakteristiken
haben die Natur eines Absorptionsverlustes und sind mit der Frequenz veränder-Hch.
Aus den oben angegebenen Gründen werden diese Charakteristiken zweckmäßig in Rechnung gezogen und in der künstlichen
Linie ausgeglichen, um den bestmöglichen Ausgleich zu erhalten.
Das Verfahren der Nachbildung der dielekirischen Absorption in der künstlichen Linie
gestaltet sich wie folgt:
Würde die Kapazität des Kabels und die Ableitung sich nicht mit der Frequenz ändern,
so könnte sie durch das einfache in Abb. 7 dargestellte Netz wiedergegeben werden, das
eine reine Kapazität C und eine Ableitung G in Parallelschaltung enthält, um die Verluste
wiederzugeben. Messungen des Dielektrikums eines wirklichen Kabels, das als Netz nach
Abb. 7 behandelt wird, ergeben einen verschiedenen Wert von C und G für jede Frequenz,
indem die reine Kapazität sich nicht gemäß der voll ausgezogenen Kurve der Abb. 12 ändert,' während die Ableitung, als
Induktanz ausgedrückt, sich nach der ausgezogenen Kurve der Abb. 13 ändert. Es ist
deshalb erwünscht, der Kapazität der künstlichen Linie die gleichen frequenzveränderlichen
Charakteristiken zu geben. Dies kann mit Hilfe des in Abb. 7 dargestellten Netzes
allein nicht geschehen, da in den mathematischen Gleichungen für sie ein Frequenzausdruck
fehlt.
Gewisse Arten \ron einfachen Netzen haben
sich jedoch als mit der Frequenz veränderlich ergeben. Prüft man das Netz nach Abb. 8, so
ergeben sich für seine äquivalente Kapazität und Leitfähigkeit folgende Ausdrücke:
C -
(8)
(9)
Schaltet man dies Netz parallel zu einem anderen Kondensator, der einigemal so groß
ist, so ist es möglich, eine rohe Annäherung an die Ableitung und Kapazität (d. h. die dielektrische
Absorption) eines wirklichen Kabels über den ganzen wesentlichen Frequenzbereich
zu erzielen.
Erheblich bessere Ergebnisse lassen sich aber erzielen, wenn die drei Stromkreiselemente
nach Abb. 8 parallel zueinander und auch parallel zu einem größeren festen Kondensator
geschaltet werden. Das sich ergebende Netz ist in Abb. 9 veranschaulicht. Die Gleichungen der Charakteristiken jedes
Einzelnetzes entsprechen den obigen Gleichungen (8) und (9). Die Charakteristiken des
Gesamtnetzes kann man durch einfache Addierung der Charakteristiken der Einzelnetze
erhalten. Für die Einzelnetze sollen die Pro- 12» dükte C y<iR voneinander verschieden sein.
Im allgemeinenkannpraktisch dieKapazität C4
20- bis 4omal so groß sein als die kombinierten Kapazitäten von C1, C2, C3.
Die durch ein solches Netz zu erzielenden Ergebnisse sind in den xA.bb. 12 und 13 veranschaulicht.
Von diesen Kurven zeigen die gestrichelten Linien ^i, B und C die Charakteristiken
der drei Netze -Ki-C1, R2-C2 bzw.
A3-C3. Die mit »Summe« bezeichneten gestrichelten
Linien geben die Charakteristiken des gesamten den Kondensator C4 der Abb. 9
enthaltenden Netzes wieder. Es leuchtet ein, daß dies Netz eine große Annäherung an die
dielektrischen Eigenschaften des Kabels selbst ergibt, wie durch die ausgezogenen Linien angedeutet.
Nötigenfalls könnte ein noch genauerer Ausgleich dadurch erreicht werden, daß .man
vier oder mehr Widerstandskapazitätsnetze anstatt der in Abb. 9 dargestellten drei be-
ao nutzt. Würde in dem Kabel eine Ableitung vorhanden sein, die sich nicht mit der Frequenz
änderte, so könnte ein Nebenschlußwiderstand, der nicht in Reihe mit der Kapazität
liegt, dem Netz parallel geschaltet werden.
Die Werte dieser Kapazitäten und Widerstände hätte man unmittelbar berechnen können;
das Verfahren ist aber langwierig und kompliziert, während das Verfahren der allmählichen
Annäherungen bei gewisser Erfahrung eine ganz genaue Wiedergabe der Kabelkapazitäten
ergibt.
Das dargestellte Netz hat sich als für den Ausgleich der dielektrischen Absorption als
befriedigend herausgestellt. Natürlich kann irgendeine gleichwertige Netzart statt dessen
benutzt werden.
Die Widerstand und Kapazität berichtigenden Zweige brauchen nicht in demselben
Maße wie die Hauptkapazitäten C4 verteilt zu werden. Es genügt im allgemeinen, die
dielektrische Absorption in den Einheitsabschnitten zu korrigieren, deren Längen von
etwa 15 Meilen bis zu einigen hundert Meilen schwanken können. Da die drei Zweige unabhängig
voneinander arbeiten, können sie unabhängig über den Abschnitt je nach Wunsch verteilt werden. Jeder Zweig der Korrektion
kann entweder als T-Abschnitt oder als π-Abschnitt
benutzt werden.
Die Merkmale der Erfindung sind unter besonderer Bezugnahme auf nicht belastete sowie
auf ungleichförmig belastete Kabel be- * schrieben. Natürlich erstreckt sich aber ihre
Anwendbarkeit auch auf gleichförmig belastete Kabel. Der Unterschied besteht nur
hinsichtlich der Induktanz.
Es ist bekannt, daß elektrische Wellen, die auf Diskontinuitäten in einem Leiter treffen,
reflektiert werden. Ein Kabel weist häufig geringfügige Unregelmäßigkeiten auf, die auf
Verschiedenheiten in der Herstellung benachbarter Abschnitte oder auf anderen Gründen
beruhen. Bei Ausführung einer künstlichen Ausgleichlinie werden in der künstlichen
Linie ähnliche Unregelmäßigkeiten an Stellen untergebracht, die den Stellen der Unregelmäßigkeiten
des wirklichen Kabels entsprechen. Wenn man jedoch den Abschnitt des Kabels zwischen der Unregelmäßigkeit und Jo
dem Sendeende der künstlichen Linie nicht genau trifft, so weichen die beiden reflektierten
Wellen in der Größe und in der Ankunftszeit etwas voneinander ab, so daß die Neutralisierung
keine vollständige ist und dem Empfangsinstrument eine störende Spannung aufgedrückt wird. Bei dem Kabel nach Abb. 1
wird der Übergang von dem nichtbelasteten zu dem belasteten Teil durch ganz allmähliche
Erhöhung des Belastungsgewichtes herbeigeführt. Trotzdem können geringfügige Reflexionen
eintreten, die bei den benutzten hohen Geschwindigkeiten und den niedrigen Stromwerten die ankommenden Zeichen beeinträchtigen
können.
Werden jedoch ähnliche Diskontinuitäten in der künstlichen Linie an genau entsprechenden
Stellen nachgebildet, so können die Reflexionswirkungen dadurch auf ein zu vernachlässigendes
Maß verringert werden. So werden etwa auftretende reflektierte Wellen sowohl im Kabel wie in der künstlichen Linie
auf denselben Grad abgeschwächt und verzögert.
Wenn eine künstliche Linie, die normalerweise für den genauen Ausgleich der primären
Konstanten R, L und C eines langen Seekabels entworfen ist, sowohl verfeinerte Mittel
zum Ausgleich der geringeren Werte wie der dielektrischen Absorption und der Induk*
tanz von nicht belasteten Teilen unter Berücksichtigung der Frequenzveränderlichkeit jedes
Wertes enthält, so wird natürlich der allgemeine Ausgleich erheblich verbessert. Bei Anwendung
dieser verfeinerten Mittel erreicht die Signalgeschwindigkeit in jeder Richtung einen Höchstwert.
Claims (1)
- Patentansprüche:i. Aus mehreren Abschnitten zusam- 1x0 mengesetzte Kunstleitung, deren jeder Widerstand, Kapazität und Induktanz enthält, wobei die Induktanzspulen in Reihe liegen und etwa in ihrer Mitte je einen Abzweigpunkt enthalten, an den die Kapazität des Abschnittes angeschlossen ist, die andererseits zu einem der Abzweigpunkte einer einseitig geerdeten Impedanz führt zum Ausgleich von insbesondere im mittleren Teil am stärksten belasteten Seekabeln innerhalb des Signalfrequenzbereiches, dadurch gekennzeichnet, daß zu599 2B1jedem Teilabschnitt der einseitig geerde- ι ten Impedanz (ii in Abb. i) eine aus hintereinanderliegendem veränderlichem Widerstand (13) und Induktanz (14) bestehende Impedanz (12) verstellbar im Nebenschluß angeordnet ist.·■ 2. Kunstleitung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Stromkreise (16), die in einer Anzahl der Abschnitte Ohmschen Widerstand und Kapazität in Reihe, aber im Nebenschluß zu den Kapazitäten (15) enthalten.Hierzu ι Blatt Zeichnungen
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