EP0109680B1 - Als Bode-Entzerrer ausgebildeter einstellbarer Dämpfungentzerrer - Google Patents

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EP0109680B1
EP0109680B1 EP83111561A EP83111561A EP0109680B1 EP 0109680 B1 EP0109680 B1 EP 0109680B1 EP 83111561 A EP83111561 A EP 83111561A EP 83111561 A EP83111561 A EP 83111561A EP 0109680 B1 EP0109680 B1 EP 0109680B1
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EP
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bode
equalizer
line
equaliser
auxiliary
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Erwin Dipl.-Ing. Bücherl
Gerhard Dipl.-Ing. Ensslin
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Siemens AG
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Siemens AG
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    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B3/00—Line transmission systems
    • H04B3/02—Details
    • H04B3/04—Control of transmission; Equalising
    • H04B3/14—Control of transmission; Equalising characterised by the equalising network used
    • H04B3/143—Control of transmission; Equalising characterised by the equalising network used using amplitude-frequency equalisers
    • H04B3/145—Control of transmission; Equalising characterised by the equalising network used using amplitude-frequency equalisers variable equalisers

Definitions

  • the invention relates to an adjustable damping equalizer designed as a Bode equalizer.
  • Adjustable damping equalizers are described, for example, in the article by P. Hermanutz “A variable equalizer”, AEÜ, volume 26 (1972) number 2, pages 99 to 104, and are also dealt with in a relatively detailed mathematical manner. This known prior art is explained in detail below with reference to FIGS. 1 to 3, so that the following is only briefly carried out first.
  • Bode equalizers all-pass links are often used as auxiliary quadrupoles. These contain switching elements, in particular coils, depending on the task, also coupled ones, the inductance values of which become smaller and smaller as the operating frequency increases. Above approximately 100 MHz, such equalizers with discrete elements are usually no longer feasible, and it is also shown that predetermined frequency responses can only be achieved with relatively complicated auxiliary quadripoles.
  • the invention has for its object to provide an adjustable equalizer designed in the manner of a Bode equalizer, in which the auxiliary quadrupole can be relatively simple and which is functional even at relatively high frequencies.
  • This object is achieved for an initially specified attenuation equalizer in such a way that the auxiliary quadrupole is formed by a line of real, frequency-independent characteristic impedance.
  • a so-called complete Bode equalizer is shown, which is provided with the reference number 2 there.
  • a voltage source U o with the internal resistance R o is connected upstream of this equalizer, the terminating resistance is also designated R o .
  • the equalizer itself consists of an attenuation network in the form of a bridged T-member with the resistors R o in the longitudinal branches and a resistor R a 2 / R in the bridging branch.
  • the shunt arm there is a resistor R, which is connected in a known manner with an auxiliary quadrupole HVP 1 with the characteristic impedance Wo.
  • the auxiliary quadrupole HVP1 itself is terminated with an adjustable resistor W.
  • the auxiliary quadrupole HVP 2 which has the characteristic impedance R o 2 / Wo and which is terminated with the resistor R o 2 / W, is parallel to the bridging branch.
  • a simplified Bode equalizer which uses an auxiliary quadrupole only in the shunt arm.
  • Such circuits are also known per se.
  • the resistance T element is formed by the resistors R 1 in the series branch and the resistor R 2 in the cross branch.
  • the auxiliary quadrupole HVP 1 is then connected downstream of this resistor R 2 and is terminated there with the adjustable resistor W.
  • the equalizer 2 is formed from a so-called resistor n element, in the longitudinal branch of which the resistor R o 2 / R 2 and in the transverse branches of which the resistors Ro2jR 1 are located.
  • the auxiliary quadrupole HVP 2 has the characteristic impedance Ro2jW o and is terminated with the adjustable resistance R o 2 / W.
  • FIG. 4 In the longitudinal branches of the equalizer 2 there are again the resistors R 1 and in their transverse branch the resistor R 2 , which is followed by an auxiliary quadrupole HVP.
  • This auxiliary quadrupole consists of a line 1 with the characteristic impedance Wo and the length L, which is terminated with the adjustable resistance W. Details will be discussed later.
  • line 1 can be interconnected from a plurality of lines, which must be appropriately dimensioned in such a way that the required overall effect for the auxiliary quadrupole HVP is achieved. It is also possible to connect a plurality of work pieces of the same or different characteristic impedance and of the same or different electrical length only in parallel or in series on the input side and these lines on the output side complete the same or different ohmic resistances.
  • the auxiliary quadrupole would have to consist of the resistors Wo in the longitudinal branches of a bridged T-element, which are followed by a coil 4 and a parallel resonant circuit 5 in the transverse branch;
  • the bridging branch 3 would consist of a distributed parallel resonance circuit, which consists of the parallel connection of a capacitor and a series resonance circuit.
  • Downstream is a further circuit section, which has a series resonance circuit 6 in the transverse branch of the circuit, which in turn lies on the center tap 8 of a parallel resonance circuit 7, if it is assumed that - as indicated by dashed lines - the parallel resonance circuit 7 contains a coupled coil.
  • 6 and 7 show a linear or a parabolic damping curve of a realized example.
  • the attenuation a B is plotted in dB on the ordinate.
  • the length L of the line 1 is chosen to be ⁇ / 2, which results in a parabolic frequency response of the damping.
  • this means that at a center frequency of f m 140 MHz, the line length L must be approximately 74 cm.
  • the Bode equalizer according to FIG. 1 is a known and, in its simplified form (FIGS. 2, 3), often used network for equalizing frequency-dependent amplitude profiles.
  • its damping curve can be determined by the relationship
  • a H ( ⁇ ) and b H ( ⁇ ) are the (waves) damping and (wave) phase of the auxiliary four-pole (HVP),
  • the stroke constant H o is a function of the basic damping a o of the ground equalizer, it depends on the structure selected.
  • the frequency response of the Bode equalizer is determined by the damping a H ( ⁇ ) and the phase b H ( ⁇ ) of the auxiliary quadrupole, whose characteristic impedance Wo must be constant.
  • Bridged T-links with mutually dual longitudinal and transverse impedances, ie damping (fixed) equalizers and all-passes, can be used to implement the auxiliary quadrupole.
  • the equalizer frequency responses are to be linear or parabolic, arithmetically symmetrical to a center frequency, this can be achieved by corresponding parts of the cosine function if the phase of the auxiliary quadrupole is linear.
  • This linear phase has a line. It is therefore conceivable in such cases to use a line section with a corresponding length to be determined from the requirements as an auxiliary quadrupole.
  • the cable length can also be quite long.
  • the cable loss a k proportional / f may have to be taken into account. This is easily possible by means of a concentrated attenuation equalizer with a suitable frequency response upstream or downstream of the cable.
  • equalizer frequency responses are required, which deviate from the simple, arithmetically symmetrical ones mentioned, these can also be achieved by chain connection of a bridged T-link to the line section.
  • Non-standard intermediate values of the cable wave resistance can optionally be produced by connecting two cables of the same or different wave resistance in parallel or in series, the phase changes of the two cable pieces naturally having to be the same.
  • FIG. 4 A circuit example for the simplified Bode equalizer with line section as auxiliary quadrupole is shown in FIG. 4.
  • the values of the resistances R t , R 2 , W and the wave resistance Wo of the line section result in a familiar manner from the requirements for basic attenuation and equalization variation.
  • the length L of the line section determines the frequency-dependent course of the equalizer characteristic in accordance with the above statements.
  • the line length L is 1/8 wavelength for the case of linear amplitude response and 1/2 wavelength for parabolic response. 5 shows, for comparison, the effort required for a circuit constructed with concentrated elements for generating a parabolic damping gear.
  • the circuit described can be used for both the simplified and the complete Bode equalizer, in the latter case there is one line section in the longitudinal branch and one in the transverse branch. dual characteristic impedance required.

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Description

  • Die Erfindung betrifft einen als Bode Entzerrer ausgebildeten einstellbaren Dämpfungsentzerrer.
  • Einstellbare Dämpfungsentzerrer sind beispielsweise in dem Aufsatz von P. Hermanutz "Ein variabler Entzerrer", AEÜ, Band 26 (1972) Heft 2, Seiten 99 bis 104, beschrieben und auch verhältnismäßig detailliert mathematisch behandelt. Anhand der Figuren 1 bis 3 wird dieser bekannte Stand der Technik nachstehend noch im einzelnen erläutert, so daß zunächst nur kurz folgendes ausgeführt wird.
  • In diesen sogenannten Bode-Entzerrern werden häufig Allpaßglieder als Hilfsvierpole verwendet. Diese enthalten Schaltelemente, insbesondere Spulen, je nach Aufgabenstellung auch gekoppelte, deren Induktivitätswerte mit steigender Betriebsfrequenz immer kleiner werden. Oberhalb von etwa 100 MHz sind dann solche Entzerrer mit diskreten Elementen meist nicht mehr realisierbar, darüber hinaus zeigt sich, daß vorgegebene Frequenzgänge nur mit verhältnismäßig komplizierten Hilfsvierpolen erreicht werden können.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen nach Art eines Bode Entzerrers ausgebildeten einstellbaren Entzerrer anzugeben, bei dem der Hilfsvierpol verhältnis-mäßig einfach ausgebildet werden kann und der auch bei relativ hohen Frequenzen funktionsfähig ist.
  • Diese Aufgabe wird für einen einleitend angegebenen Dämpfungsentzerrer in der Weise gelöst, daß der Hilfsvierpol durch eine Leitung reellen, frequenzunabhängigen Wellenwiderstandes gebildet ist.
  • Insbesondere zeigt sich dabei, daß sich auf diese Weise ideale Kosinusentzerrer realisieren lassen.
  • Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Anhand von Ausführungsbeispielen wird nachstehend die Erfindung noch näher erläutert.
  • Es zeigen in der Zeichnung
    • Fig. 1 einen vollständigen, bekannten Bode Entzerrer,
    • Fig. 2 einen sogenannten vereinfachten, bekannten Bode Entzerrer mit dem Hilfsvierpol im Querzweig,
    • Fig. 3 einen vereinfachten, bekannten Bode Entzerrer mit dem Hilfsvierpol im Längszweig,
    • Fig. 4 einen vereinfachten Bode Entzerrer nach der Erfindung mit einer Leitung als Hilfsvierpol,
    • Fig. 5 einen mit konzentrierten Schaltelementen aufgebauten vereinfachten Bode Entzerrer, der die Eigenschaften des Entzerrers nach den Figuren 4 bzw. 7 hat,
    • Eig. 6 den linearen Frequenzgang eines Bode Entzerrers nach Fig. 4 mit 8 Leitungslänge (L≈ 18,5 cm) bei fm = 140 MHz,
    • Fig. 7 einen sogenannten parabolischen Frequenzgang eines Bode Entzerrers nach Fig. 4 mit λ/2 Leitungslänge (L≈ 74 cm) bei fm = 140 MHz.
  • In Fig. 1 ist ein sogenannter vollständiger Bode Entzerrer dargestellt, der dort insgesamt mit der Bezugsziffer 2 versehen ist. Diesem Entzerrer vorgeschaltet ist eine Spannungsquelle Uo mit dem Innenwiderstand Ro, der Abschlußwiderstand ist ebenfalls mit Ro bezeichnet. Der Entzerrer selbst besteht aus einem Dämpfungsnetzwerk in der Form eines überbrückten T-Gliedes mit den Widerständen Ro in den Längszweigen und einem Widerstand Ra 2/R im Überbrückungszweig. Im Querzweig liegt ein Widerstand R, dem in bekannter Weise ein Hilfsvierpol HVP 1 mit dem Wellenwiderstand Wo nachgeschaltet ist.
  • Der Hilfsvierpol HVP1 selbst ist mit einem einstellbaren Widerstand W abgeschlossen. Parallel zum Überbrückungszweig liegt der Hilfsvierpol HVP 2, der den Wellenwiderstand Ro 2/Wo hat und der mit dem Widerstand Ro 2/W abgeschlossen ist.
  • In den folgenden Figuren sind diese Bezugszeichen an sich unmittelbar übernommen und es sind wirkungsgleiche Elemente mit den gleichen Bezugsziffern wie in Fig. 1 bezeichnet.
  • In Fig. 2 ist ein vereinfachter Bode Entzerrer dargestellt, der nur im Querzweig einen Hilfsvierpol verwendet. Auch solche Schaltungen sind an sich bekannt. Im Entzerrer 2 wird das Widerstands-T-Glied durch die Widerstände R1 im Längszweig und den Widerstand R2 im Querzweig gebildet. Diesem Widerstand R2 ist dann der Hilfsvierpol HVP 1 nachgeschaltet, der dort mit dem einstellbaren Widerstand W abgeschlossen ist.
  • Eine weitere, an sich ebenfalls bekannte Vereinfachungsform zeigt Fig. 3. Dort wird der Entzerrer 2 aus einem sogenannten Widerstands n-Glied gebildet, in dessen Längszweig der Widerstand Ro 2 /R2 und in dessen Querzweigen die Widerstände Ro2jR1 liegen. Der Hilfsvierpol HVP 2 hat den Wellenwiderstand Ro2jWo und ist mit dem einstellbaren Widerstand Ro 2/W abgeschlossen.
  • Ausgehend von dem vereinfachten Bode Entzerrer gemäß Fig. 2 wird nun in Fig. 4 die erfindungsgemäße Schaltung gezeigt. In den Längszweigen des Entzerrers 2 liegen somit wieder die Widerstände R1 und in ihrem Querzweig der Widerstand R2, dem ein Hilfsvierpol HVP nachgeschaltet ist. Dieser Hilfsvierpol besteht aus einer Leitung 1 mit dem Wellenwiderstand Wo und der Länge L, die mit dem einstellbaren Widerstand W abgeschlossen ist. Einzelheiten werden später noch besprochen. Es sei noch darauf hingewiesen, daß z.B. die Leitung 1 aus mehreren Leitungen zusammengeschaltet werden kann, die für sich in passender Weise so bemessen sein müssen, daß die geforderte Gesamtwirkung für den Hilfsvierpol HVP erreicht wird. Auch ist es möglich, mehrere Beitungsstücke gleichen oder unterschiedlichen Wellenwiderstandes sowie gleicher oder unterschiedlicher elektrischer Länge nur eingangsseitig parallel oder in Serie zu schalten und diese Leitungen ausgangsseitig mit gleichen oder unterschiedlichen ohmschen Widerständen abzuschließen.
  • In Fig. 5 ist gezeigt. welche komplizierte Schaltung verwendet werden müßte, wenn der in Fig. 4 dargestellte Entzerrer mit seinem Hilfsvierpol HVP durch ein Netzwerk aus konzentrierten Schaltelementen nachgebildet werden müßte. In diesem Fall müßte also der Hilfsvierpol aus den Widerständen Wo in den Längszweigen eines überbrückten T-Gliedes bestehen, denen eine Spule 4 und ein Parallel- Resonanzkreis 5 im Querzweig nachgeschaltet sind; der Überbrückungszweig 3 würde aus einem versteilerten Parallel-Resonanzkreis bestehen, der aus der Parallel-Schaltung eines Kondensators und eines Serienresonanzkreises besteht. Nachgeschaltet ist ein weiterer Schaltungsabschnitt, der einen Serienresonanzkreis 6 im Querzweig der Schaltung hat, der wiederum an der Mittelanzapfung 8 eines Parallelresonanzkreises 7 liegt, wenn dabei davon ausgegangen wird, daß - wie gestrichelt kenntlich gemacht - der Parallelresonanzkreis 7 eine gekoppelte Spule enthält.
  • In der Figurenkurzbeschreibung ist bereits darauf hingewiesen, daß dieser Entzerrer nach Fig. 5 bei geeigneter Bemessung der Schaltelemente das gleiche Dämpfungsverhalten hat, wie es in Fig. 7 für den Entzerrer nach Fig. 5 dargestellt ist.
  • Die Fig. 6 bzw. 7 zeigen einen linearen bzw. einen parabolischen Dämpfungsverlauf eines realisierten Beispiels. Dabei hat bei Fig. 6 die Leitung 1 eine Leitungslänge von λ/S, d.h. also im Ausführungsbeispiel L = 18,5 cm bei einer Mittenfrequenz von 140 MHz und einem gesamten zu entzerrenden Übertragungsfrequenzbereich zwischen 105 und 75 MHz. Auf der Ordinate ist die Dämpfung aB in dB aufgetragen.
  • Entsprechend gilt dies auch für Fig. 7, bei der die Länge L der Leitung 1 zu λ/2 gewählt ist, wodurch ein parabolischer Frequenzgang der Dämpfung entsteht. Im Ausführungsbeispiel bedeutet dies, daß bei einer Mittenfrequenz von fm = 140 MHz die Leitungslänge L etwa 74 cm betragen muß.
  • Zu ergänzenden Erläuterungen sei nachstehend noch auf folgendes hingewiesen.
  • Der Bode Entzerrer nach Fig. 1 ist ein bekanntes und in seiner vereinfachten Form (Fig. 2, 3) oft verwendetes Netzwerk zur Entzerrung von frequenzabhängigen Amplitudenverläufen. In erster Näherung läßt sich sein Dämpfungsverlauf durch die Beziehung
    Figure imgb0001
  • darstellen. Die vorstehende Gleichung ist in Formel 11 des einleitend genannten Aufsatzes zu finden und ist hier geringfügig modifiziert.
  • Dabei sind aH(ω) und bH(ω) die (Wellen,) Dämpfung und (Wellen-) Phase des Hilfsvierpols (HVP),
    Figure imgb0002
  • ist der, Reflexionsfaktor des Abschlußwiderstandes R des Hilfsvierpoles gegenüber dem Wellenwiderstand W des Hilfsvierpols, die Hubkonstante Ho ist eine Funktion der Grunddämpfung ao des Bodeentzerrers, sie hängt von der gewählten Struktur ab. Der Frequenzgang des Bode-Entzerrers wird durch die Dämpfung aH (ω) und die Phase bH(ω) des Hilfsvierpols bestimmt, dessen Wellenwiderstand Wo konstant sein muß. Zur Realisierung des Hilfsvierpols kommen also überbrückte T-Glieder mit zueinander dualen Längs- und Querimpedanzen in Frage, d.h. Dämpfungs (-fest-) Entzerrer und Allpässe.
  • Es ist möglich, den Hilfsvierpol nur als Allpaß auszu-. führen. Dann ist der Entzerrerfrequenzgang proportional zu cos 2bH Allpässe für diesen Zweck sind oft nicht kopplungsfrei realisierbar und enthalten daher in den gekoppelten Spulen kritische Bauelemente, die besonders bei höheren Frequenzen sehr häufig nicht mehr herstellbar sind.
  • Wenn, wie oft gefordert, die Entzerrerfrequenzgänge arithmetisch symmetrisch zu einer Mittenfrequenz linear oder parabolisch verlaufen sollen, kann dies durch entsprechende Teile der Kosinusfunktion erreicht werden, wenn die Phase des Hilfsvierpols linear verläuft. Diese lineare Phase hat eine Leitung. Es ist also denkbar, in solchen Fällen als Hilfsvierpol ein Leitungsstück mit entsprechender, aus den Forderungen zu ermittelnder Länge zu verwenden. Für lineare Verläufe sind Leitungsstücke der Länge (1 +n) 8 entsprechend bH = (I+n) 45o mit n = 0,2,4,..., für parabolische Verläufe sind Leitungsstücke der Länge m
    Figure imgb0003
     4 entsprechend bH = m,90° mit m = 1,2,3,... erforderlich. Daneben ergibt sich auch die Möglichkeit zur Erzeugung von Amplitudengängen mit periodischem cos-Verlauf durch Benutzung einer entsprechend größeren Leitungslänge im Hilfsvierpol. Diese Leitungsstücke müssen den für Bode-Entzerrer üblichen Dimensionierungsvorschriften (z.B. nach der eingangs angegebenen Literaturstelle) berechneten Wellenwiderstand besitzen, dann überträgt die Leitung die ausgangsseitige Fehlanpassung in gleicher Weise wie ein konzentriert aufgebauter Hilfsvierpol auf den Eingang.
  • Je nach Betriebsfrequenz kann die Kabellänge auch ziemlich groß werden. In so einem Fall muß die Kabeldämpfung ak proportional /f unter Umständen berücksichtigt werden. Dies ist leicht möglich durch einen dem Kabel vor- oder nachgeschalteten, konzentriert aufgebauten Dämpfungsentzerrer mit geeignetem Frequenzgang.
  • Falls Entzerrerfrequenzgänge verlangt werden, die von den genannten einfachen, arithmetisch symmetrischen abweichen, können auch diese durch Kettenschaltung eines überbrückten T-Gliedes zum Leitungsstück erreicht werden.
  • Käufliche Kabel sind nur in wenigen Wellenwiderstandswerten erhältlich (z.B. 50 Q, 75 Q, 150 Ω). Dem kann dadurch Rechnung getragen werden, daß die Grunddämpfung ao des Bode- Entzerrers dementsprechend festgelegt wird, da der Wellenwiderstand Wo des HVP nur von ao abhängt. Nicht standardisierte Zwischenwerte des Kabelwellenwiderstandes können gegebenenfalls durch Parallel- oder Reihenschaltung von zwei Kabeln gleichen oder unterschiedlichen Wellenwiderstandes hergestellt werden, wobei natürlich die Phasengänge der beiden Kabelstücke gleich sein müssen. Durch Parallelschalten zweier 75-Q-Kabel erhält man also einen Wellenwiderstand von 37,5 Q, durch Parallelschalten eines 75-Q-Kabels und eines 50-Q-Kabels einen Wellenwiderstand von 130,0 Ω usw.
  • Bei dem normalerweise nicht verwendeten vollständigen Bode-Entzerrer sind zwei Kabel nötig für Längs- und Querzweig, deren Wellenwiderstände dual zueinander sein müssen. Diese Bedingung kann z.B. für Wo = Zo erfüllt werden, wenn Zo der Wellenwiderstand des Bode- Entzerrers ist.
  • Ein Schaltungsbeispiel für den vereinfachten Bode-Entzerrer mit Leitungsstück als Hilfsvierpol zeigt Fig. 4.
  • Die Werte der Widerstände Rt, R2, W sowie des Wellenwiderstandes Wo des Leitungsstücks ergeben sich in bekagnter Weise aus den Anforderungen an Grunddämpfung und Entzerrungsvariation. Die Länge L des Leitungsstücks bestimmt gemäß den obigen Ausführungen den frequenzabhängigen Verlauf der Entzerrercharakteristik.
  • Die Figuren 6 und 7 zeigen Ergebnisse einer analysierten Schaltung mit der Mittelfrequenz fm = 140 MHz. Die Leitungslange L beträgt dabei 1/8 Wellenlänge für den Fall linearen Amplitudengangs und 1/2 Wellenlänge für parabolischen Gang. In Fig. 5 ist zum Vergleich der erforderliche Aufwand einer mit konzentrierten Elementen aufgebauten Schaltung zur Erzeugung eines parabolischen Dämpfungsganges dargestellt.
  • Bei dem vorstehend beschriebenen Entzerrer wird von dem Gedanken ausgegangen, daß zur Herstellung eines bestimmten Phasengangs nicht unbedingt Allpässe erforderlich sind. Die für den Hilfsvierpol notwendige Eigenschaft konstanten Wellenwiderstandes kann auch durch Beitungsstücke erreicht werden, der erforderliche Phasengang wird durch die Länge der Leitung bestimmt.
  • Damit ersetzt also ein Leitungsstück ein wesentlich aufwendigeres LC-Netzwerk, das darüber hinaus meist mit gekoppelten Spulen realisiert werden müßte.
  • Die Einschränkung, daß damit nur Kosinus-Verläufe der Dämpfung realisiert werden können, ist nicht von großer Bedeutung, da einmal die häufigsten Forderungen linearen oder parabolischen Dämpfungsfrequenzgang verlangen und zum anderen durch Zuschaltung von geeigneten überbrückten T-Gliedern mit konzentrierten Elementen, aber ohne gekoppelte Spulen, leicht andere Frequenzgänge erzielbar sind.
  • Die beschriebene Schaltung läßt sich sowohl für den vereinfachten als auch den vollständigen Bode-Entzerrer anwenden, in letzterem Fall ist jeweils ein Leitungsstück im Längszweig und eines im Querzweig mit dazu. dualem Wellenwiderstand nötig.

Claims (6)

1. Als Bode-Entzerrer ausgebildeter einstellbarer Dämpfungsentzerrer, bestehend aus einem Widerstandsnetzwerk und einem frequenzgang-formenden Hilfsvierpol (HVP), dadurch gekennzeichnet, daß der Hilfsvierpol (HVP) durch eine Leitung (1) reellen, frequenzunabhängigen Wellenwiderstandes gebildet ist.
2. Bode-Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Leitung (1) den Wert (1 + n) λ/8 hat, wobei n = 0,2,4... und λ die zur Mittenfrequenz eines vorgebbaren, zu entzerrenden Frequenzbereichs gehörende Wellenlänge ist.
3. Bode-Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Leitung (1) den Wert m. λ/4 hat, wobei m = 1,2,3... und die zur Mittenfrequenz eines vorgebbaren, zu entzerrenden Frequenzbereichs gehörende Wellenlänge ist.
4. Bode-Entzerrer nach einem der vorhergehenden Ansprüche dadurch gekennzeichnet, daß die Leitung (1) aus der ein-und ausgangsseitigen Paralleloder Berienschaltung mehrer Beitungen gleichen oder unterschiedlichen Wellenwiderstandes mit gleicher, elektrischer Länge besteht.
5. Bode-Entzerrer nach einem der vorhergehenden Ansprüche dadurch gekennzeichnet, daß der Leitung (1) Hilfsvierpole (HVP) reellen konstanten Wellenwiderstandes vor-oder nachgeschaltet sind.
6. Bode-Entzerrer nach einem der vorhergehenden Ansprüche dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Leitungsstücke gleichen oder unterschiedlichen Wellenwiderstandes sowie gleicher oder unterschiedlicher elektrischer Länge nur eingangsseitig parallel oder in Serie geschaltet sind und ausgangsseitig mit gleichen oder unterschiedlichen ohmschen Widerständen abgeschlossen sind.
EP83111561A 1982-11-22 1983-11-18 Als Bode-Entzerrer ausgebildeter einstellbarer Dämpfungentzerrer Expired EP0109680B1 (de)

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