DE4432272C2 - Verfahren zum Betreiben einer Kälteerzeugungsanlage für das Klimatisieren von Fahrzeugen und eine Kälteerzeugungsanlage zur Durchführung desselben - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben einer Kälte­ erzeugungsanlage zum Klimatisieren von Fahrzeugen und eine Käl­ teerzeugungsanlage zur Durchführung desselben gemäß dem Oberbe­ griff des Patentanspruches 1 hinsichtlich des Verfahrens und ge­ mäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 12 hinsichtlich der Kälteerzeugungsanlage.

Ein derartiges Verfahren bzw. eine derartige Vorrich­ tung ist aus der EP 0 424 474 B1 bekannt. Darin ist eine Methode zur Prozeßregelung in einem Dampfkompressionskreis beschrieben. Dieser beinhaltet einen Kompressor, einen Kühler, ein Drossel­ ventil und einen Verdampfer, die sukzessiv in Serie verbunden sind und einen integralen, geschlossenen Kreislauf bilden, der unter überkritischem Druck auf der Hochdruckseite des Kreises arbeitet. Bei der beschriebenen Methode wird mit einer Änderung des Druckes über eine Füllstandshöhenänderung eines im Kreislauf auf Niederdruckseite zusätzlich integrierten Pufferbehälters bei nahezu konstantem Massenstrom auf der Hochdruckseite eines über­ kritischen Kälteprozesses die spezifische Enthalpie des Kälte­ mittels beeinflußt. Durch Variierung der Enthalpiedifferenz des Kältemittels stromauf der Drosselstelle und hinter der Drossel­ stelle stromauf der Einlaßöffnung des Verdampfers kann dabei die Kälteleistung gesteuert werden. Das Kältemittel wird nach der Verdichtung soweit wie möglich im Gaskühler von einem diesen um­ strömenden Kühlmedium heruntergekühlt, wie dies technisch sinn­ voll ist. Durch Regelung des Drosselventils stellt sich auf der Hochdruckseite ein Druck ein, um die jeweils gewünschte Enthal­ piedifferenz zu erreichen. Die am Verdampfer anfallende Kälte­ leistung steigt mit zunehmenden, bzw. sinkt mit abnehmendem Druck auf der Hochdruckseite.

Eine die Effizienz von überkritischen Kreislaufprozessen be­ zeichnende Größe ist der "Coefficient of Performance" COP, wel­ cher definiert ist als das Verhältnis zwischen Kälteleistung und aufgewendeter Kompressor-Antriebsleistung. Für die erwarteten Betriebsbedingungen, die z. B. durch die Verdampfungstemperatur und die Kältemitteltemperatur am Gaskühleraustritt (Kondensator) definiert sind, durch Berechnung und Messung Daten erstellt wer­ den, die die Kälteleistung (Qo), die aufzuwendende Antriebslei­ stung und ihr Verhältnis (COP) als eine Funktion des Druckes auf der Hochdruckseite ausweisen. Bei einem bestimmten Druck auf der Hochdruckseite zeigt der COP in der Folge abhängig von den Be­ triebsbedingungen ein Maximum. Durch die Anwendung dieser Daten ergibt sich eine Eingrenzung des einzustellenden, technisch sinnvollen Hochdruckes auf der Hochdruckseite des überkritischen Kältekreislaufes im Bereich des maximalen COP′s.

Davon ausgehend vergrößert sich der COP bei der bekannten Druckregelung jedoch mit ansteigendem Druck auf der Hochdruck­ seite, d. h. bei steigendem Kälteleistungsbedarf, nur bis zu ei­ nem bestimmten Betrag. Danach beginnt er abzunehmen, da die hinzugewonnene Kälteleistung nicht mehr länger die zusätzliche Arbeit bei der Kompression ausgleichen kann. Bei sehr geringem Kälteleistungsbedarf wird das Drosselmittel aufgesteuert, wo­ durch die Enthalpiedifferenz klein wird. Dadurch wird jedoch auch der COP sehr klein, d. h. es wird eine hohe Verdichtungslei­ stung erbracht und davon nur wenig an Kälteleistung umgesetzt, so daß der bekannte Kreislaufprozeß äußerst uneffizient wird. Die beschriebene Art der Leistungsregelung weist somit hinsicht­ lich der Effizienzbetrachtung nur eine begrenzte Regelbreite auf, die sich zwischen einem unteren und ein oberen Wert an Käl­ teleistung, zwischen etwa 2 und 10 kW, bewegt und einem Verbrau­ cher zur Verfügung gestellt werden kann. Damit wird jedoch auch dann Kälteleistung angeboten, wenn nur wenig oder gar kein Käl­ tebedarf besteht. Eine nach dem bekannten Verfahren arbeitende Klimaanlage kann somit hinsichtlich des Kälteangebotes nicht individuell an die Wünsche des Fahrgastes angepaßt werden, so daß die Anlage nur einen unzureichenden Komfort erzielt und so­ mit fahrzeuguntauglich ist.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein derartiges Verfahren bzw. eine derartige Kälteerzeugungsanlage dahin­ gehend weiterzuentwickeln bzw. weiterzubilden, daß die Effizienz und der Komfort der Anlage so weit gesteigert wird, daß eine Fahrzeugtauglichkeit einer mit dieser arbeitenden Klimaanlage ermöglicht wird.

Die Aufgabe ist erfindungsgemäß durch die bezüglich des Verfah­ ren im Patentanspruch 1 und bezüglich der Kälteerzeugungsanlage im Patentanspruch 12 angegebenen Merkmale gelöst.

Dank der Erfindung wird ein Kreislaufprozeß ermöglicht, bei dem Kälteleistung unter allen Betriebsbedingungen des Fahrzeuges und allen Umgebungsbedingungen in ausreichendem Maße zur Verfügung gestellt werden kann. Dabei wird Kältemittel über den Verdichter über die Regelung bedarfsweise mehr oder weniger gefördert, wo­ durch mehr oder weniger an Kältemittelmasse und damit an Kälte­ leistung am Verdampfer wunschgerecht angeboten werden kann. Der Kältemitteltransport ist weitgehend unabhängig vom Prozeßdruck im Kreislauf, so daß immer, selbst bei sehr hohem oder gering­ stem Kälteleistungsbedarf, im Bereich des maximalen COP die Käl­ teerzeugungsanlage betrieben werden kann. Damit ist ein Regelbe­ reich der Kälteleistung von 0 bis zu einem maximalen in tech­ nisch sinnvollem Umfang erreichbaren Wert bei hohem COP, also hoher Effizienz des Kreislaufes bezüglich seines Wirkungsgrades erzielbar, wodurch ein sehr hoher Klimatisierungskomfort er­ reicht wird. Der Verdichter läuft dabei bei keinem Bedarf an Kälteleistung im Leerlauf, wobei bei Entstehen eines Bedarfes durch eine geeignete Regelung seines Durchsatzes durch langsame kontinuierliche Lasterhöhung bezüglich der Förderung des Kälte­ mittels eine sanfte Steigerung des Kälteleistungsangebotes bis zum gewünschten Wert ermöglicht wird. Aufgrund des hohen Kom­ forts - es wird nicht mehr an Kälteleistung angeboten als ver­ langt wird - bei gleichzeitig hohem Wirkungsgrad bzw. hoher Ef­ fizienz des Kreislaufes ist daher die Verwendung einer mit einer derart gestalteten Kälteerzeugungsanlage ausgestatteten Klimaan­ lage in einem Fahrzeug sinnvoll und somit die Fahrzeugtauglich­ keit gegeben.

Zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung können den Unteran­ sprüchen entnommen werden; im übrigen ist die Erfindung anhand verschiedener in den Zeichnungen dargestellter Ausführungsbei­ spiele nachfolgend näher erläutert; dabei zeigt:

Fig. 1 schematisch in einer Prinzipskizze einen nach dem erfin­ dungsgemäßen Verfahren arbeitenden Dampfkompressionskreislauf mit einem regelbaren Verdichter und einem regelbaren Drosselmit­ tel,

Fig. 2 ein zum Kreislauf aus Fig. 1 zugehöriges Enthalpie-Druck- Diagramm eines transkritischen Prozesses,

Fig. 3 schematisch in einer Prinzipskizze den nach dem erfin­ dungsgemäßen Verfahren arbeitenden Dampfkompressionskreislauf aus Fig. 1 mit einem Pufferbehälter und einem Gegenstromwärme­ tauscher und einem Konstantdrosselventil,

Fig. 4 ein zum Kreislauf aus Fig. 3 zugehöriges Enthalpie-Druck- Diagramm eines transkritischen Prozesses,

Fig. 5 schematisch in einer Prinzipskizze den Verdichter aus Fig. 1 und Fig. 3 als Taumelscheibenverdichter mit Verdichtungs­ hubverstellung,

Fig. 6 schematisch in einer Prinzipskizze den Verdichter aus Fig. 1 und Fig. 3 als Taumelscheibenverdichter mit Kompressions­ endvolumenverstellung.

In Fig. 1 wird ist mit 1 ein Dampfkompressionskreislauf darge­ stellt, der in Reihe geschaltet sukzessiv hintereinander einen Verdichter 2, einen Gaskühler 3 ein Drosselmittel 4 und einen Verdampfer 5 beinhaltet. Der Verdichter 2 ist hierbei bezüglich seines Durchsatzes regelbar. Ebenfalls regelbar ist das Drossel­ mittel 4, das als Expansionsventil ausgebildet sein kann.

Arbeitet der Verdichter 2 unter Last, so verdichtet er gemäß Fig. 2 eine Kältemittelmenge von einem Ausgangsdruck p₁ auf ei­ nen höheren Druck p₂, wobei die Prozeßtemperatur von T₁ auf T₂ ansteigt. Das verdichtete gasförmige Kältemittel wird nun in dem Gaskühler 3 über ein diesen umströmendes Kühlmittel, wie bei­ spielsweise Kaltluft oder Wasser, isobar auf eine Temperatur T₃ abgekühlt. Das Kühlmittel wird beim Durchströmen des Expansions­ ventils 4 isenthalp auf einen Druck p₃, der dem Ausgangsdruck p₁ entspricht, entspannt, wobei sich das Kühlmittel auf eine Tempe­ ratur T₄ weiter abkühlt, die im Verflüssigungsbereich des Kälte­ mittels liegt. Erreicht das so entstandene Zweiphasen-Gemisch Gas/Flüssigkeit des Kältemittels den Verdampfer 5 verdampft der Flüssigkeitsanteil, bzw. der sehr kühle Gasanteil erwärmt sich dort unter Abgabe von Kälte bzw. unter Aufnahme von Wärme von außen. Dabei wird die Ausgangstemperatur T₁ wieder erreicht.

Die am Verdampfer 5 angebotene Kälteleistung errechnet sich aus dem Produkt vom Massenstrom des Kühlmittels und der Enthalpie­ differenz zwischen der Hochdruck- und der Niederdruckseite 6, 7 des Kreislaufes 1. Um dem anliegenden Kälteleistungsbedarf ge­ recht zu werden, ist hier der Verdichter 2 regelbar ausgelegt. Dadurch kann der Durchsatz an Kühlmittel durch den Verdichter 2 und somit der Massenstrom im Kreislauf 1 diesem Bedarf angepaßt werden.

Will man dabei nun bei einer Verwendung der Kälteerzeugungsanla­ ge in einem Kraftfahrzeug in allen Betriebszuständen des Fahrzeu­ ges und Umgebungsbedingungen gleichzeitig höchste Effizienz der Kälteerzeugungsanlage, d. h. will man immer im Maximum des COP liegen, so muß das Expansionsventil 4 eine Regelung erhalten, die mit der Regelung des Verdichters 2 korreliert sein muß. Da­ bei wird in der einfachsten Ausführung des Ventils 4 dessen Öff­ nungsquerschnitt um so weiter geöffnet, je höher die vom Ver­ dichter 2 geförderte Kältemittelmenge ist. Dabei wird in der Fördermenge dann ein Maximum erreicht, wenn der Druckunterschied zwischen Hoch- und Niederdruckseite 6, 7 zu gering wird, um eine für den Kreisprozeß zur Abkühlung erforderliche Entspannung durch das Expansionsventil 4 zu erhalten. Dies ist zumindest dann gegeben, wenn die Drosselwirkung nicht mehr existiert, wenn also der Öffnungsquerschnitt dem Querschnitt der kältemittelfüh­ renden Leitung vor bzw. nach der Drosselstelle entspricht. Ist der Druckunterschied jedoch groß genug, so verläuft die Kühlmit­ telförderung auch bei einer Änderung, die stets bei einer Lei­ stungsanpassung an einen neuen aktuellen Bedarf erfolgt, unter einem konstanten Druckverhältnis im Kreislauf 1.

Fig. 3 zeigt einen zum Kreislauf 1 des vorigen Ausführungsbei­ spiels alternativen Kreislauf 8. Der Kreislauf 8 beinhaltet im Unterschied zum Kreislauf 1 zusätzlich einen Gegenstromwärmetau­ scher 9 und einen Pufferbehälter 10. Das Drosselmittel ist als Konstantdrosselventil 11 ausgebildet. Alle zusätzlichen Kreis­ laufkomponenten sind mit den bisherigen in dem integralen Kreis ebenfalls in Reihe geschaltet. Der Hochdruckteil des Gegenstrom­ wärmetauschers 9 ist zwischen dem Gaskühler 3 und dem Konstant­ drosselventil 11 auf Hochdruckseite 6 des Kreislaufes 8 angeord­ net, während der Niederdruckteil auf Niederdruckseite 7 zwischen Verdampfer 5 und Verdichter 2 sich befindet. Der Pufferbehälter 10 ist einerseits mit dem Austritt des Verdampfers 5 und ande­ rerseits über seinen Austritt 12 für gasförmiges Kältemittel mit dem Niederdruckteil des Gegenstromwärmetauschers 9 verbunden.

Zum Kreislauf nach Fig. 2 identisch verdichtet der regelbare Verdichter 2 eine bestimmte Kältemittelmenge unter Abkühlung im Gaskühler 3. Das abgekühlte Kältemittel wird nun durch den Hoch­ druckteil des Gegenstromwärmetauschers 9 geleitet, in welchem es noch weiter isobar abgekühlt wird. Durch die Entspannung über das Konstantdrosselventil 11 gelangt das Kühlmittel isenthalp zu vergleichsweise noch tieferen Temperaturen als im Beispiel des Kreislaufes 1. Am Verdampfer 5 verdampft ein Flüssigkeitsanteil des Zweiphasen-Gemisches unter Wärmeaufnahme. Der restliche noch flüssige Anteil des Kältemittels sammelt sich dann im Pufferbe­ hälter 10. Der im wesentlichen gasförmige Anteil strömt in den Niederdruckteil des Gegenstromwärmetauschers 9, wird dort weiter aufgewärmt und gelangt von dort in den Verdichter 2.

Bei höherem Kälteleistungsbedarf fördert der Verdichter 2 ent­ sprechend mehr Kältemittelmenge. Da das Drosselmittel hier nicht regelbar ist, erfolgt gleichzeitig eine Erhöhung des Druckes auf der Hochdruckseite 6 des Kreislaufes 8 und damit eine Vergröße­ rung der Enthalpiedifferenz. Ebenso erfolgt eine Verlagerung der Kühlmittelmenge im gesamten Kreislaufes in Richtung der Hoch­ druckseite 6. Durch die erhöhte Enthalpiedifferenz und den gleichzeitig erhöhten Massenstrom durch die Durchsatzerhöhung des Verdichters 2 wird dabei mehr an Kälteleistung als bei ver­ gleichbarer Förderleistung im Kreislauf 1 angeboten. Dadurch wird am Verdichter 2 für den gewünschten Bedarf an Kälteleistung eine geringere Fördermenge und somit eine geringere Förderlei­ stung benötigt. Aufgrund der für unterschiedlichen Kältebedarf erfolgenden Druckänderung auf Hochdruckseite 6 ist dabei jeder Kälteleistung ein ganz bestimmter Kreislauf 8 zugeordnet, wie Fig. 4 verdeutlicht. Für größere Kälteleistungen verschiebt sich die Druckhöhe zu höheren Drücken, d. h. die vom thermodynamischen Kreislauf begrenzte Fläche wird größer, für kleinere Kältelei­ stungen verschiebt sie sich zu niederen Drücken, d. h. die vom thermodynamischen Kreislauf begrenzte Fläche wird kleiner.

Durch die gleichzeitige Änderung des Kältemittelmassenstromes wird die bei sehr hohem und sehr niedrigem Kälteleistungsbedarf sinkende Effizienz des Kreislaufes, die bei einer Regelung der Kälteleistung durch Druckvariation auf der Hochdruckseite 6 auf­ tritt, wird ein Teil von dieser Effizienzabnahme kompensiert, jedoch ist es in genannten Bereichen an Kälteleistungsbedarf nicht möglich, den Kälteerzeugungsprozeß bei maximalem COP ab­ folgen zu lassen. Ein Vorteil des Kreislaufes 8 ist der Entfall einer aufwendigen Ventilsteuerung für das Expansionsventil, mit der ein Arbeiten bei maximalem COP in jedem Bereich und unter allen Fahrbedingungen und Umgebungsbedingungen möglich wäre.

Durch den Pufferbehälter 10 wird im übrigen aufgrund seiner Speicherfähigkeit von Kältemittel bei einer sehr hohen Kältemit­ telansammlung auf der Hochdruckseite 6 des Kreislaufes 8 bei ho­ hem Kälteleistungsbedarf ein starkes Absinken des Ansaugdruckes im Verdampfer 5 verhindert. Gleichzeitig sammelt er überschüssi­ ge Kältemittelmengen aus dem Kreislauf 8 bei niederem Kältelei­ stungsbedarf, also bei niedereren Drücken auf der Hochdruckseite 6 des Kreislaufes 8. Außerdem kompensiert er die Leckagemenge an Kältemittel im Kreislauf 8. Desweiteren ist im Pufferbehälter ein Adsorbens zur Aufnahme von im Kreislauf befindlichem Wasser enthalten, um somit die Bildung von korrosiver Kohlensäure zu vermeiden.

Der Gegenstromwärmetauscher 9 verbessert durch die zusätzliche Abkühlung des Kältemittels nach Durchlauf durch den Gaskühler 3 die verfügbare Kälteleistung am Verdampfer 5 und somit die Effi­ zienz des Kälteprozesses und damit der Kälteerzeugungsanlage. Er dient desweiteren der Rückführung von Schmieröl, das aus dem Verdichter 2 in den Kreislauf 8 übertritt, zum Verdichter 2.

Die Durchsatzregelung des Verdichters 2 kann auf verschiedene Arten erfolgen. Zum einen über die Änderung seiner Antriebsdreh­ zahl, zum anderen über die Änderung seines Verdichtungshubes so­ wie über die Änderung seines Kompressionsendvolumens. Desweite­ ren ist eine Regelung der Ansaugmenge an Kältemittel auf der An­ saugseite 13 über eine regelbare Saugdrossel, die der Verdichter 2 dort beinhaltet, denkbar. Dabei wird jeweils mit zunehmendem Verdichtungshub, mit abnehmendem Kompressionsendvolumen, mit zu­ nehmender Ansaugmenge an Kältemittel und mit zunehmender Dreh­ zahl des Verdichterantriebes eine Steigerung des Kältemittel­ durchsatzes und somit eine Vergrößerung des Massenstromes im Kreislauf 1 bzw. 8 erreicht. Eine Verringerung des Kältemittel­ durchsatzes erfolgt in entsprechend umgekehrter Weise.

Der Verdichter 2 kann als Taumelscheibenverdichter gemäß Fig. 5 ausgebildet sein. Zur Veränderung des Verdichtungshubes weist der Verdichter 2 an seinem jeweils unteren Umfangsbereich 14 der Taumelscheibe 15 eine Verstelleinrichtung 16 auf, die auf dem Prinzip eines verschiebbaren Stellkolbens 17 basieren kann. Die Verstelleinrichtung 16 bewirkt durch eine bezüglich der Bewe­ gungsrichtung der von der Taumelscheibe 15 beaufschlagten und in Verdichterzylindern 18 geführten Verdichtungskolben 19 parallele Verschiebung des Stellkolbens 17 eine Radialbewegung der Taumel­ scheibe 15, die an ihrem oberen Umfangsbereich 20 beweglich ge­ lagert ist. Die strichlierte Ausführung des einen Verdichtungs­ kolbens 19 zeigt die Stellung des Verdichters 2 bei minimalem Verdichtungshub.

In Fig. 6 ist das Prinzip zur Änderung des Kompressionsendvolu­ mens des Verdichters 2 dargestellt. Hierbei wird eine Verstell­ einrichtung 21 verwendet, die ebenfalls auf einer parallel zu der Lage der Verdichtungszylinder 18 erfolgenden Verschiebung eines Stellkolben 22 basiert. Der Stellkolben 22 greift hier je­ doch mittig an der Taumelscheibe 15 auf der den Verdichtungszy­ lindern 18 zugewandten Seite 23 an. Die Taumelscheibe 15 erfährt dadurch bei Verschiebung des Stellkolbens 22 eine axiale Ver­ schiebung, wodurch eine Verschiebung des oberen Totpunktes der Verdichtungskolben 19 und somit eine Veränderung des Kompressi­ onsendvolumens erreicht wird. Die strichlierte Ausführung des Verdichtungskolbens 18 zeigt hier eine Stellung bei sehr hohem Kompressionsendvolumen.

Es ist im übrigen denkbar, für ein verbessertes Ansprechverhal­ ten des Verdichters auf eine Regelung alle - oder zumindest da­ von zwei - verschiedenen angeführten Verstelleinrichtungen gleichzeitig am Verdichter 2 vorzusehen und sie miteinander zu koppeln. Desweiteren können auch mehrere Verdichter 2 hinterein­ ander in Reihe oder parallel zueinander geschaltet im Kreislauf anstelle eines Verdichters angeordnet sein.

Die Verstellvorrichtungen für die Änderungen von Drehzahl, An­ saugmenge, Kompressionsendvolumen und Verdichtungshub des Ver­ dichters 2 können manuell über ein Rändelrad innerhalb der Fahr­ gastzelle je nach Bedarf an Kälteleistung betätigbar sein, wo­ nach der Kreislauf in Abhängigkeit von der festgelegten Stellung die jeweils individuell geforderte Kälteleistung aufbringt. Die­ ser Kälteleistungswert ist soweit festgelegt, wie an der Ver­ stellung manuell nichts verändert wird.

Alternativ dazu ist es denkbar, eine bestimmte Temperatur für den Innenraum der Fahrgastzelle einzustellen, wobei in Abhängig­ keit von den Umgebungsbedingungen und dem Fahrbetrieb die Ver­ stelleinrichtungen und somit der Kreislauf über einen Regler jeweils nach einem elektronisch abgespeicherten Kennfeld selbst­ tätig gesteuert werden. Dabei ändert sich die angebotene Kühl­ leistung mit Änderung der Umgebungsbedingungen, bis die einge­ stellte Temperatur erreicht ist.

Der Antrieb des Verdichters 2 kann unabhängig vom Antriebsmotor des Fahrzeuges mit einem von diesem gesonderten Motor, insbeson­ dere einem Elektromotor gekoppelt sein. Der Elektromotor bezieht seine elektrische Energie von einer Batterie oder einem Genera­ tor, der mit dem Fahrzeugmotor verbunden ist. Dadurch wird eine flexible Anordnung der Kälteerzeugungsanlage im Fahrzeug er­ möglicht.

In einer davon abweichenden Ausführung kann der Antrieb des Ver­ dichters 2 auch mit dem Antriebsmotor des Fahrzeuges direkt ge­ koppelt sein. Dabei ist zwar die Anordnung der Kälteerzeugungs­ anlage im wesentlichen festgelegt, jedoch kann diese aufgrund des Fehlens eines separaten Antriebsmotors und eines Stromerzeu­ gers sehr kompakt und damit in bauraumsparender Weise ausgebil­ det werden. Dies ist für eine Verwendung insbesondere bei sehr kleinen Kraftfahrzeugen, bei denen der Bauraum minimal ist, be­ sonders günstig. Weiterhin entfallen gleichzeitig mit den Strom­ erzeugungs- und separaten Antriebskomponenten sämtliche mit die­ sen verbundenen mechanischen und elektrischen Leistungsverluste. Bei dem direkten Antrieb des Verdichters 2 über den Fahrzeugmo­ tor muß allerdings zur Realisierung der Anpassung der Kältelei­ stung an den jeweiligen Bedarf gegeben sein, daß bei einer Ver­ wendung einer Verstellvorrichtung, mit der die Drehzahl des Ver­ dichterantriebs regelbar ist, mit ihrem Verstellantrieb nicht mit dem Antriebsmotor des Fahrzeuges gekoppelt ist. Da der Käl­ temitteldurchsatz des Verdichters 2 nun über den Antrieb des Fahrzeugmotors von dessen Drehzahl abhängig ist, ist es sinn­ voll, die Verstelltätigkeit der jeweiligen Verstelleinrichtung in jedem Fall vom jeweils aktuellen Betriebsbereich des Fahr­ zeugmotors abhängig zu beeinflussen, um eine Erzeugung übermäßi­ ger oder viel zu niedriger Kälteleistung durch zu hohen oder zu niedrigen Kältemitteldurchsatz zu verhindern und um dadurch die gewünschte konstante Kälteleistung oder eine konstante Innentem­ peratur im Fahrzeug zu erhalten.

Als Kältemittel ist für den mit transkritischem Druck arbeiten­ den Kreislauf CO₂ oder ein anderes umweltverträgliches, nicht­ brennbares, ungiftiges und unter transkritischen Druckbedingun­ gen arbeitendes Kältemittel vorgesehen.

Zur Klimatisierung der Fahrzeuginnenraumluft werden heute über­ wiegend Kaltdampf-Kälteanlagen mit Fluorkohlenwasserstoffen (FKW) oder mit Fluorchlorkohlenwasserstoffen (FCKW) als Kälte­ mittel eingesetzt. Bei diesen Kältemitteln hat es sich in der Zwischenzeit herausgestellt, daß sie maßgeblichen Anteil an dem Abbau der Ozonschicht der Atmosphäre tragen, wobei sie auch für den Treibhauseffekt mitverantwortlich gemacht werden. Ein neues Ziel bei der Entwicklung von Fahrzeugklimaanlagen ist es daher, einen Kaltdampf-Kälteprozeß einzuführen, der die Benutzung der FKW′s und FCKW′s vermeidet und statt dessen Stoffe, insbesondere aus dem natürlichen Lebensraum als Kältemittel einsetzt. Ein solcher Kälteprozeß mit CO₂ als Kältemittel genügt hinsichtlich Sicherheit, Umweltgefahren, Effizienz und Kosten den Anforderun­ gen im Fahrzeug. CO₂ ist ein Kälteträger mit einer verhältnismä­ ßig tiefen kritischen Temperatur, so daß es vorkommen kann, daß die Abkühlung des verdichteten Gases nicht mehr imstande ist, eine Kondensation einzuleiten, nämlich wenn nur ein Kühlmedium auf einem hohen Temperaturniveau am Gaskühler 3 zur Verfügung steht. Die im Kühler auftretende Zustandsänderung konstanten Druckes erfolgt dann vollständig außerhalb des Sättigungsgebie­ tes.

Claims (25)

1. Verfahren zum Betreiben einer Kälteerzeugungsanlage für das Klimatisieren von Fahrzeugen, bei dem auf der Hochdruckseite ei­ nes Dampfkompressionskreislaufes, der einen Verdichter, einen Gaskühler, ein Drosselungsmittel und einen Verdampfer beinhal­ tet, die in Reihe geschaltet sind und einen integralen geschlos­ senen Kreis bilden, zum Angebot von Kälteleistung ein hinsicht­ lich des Kritischen Druckes eines im Kreislauf umlaufenden Käl­ temittels überkritischer Druck erzeugt und gleichzeitig auf der Niederdruckseite des Kreislaufes ein unterkritischer Druck er­ reicht wird, wobei dem auf der Niederdruckseite abgekühlten Kälte­ mittel über den Verdampfer Wärmeenergie zugeführt, bzw. Kälteen­ ergie abgeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Kältemittelmassenstrom im Kreislauf (1, 8) durch Regulie­ rung des Kältemitteldurchsatzes im Verdichter (2) variiert wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Drosselmittel (4) derart geregelt wird, daß der Hoch­ druck auf der Hochdruckseite (6) des Kreislaufes (1) annähernd konstant gehalten wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regulierung des Kältemitteldurchsatzes im Verdichter (2) durch Ändern der Ansaugmenge an Kältemittel im Verdichter (2) erfolgt.

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regulierung des Kältemitteldurchsatzes im Verdichter (2) durch Ändern des Verdichtungshubes im Verdichter (2) erfolgt.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regulierung des Kältemitteldurchsatzes im Verdichter (2) durch Ändern des Kompressionsendvolumens im Verdichter (2) er­ folgt.

6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regulierung des Kältemitteldurchsatzes im Verdichter (2) durch Ändern der Drehzahl des Verdichterantriebs erfolgt.

7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kältemitteldurchsatz im Verdichter (2) - nach Wahl einer gewünschten konstanten Temperatur als Soll-Wert für den Innen­ raum des Fahrzeuges - selbsttätig in Abhängigkeit von einer Soll/Ist-Abweichung der Innentemperatur geregelt wird.

8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regulierung des Kältemitteldurchsatzes im Verdichter (2) in Abhängigkeit von einer gewünschten konstanten Kälteleistung erfolgt.

9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter (2) mit einer von der Fahrgeschwindigkeit und/oder der Drehgeschwindigkeit des Traktionsmotors des Fahr­ zeuges unabhängigen Geschwindigkeit angetrieben wird.

10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter (2) vom Antriebsmotor des Fahrzeuges ange­ trieben wird.

11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Kältemittel ein umweltverträgliches, nicht-brennbares, ungiftiges und unter transkritischen Druckbedingungen arbeiten­ des Kältemittel, vorzugsweise CO₂ verwendet wird.

12. Kälteerzeugungsanlage mit einem Verdichter, einem Gaskühler, einem Drosselmittel und einem Verdampfer, welche in Reihe ge­ schaltet sind und einen integralen geschlossenen Dampfkompressi­ onskreislauf für ein Kältemittel bilden, wobei im Betrieb der Anlage der Kreislauf in eine Hochdruck- und eine Niederdrucksei­ te geteilt ist und auf der Hochdruckseite ein bezüglich des kri­ tischen Druckes des Kältemittels überkritischer Druck einge­ stellt ist, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter (2) durchsatzregelbar ist.

13. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Drosselmittel ein Konstantdrosselventil (11) ist.

14. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Drosselmittel (4) regelbar ist.

15. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß auf Niederdruckseite (7) des Kreislaufes (8) ein Pufferbe­ hälter (10) zur Aufnahme von Kältemittel im Kreislauf (8) integ­ riert ist.

16. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet daß der Verdichter (2) eine Verstellvorrichtung (16, 21) auf­ weist, mit der eine auf seiner Ansaugseite (13) angeordnete Ansaugdrossel regelbar ist.

17. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet daß der Verdichter (2) eine Verstellvorrichtung (16) zur Ver­ stellung des Verdichtungshubes des Verdichters (2) aufweist.

18. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter (2) eine Verstellvorrichtung (21) zur Verän­ derung des Kompressionsendvolumens des Verdichters (2) aufweist.

19. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter (2) eine Verstellvorrichtung zur Veränderung der Drehzahl des Verdichterantriebes aufweist.

20. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß im Kreislauf (8) ein die Hochdruckseite (6) mit der Nieder­ druckseite (7) thermisch verbindender Gegenstromwärmetauscher (9) integriert ist.

21. Kälteerzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 16, 17, 18 oder 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Verstellvorrichtungen (16, 21) zur Einstellung der Kälte­ leistung manuell betätigbar sind.

22. Kälteerzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 16, 17, 18 oder 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Verstellvorrichtungen (16, 21) nach Wahl eines Tempera­ turwertes selbsttätig über einen Regler im Hinblick auf Einhal­ tung der eingestellten Solltemperatur betätigbar sind.

23. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß zum Antrieb des Verdichters (2) dieser mit dem Antriebsmotor des Fahrzeuges gekoppelt ist.

24. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12 dadurch gekennzeichnet, daß zum Antrieb des Verdichters (2) dieser mit einem vom An­ triebsmotor des Fahrzeuges gesonderten Motor gekoppelt ist.

25. Kälteerzeugungsanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß als Kältemittel ein umweltverträgliches, nicht-brennbares, ungiftiges und unter transkritischen Druckbedingungen arbeiten­ des Kältemittel, vorzugsweise CO₂ vorgesehen ist.