DE4127932A1 - Verfahren und vorrichtung zur herstellung von faserverstaerkten gipsplatten und dergleichen - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur herstellung von faserverstaerkten gipsplatten und dergleichenInfo
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Description
Unter den Begriff Gipsfaser-Platten (GF-Platten) fallen
unterschiedliche Produkte, je nachdem nach welchem Ver
fahren sie erzeugt wurden. Gemeinsam haben sie nur, daß
die Verstärkung durch in den Gips eingebettete Fasern
geschieht, während bei der Gipskarton-Platte (GK-Platte)
ein Karton an der Oberfläche die Festigkeit erzeugt.
Man unterscheidet bei den Verfahren zur Herstellung von
Gipsfaser-Platten unter anderem:
Sie haben ihren Namen von der Tatsche, daß bei der For
mung der Platte ein streufähiges Mischgut verwendet wird,
welches ganz trocken sein kann, wie in OS 21 03 931 oder
kontrolliert vorgefeuchtet ist, wie in EP 01 53 588
beschrieben.
Die Vorteile des trockenen Verfahrens sind folgende:
- - Die Technik leitet sich von der Spanplattenher stellung ab. Deshalb kann man weitgehend auf bewährte Technologie zurückgreifen.
- - Die Spanplattentechnologie hat bewiesen, daß damit große Durchsatzleistungen erzielt werden können. Das wird als wesentlich angesehen, um mit der GK-Platte konkurrieren zu können.
- - Der auszutrocknende Restwassergehalt in der Platte ist im Vergleich zu nassen Verfahren gering, was Energiekosten spart.
- - Probleme mit gipshaltigem Wasser werden ver mieden.
Die Nachteile des trockenen Verfahrens sind folgende:
- - Der trockene Papieraufschluß ist in jeder Hin sicht unbefriedigend. Er verbraucht große Mengen elektrischer Energie und liefert dafür ein Produkt, das für eine Verstärkung weniger gut geeignet ist. Dementsprechend sind die Platten weniger fest, als sie bei ihrer Dichte und Zu sammensetzung sein könnten.
- - Für das Mischen und Befeuchten eines trockenen GF-Gemisches ist bisher noch keine überzeugende Lösung realisiert worden.
- - Die Maschinerie für trockene Verfahren ist er heblich aufwendiger und teurer als für nasse Verfahren, weil schwere Pressen benötigt werden.
Ihr wesentliches Merkmal ist, daß die Platte aus einer
wäßrigen Suspension von Gips und Fasern geformt und das
Oberschußwasser mechanisch entfernt wird. Bei dieser
Vorgehensweise treten mehrere spezifische Probleme auf,
die hohe Produktionsleistungen verhindern. Deren größtes
ist die schlechte Entwässerbarkeit der Gipsfasersuspension.
Das hat dazu geführt, daß man allgemein die Naßverfahren
als nicht geeignet für die großtechnische Produktion von
GF-Platten ansieht.
Jedoch haben nasse Verfahren auch ganz entscheidende
Vorteile.
- - Die Papierfaser kann in Wasser viel schonender und feiner aufgeschlossen werden, so daß die für die Verstärkung notwendige Menge deutlich geringer ist als bei trockenem Papieraufschluß.
- - Es ist kein trockenes Mischverfahren bekannt, welches die Faser so gleichnmäßig mit dem Gips vermischt, wie die Mischung in Suspension.
- - Die nasse Faser streckt und orientiert sich beim Formen und Entwässern in der Plattenebene.
- - Diese drei Tatsachen bewirken, daß nach Naßver fahren hergestellte GF-Platten stets deutlich höhere Festigkeiten haben, bzw. bei gleicher Festigkeit leichter sein können, als solche, die mit trockenem Papieraufschluß erzeugt wurden.
- - Die nasse Papieraufbereitung ist eine perfekt beherrschte Technologie, was für die trockene Aufbereitung nicht zutrifft.
- - Der nasse Papieraufschluß verbraucht sehr viel weniger elektrische Energie als der trockene. Dadurch wird der Nachteil des höheren thermi schen Energieverbrauchs beim Trocknen der Plat te mehr als ausgeglichen.
- - Naßverfahren brauchen keine Hochleistungspres sen, welche einen großen Teil der Investkosten bei trockenen Verfahren verschlingen. Die spe zifischen Investkosten sind deshalb für Naßver fahren bei kleinen Anlagenleistungen geringer. Trockene Verfahren sind wegen zu hoher Invest kosten nicht wirtschaftlich bei Produktions leistungen unter 1000 m2/h.
Den unbestreitbaren Vorteilen der nassen Verfahren stehen
aber auch gewichtige Nachteile gegenüber:
- - Die Beherrschung der großen Mengen gipsgesät tigten Wassers ist nicht einfach.
- - Wegen des Kreislaufes muß das Abbinden ver zögert werden, was einen kontinuierlichen Pro zeß erschwert.
- - Die auszutrocknende Wassermenge ist relativ hoch (bis zu 80% des trockenen Plattengewichts).
- - Die erzielbaren Produktionsleistungen sind nach heutigem Stand der Kenntnisse verhältnismäßig gering.
Bei den Naßverfahren bedient man sich häufig des altbe
kannten Hatschek-Verfahrens, bzw. verwandter Verfahren,
wie sie in der Technologie der Asbestzementplatten üblich
sind. Eine erste Patentanmeldung dieser Art ist die DE
11 04 419. Dabei wird eine Suspension von Gips und Fasern
auf ein Sieb oder Textilfilz aufgeschwemmt und als Vlies
auf eine Walze mit großem Durchmesser übertragen, wo es
solange aufgewickelt wird, bis die gewünschte Platten
dicke erreicht ist. Dann wird die Schicht entlang einer
Mantellinie der Walze aufgetrennt und die Abwicklung
bildet eine Rohplatte, die zwischen Blechen abbindet und
schließlich getrocknet wird.
1973 nahm Knauf die Entwicklung wieder auf (DE 23 36 220)
Es gelang die Leistung einer Hatscheckmaschine zu ver
vielfachen, indem ein aridisierter Gips verwendet wurde.
Ein anderes Verfahren ist das sogenannt Langsieb-Ver
fahren, welches sich aus der Papierherstellung ableitet.
Ein Beispiel ist in der OS 23 65 161 der Portland-
Zementwerke Heidelberg beschrieben. Dabei wird eine
Suspension von Gips und Abfallfasern aus der Cellulose
herstellung in einer einzigen Schicht zu einer Platte
geformt, abbinden gelassen und getrocknet.
Die Schwierigkeiten, die bei der Verarbeitung von nassem
abbindefähigem Gips auftreten, sucht Babcock zu vermei
den, indem sie zunächst auf einer Langsieb-Formmaschine
eine Rohplatte aus Papierfasersuspension und feingemahle
nem Rohgips herstellen. Die Platte wird dann in einem
Autoklav behandelt, wodurch das Dihydrat zu abbindefähig
em α-Halbhydrat umgewandelt wird. Anschließend wird die
Platte abgekühlt, in der eigenen Feuchte wieder abbinden
gelassen und getrocknet (DE 34 19 558).
In Japan wurden zahlreiche GF-Platten Naßverfahren ent
wickelt. Zu nennen sind NIPPON HARDBOARD (OS 28 23 550),
ONODA-ASANO (OS 25 17 558) und NIHON CEMENT (US 39 51 735).
Die japanischen Verfahren bevorzugen α-Gips als Bindemit
tel, um dünne Platten mit hoher Festigkeit zu erhalten. Es
sind alles abgewandelte Hatschek- oder Langsieb-Verfahren.
Analysiert man die spezifischen Probleme, die bei den
Naßverfahren auftreten, so findet man, daß mit weitem
Abstand das größte, die mechanische Entwässerung einer
Gips-Faser-Suspension ist. Bei den Hatschek-Verfahren
macht man sich die Tatsache zunutze, daß die Filtrations
geschwindigkeit mit dem Quadrat der Filterkuchendicke,
der Massendurchsatz aber nur linear mit der Dicke ab
fällt. Man legt deshalb eine Vielzahl von dünnen entwäs
serten Schichten übereinander um die gewünschte Platten
dicke zu bekommen.
Bei den Langsiebverfahren tritt ein weiteres Phänomen
auf, nämlich die Tatsache, daß ab einer bestimmten
Filterkuchendicke, der Druckabfall im Kuchen größer wird
als der anliegende Saugzug, so daß die oberste Schicht
des Filterkuchens nicht entwässert wird. Das tritt vor
allem bei gewöhnlichem Stuckgips auf, der in Kontakt mit
Wasser dazu neigt, sich in feinste Teilchen zu zerlegen
und so einen enormen Filterwiderstand aufbaut.
Die vorliegende Erfindung beschreibt eine Möglichkeit,
die oben beschriebenen Probleme zu überwinden und ein
Langsiebverfahren zur Herstellung von Gipsfaserplatten
mit hoher Leistung zu realisieren. Es besteht aus einer
Kombination von Maßnahmen bei der Erzeugung des Binde
mittels, bei der Plattenformung und einer neuartigen
Ausbildung des Apparates zur Plattenformung.
Sein wichtigstes Kennzeichen ist, daß
die Entwässerung durch Unterdruck in wenigstens zwei getrennten Strängen auf im wesentlichen gleichen Vorrichtungen geschieht, die gegenläufig arbeiten,
und daß wenigstens zwei der entwässerten Gipsfaser- Schichten im weiteren Verlauf des Prozesses vor Beginn des Abbindens des Gipses zusammengeführt, spiegelbildlich aufeinandergelegt und verbunden werden.
die Entwässerung durch Unterdruck in wenigstens zwei getrennten Strängen auf im wesentlichen gleichen Vorrichtungen geschieht, die gegenläufig arbeiten,
und daß wenigstens zwei der entwässerten Gipsfaser- Schichten im weiteren Verlauf des Prozesses vor Beginn des Abbindens des Gipses zusammengeführt, spiegelbildlich aufeinandergelegt und verbunden werden.
Die Wahl des Gipses ist von großer Bedeutung für den Er
folg des Verfahrens. Damit eine Suspension gut filtrier
bar ist, muß die Teilchengrößenverteilung und die Form
des suspendierten Feststoffes bestimmten Bedingungen
genügen. Für den Gips gelten die folgenden Anforderungen
- a) ein Schüttgewicht von größer 950 g/l im Falle von α-Halbhydrat, bzw. von größer 700 g/l in Falle von β-Halbhydrat.
- b) eine Teilchengrößenverteilung in wäßriger Suspen sion die einem Steigungswinkel von größer 40° im RS Körnungsnetz entspricht.
Eine Gipssorte, welche den Bedingungen ideal entspricht,
ist ein α-Halbhydrat, welches in wäßriger Suspension aus
feinteiligem Rohgips gewonnen wurde. Solches α-Halbhydrat
wird meist mit einer mittleren Teilchengröße von 30 bis
80 µm erzeugt. Man separiert es aus der Suspension mit
tels Hydrocyclon. Dabei werden die Feinteile mit dem
Überlauf wieder als Keime in der Prozeß zurückgeführt.
Das Fertigprodukt ist also im Grunde ein gesichtetes
Material mit wenig Feinstteilen. Im RS Körnungsnetz zei
gen solche Gipse einen Winkel von bis 80°.
Bei vielen technischen Prozessen fällt ein feinkristal
liner Rohgips (Dihydrat) als Abfallprodukt an. Die wich
tigsten dieser Prozesse sind die Rauchgaswäsche mit Kalk
stein oder gebranntem Kalk und die Umsetzung von Phos
phaterz mit Schwefelsäure.
Auch diese Rohgipse besitzen meist die für eine gute
Filtrierbarkeit wichtigen Eigenschaften. Rauchgasgipse
aus Naßwaschprozessen, die Kalkstein als Absorber
einsetzen, liefern nach heutigen Stand der Technik stets
einen Rohgips, der den erfindungsgemäßen Anforderungen
voll entspricht. Bei den übrigen Gipsen muß von Fall zu
Fall geprüft werden, ob sie brauchbar sind. Oft werden
diese Gipse nämlich noch nicht industriell verwertet und
es ist somit keine wirtschaftliche Notwendigkeit vorhan
den, sie im Entstehungsprozeß auf gute Entwässerbarkeit
zu optimieren. Prinzipiell ist es aber möglich, jeden der
erwähnten Prozesse so zu führen, daß ein brauchbarer
Rohgips entsteht.
Die Sieblinien von gemahlenem Naturgips sind stets
wesentlich flacher und erreichen im RS-Diagramm Winkel
von nur ca. 40°. Das Sichten von Naturgips auf die
geforderten Werte ist wirtschaftlich nicht sinnvoll,
könnte aber theoretisch auch zu einem brauchbaren Gips
führen. Rohgips ist aber kein Bindemittel und muß zu
Halbhydrat oder Anhydrit calciniert werden.
Beim trockenen Calcinieren bleibt die Gestalt des Roh
gipskornes erhalten, wenn man einmal vom unvermeidlichen
Abrieb absieht. Hochgebrannter Anhydrit bleibt auch in
der Regel in Kontakt mit Wasser bis zum Abbinden stabil,
ist jedoch wegen seines langsamen Abbindens weniger gut
für eine Gipsplattenproduktion geeignet. β-Halbhydrat
zerfällt dagegen mehr oder weniger stark, sobald er in
Wasser eingerührt wird. Damit wird die ursprünglich
geeignete Granulometrie zerstört.
*) Die Aridisierung wird oft mit der künstlichen
Alterung verwechselt. Dieser Begriff bezeichnet eine
Behandlung des Stuckgipses mit Wasser oder Wasserdampf
nach der Calcinierung und dient dazu, den
Anhydrit III zu eliminieren.
**) Die erfindungsgemäße Anforderung an den Gips geht
hier über die der DE 23 36 220 hinaus. Dort wird nur
die Verwendung eines Gipses verlangt, der in Wasser
nicht oder nur unwesentlich zerfällt, und der eine
bestimmte spezifische Oberfläche (nach Blaine)
besitzt. Sie stellt keine Anforderung an die Teilchengrößenverteilung,
da sie sich auf gemahlenen
Naturgips bezieht, bei dem die Verteilung in erster
Näherung nicht durch den Mahlprozeß beeinflußbar ist.
Man kann den Zerfall jedoch weitgehend verhindern, wenn
der Rohgips in Gegenwart von hygroskopischen Salzen, in
der Regel Calciumchlorid, und in einem chargenweise
betriebenen Kocher oder einem äquivalenten Calcinier
ungsapparat, wie dem in Frankreich beliebten "Beau-Ofen",
gebrannt wird. Der Prozeß ist unter dem Namen Aridi
sierung *) **) bekannt.
Im Falle des Rauchgasgipses ist von besonderem Interesse
und Vorteil, daß stets eine erhebliche Menge an Erdalkali
(überwiegend Calcium) Chlorid im Rauchgaswaschkreislauf
vorhanden ist, welches sich nach der Separierung des
Dihydrates teilweise im restlichen Haftwasser wiederfindet.
Die Menge kann je nach Betriebszustand der Rauchgaswäsche
und nach dem Grad der mechanischen Entwässerung des Roh
gipses bis zu 10 000 ppm betragen. Die Abnehmer aus der
Gipsindustrie verlangen ⇐ 100 ppm, was einen erheblichen
Aufwand an Nachwäsche des Rohgipses erforderlich macht.
So bietet es sich an, den Rauchgasgips ungewaschen oder
weniger streng gewaschen als Rohstoff für den Stuckgips
einzusetzen. Vom Gesichtspunkt der Kontrollierbarkeit des
Chloridgehaltes ist es aber zu empfehlen, gewaschenen und
ungewaschenen Rohgips zu verschneiden.
Entscheidend wichtig ist es, den Gips nicht, wie bei
anderen Anwendungen üblich, nach dem Brennen zu vermah
len, da sonst die für die Filtrierung günstige Sieblinie
verändert wird und besonders, weil die Aridisierung haupt
sächlich ein Oberflächeneffekt ist. Diese Forderung er
schwert allerdings die Handhabung dieses Gipses (Trans
port, Siloaustrag, Dosierung), die um so schwieriger
wird, je nadelförmiger der Gips ist.
Nadelförmige Gipskristalle werden erzeugt bei der Rauch
gaswäsche mit Calciumoxid/hydroxid als Absorber. Sie
treten aber auch bei manchen Phosphorsäuregipsen auf. Die
Entwässerung von nadelförmigen Gipsen verläuft zunächst
sehr schnell, stoppt dann aber bei einem sehr hohen
Restwassergehalt. Sie sind deshalb weniger gut für das
erfindungsgemäße Verfahren geeignet.
Erfindungsgemäße erlaubt das Verfahren auch, dem gebrann
ten Gips hydraulisch abbindende Binder zuzusetzen. Dies
ist nicht selbstverständlich, da z. B. bei Halbtrockenver
fahren die in der Rohplatte vorhandene Wassermenge meist
nicht für ein korrektes Abbinden des hydraulischen Bin
ders ausreicht. Beim Filtrierverfahren besteht diese Gefahr
nicht. So können mit besonders gutem Ergebnis Tonerdeze
ment und Hochofenzement (HOZ) bzw. gemahlene Hochofen
schlacke und Portlandzement zugemischt werden. Die Roh
platten müssen dann vor dem Trocknen eine längere Reife
zeit durchlaufen, die durch eine geeignete Wärmebehandlung
verkürzt werden kann. Dabei werden Platten erhalten, die
eine verbesserte Wasserresistenz haben.
Als besonders günstig hat sich der Zusatz von 10 bis 30%
Tonerdezement und 30% bis 50% HOZ erwiesen. Der Zusatz von
solchen hydraulischen Stoffen kann die Filtriereigenschaf
ten von nadelförmigen Gipsen derart verbessern, daß auch
sie eingesetzt werden können.
Bei einer erfindungsgemäßen Ausführung des Verfahrens
können auch Leichtzuschlagstoffe wie Perlite verwendet
werden, die dazu neigen, sich in der oberen Lage der
entwässerten Gipsfaserschicht anzureichern. Bei dem sym
metrischen Zusammenführen der Schichten erreicht man so
höchstens eine Anreicherung im Kern der Platte, was sich
besonders günstig auf die mechanischen Eigenschaften der
Platte auswirkt.
Eine gute Filtrierbarkeit der Gipsfasersuspension erlaubt
die Entwässerung von relativ dicken Schichten. Dabei
wirkt die in der Suspension verteilte Faser und der Gips
selbst wie ein Filter. Deshalb ist es in diesem Fall auch
nicht notwendig, einen Filz mit hohem Filterwiderstand
als Filterband einzusetzen, sondern es genügt ein Sieb.
Vom kombinierten Filterwiderstand hängen die benötigte
Filterfläche, der Unterdruck und die Absaugzeit ab. Er
bestimmt damit letztlich die Durchsatzleistung einer
Anlage sowie die benötigten Antriebsleistungen für Filter
band und Vakuumpumpen.
Eine Mindestdicke der entwässerten Schicht von 3 mm soll
te nicht unterschritten werden, da sonst die Verluste an
Feststoff mit dem abgesaugten Wasser sehr stark anwachsen.
Es hat sich auch herausgestellt, daß ein Gehalt von min
destens 3% der Gesamtmasse an Cellulosefasern bzw. äqui
valenten Altpapierfasern eingesetzt werden sollte, um
Absaugverluste zu verringern, aber auch um eine Entmischung
der Suspension zu verhindern.
Der bevorzugte Bereich, wenn man mit Cellulosefasern
allein arbeitet, liegt bei 7% bis 12%. Bei diesem Faser
gehalt stellt sich die Dichte der fertigen GF-Platte
zwischen ca. 1,1 und 0,6 t/m³ respektive ein. Gleichzei
tig durchläuft die Festigkeit in diesem Bereich ein Maxi
mum. Dies gilt für den Fall, daß die entwässerte Schicht
nicht mit einer Presse nachverdichtet wird. Bei nachver
dichteten Platten verschiebt sich das Festigkeitsmaximum
zu höheren Fasergehalten wobei der Absolutwert der Festig
keit stark ansteigt. Während unter günstigen Bedingungen
die unverpreßte Platte mit einem Fasergehalt um 10% bis zu
10 N/mm2 erreichen kann, kann die verpreßte Platte bei
einem Fasergehalt um 15% bis 20 N/mm2 erreichen.
Ersetzt man Cellulosefasern durch kurze mineralische
Fasern wie Steinwolle, so ersetzt man sie am günstigsten
durch das 1,5 bis 3fache an Gewicht, um ungefähr den
selben Volumenanteil zu bekommen. Bei langen und geschnit
tenen Fasern, wie Glasfaserrovings oder synthetischen
Hochmodulfasern, wie Polyvinylacetat-, Polycarbonat- oder
Acrylonitrilfasern kann der Anteil geringer sein als der
ersetzte Cellulosefaseranteil.
Die Entwässerung der Schicht geschieht in wenigstens
zwei Zonen mit unterschiedlichem Unterdruck. Je mehr
Unterteilungen man macht, um so besser kann man die Saug
zugverteilung für verschiedene Kriterien optimieren. Die
Verteilung für geringsten Energieeinsatz der Pumpen ist
eine andere als die für eine möglichst kurze Entwässerungs
zone oder die für eine möglichst kleine Siebspannung. In
der Praxis ist jedoch die natürliche Schwankungsbreite
der Rohstoffeigenschaften so groß, daß eine Unterteilung
in mehr als drei Zonen nicht sinnvoll erscheint.
Generell gilt, daß die Entwässerung mit geringem Unter
druck d. h. bis 65 mbar beginnen soll, mit mittlerem
Unterdruck, d. h. bis 150 mbar fortgesetzt wird und mit
hohem Unterdruck, d. h. bis 550 mbar abgeschlossen wird.
Wenn eine gut entwässerbare Suspension vorliegt, sind die
einzelnen Zonen jeweils ungefähr gleich lang. Bei schlecht
filtrierbarer Suspension sollte die Zone niedrigen Saug
zuges mindestens so lang sein wie die beiden restlichen
zusammen. Wenn nur mit zwei Entwässerungszonen gearbeitet
wird, dann fällt die mittlere Stufe aus.
Die Entwässerung soll in der ersten Zone soweit erfolgen,
daß die Oberfläche der Schicht matt geworden ist. Bei ge
gebener Länge der Entwässerungszone muß deshalb ggf. die
Geschwindigkeit des Siebes und/oder der Unterdruck an
diese Vorgabe angepaßt werden.
Die Restfeuchte und damit schlußendlich die Dichte der
fertigen Platte wird bestimmt durch verschiedene Parame
ter, von denen einige durch die Eigenschaften der einge
setzten Stoffe gesetzt werden. Betrachtet man diese als
konstant, so sind die wichtigsten Einflußgrößen die Dicke
der entwässerten Schicht, die Konsistenz der Suspension
und der Gehalt an Cellulosefasern in der Suspension. Die
Dicke der Schicht sowie die Konsistenz bestimmen in erster
Linie die notwendige Absaugzeit, d. h. die maximale Ge
schwindigkeit der Siebe. Die Grenzfeuchte wird dagegen
hauptsächlich vom Gehalt an Cellulosefasern bestimmt. Der
maximale angelegte Saugzug sowie die Absaugzeit sind dabei
von untergeordneter Bedeutung.
Wenn man sich von diesen Abhängigkeiten befreien will,
so bleibt als Ausweg die nachträgliche Verpressung unter
Auspressen von Wasser. Das widerspricht zwar nicht den
Möglichkeiten des erfindungsgemäßen Verfahrens, ist aber
dennoch unerwünscht, weil die dafür geeigneten Pressen
teuer und kompliziert sind. Eine günstigere Möglichkeit,
die Verdichtung der Gipsfaserschicht zu beeinflussen
besteht darin, die Entwässerung in der letzten Stufe,
die ja den Endzustand bestimmt, durch Vibration und/oder
Scherkräfte zu unterstützen.
Als besonders wirkungsvoll haben sich eine oder mehrere
quer zur Bewegungsrichtung des Siebes oszillierende Ab
streifleisten erwiesen. Die Amplitude soll in der Größen
ordnung von 1 bis 5 cm liegen, die Frequenz 5 bis 20 Hz
und der Anpreßliniendruck bei 3 bis 20 N/cm. Mit einer
solchen Verdichtungshilfe, kann die Grenzfeuchte um bis
zu 10% abgesenkt werde. Ein weiterer Vorteil ist, daß die
Oberfläche geebnet wird.
Wenn man mit drei Entwässerungsvorrichtungen arbeitet,
kann die mittlere Schicht im Rahmen der durch die Methode
vorgebenen Grenzen eine andere Zusammensetzung besitzen
als die beiden äußeren. Z. B. kann der Faseranteil verrin
gert oder ein Zuschlagstoff zugemischt werden.
Eine besonders vorteilhafte Ausführung des Verfahrens ist
die, daß auf wenigstens eine der entwässerten Schichten
ein im wesentlichen trockenes Gemisch als Bindemittel,
Zuschlägen und ggf. Fasern gestreut wird. Das Gemisch
wird dann vor der Ablage der letzten Schicht mit einer
leichten Presse auf die erste Schicht aufgepreßt und
vorverdichtet (siehe Abb. 3 und Bsp. 4).
Im wesentlichen trocken bedeutet hier, daß die Mischung
streufähig ist. Sie kann bis ca. 25% Feuchte bezogen auf
Feststoff enthalten (im Vergleich zu über 400% in der
GF-Suspension). Nur wenige Fasern bedeutet, daß sie das
Gemisch nicht auflockern. Bei Cellulosefasern kann die
obere Grenze schon bei 1% liegen, bei bestimmten mineral
ischen Fasern kann der maximal mögliche Anteil bei 10%
liegen.
Das Aufstreuen kann in einer Ausführung des erfindungsge
mäßen Verfahrens schon nach der ersten Stufe der Entwäs
serung geschehen. In diesem Fall ist es vorteilhaft, die
Entwässerung durch Unterdruck zu unterbrechen und sie dort
wiederaufzunehmen, wo die Verdichtung mit der Presse
stattfindet. Dadurch wird die Entlüftung der gestreuten
Schicht unterstützt. Enthält das Gemisch keine oder nur
sehr wenige Fasern, so kann auf eine Vorverdichtung ver
zichtet werden.
Der wichtigste Vorteil dieser Verfahrensweise ist, daß
die Restfeuchte in den Deckschichten auf Werte verringert
wird, die anders nur durch Entwässerungspressen erreich
bar sind, da die trockene Masse der feuchten Schicht
durch Kapillarkräfte Wasser entzieht.
Ein weiterer Vorteil ist, daß man z. B. Perlite in die
Platte einbringen kann, ohne daß man sie mit Wasser
tränken muß, was sehr viel Zeit und thermische Energie
beim Trocknen kostet. Auch eine Entmischung kann bei der
trockenen Einbringung weitgehend vermieden werden. In
einer besonderen Ausführung des Verfahrens wird die Per
lite oder eine anderer leichter Zuschlag mit dem Bindemit
tel in einer geeigneten Vorrichtung unter Zugabe von
Wasser granuliert. Damit erzielt man eine besonders gleich
mäßige Verteilung von Bindemittel und Zuschlag und vermei
det die Entstehung von Staub beim Streuen. (vgl. Bsp. 5).
Extrem leichte Platten oder Platten mit sehr geringen
Fasergehalt sind sind nicht besonders fest und neigen im
Falle der leichten Platten dazu abzukreiden. In einer
Ausführung der erfindungsgemäßen Verfahrens werden des
halb vor der Aufgabe der Gipsfaser-Suspension verstärken
de bzw. schützende Gewebe oder Vliese auf das Siebband
aufgelegt. Wenn ein Verstärkungseffekt gewünscht wird, muß
die textile Bahn zugfest sein und einen hohen Elastizitäts
modul besitzen. Besonders erwähnt werden soll ein kunst
stoffgebundenes Glasfaservlies, welche den Vorteil hat
unbrennbar zu sein.
Beim Entwässern dringt Gips in das Textil ein und ver
bindet es fest mit der Schicht. Das ist nicht möglich,
wenn nur in einer Schicht entwässert wird. Dann nämlich
verbindet sich ein oben auf die entwässerte Schicht auf
gelegtes Textil nicht mit der Schicht. Eine Platte mit nur
einer textilen Schicht wird sich aber krümmen.
Eine spezielle Variante des Verfahrens besteht darin, daß
die Mittelschicht nicht gestreut oder gefiltert, sondern
gegossen wird. Dabei wird ein Brei aus mit Wasser plas
tisch angerührtem Bindemittel und ggf. Zuschlägen und
Additiven auf eine Filterschicht gegossen und mit der
zweiten Filterschicht abgedeckt (siehe Abb. 6). Diese
Ausbildung des Verfahren erinnert an die Herstellweise von
Gipskarton-Platten.
Bei dieser Variante kann man das Bindmittel auch mit
vorgefertigtem wäßrigem Schaum anmachen. Dabei entsteht
eine leicht verteilbare Masse, die dennoch wenig Wasser
enthält und nach dem Abbinden eine porige Struktur hat.
Will man die Anbindung an die Filterschichten verbessern,
so kann der gefilterten Suspension ein Antischaummittel
zugegeben werden, welches die Masse an den Grenzschichten
verdichtet. Eine solche Vorgehensweise eignet sich beson
ders für Platten mit dickem Kern und dünnen Deckschichten.
Für die praktische Durchführung des Verfahrens ist es von
großer wirtschaftlicher Bedeutung, daß die Solldicke der
Platte möglichst genau eingehalten wird. Bei Unterdicken
kann die Siebstruktur nicht ausgeschliffen werden, bei
Überdicken sind die Verluste durch Schleifen hoch.
Die Dicke der entwässerten Schicht ist deshalb die Regel
größe für die pro Zeiteinheit aufgegebene Stoffmenge. Dazu
ist es notwendig, die Schichtdicke so früh wie möglich, zu
messen. Dies kann geschehen durch eine berührungsfreie
Profilmessung. Deren Auswertung erlaubt auch eine Justier
ung der Verteilvorrichtung für die Suspension quer über
die Breite des Siebes.
Stuckgips ist in Wasser drei- bis viermal so stark löslich
wie Dihydrat. Bei den großen Wassermengen, die im Prozeß
umgewälzt werden, kann diese Tatsache einige Probleme her
vorrufen. Wenn man z. B. das bei der Entwässerung der Gips
faser-Suspension gewonnene Wasser wieder zur Papieraufbe
reitung verwendet, so kann bis zu 2% des eingesetzten
Stuckgipses in der Papiersuspension als Dihydrat ausfallen.
Das ist nicht nur ein Verlust an Bindemittel sondern kann
den Prozeß destabilisieren, weil Dihydrat stark beschleu
nigend auf das Abbinden des Gipses wirkt. Es ist deshalb
ein wesentliches Merkmal des Verfahrens, daß die Wasser
kreisläufe der Papieraufbereitung und der Plattenformung
weitestgehend getrennt werden.
Das System der Plattenformung ist dann im Gleichgewicht,
wenn nur soviel Wasser durch die Papierfaser eingetragen
wird, wie durch die Platte wieder ausgetragen wird (Ver
dunstung vernachlässigt).
Bei einem Fasergehalt von 10% und einer Restfeuchte in
der entwässerten Schicht von 50% muß die Konsistenz des
eingetragenen Faserstoffes ca. 15% betragen. Ein solcher
Stoff ist nicht pumpbar und nicht ausreichend genau dos
ierbar. Deshalb wird erfindungsgemäß die Dosierung des
Faserstoffes in niedrigkonsistenter Suspension vorgenom
men. Wenn die Konsistenz konstant gehalten wird bzw.
kontinuierlich gemessen wird, wie es in der Papierindus
trie üblich ist, kann der Stoff volumetrisch dosiert
werden.
Der Stoff wird dann kontinuierlich auf die notwendige
Mindestkonsistenz entwässert und wieder kontinuierlich
mit Wasser aus dem Plattenformungskreislauf auf eine
niedrigere Konsistenz verdünnt und in den Mischer für den
Gipsfaserstoff eingespeist. Die Rückverdünnung unter
stützt die Mischung mit Wasser und Gips. Es sollte des
halb eine Konsistenz von 3% bis 7% vorzugsweise 4% bis 5%
eingestellt werden.
Der Wasserkreislauf im Plattenformungssystem entsteht
dadurch, daß das Wasser, welches aus der Gipsfaser-
Suspension entfernt wird, wieder in die Mischung zurück
geführt wird. Beim Entwässern werden ca. 1% bis 3% des
Feststoffes, in der Hauptsache Gips, mitgerissen. Um zu
vermeiden, daß der Gips im zwischengeschalteten Puffer
behälter ausfällt, wird er in einem Sedimentationstrichter
entfernt und auf kurzem Weg in den Mischer zurückgeführt.
Die Separierung des Feststoffes wird unterstützt durch die
Zugabe von an sich bekannten polymeren Flockungsmitteln.
Es ist bekannt, daß Flockungsmittel auch die Entwässerung
von Suspensionen unterstützen. Das mit der Feststoffrück
führung in den Mischer eingetragene Flockungsmittel wirkt
auf diese Weise hilfreich bei der Entwässerung der Gips
fasersuspension auf dem Sieb. Ein Teil der Wirkung wird
allerdings durch die Scherkräfte, die beim Mischen ent
stehen wieder zerstört. Dieser Effekt ist nicht uner
wünscht, da bei zu starker Flockungswirkung die gleich
mäßige Verteilung der Suspension quer über das Sieb durch
frühzeitige Sedimentation erschwert wird. Durch gezielte
Steuerung der Zugabe von Flockungsmittel kann deren
Wirkung im Prozeß kontrolliert werden.
Unter bestimmten Bedingungen kann eine sehr starke Floc
kungswirkung erwünscht sein, z. B. dann, wenn mit geringem
Celluloseanteil und hohem Mineralfaseranteil gefahren
wird. In diesem Fall ist es sinnvoll, nach dem eigentli
chen Mischer einen zweiten Mischer mit geringen Scher
kräften einzuschalten.
Der Wasser- und Stoffkreislauf des Plattenformungssystems
bringt es mit sich, daß die Abbindezeiten des Gipses
wegen der sich selbst beschleunigenden Entstehung von
Keimen außer Kontrolle geraten können. Es ist deshalb
notwendig und üblich, das System durch die Zugabe von
Additiven zu stabilisieren. Besonders effektiv ist eine
relativ hoch dosierte Kombination von an sich bekannten
verzögernden und beschleunigenden Stoffen. Die Wirkung
beider überdeckt weitgehend die Wirkung äußerer Stör
größen, und sie selbst gleichen sich aus.
Die Wirkung der Additive ist stark, die absoluten Mengen
der Additive sind deshalb sehr gering. Eine optimale
Verteilung in der Suspension ist deshalb wichtig. Es
bietet sich deshalb an, sie beizugeben, wo sie schon gut
vorverteilt werden, nämlich in die Rückverdünnungsvor
richtung der Faser. Diese ist in der Tat ein Mixer mit
sehr hohen Scherkräften und äußerst intensiver Durch
wirbelung. Dazu kommt, daß die verdünnte Faser den größ
ten Teil des Wassers der Gipsfaser-Suspension beiträgt.
Die Qualität der durch die Entwässerung gebildeten Platte
wird in hohem Maße von der Konsistenz der Gipsfaser
suspension bestimmt. Diese muß so eingestellt werden, daß
ein freies Fließen des Stoffes gewährleistet ist. Bei zu
geringer Konsistenz nehmen die Entwässerungszeiten und die
Verluste an Bindemittel zu. Bei zu hoher Konsistenz kön
nen sich die Fasern verfilzen. Das behindert die Orien
tierung der Faser in der Plattenebene und führt zu netz
artigen Zonen geringeren Fasergehaltes und somit zu einer
Schwächung der Gesamtfestigkeit der Platte. Es muß des
halb ein Wassergehalt der Suspension gewählt werden, der
möglichst gering ist, aber noch die Fließfähigkeit sicher
stellt.
In erster Linie ist die Fließfähigkeit eine Funktion des
Fasergehaltes. Der Bindemittelgehalt spielt eine unter
geordnete Rolle. Als Orientierungsgröße kann man einen
Gehalt von ca. 3% an Cellulosefaser bezogen auf die Wasser
menge in der Suspension annehmen, der nicht überschritten
werden sollte. In der Praxis kann der optimale Wert leicht
von diesem Wert abweichen.
Sobald die Platte geformt ist, wird sie an den seitlichen
Rändern besäumt. Die Randstreifen werden auf schnellstmög
lichem Weg mit Kreislaufwasser aufgerührt und wieder dem
Mischer zugeführt. Es ist nicht unerheblich, wie groß der
Anteil der Randstreifen an der gesamten Masse im Mischer
ist. Jeder Durchgang durch den Kreislauf erhöht ganz
beträchtlich den Anteil an feinsten Teilchen, welche die
Filtration behindern. Hier liegt demnach ebenso eine
Quelle der Instabilität wie bei den das Abbinden beschleu
nigenden Keimen.
Leider gibt es in diesem Fall kein einfaches und sicher
wirkendes Mittel, dem zu begegnen, außer die Randstreifen
zu verwerfen. Das ist wirtschaftlich nicht zu vertreten. Es
muß deshalb dafür gesorgt werden, daß der Anteil möglichst
klein bleibt, und daß der Aufschluß möglichst schonend
geschieht. Ein Weg den Anteil zu verkleinern, ist die Wahl
einer großen Arbeitsbreite. Es muß auch große Sorgfalt
darauf verwendet werden, die unvermeidlichen Randeffekte
bei der Massenquerverteilung klein zu halten, um so den
Abschnitt ebenfalls klein halten zu können.
Vor dem Beginn des Abbindens muß der kontinuierliche
Strang der GF-Platte unterteilt und die Teile auseinander
gefahren werden, weil die Platte beim Abbinden bis zu
5 mm/m wächst. Bei einer nicht unterteilten Platte würde
das zu Verwerfungen führen.
Die Aufteilung in Einzelplatten gibt die Möglichkeit zu
wählen, wie die Platten bis zum Trocknen zwischengelagert
werden. Bei schnell abbindendem Gips ist ein entsprechend
langes Transportband geeignet. Bei Mitverwendung von
hydraulischen Bindemitteln ist eine Stapelung zwischen
Blechen oder anderen geeigneten Platten bekannt. Die
Verweilzeit im Stapel kann verringert werden, wenn die
Stapel in einer Wärmekammer mit gesättigter Luftfeuchte
gelagert werden. Die Lagertemperatur und -zeit muß an das
verwendete Bindemittel angepaßt werden.
Die Abb. 1 zeigt den Stammbaum des erfindungsgemäßen
Verfahrens. Die ausgezogenen Linien entsprechen der Vari
ante mit zwei Strängen, die gestrichelten Linien beschreiben
die Variante mit auf einen Strang aufgestreutem trockenem
Material. Die gepfeilten Kreise K1 und K2 deuten die
getrennten Wasserkreisläufe an. Nicht aufgeführt und auch
in der vorangegangenen Beschreibung nicht behandelt ist ein
dritter Wasserkreislauf, der mit dem zweiten gekoppelt ist.
Es ist der Waschwasserkreislauf für die an der Entwäs
serung beteiligten Siebe und Bänder.
Hier kann eine Komplikation auftreten, wenn Frischwasser
in der Kreislauf eingeführt werden muß: Es ist technisch
nicht möglich bei der Vorentwässerung des Faserstoffes
merklich unter die Wassermenge zu kommen, die mit der
Platte ausgeführt wird. Man hat also keinen Spielraum
für die Einbringung frischen Wassers in den GF-Kreislauf
(K2). Im Regelfall ist der Wasserhaushalt gerade ausge
glichen. Die durch die Wäsche eingeführte Wassermenge aus
dem GF-Kreislauf (K2) muß also ausgeschleust werden und
soweit aufbereitet werden, daß sie wieder in den Wasch
kreislauf rückgeführt bzw. mit dem Frischwasser in den
Papierkreislauf (K1) eingespeist werden kann.
Sinnvollerweise läuft das Gesamtwasser des GF-Kreislaufes
(K2) und der Wäsche dann über die Sedimentation, um so
schon den suspendierten Feststoff zu entfernen. Bei der
Aufbereitung des Restwassers ist dann nur noch der gelö
ste Gips im Spiel. Die Übersättigung des Wassers bezüg
lich Dihydrat, die etwa dreifach ist, wird zweckmäßiger
weise in einem genügend großen Zwischenpuffer, in dem
Dihydrat ausfallen kann, auf 1,5 bis 2fache Übersät
tigung abgebaut. Wenn dann noch mit Frischwasser verdünnt
wird, kann kein Dihydrat mehr ausfallen.
Gemäß Abbildung 1 wird der Schleifstaub in die Calcinier
anlage gegeben und wieder zu abbindefähigem Material umge
wandelt. In der Praxis kann auch hieraus ein Problem ent
stehen, weil der Schleifstaub sehr fein ist und deshalb
die Filtriereigenschaften des Gipses beeinträchtigen
kann. Es muß im jeweiligen Fall geprüft werden, welchem
Anteil an Schleifstaub man in den Gips zurückgeben kann.
In dem Fall, wo eine trockene Streuung als Zwischenschicht
aufgebracht wird, ergibt sich eine elegante Lösung dieses
potentiellen Problems: Da ohnehin chargenweise calciniert
wird kann ein Teil des Gipses mit dem gesamten Schleif
staub gebrannt werden. Er wird dann ausschließlich für
die Mittelschicht verwendet.
Der Ablauf des Verfahrens soll an einigen Beispielen
erläutert werden. Die Verfahrensschritte, die nicht wei
ter erklärt werden müssen, werden dabei nicht im einzel
nen behandelt. In der Tabelle 1 sind die relevanten
Verfahrensparameter aufgelistet.
- - Der Gips ist ein aridisierter Rauchgasgips, der aus einer Rauchgaswäsche eines Steinkohlekraftwerkes mit Kalkstein als Absorber stammt.
- - Die eingesetzte Faser ist ein naß aufbereitetes Altpapier mit 15% Kraftpapieranteil.
- - Nicht angegeben sind die notwendigen Arten und Ein satzmengen der Additive, die jeder Fachmann leicht ermitteln kann und die für jeden Gips verschieden sein können.
- - Die Perlite hat in mit 0,3 N/mm2 verpreßtem Zustand ein Raumgewicht von 150 g/l.
- - Die Einsatzmengen beziehen sich auf die ungeschlif fenen Platte. Beim Schleifen werden ca. 0,5 mm abge schliffen.
- - Die Beispiele 1 bis 3 können mit einer Anlage ent sprechend der später erläuterten Abb. 2 und 3 gefahren werden.
- - Die Beispiele 4 und 5 können auf einer Anlage entsprechend Abb. 4 gefahren werden.
- - Die jeweils drei Absaugzonen für jede der Deck schichten sind alle 2 m lang.
- - In allen Fällen wird auf eine nachträgliche Ver dichtung mit einer Presse verzichtet.
Die Beispiele 1 bis 3 variieren den Fasergehalt und
die Plattendicke. Man findet ein Biegefestigkeits
maximum in den Umgebung von 10% Fasergehalt. Man findet
ebenfalls eine starke Abhängigkeit der Produktions
leistung von Fasergehalt und Dicke. Die auszutrocknende
Feuchte liegt in den Beispielen 1 bis 3 im Bereich um
50% bezogen auf das Gewicht der trockenen Platte.
Die Werte für Kapazität und Feuchte verbessern sich
dramatisch, wenn man eine Mittelschicht aufstreut.
Die Biegefestigkeiten nehmen dabei jedoch spürbar ab.
Man erkennt, daß die Dichten der Platten sehr gering
sind. Sie liegen durchgängig im Bereich der GK-Platten.
GF-Platten, die nach einem Trocken- oder Halbtrockenver
fahren hergestellt wurden, haben Dichten von 1100 bis
1200 kg/m³ bzw. 860 bis 1000 kg/m³ mit Perlite. Dabei ist
der Einsatz an Perlite und an Faser pro Gewichtseinheit
deutlich höher. Die geringeren Einsatzmengen an Perlite
und an Fasern und, wegen der geringeren Dichte, auch an
Gips senken die Fertigungskosten beträchtlich im
Vergleich mit Trocken/Halbtrocken verfahren.
Die Biegezugfestigkeiten der nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren hergestellten Platten liegt im selben Bereich
wie die trocken hergestellten. Deshalb ist das Verhältnis
Festigkeit zu Gewicht und damit die Hantierbarkeit der
naß gefertigten Platten besser. Ein weiterer anwendungs
technischer Vorteil gegenüber Gf-Platten aus einem Trocken- oder
Halbtrockenverfahren ist, daß wegen der geringeren
Dichte der Widerstand beim Schrauben oder Nageln geringer
ist. Insbesondere das Versenken von Schraubenköpfen,
welches mit einer Kompression des Materials einhergeht,
ist hier viel leichter. Ein Nachteil ist dagegen, daß die
Oberflächenhärte bei naß gefertigten Platten deutlich
geringer ist als bei trocken gefertigten Platten gleicher
Festigkeit.
Eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens besteht im
wesentlichen aus:
- a) einer an sich bekannten Anlage zur Erzeugung eines aridisierten Stuckgipses,
- b) einer an sich bekannten Anlage zur Erzeugung einer Fasersuspension aus Altpapier,
- c) einer volumetrischen Dosierung für den Faserstoff,
- d) einer nachgeschalteten Vorrichtung zum mechani schen Entwässern der Fasersuspension,
- e) einer Vorrichtung zum Wiederverdünnen der ent wässerten Fasersuspension,
- f) wenigstens einer kontinuierlichen Dosiervor richtung für Gips,
- g) wenigstens einer kontinuierlichen Dosier richtung für Wasser,
- h) wenigstens einer kontinuierlichen Mischvor richtung für Fasersuspension, Wasser und Gips und ggf. Zuschlagstoffen und Zusätzen,
- i) wenigstens zwei Verteilvorrichtungen für die Gipsfaser-Suspension,
- j) wenigstens zwei Entwässerungssiebbändern mit wenigstens je zwei unterhalb des Siebes angeord neten Entwässerungssaugern, welche mit unter schiedlichem Unterdruck betrieben werden,
- k) ggf. einer oder mehrerer Entwässerungshilfen, die jeweils über den letzten Entwässerungs saugern wirken,
- l) ggf. einer oder mehrerer Vorrichtungen zum Streuen einer trockenen Schicht,
- m) ggf. einer oder mehreren Vorrichtungen zum Vorverdichten der gestreuten Schicht,
- n) einer kontinuierlichen Presse,
- o) einer an sich bekannten Anlage zum Trimmen, Schneiden, Abbinden, Trocknen, Schleifen, ggf. Imprägnieren, Abstapeln und Verpacken der Platten.
In den Abb. 2 bis 6 sind verschiedene Ausführungen
von Entwässerungs- und Formanlagen dargestellt, die das
Kernstück der erfindungsgemäßen Anlage sind. Es sind im
die oben unter den Buchstaben g bis n genannten Anlagen
teile. Der Rest ist nur als Block oder gar nicht darge
stellt. Es wird angenommen, daß die entsprechenden
Anlagenteile Stand der Technik sind. Das schließt nicht
aus, daß für bestimmte Anlagenteile bessere, verfahrens
gerechtere Lösungen gefunden werden können.
Abb. 2 zeigt den schematischen Aufbau einer der bei
den Grundvarianten der Plattenformungsmaschine. Über einem
Hauptentwässerungssieb (1) welches als Führungssieb die
Geschwindigkeit vorgibt, sind ein oder mehrere Sekundär
siebe (2a) u. (2b) angeordnet, die in ihrer Entwässerungs
leistung gleich mit dem Hauptsieb sind. Im vorliegenden
Fall hat jedes Sieb eine Saugzone mit niedrigem Unterdruck
(3) und eine mit hohem Unterdruck (4). Die Saugzonen (5)
an den Sekundärsieben sind Niederdrucksauger, die keinen
Entwässerungseffekt mehr haben, sondern nur den Halt der
Filterschicht auf dem Sieb sicherstellen.
Die Umlenkwalzen (6) an den Sekundärsieben sowie die
Gautschwalzen (7) haben einen großen Durchmesser um die
Filterschicht nicht zu zerren. Unter den Gautschwalzen (7)
sind die entsprechenden Gegendruckwalzen (8) angeordnet.
Die Vorrichtungen für die Querverteilung der Suspension
(9) sind identisch für alle Siebe. Es sind verschiedene
Konstruktionen bekannt, die sich in der Asbestzement
technik bewährt haben.
Für den Fall des Gipses empfiehlt es sich jedoch eine
spezielle Verteilvorrichtung anzuwenden, die sicherstellt,
daß kein Material in toten Zonen längere Zeit verweilt.
Sie besteht im Wesentlichen aus einem quer über die Breite
des Siebes wandernder Zuführungsschlauch sowie einer ein
stellbare Lippe, welche einen Spalt über dem Sieb frei
gibt, aus dem die vorverteilte Suspension ausfließen kann.
Eine solche Vorrichtung ist in perspektivischer Ansicht
schematisch in der Abb. 7 gezeigt: hinter der Umlenk
walze (25) ist unter dem Sieb (1) eine ebene und exakt
horizontale Platte (26) angebracht. Sie dient erstens
dazu, der auffließenden Suspension eine genaue Referenz
fläche zu geben und verhindert zweitens eine frühzeitige
unkontrollierte Entwässerung (Drainage) durch das Sieb.
Über dem Sieb ist ein Kasten, mit einer Rückwand (28), und
mit Seitenwänden (27), die mit einem Kreisbogen auslaufen.
Der Kreisbogen hat einen Radius, welcher durch den Abstand
zu einer Achse (29) vorgegeben ist. Um diese Achse drehbar
gelagert ist ein gebogenes Blech (30), welches sich dem
Ausschnitt der Seitenwände anpaßt. Durch Drehung (31) um
die Achse (29) kann der Ausfließspalt zwischen Sieb und
Blech eingestellt werden. Das Blech kann auch in horizon
taler Richtung (32) oszillieren. Dadurch wird die ebene
Verteilung der Suspension unterstützt.
Die Suspension wird mit einem Schlauch (33) eingespeist,
der in horizontaler Richtung (34) über die gesamte Breite
des Auflaufkastens hin und her bewegt wird. Die Bewegung
ist in erster Näherung linear, kann aber auch geschwindig
keitsmäßig angepaßt werden um ein evtl. auftretendes
unebenes Masseprofil auszugleichen.
Die Gipsfasersuspension wird in einem einzigen Mischer
(Abb. 1, 10a) zubereitet. Dadurch wird gewährleistet, daß
die Zusammensetzung wenigstens in den Deckschichten gleich
ist. Wenn die Mittelschicht eine andere Zusammensetzung
haben soll, so wird ein zweiter Mischer (10b) verwendet.
Die Aufteilung der Suspension auf die einzelnen Siebe
geschieht mit volumetrisch dosierenden Pumpen (11a) (11b)
und zwar in der Weise, daß die Anzahl der Pumpen um 1
geringer ist als die Zahl der Formmaschinen.
Die zusammengegautschte Gipsfaserbahn wird schließlich mit
einer Presse (12) nachverpreßt. In der Regel ist die
Presse nichts anderes als eine Glättpresse, die mit sehr
leichtem Druck, z. B. weniger als 0,5 N/mm2, die Markier
ungen der Siebe vermindert. Es ist aber auch möglich, die
Presse als Entwässerungspresse auszugestalten, die in der
Lage ist, die Gipsfaserbahn zu verdichten. Die dabei benö
tigten Drücke sind um etwa eine Größenordnung höher. Wenn
die Presse als Entwässerungspresse arbeitet, dann muß dafür
gesorgt werden, daß das ausgepreßte Wasser entfernt wird.
Das geschieht beispielsweise dadurch, daß als Preßbänder
tief gerillte Bänder aus Gummi mit hoher Shore-Härte ver
wendet werden.
Abb. 3 zeigt die zweite der beiden Grundvarianten zur
Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens. Der wesent
liche Unterschied zur ersten Variante ist der, daß die
Siebe (13a) (13b) in einer Ebene liegen und stirnseitig
aneinanderstoßen. Auch hier haben die Umlenkwalzen (6)
einen großen Durchmesser. Die Walze (14) ist besonders
groß ausgebildet, um die dickere Platte nicht zu zerren.
Das Sieb (13a) wird zusammen mit dem Sieb (13b) um die
Walze (14) herumgeführt. Dadurch wird eine perfekte Syn
chronisation der Siebgeschwindigkeiten erreicht. Weiterhin
wirkt die Siebspannung des Siebes (13a) wie einen Preß
effekt, der je nach Siebspannung und Radius der Walze
entwässernd wirken kann. Aus diesem Grund kann ggf. auf
die Presse (12) verzichtet werden.
Abb. 4 zeigt die Anlage mit einer aufgestreuten
Mittelschicht. Es ist eine Abkömmling der in Abb. 2
dargestellten ersten Grundvariante. Hier ist das gerad
linig durchgehende Hauptsieb (1) der Träger der gestreuten
Schicht, die nicht über eine Walze gebogen werden kann,
ohne beschädigt zu werden.
Die Streumaschine (14) ist von der Art, wie sie bei den
Halbtrockenverfahren eingesetzt werden und die wiederum
au den Spanplattenstreumaschinen entwickelt wurden. Der
Mischer (15) für die Trockenmischer ist eine an die Bedin
gungen des Gipsmischens angepaßter Mischer, wie er bei
der Beleimung von Spänen eingesetzt wird. Ein solcher
Mischer ist für die Halbtrockenverfahren in Einsatz. Er
erlaubt auch die gleichmäßige Verteilung von geringen
Mengen von Wasser in der Mischung.
Die Vorpresse (16) verdichtet die gestreute Matte auf ca.
30% der Streuhöhe. Dafür wird nur ein sehr geringer Druck
benötigt. Deshalb genügen dafür eine Reihe von Walzen.
Sie werden vor direktem Kontakt mit der Streuschicht
durch ein umlaufendes Band (17) geschützt. Wenn die Vor
presse, wie in Abb. 4 gezeigt, nach der Entwässer
ungsstrecke einsetzt, dann ist das Band sinnvollerweise
ein Sieb, welches eine Entlüftung der Matte erlaubt. Wenn
die Presse über der letzten Entwässerungszone angreift,
dann kann ein geschlossenes Band verwendet werden. Das
hat den Vorteil, daß die kontinuierliche Säuberung des
Bandes weniger aufwendig ist. Die Vorpresse hat neben der
Vorverdichtung auch die Aufgabe, die Streuschicht zu
glätten, so daß sich die aufgelegte Deckschicht glatt
anlegen kann.
Die Presse (12) muß bei der hier dargestellten Variante
dann kräftiger ausgebildet sein als bei anderen Varianten,
wenn die gestreute Schicht mehr als ca. 5% trocken aufbe
reitete Papierfasern enthält. Die Fasern bauen beträcht
liche Rückstellkräfte auf, die nur durch relativ hohe
Drücke der Größenordnung 1 Mpa überwunden werden können.
Abb. 5 zeigt die Variante mit zusätzlichen Deckschich
ten aus textilen Bändern (18), die von vor der Aufgabe der
Suspension auf das Sieb (1) aufgelegt werden. Die Bahnen
laufen über Streckwalzen (19), welche die Bildung von Falten
verhindern und die Bahnen vorspannen. Ansonsten ist die
Anlage die gleiche wie die von Abb. 2 außer, daß sie
ohne Mittelschicht arbeitet. Eine Mittelschicht ist jedoch
ebenfalls möglich. Bei der außenliegenden zusätzlichen
Verstärkung kann der Kern dann sehr leichtgewichtig und
ohne Fasern gebildet werden. Die textilen Bahnen können
auch ohne weiteres mit der Variante kombiniert werden,
die in der Abb. 6 beschrieben ist.
Bei der in Abb. 6 gezeigten Variante wird die Mittel
schicht gegossen. Die zu gießende Masse (Mörtel) wird im
Mischer (20) gemischt. Dieser Mischer kann ein Gipskar
tonplatten-Mischer oder eine Spezialmischer für die Er
zeugung von geschäumten Mörtel sein. Die Masse wird auf
die entwässerte Schicht auf dem Sieb (1) mit einer Vor
richtung aufgebracht, die im wesentlichen nach dem selben
Prinzip arbeitet, wie die Verteilvorrichtung in Abb. 7.
Im Unterschied zu dieser entfällt hier das einstell
bare Blech (31). Die seitliche Begrenzung (21) ist ein
wenig nach innen verschoben, damit die Masse nicht schon
seitlich austritt, bevor das Seitenband (22) wirken kann.
Der Mörtel ist plastisch und kann unter dem Anpreßdruck
des oberen Siebes seitlich ausgequetscht werden. Das wird
verhindert, durch zwei seitlich mitlaufende Bänder (22)
aus sehr weichem Gummi, welche einen rechteckigen Quer
schnitt haben und so dick sind, daß sie zwischen die Siebe
eingepreßt werden.
Eine Vorpresse ist in diesem Fall nicht notwendig. Sie
wird ersetzt durch einige in die Entwässerungsmaschine (2)
integrierte Glätt- und Formwalzen (23) mit Gegendruck
walzen (24) welche auch durch eine einfache Platte (nicht
dargestellt) ersetzt sein können.
Es sind natürlich auch andere, hier nicht dargestellte und
beschriebene Kombinationen der Grundvarianten möglich, so
kann z. B. die 2. Grundvariante (Abb. 3) mit einer oder
zwei obenliegenden Filtereinheiten wie in Abb. 1 (2a)
kombiniert werden.
Es soll nicht unerwähnt bleiben, daß die Methode der gegen
läufigen Formmaschinen auch für andere Bindemittel und
grundlegend andere Anwendungen sinnvoll einsetzbar ist. Die
Variante in Abb. 3 kann beispielsweise auch als Filter
presse zum Entwässern beliebiger Schlämme verwendet werden.
Claims (51)
1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Gips
faserplatten aus Stuckgips und Verstärkungsfasern
nach einem einschichtigen Filtrationsverfahren,
wobei eine dünnflüssige Aufschlämmung von Stuckgips
und lignocellulosehaltigen Verstärkungsfasern und ggf.
Additiven und Zuschlagstoffen auf ein wasserdurch
lässiges Transportband verteilt wird und der Wasser
überschuß im wesentlichen durch Unterdruck entfernt
wird, wobei sich ein Filterkuchen bildet, der ggf.
durch mechanische Druckeinwirkung weiter entwässert
wird durch Lagern abbinden gelassen und schließlich
thermisch getrocknet wird, dadurch gekennzeichnet,
daß die Entwässerung durch Unterdruck in wenigstens
zwei getrennten Strängen auf im wesentlichen glei
chen Vorrichtungen geschieht, die gegenläufig arbei
ten, und daß wenigstens zwei der entwässerten Gips
faserschichten im weiteren Verlauf des Prozesses
vor Beginn des Abbindens des Gipses zusammengeführt,
spiegelbildlich aufeinandergelegt und verbunden werden.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß als Gips ein α-Halbhydrat verwendet wird, das
ein Schüttgewicht über 950 g/l, und einen Steig
ungswinkel im RS Körnungsnetz von größer 40° besitzt.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß ein α-Halbhydrat verwendet wird, dessen Maximal
korngröße 200 µm nicht überschreitet.
4. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß
- a) als Gips ein Stuckgips verwendet wird, der aus einem Rohgips erzeugt wird, welcher als Abfall produkt bei großtechnischen chemischen Umset zungen anfällt, der ein Schüttgewicht von über 700 g/l und einen Steigungswinkel im RS Kör nungsnetz von größer 40° besitzt.
- b) der Stuckgips erzeugt wird durch chargenweise Calcination im Kocher oder in einem Brennaggregat mit äquivalenter thermischer Behandlung des Roh gipses und zwar in Gegenwart von Salzen, die einen Aridisierungseffekt bewirken.
- c) der calcinierte Gips nicht vermahlen wird.
5. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 und 4, dadurch gekenn
zeichnet, daß für die Herstellung des Stuckgipses
ein Dihydrat verwendet wird, das aus der Rauchgas
entschwefelung nach einem Naßabsorptionsverfahren
mit Kalkstein als Absorptionsmittel stammt.
6. Verfahren gemäß Ansprüchen 1, 4 und 5, dadurch gekenn
zeichnet, daß für die Herstellung des Stuckgipses ein
Dihydrat verwendet wird, das aus der Rauchgasentschwe
felung nach einem Naßabsorptionsverfahren mit Kalk
stein als Absorptionsmittel stammt und das auf einen
Erdalkalimetall-Chloridgehalt von 500 bis 5000 ppm
vorzugsweise 1000 bis 3000 ppm ausgewaschen wurde.
7. Verfahren gemäß Ansprüchen 1, 4 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß für die Herstellung des Stuck
gipses ein Dihydrat verwendet wird, das aus der
Rauchgasentschwefelung nach einem Naßabsorptionsver
fahren mit Kalkstein als Absorptionsmittel stammt
und das durch Mischen von gewaschenem und ungewasch
enem Dihydrat auf einen Erdalkalimetall-Chlorid
gehalt von 500 bis 5000 ppm vorzugsweise 1000 bis
3000 ppm eingestellt wurde.
8. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekenn
zeichnet, daß die lignocellulosehaltigen Fasern aus
Altpapier gewonnen werden.
9. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Anteil an Altpapierfasern im Fest
stoff der Aufschlämmung 3% bis 15%, vorzugsweise
7 bis 12% des Gewichts des Gipses beträgt.
10. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Shopper-Riegler Feinheit der Alt
papierfasern in der Aufschlämmung 38 bis 52°SR beträgt.
11. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 10, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Altpapierfasern teilweise durch syn
thetische organische und/oder mineralische Fasern
ersetzt werden.
12. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 11, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Entwässerung der Gipsfaser-Suspen
sion in drei Strängen geschieht.
13. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 12, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Zusammensetzung der Suspension für
den mittleren Strang unterschiedlich zu der der beiden
äußeren Strängen ist.
14. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 13, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Entwässerung der Schicht in wenig
stens zwei Stufen unterschiedlichen Unterdrucks
geschieht.
15. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 14, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Entwässerung in drei Stufen unter
schiedlichen Unterdrucks geschieht.
16. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 15, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Unterdruck der ersten Zone 15 bis
65 mbar, in der zweiten Zone 65 bis 200 mbar und der
dritten Zone 200 bis 550 mbar beträgt.
17. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 16, dadurch gekenn
zeichnet, daß auf wenigstens einen der Schichten eine im
wesentlichen trockene Schicht aus Bindemittel mit ggf.
Fasern, Zuschlägen und Additiven gestreut wird.
18. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Aufstreuen auf die wenigstens teil
weise entwässerten Schicht geschieht.
19. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 18, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Vorentwässerung mit geregelten
Unterdruck geschieht, derart, daß die sich eine Rest
feuchte der entwässerten Schicht von 50 bis 80% bezo
gen auf die trockene Masse einstellt bevor die troc
kene Schicht aufgestreut wird.
20. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 19, dadurch gekenn
zeichnet, daß die trockene Schicht vor Verbindung mit
einer anderen entwässerten Schicht durch mechani
schen Druck vorverdichtet wird.
21. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 20, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Vorverdichtung über der letzten
Entwässerungszone geschieht.
22. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 21, dadurch gekenn
zeichnet, daß auf die Siebe der beiden Stränge, welche
die Deckschichten bilden vor Aufgabe der Suspension
ein wasserdurchlässiges textiles Band aufgelegt wird,
welches mit der sich bildenden Platte einen Verbund
eingeht.
23. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 16 und 22, dadurch
gekennzeichnet, daß auf den unteren Strang eine
Schicht aus plastisch angeteigtem Mörtel aufgegeben
wird.
24. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 16 und 22 bis 23,
dadurch gekennzeichnet, daß der Mörtel ein mit vor
gefertigtem Schaum angeteigtes Bindemittel mit ggf.
Zuschlagsstoffen und Additiven ist.
25. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 24, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Menge der Suspension auf die Ent
wässerungseinheiten so geregelt wird, daß sich eine
vorbestimmte Dicke der entwässerten Schichten ein
stellt.
26. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 35, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Dicke der entwässerten Schichten 3 mm
bis 20 mm, vorzugsweise 4 mm bis 10 mm beträgt.
27. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 26, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Dicke der entwässerten Schichten
über eine Profilmessung erfaßt werden und daß die
Auswertung zur Regelung der Aufgabemenge der Suspen
sion sowie zur Justierung der Querverteilung der
Suspension über das Sieb verwertet wird.
28. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 29, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Faserstoff bei der Aufbereitung
auf eine vorbestimmte Konsistenz eingestellt wird,
kontinuierlich volumetrisch in eine Entwässerungsvor
richtung dosiert wird und kontinuierlich in eine
kontinuierlich arbeitende Verdünnungsvorrichtung
gefördert wird und ohne Zwischenlagerung direkt der
Mischung mit Gips und Wasser zugeführt wird.
29. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 28, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Papierfaserstoff nach der Aufbe
reitung auf eine Konsistenz von größer 8%, vorzugsweise
größer 10% vorentwässert wird.
30. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 29, dadurch gekenn
zeichnet, daß das bei der Vorentwässerung entzogene
Wasser der Faseraufbereitung zugeführt wird.
31. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 30, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Rückverdünnung des Faserstoffes
auf eine Konsistenz von 3% bis 7% vorzugsweise 4%
bis 5% eingestellt wird.
32. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 31, dadurch gekenn
zeichnet, daß Additive während der Verdünnung des
Faserstoffes in den Prozeß eingespeist werden.
33. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 32, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Gesamtwassermenge in der Mischung
aus Gips, Fasern und Wasser derart geregelt wird, daß
sich ein Fasergehalt in der Suspension 2% bis 5% bezo
gen auf den Wassergehalt einstellt.
34. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 33, dadurch gekenn
zeichnet, daß das bei der Entwässerung der Gipsfaser-
Schichten entfernte Wasser mit Flockungsmittel ver
setzt wird und über einen Sedimentationstrichter von
der Hauptmasse des suspendierten Feststoffes befreit
wird und daß dieser kontinuierlich abgezogen und ohne
Aufenthalt in den Mischer für die Gipsfasermischung
rückgeführt wird.
35. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 34, dadurch gekenn
zeichnet, daß das bei der Siebwäsche anfallende
Wasser mittels Flockung und Sedimentation von Fest
stoff befreit wird, und das geklärte Wasser solange
zwischengelagert wird, bis die Übersättigung bezüg
lich Dihydrat auf < 1,5 vorzugsweise < 0,5 abge
klungen ist, wonach es nochmals von Feststoff befreit
und in die Wäsche und/oder in die Papieraufbereitung
rückgeführt wird.
36. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 35, dadurch gekenn
zeichnet, daß eine Teilmenge der entwässerten Faser
stoffes ggf. mechanisch auf eine Konsistenz von 25 bis
30% entwässert wird, in einer Mühle aufgemahlen und
als Faserstoff für die gestreute Schicht zugemischt
wird.
37. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 36 dadurch gekenn
zeichnet, daß zu einer Teilmenge des entwässerten
Faserstoffes trockenes Altpapier zugegeben wird, in
einer Menge, die einen Gesamtfeuchtegehalt von 20% bis
50% bezogen auf den Trockengehalt ergibt, in einer
Mühle aufgemahlen und als Faserstoff für die gestreute
Schicht zugemischt wird.
38. Verfahren gemäß Ansprüchen 1 bis 37, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Plattenstrang unmittelbar nach dem
Formen in Einzelplatten abgelängt wird.
39. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach einem der
vorhergegangenen Ansprüche bestehend aus:
- a) einer an sich bekannten Anlage zur Erzeugung eines aridisierten Stuckgipses,
- b) einer an sich bekannten Anlage zur Erzeugung einer Fasersuspension aus Altpapier,
- c) einer volumetrischen Dosierung für den Faserstoff,
- d) einer nachgeschalteten Vorrichtung zum mechani schen Entwässern der Fasersuspension,
- e) einer Vorrichtung zum Wiederverdünnen der ent wasserten Fasersuspension,
- f) wenigstens einer kontinuierlichen Dosiervor richtung für Gips,
- g) wenigstens einer kontinuierlichen Dosiervor richtung für Wasser,
- h) wenigstens einer kontinuierlichen Mischvor richtung für Fasersuspension, Wasser und Gips und ggf. Zuschlagstoffen und Zusätzen,
- i) wenigstens zwei Verteilvorrichtungen für die Gipsfaser-Suspension,
- j) wenigstens zwei Entwässerungssiebbändern mit wenigstens je zwei unterhalb des Siebes angeord neten Entwässerungssaugern, welche mit unter schiedlichem Unterdruck betrieben werden,
- k) ggf. einer oder mehrerer Entwässerungshilfen, die jeweils über den letzten Entwässerungs saugern wirken,
- l) ggf. einer oder mehrerer Vorrichtungen zum Streuen einer trockenen Schicht,
- m) ggf. einer oder mehreren Vorrichtungen zum Vorverdichten der gestreuten Schicht,
- n) einer kontinuierlichen Presse,
- o) einer an sich bekannten Anlage zum Trimmen, Schneiden, Abbinden, Trocknen, Schleifen, ggf. Imprägnieren, Abstapeln und Verpacken der Platten.
40. Anlage nach Anspruch 39, dadurch gekennzeichnet, daß
sie ein Hauptentwässerungssieb enthält, über dem
wenigstens ein weiteres Sekundärsieb gegenläufig
angeordnet ist (Abb. 2).
41. Anlage nach Ansprüchen 39 und 40, dadurch gekennzeich
net, daß sie zwei gegenläufige Entwässerungssiebe
enthält, die in einer Ebene angeordnet sind, stirn
seitig aneinanderstoßen und über einer Trommel mit
großem Durchmesser die beiden entwässerten Gipsfaser
Schichten zusammengautschen (Abb. 3).
42. Anlage nach Ansprüchen 39 und 40, dadurch gekennzeich
net, daß über dem Hauptentwässerungssieb eine Streum
aschine für streufähiges Mischgut angeordnet ist, die
auf die entwässerte Gipsfaserschicht abwirft.
43. Anlage nach Ansprüchen 39, 40 und 41, dadurch gekenn
zeichnet, daß über dem Hauptentwässerungssieb nach der
Streumaschine eine Verdichtungspresse mit einer Sieb
bespannung angeordnet ist, welche das gestreute Gut
vor der Vereinigung mit der zweiten entwässerten Gips
faser-Schicht vorverdichtet und entlüftet (Abb. 4).
44. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 43, dadurch gekennzeich
net, daß nach der Zusammenführung der einzelnen
Schichten eine Presse angeordnet ist.
45. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 44, dadurch gekennzeich
net, daß die Presse eine isostatische Presse ist.
46. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 45, dadurch gekennzeich
net, daß die Presse im wesentlichen durch ihr Eigen
gewicht wirkt.
47. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 46, dadurch gekennzeich
net, daß die Presse eine isochore Presse ist.
48. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 47, dadurch gekennzeich
net, daß die Presse mit Kanälen für die Entfernung von
ausgepreßtem Wasser ausgerüstet ist.
49. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 48, dadurch gekennzeich
net, daß die Presse ein unteres Band aus Siebgewebe
und ein oberes geschlossenes Preßband besitzt.
50. Anlage nach Ansprüchen 39 bis 49 dadurch gekennzeich
net, daß die Presse ein unteres Band aus Siebgewebe
und ein oberes geschlossenes Preßband mit einer
strukturierten Oberfläche besitzt.
51. Anlage bestehend aus einer beliebigen Kombination
der Grundvarianten gemäß Ansprüchen 39 bis 50.
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