DE3650648T2 - Verflüssiger mit einen kleinen hydraulischen Durchmesser aufweisender Strömungsbahn. - Google Patents

Verflüssiger mit einen kleinen hydraulischen Durchmesser aufweisender Strömungsbahn.

Info

Publication number
DE3650648T2
DE3650648T2 DE3650648T DE3650648T DE3650648T2 DE 3650648 T2 DE3650648 T2 DE 3650648T2 DE 3650648 T DE3650648 T DE 3650648T DE 3650648 T DE3650648 T DE 3650648T DE 3650648 T2 DE3650648 T2 DE 3650648T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
tubes
condenser
headers
tube
air
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Revoked
Application number
DE3650648T
Other languages
English (en)
Other versions
DE3650648D1 (de
Inventor
Jack C. Racine Wisconsin 53403 Dudley
Leon Arnold Racine Wisconsin 53404 Guntly
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Modine Manufacturing Co
Original Assignee
Modine Manufacturing Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=27120095&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DE3650648(T2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Modine Manufacturing Co filed Critical Modine Manufacturing Co
Publication of DE3650648D1 publication Critical patent/DE3650648D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE3650648T2 publication Critical patent/DE3650648T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Revoked legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
    • F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
    • F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
    • F28D1/05383—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with multiple rows of conduits or with multi-channel conduits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/04—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
    • F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
    • F28D1/0478—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag the conduits having a non-circular cross-section
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
    • F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
    • F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
    • F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/0243—Header boxes having a circular cross-section
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/01—Geometry problems, e.g. for reducing size
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
    • F28D2021/0084—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2260/00—Heat exchangers or heat exchange elements having special size, e.g. microstructures
    • F28F2260/02—Heat exchangers or heat exchange elements having special size, e.g. microstructures having microchannels

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Switches With Compound Operations (AREA)
  • Catching Or Destruction (AREA)
  • Power Steering Mechanism (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft einen Kondensator und insbesondere einen Kondensator, der in einer Klima- oder Kühlanlage zum Kondensieren eines Kühlmittels eingesetzt wird.
  • Bei vielen Kondensatorn, die gegenwärtig in Klima- oder Kühlsystemen eingesetzt werden, werden eine oder mehrere Schlangenleitungen auf der Dampfseite verwendet. Um das Vorhandensein eines zu hohen Druckgefälles von dem Dampfeinlaß zum Auslaß zu vermeiden, durch das der Energiebedarf in der Anlage notwendigerweise steigen würde, sind die Strömungskanäle in diesen Röhren relativ groß, um hohen Widerstand gegenüber dem Strom von Dampf und/oder Kondensat zu vermeiden. Ein Kondensator dieses Typs ist in US-A-2,136,641 dargestellt.
  • Die erhebliche Röhrengröße derartiger Kondensator bedeutet, daß die Luftseite der Röhren relativ groß ist. Die relativ große Größe der Röhren auf der Luftseite führt dazu, daß ein relativ großer Teil der Frontfläche der Luftseite durch die Röhre versperrt ist und weniger Fläche zur Verfügung steht, auf der Luftseitenrippen angeordnet werden können, um die Wärmeübertragung zu verbessern.
  • Dadurch wird, um eine gewünschte Rate der Wärmeübertragung aufrechtzuerhalten, das Luftseitendruckgefälle unvorteilhaft groß, und dadurch kommt es zu einem entsprechend unvorteilhaft hohen Energiebedarf bei der Bewegung des erforderlichen Volumens durch die Luftseite des Kondensators.
  • Eine alternative Konstruktion eines Kondensators zum Einsatz in Kühlvorrichtungen ist in US-A-1,958,226 dargestellt. Bei dieser Konstruktion verläuft eine Vielzahl einzelner Röhren in einer Matrixanordnung zwischen beabstandeten Sammelrohren (headers). Durch diese Konstruktion entsteht ein Wärmetauscher, der sowohl sperrig als auch schwer ist und sich daher nicht für Einsatzgebiete eignet, bei denen ein hoher Wirkungsgrad (gemessen als Kühlkapazität pro Volumeneinheit bzw. pro Masseeinheit) erforderlich ist.
  • Die vorliegende Erfindung zielt darauf ab, die obenstehenden Probleme zu lösen.
  • Gemäß der vorliegenden Erfindung umfaßt ein luftgekühlter Kondensator, der sich zum Einsatz in einem Kühl- oder einem Klimasystem zum Kondensieren eines Kühlmitteldampfes zu einer Kühlmittelflüssigkeit eignet, ein Paar beabstandeter Sammelrohre zur Aufnahme von Kühlmitteldampf und zum Sammeln von kondensiertem Kühlmittel sowie eine Vielzahl von Röhren, die hydraulisch parallel zwischen den Sammelrohren verlaufen, wobei jede Röhre mit jedem der Sammelrohre in Fluidverbindung steht und im Querschnitt länglich ist, wobei die kleinere Abmessung des Querschnitts im wesentlichen senkrecht zur Richtung des Luftstroms durch den Kondensator ausgerichtet ist, und ist dadurch gekennzeichnet, daß jede der Röhren eine Vielzahl getrennter, hydraulisch paralleler Fluidströmungswege aufweist, wobei jeder der Fluidströmungswege einen hydraulischen Durchmesser im Bereich von 0,381 bis 1,778 mm (0,015 bis 0,70 inch) aufweist.
  • Mit der bevorzugten Ausführung der Erfindung wird ein Kondensator geschaffen, der eine geringere Frontfläche auf der Luftseite aufweist, die durch Röhren versperrt ist, so daß die Luftseitenwärmetauschoberfläche vergrößert werden kann, ohne das Luftseitendruckgefälle zu vergrößern und ohne das Dampf- und/oder Kondensatseiten-Druckgefälle zu vergrößern.
  • Bei der bevorzugten Ausführung sind die Röhren flache Röhren.
  • Bei einer stark bevorzugten Ausführung wird die Vielzahl von Strömungswegen in jeder Röhre durch einen wellenförmigen Abstandshalter gebildet, der in der Röhre enthalten ist.
  • Rippen können an der Außenseite der Kondensatorröhre angeordnet sein und sich zwischen den Außenseiten benachbarter Kondensatorröhren erstrecken.
  • Die Sammelrohre können durch im allgemeinen zylindrische Röhren mit einander zugewandten Öffnungen, wie beispielsweise Schlitzen, zur Aufnahme entsprechender Enden der Kondensatorröhren gebildet werden.
  • Die Erfindung wird aus der folgenden Patentbeschreibung im Zusammenhang mit den beigefügten Zeichnungen ersichtlich, wobei:
  • Fig. 1 eine auseinandergezogene Perspektivansicht einer Ausführung eines Kondensators gemäß der Erfindung ist;
  • Fig. 2 eine vergrößerte Teilschnittansicht einer Kondensatorröhre ist, die bei der Erfindung eingesetzt werden kann;
  • Fig. 3 ein Diagramm der vorausberechneten Leistung von Kondensatoren mit gleicher Frontfläche ist, wobei einige nach dem Stand der Technik und andere gemäß der Erfindung konstruiert sind, und die Wärmeübertragung als Funktion des (hydraulischen) Hohlraumdurchmessers graphisch dargestellt ist;
  • Fig. 4 ein Diagramm ist, anhand dessen eine Ausführung der vorliegenden Erfindung mit einer Konstruktion nach dem Stand der Technik verglichen wird, wobei ein Luftstrom durch beide (a) als Funktion der Rate der Wärmeübertragung, (b) als Funktion der Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels und (c) als Funktion des Kühlmitteldruckgefälles graphisch dargestellt ist;
  • Fig. 5 ein weiteres Diagramm ist, anhand dessen die Konstruktion nach dem Stand der Technik mit einem Kondensator gemäß der Erfindung auf der Grundlage der Luftgeschwindigkeit als Funktion der Wärmeübertragung pro Masseeinheit des Materials verglichen wird, das bei der Herstellung des Kerns der beiden Kondensatoren eingesetzt wird; und
  • Fig. 6 ein weiteres Diagramm ist, anhand dessen die Konstruktion nach dem Stand der Technik mit einer Ausführung der vorliegenden Erfindung verglichen wird, indem die Luftgeschwindigkeit als Funktion des Druckgefälles über die Luftseite des Kondensators graphisch dargestellt ist.
  • Eine beispielhafte Ausführung eines Kondensators gemäß der Erfindung ist in Fig. 1 dargestellt, wo zu sehen ist, daß er einander gegenüberliegende, beabstandete, im allgemeinen parallele Sammelrohre 10 und 12 enthält. Die Sammelrohre 10 und 12 bestehen vorzugsweise aus im allgemeinen zylindrischen Röhren. An ihren einander zugewandten Seiten sind sie mit einer Reihe im allgemeinen paralleler Schlitze bzw. Öffnungen 14 zur Aufnahme entsprechender Enden 16 und 18 von Kondensatorröhren 20 versehen.
  • Vorzugsweise ist jedes der Sammelrohre 10 und 12 zwischen den Schlitzen 14 in dem mit 22 dargestellten Bereich mit einer leicht kugelförmigen Wölbung versehen, durch die die Druckfestigkeit verbessert wird, wie dies ausführlicher in US-A- 4,615,385 erläutert ist, deren Einzelheiten hiermit durch Verweis eingeschlossen werden.
  • Ein Ende des Sammelrohrs 10 ist mit einer Kappe 24 verschlossen, die daran hartgelötet und geschweißt ist. An das gegenüberliegende Ende ist ein Verbindungsstück 26 hartgelötet bzw. geschweißt, an das ein Rohr 28 angeschlossen werden kann.
  • Das untere Ende des Sammelrohrs 12 ist mit einer angeschweißten oder hartgelöteten Kappe 30 verschlossen, die der Kappe 24 ähnelt, während sein oberes Ende mit einem angeschweißten bzw. hartgelöteten Verbindungsstück 32 versehen ist. Je nach der Ausrichtung des Kondensators dient eines der Verbindungsstücke 26 und 32 als Dampfeinlaß, während das andere als Kondensatauslaß dient. Bei der in Fig. 1 dargestellten Ausrichtung dient das Verbindungsstück 26 als Kondensatauslaß.
  • Eine Vielzahl der Röhren 20 erstreckt sich zwischen den Sammelrohren 10 und 12 und steht in Fluidverbindung damit. Die Röhren 20 sind geometrisch parallel zueinander und auch hydraulisch parallel. Zwischen benachbarten Röhren 20 sind Schlangenrippen 34 angeordnet, obwohl, wenn gewünscht, auch Plattenrippen eingesetzt werden können. Zwischen den Sammelrohren 10 und 12 erstrecken sich ein oberes und unteres U- Profil 36 und 38, die über geeignete Einrichtungen damit verbunden sind, um dem System Steifigkeit zu verleihen.
  • Jede der Röhren 20 ist, wie in Fig. 1 zu sehen ist, eine abgeflachte Röhre und enthält in ihrem Inneren einen wellenförmigen Abstandshalter 40.
  • Im Querschnitt stellt sich der Abstandshalter 40, wie in Fig. 2 gezeigt, dar, und es ist zu sehen, daß abwechselnde Scheitel über ihre gesamte Länge mit der Innenwand 42 der Röhre 20 in Kontakt sind und durch Kehlnähte 44 aus Löt- oder Hartlötmetall damit verbunden sind. Dadurch entsteht eine Vielzahl im wesentlichen getrennter, hydraulisch paralleler Fluidströmungswege 46, 48, 50, 52, 54, 56, 58 und 60 in jeder der Röhren 20. Das heißt, es besteht praktisch keine Fluidverbindung von einem dieser Strömungswege zu den benachbarten Strömungswegen auf jeder Seite. Das bedeutet, daß jede der Wände, die benachbarte Fluidströmungswege 46, 48, 50, 52, 54, 56, 58 und 60 trennt, mit beiden Seiten der abgeflachten Röhre 20 über ihre gesamte Länge verbunden sind. Daher besteht kein Zwischenraum, der mit einem Fluid mit geringerer Wärmeleitfähig keit gefüllt würde. Dadurch wird der Wärmeaustausch von dem Fluid über die Wände, die die verschiedenen Fluidströmungswege trennen, die oben genannt wurden, zur Außenseite der Röhre auf ein Maximum erhöht. Darüber hinaus wird davon ausgegangen, daß getrennte Strömungswege der genannten Größe die vorteilhaften Auswirkungen der Wärmeübertragung nutzen, die durch Oberflächenspannungserscheinungen bewirkt wird.
  • Ein zweiter Vorteil besteht darin, daß die Kondensatoren, wie beispielsweise die der vorliegenden Erfindung, an der Auslaßseite eines Verdichters eingesetzt werden und daher außerordentlich hohem Druck ausgesetzt sind. Herkömmlicherweise wirkt dieser hohe Druck auf das Innere der Röhren 20. Wenn sogenannte "Platten"-Rippen anstelle der Schlangenrippen 34, die in den Zeichnungen dargestellt sind, eingesetzt werden, neigen diese dazu, die Röhren 20 einzuschließen und sie gegen den Innendruck abzustützen, der beim Einsatz als Kondensator auftritt. Im Gegensatz dazu sind Schlangenrippen, wie die mit 34 dargestellten, nicht in der Lage, die Röhren 20 gegen erheblichen Innendruck abzustützen. Gemäß der beschriebenen Ausführung der Erfindung wird jedoch die gewünschte Abstützung in einem Schlagenrippen-Wärmetauscher dadurch erreicht, daß der Abstandhalter 40 und die Scheitel desselben über die gesamte Länge mit der Innenwand 42 jeder Röhre 20 verbunden sind. Diese Verbindung führt dazu, daß verschiedene Teile des Abstandhalters 40 unter Spannung gesetzt werden, wenn die Röhre 20 unter Druck steht, und die Kraft absorbieren, die durch Innendruck in der Röhre 20 entsteht, durch den die Röhre 20 ausgedehnt wird.
  • Eine außerordentlich bevorzugte Einrichtung, mit der die Röhre 20 mit dazugehörigen Einsätzen 40 hergestellt werden kann, ist in US-A-4,688,311 offenbart, deren Einzelheiten hiermit ebenfalls durch Bezugnahme einbezogen werden.
  • Gemäß der Erfindung weist jeder der Strömungswege 48, 50, 52, 54, 56 und 58 und auch die Strömungswege 46 und 60 in dem Ma ße, das je nach der Form des Einsatzes 40 möglich ist, einen hydraulischen Durchmesser im Bereich von ungefähr 0,381 bis 1,778 mm (0,015 bis 0,070 inch) auf. Bei gegenwärtigen Montageverfahren, die in der Technik bekannt sind, werden durch einen hydraulischen Durchmesser von ungefähr 0,889 mm (0,035 inch) der Grenzwärmeübertragungswirkungsgrad und die Einfachheit der Konstruktion optimiert. Der hydraulische Durchmesser wird auf die übliche Weise definiert, das heißt als die Querschnittfläche jedes der Strömungswege, die mit 4 multipliziert und anschließend durch den benetzten Umfang des entsprechenden Strömungsweges dividiert wird.
  • Die gegebenen Werte des hydraulischen Durchmessers gelten für Kondensatoren in R-12-Systemen. Leicht abweichende Werte sind in Systemen zu erwarten, bei denen ein anderes Kühlmittel eingesetzt wird.
  • In diesem Bereich ist es vorteilhaft, die Röhrenabmessungen quer zur Richtung des Luftstroms durch den Kern so klein wie möglich zu halten. Dadurch wird wiederum mehr Frontfläche geschaffen, auf der Rippen, wie beispielsweise die Rippen 34, in dem Kern angeordnet werden können, ohne das Luftseitendruckgefälle zu beeinträchtigen, so daß eine bessere Rate der Wärmeübertragung erzielt wird. In einigen Fällen können durch Verringerung der Röhrenbreite auf ein Minimum eine oder mehrere zusätzliche Reihen der Röhren integriert werden.
  • In diesem Zusammenhang ist bei der bevorzugten Ausführung vorgesehen, daß Röhren mit einzelnen Abstandhaltern, wie sie in Fig. 2 dargestellt sind, im Unterschied zu extrudierten Röhren mit Kanälen des erforderlichen hydraulischen Durchmessers eingesetzt werden. Vorhandene Extrusionsverfahren, die derzeit ökonomisch für die Herstellung von Kondensatoren in großem Maßstab ausführbar sind, führen im allgemeinen zu einer Röhrenwanddicke, die größer ist als die zur Aufnahme eines bestimmten Drucks bei der Verwendung einer Röhre und eines Abstandhalters, wie sie hier offenbart sind, erforderliche. Da durch ist die Gesamtröhrenbreite derartiger extrudierter Röhren bei einem bestimmten hydraulischen Durchmesser etwas größer als die einer Kombination aus Röhre und Abstandhalter, was aus den eben genannten Gründen unvorteilhaft ist. Nichtsdestotrotz sieht die Erfindung jedoch den Einsatz extrudierter Röhren mit Kanälen mit einem hydraulischen Durchmesser in dem angegebenen Bereich vor.
  • Es ist des weiteren wünschenswert, daß das Verhältnis des äußeren Röhrenumfangs zum benetzten Umfang im Inneren der Röhre so klein wie möglich ist, solange der Strömungsweg nicht so klein wird, daß das Kühlmittel nicht ungehindert hindurchtreten kann. Dadurch verringert sich der Widerstand gegenüber der Wärmeübertragung an der Dampf- und/oder Leitungsseite.
  • Eine Reihe von Vorteilen der Erfindung wird aus den in Fig. 3 bis 6 dargestellten Daten und aus der folgenden Erläuterung ersichtlich. So ist beispielsweise in Fig. 3 auf der rechten Seite die Wärmeübertragungsrate als Funktion des Hohlraum- bzw. hydraulischen Durchmessers bei Luftströmen im Bereich von 12,74 bis 90,61 m³ (450 bis 3200 Standard Cubic Feet) pro Minute für Herstellungskondensatorkerne, die vom Antragsteller hergestellt werden, graphisch dargestellt. Die Wärmeübertragungsrate ist in kW (1000 BTU pro Std.) dargestellt, und der hydraulische Durchmesser ist in mm (inch) dargestellt.
  • Die linke Seite dieser Daten sind im Computer erzeugte Kurven, die auf einem Wärmeübertragungsmodell für einen Kern beruhen, der gemäß der vorliegenden Erfindung hergestellt ist, wobei das Modell unter Verwendung empirisch ermittelter Daten konstruiert wird. Verschiedene Punkte auf den Kurven sind durch tatsächliche Versuche bestätigt worden. Die mit "A" gekennzeichneten Kurven stellen die Wärmeübertragung bei den erwähnten Luftströmen für einen Kern, wie er in Fig. 1 dargestellt ist, dar, der eine Frontfläche von 0,186 m² (2 square feet) hat und bei dem Röhren eingesetzt werden, die ungefähr 0,61 m (24 inch) lang sind und eine Röhrenwanddicke von 0,381 mm (0,015 inch) aufweisen, eine Röhrenhauptabmessung von 13,51 mm (0,532 inch), Einlaßluft mit 43,3ºC (110ºF); einer Einlaßtemperatur von 82,2ºC (180ºF) und einen Druck von 1,619 Mpa (235 psig) für R-12, wobei eine Unterkühlung des austretenden Kühlmittels nach der Verflüssigung von 1,1ºC (2ºF) angenommen wird. Der Kern war mit 18 Rippen pro 25,4 mm (1 inch) zwischen Röhren versehen, und die Rippen hatten Maße von 15,88 mm (0,625 inch) mal 13,72 mm (0,540 inch) mal 0,152 mm (0,006 inch).
  • Die mit "B" gekennzeichneten Kurven zeigen die gleiche Beziehung für einen ansonsten identischen Kern, bei dem jedoch die Länge des Strömungsweges in jeder Röhre verdoppelt wurde, das heißt die Anzahl der Röhren halbiert und die Röhrenlänge verdoppelt wurde. Wie aus Fig. 3 ersichtlich ist, wird der Wärmeaustausch durch den Einsatz der Erfindung bei hydraulischen Durchmessern im Bereich von ungegfähr 0,381 bis 1,778 mm (0,015 bis 0,070 inch) vorteilhaft und erheblich vergrößert, wobei es je nach Luftstrom zu gewissen Schwankungen kommt.
  • Bei Fig. 4 werden tatsächliche Versuchsergebnisse für einen Kern, der gemäß der Erfindung hergestellt ist und die in der untenstehenden Tabelle 1 aufgeführten Maße aufweist, mit tatsächlichen Versuchsergebnissen für einen Kondensatorkern verglichen, der vom Antragsteller als "1E2803" bezeichnet wird. Die Daten für den herkömmlichen Kern sind ebenfalls in der untenstehenden Tabelle 1 aufgeführt. In Fig. 4 ist die Wärmeübertragungsrate in kW (1000 BTU pro Std.) dargestellt; die Luftströmungsgeschwindigkeit ist in m³ (Standard Cubic Feet) pro Minute dargestellt; der Kühlmittelstrom ist in kg (pounds) pro Std. dargestellt; und das Kühlmitteldruckgefälle ist in kPa (PSI) dargestellt.
  • Sowohl der Kern gemäß der Erfindung als auch der herkömmliche Kern haben den gleichen Auslegungspunkt, das heißt, wie in Fig. 4 dargestellt, eine Wärmeübertragungsrate von 7,62 kW (26 000 BTU pro Std.) bei einem Luftstrom von 50,97 m³ (1800 Standard Cubic Feet) pro Minute. Die Ist-Äquivalenz der beiden Kerne trat bei 8,21 kW (28 000 BTU pro Std.) und 56,63 m³ (2 000 Standard Cubic Feet) pro Minute auf; und diese Parameter können für Vergleichszwecke genutzt werden.
  • Betrachtet man zunächst die Kurven "D" und "E" für den Kondensator nach dem Stand der Technik bzw. der vorliegenden Erfindung, wird ersichtlich, daß der Kühlmittelstrom bei beiden über ein weites Spektrum von Luftstromwerten vergleichbar ist. Für diesen Versuch und die ansonsten in Fig. 4-6 dargestellten wurde R-12 mit 1,619 Mpa (235 psig) bei 82,2ºC (180ºF) in dem Kondensatoreinlaß geleitet. Das austretende Kühlmittel war um 1,1ºC (2ºF) unterkühlt. Die Einlaßlufttemperatur am Kondensator betrug 43,3ºC (110ºF).
  • Daß das Kühlmittelseiten-Druckgefälle über einen herkömmlichen Kern größer ist als über einen Kern gemäß der Erfindung, weist darauf hin, daß der Kompressor bei dem herkömmlichen System ebenfalls einen größeren Energieverbrauch aufweist als der in dem gemäß der Erfindung.
  • Die Kurven "F" und "G", die wiederum für den Kondensator nach dem Stand der Technik bzw. eine Ausführung des Kondensators der vorliegenden Erfindung stehen, zeigen vergleichbare Wärmeübertragungsraten über den gleichen Bereich von Luftströmen.
  • Die Kurven "H" und "J" für den herkömmlichen Kondensator bzw. den Kondensator einer Ausführung der vorliegenden Erfindung zeigen einen erheblichen Unterschied beim Druckgefälle des Kühlmittels über den Kondensator. Dies veranschaulicht einen Vorteil der Erfindung. Aufgrund des geringeren Druckgefälles über den Kondensator, der gemäß der Erfindung hergestellt ist, ist die Durchschnittstemperatur des Kühlmittels in Dampfform sowie in Form von Kondensat höher als bei dem herkömmlichen Kondensator. Dadurch besteht bei gleicher Einlaßlufttemperatur ein größeres Temperaturgefälle, das entsprechend dem Fourier'schen Gesetz die Rate der Wärmeübertragung verbessert.
  • Darüber hinaus besteht bei einem Kern, der gemäß einer Ausführung der Erfindung hergestellt ist, ein geringeres Luftseiten- Gefälle als beim herkömmlichen Kern. Dies ist auf zwei Faktoren zurückzuführen, und zwar die geringere Tiefe des Kerns und die größere freie Strömungsfläche, die nicht durch Röhren versperrt ist; und dadurch wird wiederum die Gebläseenergie eingespart, die erforderlich ist, um die gewünschte Luftströmungsgeschwindigkeit durch den Kern zu leiten. Jedoch bleibt, wie die Kurven "F" und "G" zeigen, die Wärmeübertragungsrate im wesentlichen gleich.
  • Es ist des weiteren festgestellt worden, daß ein Kern, der gemäß einer Ausführung der Erfindung hergestellt ist, im Vergleich zu dem herkömmlichen Kern weniger Kühlmittel enthält. Dadurch wird beim Kern der Ausführung der Erfindung der Kühlmittelbedarf des Systems verringert. Desgleichen ist aufgrund seiner geringeren Tiefe weniger Platz für die Installation des erfindungsgemäßen Kerns erforderlich.
  • Wie aus der Tabelle und den in Fig. 4 dargestellten Daten ersichtlich ist, kann ein Kern, der gemäß der Erfindung hergestellt ist, erheblich geringere Masse aufweisen, als ein herkömmlicher Kern. So wird in Fig. 5 für verschiedene Luftgeschwindigkeiten die Wärmeübertragungsrate pro Masseeinheit des Kerns des herkömmlichen Kondensators (Kurve "K") mit der Wärmeübertragung pro Masseeinheit des Kerns eines Kondensators verglichen, der gemäß der Erfindung hergestellt ist (Kurve "L"). In Fig. 5 ist die Wärmeübertragungsrate pro Masseeinheit in W · kg&supmin;¹ (BTU pro pound) dargestellt, und der Luftstrom ist in m³ (Standard Cubic Feet) pro Minute dargestellt. Fig. 5 veranschaulicht also, daß durch den Einsatz des Kerns der vorliegenden Erfindung eine erhebliche Gewichtseinsparung in einem System möglich ist, ohne die Wärmeübertragbarkeit zu beeinträchtigen. TABELLE 1 Physische Eigenschaften des Kondensatorkerns für Fig. 4-6
  • In Fig. 6 stellt Kurve "M" das Luftseitendruckgefälle, das in Pa(inch Wasser) dargestellt ist, für einen herkömmlichen Kern und für einen Kern gemäß der Erfindung für verschiedene Luftströme dar, die in m³ (Standard Cubic Feet) pro Minute dargestellt sind. Kurve "N" stellt das Luftseitendruckgefälle für den Kern der vorliegenden Erfindung dar. Es ist ersichtlich, daß das Luftseitendruckgefälle und somit die Gebläseenergie verringert werden, wenn ein Kern eingesetzt wird, der gemäß der Erfindung hergestellt ist.

Claims (6)

1. Luftgekühlter Kondensator, der sich zum Einsatz in einem Kühl- oder Klimasystem zum Kondensieren eines Kühlmitteldampfes zu einer Kühlmittelflüssigkeit eignet, wobei der Kondensator ein Paar beabstandeter Sammelrohre (10,12) zur Aufnahme von Kühlmitteldampf und zum Sammeln von kondensiertem Kühlmittel umfaßt; sowie eine Vielzahl von Röhren (20), die hydraulisch parallel zwischen den Sammelrohren verlaufen, wobei jede Röhre mit jedem der Sammelrohre in Fluidverbindung steht und im Querschnitt länglich ist, wobei die kleinere Abmessung des Querschnitts im wesentlichen senkrecht zur Richtung des Luftstroms durch den Kondensator ausgerichtet ist, dadurch gekennzeichnet, daß jede der Röhren eine Vielzahl getrennter, hydraulisch paralleler Fluidströmungswege aufweist, wobei jeder der Fluidströmungswege einen hydraulischen Durchmesser im Bereich von 0,381 bis 1,778 mm (0,015 bis 0,071 inch) aufweist.
2. Kondensator nach Anspruch 1, wobei die Röhren abgeflachte Röhren sind und die Vielzahl von Strömungswegen in jeder Röhre durch einen wellenförmigen Abstandhalter (40) gebildet wird, der in der Röhre enthalten ist.
3. Kondensator nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, der des weiteren Rippen (34) an den Außenseiten der Kondensatorröhren enthält.
4. Kondensator nach einem der vorangehenden Ansprüche, der Rippen (34) enthält, die sich zwischen den Außenseiten benachbarter Kondensatorröhren erstrecken.
5. Kondensator nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei die Sammelrohre durch im allgemeinen zylindrische Röhren gebildet werden und einander zugewandte Öffnungen (14) aufweisen, die entsprechende Enden (16, 18) der Kondensatorröhren aufnehmen.
6. Kondensator nach Anspruch 5, wobei die Öffnungen eine Reihe länglicher Schlitze (14) sind, wobei die Schlitze an einem Sammelrohr den Schlitzen an dem anderen Sammelrohr zugewandt sind; und wobei die Kondensatorröhren abgeflachte Röhren (20) mit einander gegenüberliegenden Enden (16, 18) sind, die den Schlitzen entsprechend angeordnet sind.
DE3650648T 1985-10-02 1986-09-17 Verflüssiger mit einen kleinen hydraulischen Durchmesser aufweisender Strömungsbahn. Revoked DE3650648T2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US78308785A 1985-10-02 1985-10-02
US90269786A 1986-09-05 1986-09-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE3650648D1 DE3650648D1 (de) 1997-10-30
DE3650648T2 true DE3650648T2 (de) 1999-04-15

Family

ID=27120095

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE3650658T Revoked DE3650658T2 (de) 1985-10-02 1986-09-17 Wärmetauscher
DE3650648T Revoked DE3650648T2 (de) 1985-10-02 1986-09-17 Verflüssiger mit einen kleinen hydraulischen Durchmesser aufweisender Strömungsbahn.

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE3650658T Revoked DE3650658T2 (de) 1985-10-02 1986-09-17 Wärmetauscher

Country Status (9)

Country Link
EP (2) EP0219974B1 (de)
JP (1) JPS62175588A (de)
KR (1) KR950007282B1 (de)
AT (2) ATE160441T1 (de)
BR (1) BR8604768A (de)
CA (1) CA1317772C (de)
DE (2) DE3650658T2 (de)
ES (1) ES2002789A6 (de)
MX (1) MX167593B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015210231A1 (de) * 2015-06-03 2016-12-08 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Wärmetauscher für ein Kühlsystem, Kühlsystem sowie Baugruppe

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1317772C (en) * 1985-10-02 1993-05-18 Leon A. Guntly Condenser with small hydraulic diameter flow path
US4688311A (en) * 1986-03-03 1987-08-25 Modine Manufacturing Company Method of making a heat exchanger
DE3765875D1 (de) * 1986-07-29 1990-12-06 Showa Aluminium Co Ltd Verfluessiger.
US4936379A (en) * 1986-07-29 1990-06-26 Showa Aluminum Kabushiki Kaisha Condenser for use in a car cooling system
US5482112A (en) * 1986-07-29 1996-01-09 Showa Aluminum Kabushiki Kaisha Condenser
US5458190A (en) * 1986-07-29 1995-10-17 Showa Aluminum Corporation Condenser
US5190100B1 (en) * 1986-07-29 1994-08-30 Showa Aluminum Corp Condenser for use in a car cooling system
US5246064A (en) * 1986-07-29 1993-09-21 Showa Aluminum Corporation Condenser for use in a car cooling system
JPH0544679Y2 (de) * 1988-07-12 1993-11-12
DE3843306A1 (de) * 1988-12-22 1990-06-28 Thermal Waerme Kaelte Klima Flachrohrverfluessiger fuer ein kaeltemittel einer fahrzeugklimaanlage
DE3918312A1 (de) * 1988-12-22 1990-12-06 Thermal Waerme Kaelte Klima Flachrohrverfluessiger, herstellungsverfahren und anwendung
DE3843305A1 (de) * 1988-12-22 1990-06-28 Thermal Waerme Kaelte Klima Verfluessiger fuer ein kaeltemittel einer fahrzeugklimaanlage
DE3923936C2 (de) * 1989-07-19 1996-07-11 Laengerer & Reich Kuehler Wärmeaustauscher, insbesondere Ölkühler
JPH0363497A (ja) * 1989-07-28 1991-03-19 Matsushita Refrig Co Ltd 伝熱管
US5099576A (en) * 1989-08-29 1992-03-31 Sanden Corporation Heat exchanger and method for manufacturing the heat exchanger
US5197539A (en) * 1991-02-11 1993-03-30 Modine Manufacturing Company Heat exchanger with reduced core depth
WO1992015833A1 (en) * 1991-03-11 1992-09-17 Modine Manufacturing Company Condenser with small hydraulic diameter flow path
US6016864A (en) * 1996-04-19 2000-01-25 Heatcraft Inc. Heat exchanger with relatively flat fluid conduits
EP1223391B8 (de) 1996-12-25 2005-12-21 Calsonic Kansei Corporation Kondensatoraufbaustruktur
DE19845336A1 (de) 1998-10-01 2000-04-06 Behr Gmbh & Co Mehrkanal-Flachrohr
GB2346680A (en) 1999-02-11 2000-08-16 Llanelli Radiators Ltd Condenser
EP1065454A1 (de) 1999-07-02 2001-01-03 Modine Manufacturing Company Luftgekühlter Kondensator
DE10025486A1 (de) 2000-05-23 2001-11-29 Behr Gmbh & Co Wärmeübertragerblock
DE10054158A1 (de) 2000-11-02 2002-05-08 Behr Gmbh Mehrkammerrohr mit kreisförmigen Strömungskanälen
JP2002318086A (ja) * 2001-04-16 2002-10-31 Japan Climate Systems Corp 熱交換器用チューブ
ES2266331T3 (es) 2001-04-28 2007-03-01 BEHR GMBH & CO. KG Tubo plano multicamara plegado.
DE50205000D1 (de) 2001-06-07 2005-12-29 Behr Gmbh & Co Kg Rippe, Rohr und Wärmetauscher
DE10137907A1 (de) 2001-08-02 2003-02-20 Modine Mfg Co Luftgekühlte Wärmeübertragungsanordnung
DE10212249A1 (de) * 2002-03-20 2003-10-02 Behr Gmbh & Co Wärmetauscher und Kühlsytem
DE20208337U1 (de) * 2002-05-28 2003-10-16 Thermo King Deutschland GmbH, 68766 Hockenheim Anordnung zum Klimatisieren eines Fahrzeugs
DE10223712C1 (de) * 2002-05-28 2003-10-30 Thermo King Deutschland Gmbh Anordnung zum Klimatisieren eines Fahrzeugs
FR2846733B1 (fr) 2002-10-31 2006-09-15 Valeo Thermique Moteur Sa Condenseur, notamment pour un circuit de cimatisation de vehicule automobile, et circuit comprenant ce condenseur
EP1503164B1 (de) * 2003-07-28 2019-05-01 Mahle Behr France Rouffach S.A.S Wärmeübertrager
GB0326443D0 (en) 2003-11-13 2003-12-17 Calsonic Kansei Uk Ltd Condenser
WO2008064257A2 (en) 2006-11-22 2008-05-29 Johnson Controls Technology Company Method for brazing and hot forming a multichannel heat exchanger, the hot forming using the heating energy of the brazing step
WO2008064263A2 (en) 2006-11-22 2008-05-29 Johnson Controls Technology Company Multi-block circuit multichannel heat exchanger
DE102006062261A1 (de) * 2006-12-22 2008-06-26 Konvekta Ag Klimaanlage für Fahrzeuge mit Wärmetauschereinheit mit mindestens einem nicht modular zusammengesetzten Wärmetauscher
US8166776B2 (en) 2007-07-27 2012-05-01 Johnson Controls Technology Company Multichannel heat exchanger
US20090025405A1 (en) 2007-07-27 2009-01-29 Johnson Controls Technology Company Economized Vapor Compression Circuit
US8234881B2 (en) 2008-08-28 2012-08-07 Johnson Controls Technology Company Multichannel heat exchanger with dissimilar flow
US8439104B2 (en) 2009-10-16 2013-05-14 Johnson Controls Technology Company Multichannel heat exchanger with improved flow distribution
KR20130065174A (ko) * 2011-12-09 2013-06-19 현대자동차주식회사 차량용 열교환기
WO2017004061A1 (en) * 2015-06-29 2017-01-05 Carrier Corporation Microtube heat exchanger
CN113091380A (zh) * 2020-01-08 2021-07-09 青岛海尔电冰箱有限公司 冷凝系统及冰箱

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1768258A (en) * 1927-07-21 1930-06-24 Robert L King Condenser
US1958226A (en) * 1932-04-06 1934-05-08 Fedders Mfg Co Inc Condenser for refrigerating apparatus
US2136641A (en) * 1936-12-21 1938-11-15 Gen Motors Corp Refrigerating apparatus
CH221087A (fr) * 1939-12-15 1942-05-15 Morris Motors Ltd Réfrigérant pour liquides.
US2373218A (en) * 1942-11-11 1945-04-10 Modine Mfg Co Oil cooler tube
JPS432682Y1 (de) * 1964-12-28 1968-02-03
US3457990A (en) * 1967-07-26 1969-07-29 Union Carbide Corp Multiple passage heat exchanger utilizing nucleate boiling
US3486489A (en) * 1968-02-12 1969-12-30 Modine Mfg Co Oil cooler
US3907032A (en) * 1971-04-27 1975-09-23 United Aircraft Prod Tube and fin heat exchanger
JPS4849054A (de) * 1971-10-22 1973-07-11
JPS49114145A (de) * 1973-03-09 1974-10-31
JPS5149642U (de) * 1974-10-11 1976-04-14
JPS6049837B2 (ja) * 1976-06-02 1985-11-05 日立電線株式会社 凝縮器用伝熱管
US4190105A (en) * 1976-08-11 1980-02-26 Gerhard Dankowski Heat exchange tube
US4159034A (en) * 1977-05-12 1979-06-26 Modine Manufacturing Company Weldment heat exchanger
GB1559318A (en) * 1977-08-12 1980-01-16 Hammond J A Heat recovery
JPS5485461A (en) * 1977-12-21 1979-07-07 Furukawa Metals Co Insideegrooved heat transfer tube
GB1601954A (en) * 1978-05-15 1981-11-04 Covrad Ltd Heat exchanger
JPS564834A (en) * 1979-06-25 1981-01-19 Fujitsu Ltd Photo detection control system by light pen
JPS592715Y2 (ja) * 1979-06-27 1984-01-25 製鉄化学工業株式会社 内装コンテナ−
GB2058324B (en) * 1979-09-14 1983-11-02 Hisaka Works Ltd Surface condenser
GB2059562B (en) * 1979-09-21 1983-11-16 Berti P M Liquid-type evaporator
JPS6324395Y2 (de) * 1980-04-09 1988-07-04
JPS5913877B2 (ja) * 1980-06-03 1984-04-02 グンゼ株式会社 自動縫製方法
JPS5766389U (de) * 1980-10-06 1982-04-20
JPS57198992A (en) * 1981-05-29 1982-12-06 Tsuchiya Mfg Co Ltd Manufacture of flat tube type heat exchanger
JPS5837465A (ja) * 1981-08-31 1983-03-04 株式会社デンソー 冷媒蒸発器
JPS58169386U (ja) * 1982-04-30 1983-11-11 三菱重工業株式会社 伝熱管
JPS58221390A (ja) * 1982-06-18 1983-12-23 Nippon Denso Co Ltd 熱交換器
JPS5913877U (ja) 1982-07-13 1984-01-27 株式会社デンソー 熱交換器
US4569390A (en) * 1982-09-24 1986-02-11 Knowlton Bryce H Radiator assembly
JPS5971084U (ja) * 1982-10-29 1984-05-14 株式会社神戸製鋼所 内面溝付き伝熱管
JPS59129392A (ja) * 1983-01-10 1984-07-25 Nippon Denso Co Ltd 熱交換器
JPS59129392U (ja) * 1983-02-17 1984-08-30 シャープ株式会社 サ−ボモ−タの制御回路
JPS59205591A (ja) * 1983-05-09 1984-11-21 Nippon Denso Co Ltd 熱交換器
JPS6091977U (ja) * 1983-11-28 1985-06-24 住友軽金属工業株式会社 熱交換器
CA1317772C (en) * 1985-10-02 1993-05-18 Leon A. Guntly Condenser with small hydraulic diameter flow path
US4688311A (en) * 1986-03-03 1987-08-25 Modine Manufacturing Company Method of making a heat exchanger

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015210231A1 (de) * 2015-06-03 2016-12-08 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Wärmetauscher für ein Kühlsystem, Kühlsystem sowie Baugruppe

Also Published As

Publication number Publication date
EP0583851B1 (de) 1997-11-19
KR950007282B1 (ko) 1995-07-07
DE3650658D1 (de) 1998-01-02
DE3650648D1 (de) 1997-10-30
EP0583851A3 (de) 1994-03-09
EP0219974B1 (de) 1996-11-06
EP0219974A3 (de) 1989-08-02
CA1317772C (en) 1993-05-18
ES2002789A6 (es) 1988-10-01
EP0219974A2 (de) 1987-04-29
DE3650658T2 (de) 1998-05-14
MX167593B (es) 1993-03-31
ATE145051T1 (de) 1996-11-15
ATE160441T1 (de) 1997-12-15
BR8604768A (pt) 1987-06-30
KR880004284A (ko) 1988-06-03
EP0583851A2 (de) 1994-02-23
JPH0587752B2 (de) 1993-12-17
JPS62175588A (ja) 1987-08-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3650648T2 (de) Verflüssiger mit einen kleinen hydraulischen Durchmesser aufweisender Strömungsbahn.
DE69031047T2 (de) Verdampfer für Kühler in Kraftwagen
DE69219107T2 (de) Verdampfer
EP0401752B1 (de) Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage
EP0131270B1 (de) Feststoffabsorber für einen Absorptionskreisprozess
DE3752324T2 (de) Kondensator
DE69209817T2 (de) Verdampfer oder Verdampfer/Verflüssiger
EP0521298B1 (de) Wärmetauscher-Vorrichtung für Kältetrockner an Druckluftanlagen
DE3856032T2 (de) Wärmetauscher mit verbesserter Kondensatsammlung
DE60219538T2 (de) Wärmetauscher
DE69911131T2 (de) Wärmetauscher
EP0845647B1 (de) Flachrohr-Wärmeübertrager mit tordiertem Flachrohrendabschnitt
DE60310992T2 (de) Hochdruckwärmetauscher
DE102009040544A1 (de) Wärmeaustauscher mit einem Kältespeicher
EP1036296A1 (de) Flachrohr mit querversatz-umkehrbogenabschnitt und damit aufgebauter wärmeübertrager
DE102011108892B4 (de) Kondensator
DE69729836T2 (de) Verdampfer
DE10054158A1 (de) Mehrkammerrohr mit kreisförmigen Strömungskanälen
EP1411310B1 (de) Wärmeübertrager in Serpentinenbauweise
DE69007709T2 (de) Stapelverdampfer.
DE68926202T2 (de) Kondensator
DE202017104743U1 (de) Wärmetauscher mit Mikrokanal-Struktur oder Flügelrohr-Struktur
EP1272804A2 (de) Wärmeübertrager für eine co2-fahrzeugklimaanlage
WO2004065882A1 (de) Wärmeübertrager, insbesondere gaskühler
DE3300929A1 (de) Waermetauscher fuer ein kondensierendes oder verdampfendes medium und ein medium ohne phasenuebergang

Legal Events

Date Code Title Description
8363 Opposition against the patent
8370 Indication related to discontinuation of the patent is to be deleted
8331 Complete revocation