JPS5837465A - 冷媒蒸発器 - Google Patents
冷媒蒸発器Info
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- JPS5837465A JPS5837465A JP13654381A JP13654381A JPS5837465A JP S5837465 A JPS5837465 A JP S5837465A JP 13654381 A JP13654381 A JP 13654381A JP 13654381 A JP13654381 A JP 13654381A JP S5837465 A JPS5837465 A JP S5837465A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/026—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits
- F28F9/0263—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits by varying the geometry or cross-section of header box
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0478—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag the conduits having a non-circular cross-section
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0085—Evaporators
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- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は暖冷房装置または冷凍装置に用いる冷゛媒蒸発
＠に関し、４？に冷媒蒸発器の偏平チ瓢−デ内の冷媒分
布の改善に関するものである。
＠に関し、４？に冷媒蒸発器の偏平チ瓢−デ内の冷媒分
布の改善に関するものである。
従来冷媒蒸発器のデイストリビ瓢−タに偏平チ瓢−デを
取付けるには、デイストリピ為−夕のデイストリビエー
タパイｆＫ細長い溝を設け、偏平チ瓢−デを挿入してデ
ィストリＣエータパイプに接合したものであり、偏平チ
ューブのディストリ１！＃二−タ内径への突き出し高さ
は零に近い僅かな量であり、この５Ｉ！′出し高さもデ
ィストリＣエータと偏平チューブとの接合上の強度を考
慮して決めたものであった。また偏平チ為−デの矩形穴
も寸法の均一なものを使っていた。第１＆図は現状のコ
ルｒ−トエパポレータの冷媒ディストリげニーＶヨンを
備平チェーデをモデル化して示したもので、ディストリ
に一タ１内に矢印のように流入する液冷媒・およびガス
冷媒ｆが偏平チューブ２内を矢印のよ５に流れ、気液二
相域ｉおよびガス域ｊを形成し、プキ為ムし一タ３内を
過熱ガスｋが流れ、一部液パツタ１を生ずる。これはデ
ィストリＣエータ１内に流入する液冷媒・およびガス冷
媒ｆｔＮ想的に分配できないため、偏平チェー２２０幅
方向に液冷媒・の過剰域と不足域な生じ、過剰域は液パ
ツク１、不足域はガス域ｊの増大を生じ、第１）図の気
液二相域およびガス域の熱伝達率に示すように、ガス単
相の熱伝達率曲線Ｔが気液二相域の熱伝達率曲線８に比
べて１／１゜以下のため、偏平チ具−デ２内にこのガス
域ｊが増大すると、第１・図の単体放熱性能曲線９に示
すよ５に、現状の矢印丸印は蒸発器の巣体放熱性能を理
想の場合に比べて２ＯＮも低下させる。また第１＆図の
右図の吹出し温度ｔ４ Ｋ示すようにガス域ｊｔ−通過
する空気層は十分な冷却がなされないため十分冷却がな
される空気層との間に大きな温度幅をもつことになり、
フィーリン゛グの悪化等をもたらす。
取付けるには、デイストリピ為−夕のデイストリビエー
タパイｆＫ細長い溝を設け、偏平チ瓢−デを挿入してデ
ィストリＣエータパイプに接合したものであり、偏平チ
ューブのディストリ１！＃二−タ内径への突き出し高さ
は零に近い僅かな量であり、この５Ｉ！′出し高さもデ
ィストリＣエータと偏平チューブとの接合上の強度を考
慮して決めたものであった。また偏平チ為−デの矩形穴
も寸法の均一なものを使っていた。第１＆図は現状のコ
ルｒ−トエパポレータの冷媒ディストリげニーＶヨンを
備平チェーデをモデル化して示したもので、ディストリ
に一タ１内に矢印のように流入する液冷媒・およびガス
冷媒ｆが偏平チューブ２内を矢印のよ５に流れ、気液二
相域ｉおよびガス域ｊを形成し、プキ為ムし一タ３内を
過熱ガスｋが流れ、一部液パツタ１を生ずる。これはデ
ィストリＣエータ１内に流入する液冷媒・およびガス冷
媒ｆｔＮ想的に分配できないため、偏平チェー２２０幅
方向に液冷媒・の過剰域と不足域な生じ、過剰域は液パ
ツク１、不足域はガス域ｊの増大を生じ、第１）図の気
液二相域およびガス域の熱伝達率に示すように、ガス単
相の熱伝達率曲線Ｔが気液二相域の熱伝達率曲線８に比
べて１／１゜以下のため、偏平チ具−デ２内にこのガス
域ｊが増大すると、第１・図の単体放熱性能曲線９に示
すよ５に、現状の矢印丸印は蒸発器の巣体放熱性能を理
想の場合に比べて２ＯＮも低下させる。また第１＆図の
右図の吹出し温度ｔ４ Ｋ示すようにガス域ｊｔ−通過
する空気層は十分な冷却がなされないため十分冷却がな
される空気層との間に大きな温度幅をもつことになり、
フィーリン゛グの悪化等をもたらす。
本発明は冷媒蒸発器の偏平チェーデの矩形穴の長辺長さ
を変え前記矩形孔の分布を１ ＜ ＤｍａＸ／ｐｍｉｎ
（１−５ＣＤは矩形穴の相当円直径であり、Ｄ Ｉｌ
ａ！は長辺の長さが最大の最大矩形穴の最大相当円直径
、Ｄ鳳１ｎは長辺の長さが最小の最小矩形穴の最小相当
円直径）の範囲とし、デイストリピエータパイプ内への
偏平チェーデの突き出し高さｈ ｔ’ ０−２４≦ｈ≦
Ｏ−５１１ＣＬｋ１５” ４ ｘ ） リヒｓ−−−タ
パイプの内径ンとして組み合わせることにより、偏平テ
エーデ内の冷媒分布を改善し、冷媒蒸発器正画の吹出し
温度分布を現状より大幅に小さくし、冷媒蒸発器単体放
熱性能を向上することができる。
を変え前記矩形孔の分布を１ ＜ ＤｍａＸ／ｐｍｉｎ
（１−５ＣＤは矩形穴の相当円直径であり、Ｄ Ｉｌ
ａ！は長辺の長さが最大の最大矩形穴の最大相当円直径
、Ｄ鳳１ｎは長辺の長さが最小の最小矩形穴の最小相当
円直径）の範囲とし、デイストリピエータパイプ内への
偏平チェーデの突き出し高さｈ ｔ’ ０−２４≦ｈ≦
Ｏ−５１１ＣＬｋ１５” ４ ｘ ） リヒｓ−−−タ
パイプの内径ンとして組み合わせることにより、偏平テ
エーデ内の冷媒分布を改善し、冷媒蒸発器正画の吹出し
温度分布を現状より大幅に小さくし、冷媒蒸発器単体放
熱性能を向上することができる。
第１１図から第１・図までに用いられた同一部品および
名称の記号は以下の図面にも使用する。
名称の記号は以下の図面にも使用する。
本発明は理想的な冷媒分配を計算した結果、第２ａ図に
示すよ５に、偏平チェーデ２の幅方向に通過空気層の温
度が下が９、熱交換量が次第に低下して負荷分布曲線１
０に示すよ５な負荷分布をもつので、この負荷分布曲線
１０に合わせて液冷媒分布グツ７１１のように液冷媒・
を分配すれば良いこと力ｔわかり、計算結果は第２ｂ図
の負荷分布曲線および第２０図の液冷媒分布曲線に示す
通りである。（ＬＯおよびｑはそれぞれＸ７．零位置お
よびＸ７．位置におゆる単位面積当りの熱交換量、ｇよ
。およびｇよはそれぞれＸ７．零位置およびｈ位置にお
ける単位面積当９の液冷媒・の流量を示す。
示すよ５に、偏平チェーデ２の幅方向に通過空気層の温
度が下が９、熱交換量が次第に低下して負荷分布曲線１
０に示すよ５な負荷分布をもつので、この負荷分布曲線
１０に合わせて液冷媒分布グツ７１１のように液冷媒・
を分配すれば良いこと力ｔわかり、計算結果は第２ｂ図
の負荷分布曲線および第２０図の液冷媒分布曲線に示す
通りである。（ＬＯおよびｑはそれぞれＸ７．零位置お
よびＸ７．位置におゆる単位面積当りの熱交換量、ｇよ
。およびｇよはそれぞれＸ７．零位置およびｈ位置にお
ける単位面積当９の液冷媒・の流量を示す。
負荷分布と液冷媒流量分布を一致させろことを実現する
方法とし１第３＆図および第５’ｓ図に示す２つの方法
があり、１つの方法は流入する液冷媒・とガス冷媒ｆと
を混食位置−で混食して均質化し、ガス、液均質混合冷
媒ｒを負荷分布に倉わせて偏平チ轟−デ２に分配し、ア
キュムし一タ３に流出させる考え方ｔあり、負荷分布に
流量分布を合わせた１線１２は第３＆図のようになり、
流量分配は最大と最小で４倍の開きがあり、これを偏平
チェーデの矩形大分布で実現しようとすると、第４図に
示すような相当円直径分布曲線となり、最小矩形穴の最
小相当円直径ｐｍｉｎＫ対し、最大矩形穴の最大相当円
直径ｐ ｍ１ＬＸは１６倍まで拡大する必ｌ！があり、
実際に製造する上で曲げ加工等が不可能である。
方法とし１第３＆図および第５’ｓ図に示す２つの方法
があり、１つの方法は流入する液冷媒・とガス冷媒ｆと
を混食位置−で混食して均質化し、ガス、液均質混合冷
媒ｒを負荷分布に倉わせて偏平チ轟−デ２に分配し、ア
キュムし一タ３に流出させる考え方ｔあり、負荷分布に
流量分布を合わせた１線１２は第３＆図のようになり、
流量分配は最大と最小で４倍の開きがあり、これを偏平
チェーデの矩形大分布で実現しようとすると、第４図に
示すような相当円直径分布曲線となり、最小矩形穴の最
小相当円直径ｐｍｉｎＫ対し、最大矩形穴の最大相当円
直径ｐ ｍ１ＬＸは１６倍まで拡大する必ｌ！があり、
実際に製造する上で曲げ加工等が不可能である。
第２の方法としてディストリｔユータ１に流入する液冷
媒・とガス冷媒ｆを分離したまま、第６ｂ図のように液
冷媒分布を負荷分布に合せた分布曲線１３およびガス、
液冷−流量分布曲線１４を得る。、ｆス冷媒ｆは咎通路
の入口および出口間、の差圧が等しくなるよ５に分配す
る方法が現実に可能であれば、実現可能な範囲の偏平チ
為−デ２の矩形穴６の分布改良で、この理想的な分配が
実現できることになる。矩形穴６の相当円直径の広げ方
を小さくするには、液冷媒・の偏平テエーデ２への分配
を理想に近づげる必ｌＩがあり、その方法を検討した結
果、第５ｂ図に示すよ５にディストリＣエータ１内の偏
平チューブ２の各矩形穴６に流入する液冷媒・とガス冷
媒ｆの割合を変える方法として、第６ａ図、第６１１図
および第６ａ図を利用することができる。第５ａ図は液
冷媒・およびガス冷媒の理想的分配を示す。ｇｇおよび
ｇ工は８／Ｈが０．６５のときの単位面積当りのガス冷
媒ｆおよび液冷媒・の流量を示す。第６ａ図および第６
１図は局所がイＰ率および管内におけるａの状況を示す
図（世古口、画用「みぞ封管における気液二相流の研究
」日本機械学会論文集３９巻２８０号による。）の気液
二相流の特性すなわち管軸方向の任意の断面において、
気液二相流の半径方向の気液体積割合が連続的に変化す
る領域が存在する。第６＆図においてＲは管の半径、Ｙ
は半径方向の距離を示す、第６Ｃ図は偏平テ瓢−ブスの
ディストリＣエータパイゾ内への突き出し高８にとざイ
ド率−との関係を示す。第６ａ図および第６ｃ図より偏
平チ為−ブスのディストリＣエータ１への央き出し高さ
ｈを変えると、第５１図の偏平チェーデ２の長辺の長さ
の異なる各矩形穴６に流入する液、ガス冷媒止車が変わ
るので、央き出し量凰を変え１実験した。第７図および
第８図はディストリＣエータ１内の液、ガス冷媒分配の
状況を示し、偏平チェーデ２の突き出し量慕を２霞およ
び７箇とし、偏平チ瓢−デ幅Ｘ。−０，３５における理
想的な液冷媒流量曲線１５および１６、実際の液冷媒流
量曲Ｍ１７および１８を示す、第７図および第８１１に
示すよ５にディストリーエータ１内への偏平チ＾−デ２
の突き出し高８ｈの°変化とともにディストリＣエータ
１内の流動方向ボイド分布と偏平チェーデ２内の液冷媒
流量の分布が変わり、央き出し高＠ ｈ ｗｍ ２〜７
−の間ではかなり理想的な分配に近づく、この範囲で、
それぞれの央電出し高さ五のときの流量分配を理想分配
に近づけるに必要な偏平チ瓢−デ２の相惰円直掻の分布
を計算すると第９図となり、現実Ｋｌｌ造、加工および
伝熱面積を考慮して実現可能な範囲はｈ冨３ｍｌ〜６露
となり、すなわち、０．２改〈凰≦０．５１１ （４１
はディストリＣエータ内掻）の範８に突き出し高さ凰を
調部し、長辺の長さを順次麦えた矩形穴６０分布を１
＜ Ｄｍａｘ／Ｄｍｉｎ ＜ １．５ （Ｄは矩形孔の
相当内直１１％ ＤＩＩＬＸは長辺の長さが最大の最大
矩形穴の最大相轟円直径、Ｄｗｉｎは長辺、の長さが最
小の最小矩形穴の最小相幽円直径である。）の範囲とし
、この範囲で最適組合せを作ることにより理想の冷媒デ
ストリビニ−ジョンを実現することができた。
媒・とガス冷媒ｆを分離したまま、第６ｂ図のように液
冷媒分布を負荷分布に合せた分布曲線１３およびガス、
液冷−流量分布曲線１４を得る。、ｆス冷媒ｆは咎通路
の入口および出口間、の差圧が等しくなるよ５に分配す
る方法が現実に可能であれば、実現可能な範囲の偏平チ
為−デ２の矩形穴６の分布改良で、この理想的な分配が
実現できることになる。矩形穴６の相当円直径の広げ方
を小さくするには、液冷媒・の偏平テエーデ２への分配
を理想に近づげる必ｌＩがあり、その方法を検討した結
果、第５ｂ図に示すよ５にディストリＣエータ１内の偏
平チューブ２の各矩形穴６に流入する液冷媒・とガス冷
媒ｆの割合を変える方法として、第６ａ図、第６１１図
および第６ａ図を利用することができる。第５ａ図は液
冷媒・およびガス冷媒の理想的分配を示す。ｇｇおよび
ｇ工は８／Ｈが０．６５のときの単位面積当りのガス冷
媒ｆおよび液冷媒・の流量を示す。第６ａ図および第６
１図は局所がイＰ率および管内におけるａの状況を示す
図（世古口、画用「みぞ封管における気液二相流の研究
」日本機械学会論文集３９巻２８０号による。）の気液
二相流の特性すなわち管軸方向の任意の断面において、
気液二相流の半径方向の気液体積割合が連続的に変化す
る領域が存在する。第６＆図においてＲは管の半径、Ｙ
は半径方向の距離を示す、第６Ｃ図は偏平テ瓢−ブスの
ディストリＣエータパイゾ内への突き出し高８にとざイ
ド率−との関係を示す。第６ａ図および第６ｃ図より偏
平チ為−ブスのディストリＣエータ１への央き出し高さ
ｈを変えると、第５１図の偏平チェーデ２の長辺の長さ
の異なる各矩形穴６に流入する液、ガス冷媒止車が変わ
るので、央き出し量凰を変え１実験した。第７図および
第８図はディストリＣエータ１内の液、ガス冷媒分配の
状況を示し、偏平チェーデ２の突き出し量慕を２霞およ
び７箇とし、偏平チ瓢−デ幅Ｘ。−０，３５における理
想的な液冷媒流量曲線１５および１６、実際の液冷媒流
量曲Ｍ１７および１８を示す、第７図および第８１１に
示すよ５にディストリーエータ１内への偏平チ＾−デ２
の突き出し高８ｈの°変化とともにディストリＣエータ
１内の流動方向ボイド分布と偏平チェーデ２内の液冷媒
流量の分布が変わり、央き出し高＠ ｈ ｗｍ ２〜７
−の間ではかなり理想的な分配に近づく、この範囲で、
それぞれの央電出し高さ五のときの流量分配を理想分配
に近づけるに必要な偏平チ瓢−デ２の相惰円直掻の分布
を計算すると第９図となり、現実Ｋｌｌ造、加工および
伝熱面積を考慮して実現可能な範囲はｈ冨３ｍｌ〜６露
となり、すなわち、０．２改〈凰≦０．５１１ （４１
はディストリＣエータ内掻）の範８に突き出し高さ凰を
調部し、長辺の長さを順次麦えた矩形穴６０分布を１
＜ Ｄｍａｘ／Ｄｍｉｎ ＜ １．５ （Ｄは矩形孔の
相当内直１１％ ＤＩＩＬＸは長辺の長さが最大の最大
矩形穴の最大相轟円直径、Ｄｗｉｎは長辺、の長さが最
小の最小矩形穴の最小相幽円直径である。）の範囲とし
、この範囲で最適組合せを作ることにより理想の冷媒デ
ストリビニ−ジョンを実現することができた。
本発明の実施例を第２＆図から第１５図により説明する
。冷媒蒸発器４はだ行状に折り曲げられた偏平チェーデ
フ１．偏平チェーデ２の関に介在するフィン５、気液二
相冷媒を導入するディストリＣエータ１および過熱蒸気
を取り出すアキエムレータ３かうなる。偏平チェーデ２
は冷ＩＸを導入して蒸発させ、アキエムレータ３に送る
複数個の長辺の長さの異なる矩形穴６を有する。デイス
トリビ具−メ１はディストリＣエータパイゾ１”ｓキャ
ップ１ｂおよび入口バイブ１０よりなり、幅Ｒを有する
偏平チ為−デ２を内径ｄφのデイストリビ二一メパイゾ
１ａの底からｈの高さを保持し、すなわち突き出し高さ
ｉで接合される。偏平チェーデの幅方向のｊ［ｙＩＩＡ
ｘは偏平チェーデ２への空気の進行方向から測定した距
離を示す。
。冷媒蒸発器４はだ行状に折り曲げられた偏平チェーデ
フ１．偏平チェーデ２の関に介在するフィン５、気液二
相冷媒を導入するディストリＣエータ１および過熱蒸気
を取り出すアキエムレータ３かうなる。偏平チェーデ２
は冷ＩＸを導入して蒸発させ、アキエムレータ３に送る
複数個の長辺の長さの異なる矩形穴６を有する。デイス
トリビ具−メ１はディストリＣエータパイゾ１”ｓキャ
ップ１ｂおよび入口バイブ１０よりなり、幅Ｒを有する
偏平チ為−デ２を内径ｄφのデイストリビ二一メパイゾ
１ａの底からｈの高さを保持し、すなわち突き出し高さ
ｉで接合される。偏平チェーデの幅方向のｊ［ｙＩＩＡ
ｘは偏平チェーデ２への空気の進行方向から測定した距
離を示す。
偏平チェーｆ２０幅Ｈ麿８５鱈〜１０５鱈、矩形穴６０
分布は第９図、第１１図および第１４図に示すように相
崗円直径で示すとｌ）ｍｌＬｘ／Ｄｍｉｎ ＝＝１．５
、短辺＊ｍ５．６ｍ、最大の長辺ｂｍａｘ ｚ １０−
８ｗ、ｂｍｉｎＫ３ｍｍ、ディストリＣエータパイｆＩ
＆の内ｆｉａｍ１！−の場合偏平チェーデ２のディスト
リＣエータパイゾ１内への５１！き出し高さｈとする。
分布は第９図、第１１図および第１４図に示すように相
崗円直径で示すとｌ）ｍｌＬｘ／Ｄｍｉｎ ＝＝１．５
、短辺＊ｍ５．６ｍ、最大の長辺ｂｍａｘ ｚ １０−
８ｗ、ｂｍｉｎＫ３ｍｍ、ディストリＣエータパイｆＩ
＆の内ｆｉａｍ１！−の場合偏平チェーデ２のディスト
リＣエータパイゾ１内への５１！き出し高さｈとする。
す相尚円直径であり、偏平チェーデスの矩形穴６の短辺
亀の寸法は変えられないので長辺すを変化させている。
亀の寸法は変えられないので長辺すを変化させている。
上記したように％ ｗｍ ５．５箇、 ｂＮ＆Ｘ−１
０，８■および１鳳１凰冨３露であり、ｂ鳳ｌ／１）３
＠ＩＨｓｗ ５．４の拡大が必要となる。この矩形穴６
の分布を用いた偏平チ為−デ２で突き出し高さｈ閣、３
鱈にて試験、した結果は第１５図に示すようにガス域分
布は従来のガス域分布曲線１８に対しガス域分布曲線２
０となり、ガス域分布を大幅に改善した。
０，８■および１鳳１凰冨３露であり、ｂ鳳ｌ／１）３
＠ＩＨｓｗ ５．４の拡大が必要となる。この矩形穴６
の分布を用いた偏平チ為−デ２で突き出し高さｈ閣、３
鱈にて試験、した結果は第１５図に示すようにガス域分
布は従来のガス域分布曲線１８に対しガス域分布曲線２
０となり、ガス域分布を大幅に改善した。
本発明は第２１図、第２′ｂ図および第２・図に示すよ
５な理想的な冷媒デイストリビ具−ションから負荷分布
に合わせ１液冷媒・を分配すれば喪いことがわかり、第
３１図に示すように液冷媒・のみを負荷分布に合わせ、
ガス冷媒ｆは各矩形穴６におゆる入口および出口の圧力
差が同じになるように分配し、矩形穴６０分布の改嵐で
理想的な分配が実現できることになる。矩形穴６の拡大
を小さくするには液冷媒・の分配を理想に近づける必要
があり、第５１１図に示すディストリＣエータ１内の偏
平チェーデ２の各矩形孔に流入するガス冷媒ｆと液冷媒
ｅの割合を変える方法として第６１図、第６ｂＪ図およ
び１Ｅ６ｔ３図の気液二相流の特性を利用し、管軸方向
の任意の断面において、第６＆図および第６１図に示す
よ５に気液二相流の半径方向の気液体積割合が連続的に
変化する領域が存在するので、第５１図に示すように偏
平チ為−デの各矩形孔に流入する液冷媒・およびガス冷
媒ｆの比率が変わるので、偏平チ具−デ２のデイストリ
ビ為−タ１内への央き出し高さｈを変えて実験した結果
、第７図、第８図および第９図に示すように突き出し高
さｈの変化とともにディストリＣエータ１内の流動方向
ざイド分布と、偏平チ具−デ２内の液冷媒流量の分布が
変わり、突き出し高さｈｗｔ ２〜７■の間ではかなり
理想的な分配に近づく、この範囲でそれぞれの突き出し
高さｈのときの流量分配を理想的な分配に必要な偏平チ
為−デ２の相当円直径の分布を計算すると第９図に示す
とおりとなり、現実に製造面、加工面および債熱面積を
考慮して実現可能な範囲はｈ−３−〜６■の範囲となる
。す、なわち０．２ｄ＜ｈ＜０．５ａ（ａはディストリ
＆＃為−タ内径）の範囲に５１１を出し高さを調節し、
相当円直径分布を１（Ｄｍａｘ／ｐｍｉｎ（１・５ＫＬ
、て、この範囲内で最適組合せを作ることにより理想の
冷媒ディストリビニ−ジョンを実現することができる。
５な理想的な冷媒デイストリビ具−ションから負荷分布
に合わせ１液冷媒・を分配すれば喪いことがわかり、第
３１図に示すように液冷媒・のみを負荷分布に合わせ、
ガス冷媒ｆは各矩形穴６におゆる入口および出口の圧力
差が同じになるように分配し、矩形穴６０分布の改嵐で
理想的な分配が実現できることになる。矩形穴６の拡大
を小さくするには液冷媒・の分配を理想に近づける必要
があり、第５１１図に示すディストリＣエータ１内の偏
平チェーデ２の各矩形孔に流入するガス冷媒ｆと液冷媒
ｅの割合を変える方法として第６１図、第６ｂＪ図およ
び１Ｅ６ｔ３図の気液二相流の特性を利用し、管軸方向
の任意の断面において、第６＆図および第６１図に示す
よ５に気液二相流の半径方向の気液体積割合が連続的に
変化する領域が存在するので、第５１図に示すように偏
平チ為−デの各矩形孔に流入する液冷媒・およびガス冷
媒ｆの比率が変わるので、偏平チ具−デ２のデイストリ
ビ為−タ１内への央き出し高さｈを変えて実験した結果
、第７図、第８図および第９図に示すように突き出し高
さｈの変化とともにディストリＣエータ１内の流動方向
ざイド分布と、偏平チ具−デ２内の液冷媒流量の分布が
変わり、突き出し高さｈｗｔ ２〜７■の間ではかなり
理想的な分配に近づく、この範囲でそれぞれの突き出し
高さｈのときの流量分配を理想的な分配に必要な偏平チ
為−デ２の相当円直径の分布を計算すると第９図に示す
とおりとなり、現実に製造面、加工面および債熱面積を
考慮して実現可能な範囲はｈ−３−〜６■の範囲となる
。す、なわち０．２ｄ＜ｈ＜０．５ａ（ａはディストリ
＆＃為−タ内径）の範囲に５１１を出し高さを調節し、
相当円直径分布を１（Ｄｍａｘ／ｐｍｉｎ（１・５ＫＬ
、て、この範囲内で最適組合せを作ることにより理想の
冷媒ディストリビニ−ジョンを実現することができる。
以上に記述するとと（、本発明はディストリビ二−タ内
へ流入する気液二相流の特性を利用して、デイストリビ
為−タ内への偏平チ為−デの突き出し高さ凰をＯ−２ａ
＜ ｋ ＜ ０．５直（改はディストリＴｌｓ、−声
内径）とし、これと偏平チ凰−デの矩形穴の長辺の長さ
を変えた矩形穴の分布１ （Ｄ ｗａｘ／Ｄｍｉｎ （
１，５（Ｄｍａｘは最大矩形穴の最大相当円直径、Ｄｍ
Ｌｎは最小矩形穴の最小相当円直径ンの範囲内で組合せ
ることにより、蒸発器の偏平チ瓢−デ幅方向の負荷分布
に適合した冷媒流量の分配を実現することができ、冷媒
蒸発器の偏平チェーデ内のガス域を減らして冷ＩＦ能力
を向上し、さらに吹出し温度分布を改善することができ
る。
へ流入する気液二相流の特性を利用して、デイストリビ
為−タ内への偏平チ為−デの突き出し高さ凰をＯ−２ａ
＜ ｋ ＜ ０．５直（改はディストリＴｌｓ、−声
内径）とし、これと偏平チ凰−デの矩形穴の長辺の長さ
を変えた矩形穴の分布１ （Ｄ ｗａｘ／Ｄｍｉｎ （
１，５（Ｄｍａｘは最大矩形穴の最大相当円直径、Ｄｍ
Ｌｎは最小矩形穴の最小相当円直径ンの範囲内で組合せ
ることにより、蒸発器の偏平チ瓢−デ幅方向の負荷分布
に適合した冷媒流量の分配を実現することができ、冷媒
蒸発器の偏平チェーデ内のガス域を減らして冷ＩＦ能力
を向上し、さらに吹出し温度分布を改善することができ
る。
第１＆図、第１ｂ図および第１Ｇ図は現状の冷媒ディス
トリーニー￥目ンの説明図、第２ａ図、第２ｎ図および
第２６図は理想的な冷媒ディストリビ為−ションを示す
図、ｔｉｔｓｈ図および第３１図は理想的な冷媒ディス
トリビ為−ション実現の二方法の説明図、第４図は第３
＆図に示す方法による矩形大分布を実現するのに必要な
相当円直径の分布を示す線図、第５＆図および第５ｂ図
は第３１図に示す方法によ本液冷媒およびガス冷媒の分
配割合を示す図、第６ａ図、第６ｂ図および第６０図は
気液二相流の特性の説明図、第７図および烏８図は偏平
チ為−デ突き出し高さと液冷媒分配の実験結果を示す図
、第９図は各偏平チ瓢−デ央き出し高さにより、理想分
配を実現する矩形穴のｓ！ｉ円直径を示す巌図、ｊｉ１
０図は冷媒蒸発器の斜視図、第１１図は偏平チ具−デ′
の破断図、第１２図はディストリビ瓢−夕の断面図、第
１３図は第１２図のイーイ矢視図、第１４図は従来の偏
平チ瓢−デおよび本発明の偏平チ為−デの破断図および
第１５図はガス域分布を示す線図である。 １：デイストリビ為−タ、１１：ディストリ♂為−タパ
イゾ、２：偏平チェーデ、３：アキニムレータ、４：冷
媒蒸発器、５：フィン、６：矩形穴、ｈ二ｇぎ出し高さ
、ｄ：ディストリビ二−タパイプ内径、Ｄ：矩形穴の相
補円直径、１）Ｉｌ＆！ ：最大矩形穴の最大相当円直
径、１）ｗｉｎ ：最小矩形穴の最小相当円直径。 代理人 浅 村 皓 外４名
トリーニー￥目ンの説明図、第２ａ図、第２ｎ図および
第２６図は理想的な冷媒ディストリビ為−ションを示す
図、ｔｉｔｓｈ図および第３１図は理想的な冷媒ディス
トリビ為−ション実現の二方法の説明図、第４図は第３
＆図に示す方法による矩形大分布を実現するのに必要な
相当円直径の分布を示す線図、第５＆図および第５ｂ図
は第３１図に示す方法によ本液冷媒およびガス冷媒の分
配割合を示す図、第６ａ図、第６ｂ図および第６０図は
気液二相流の特性の説明図、第７図および烏８図は偏平
チ為−デ突き出し高さと液冷媒分配の実験結果を示す図
、第９図は各偏平チ瓢−デ央き出し高さにより、理想分
配を実現する矩形穴のｓ！ｉ円直径を示す巌図、ｊｉ１
０図は冷媒蒸発器の斜視図、第１１図は偏平チ具−デ′
の破断図、第１２図はディストリビ瓢−夕の断面図、第
１３図は第１２図のイーイ矢視図、第１４図は従来の偏
平チ瓢−デおよび本発明の偏平チ為−デの破断図および
第１５図はガス域分布を示す線図である。 １：デイストリビ為−タ、１１：ディストリ♂為−タパ
イゾ、２：偏平チェーデ、３：アキニムレータ、４：冷
媒蒸発器、５：フィン、６：矩形穴、ｈ二ｇぎ出し高さ
、ｄ：ディストリビ二−タパイプ内径、Ｄ：矩形穴の相
補円直径、１）Ｉｌ＆！ ：最大矩形穴の最大相当円直
径、１）ｗｉｎ ：最小矩形穴の最小相当円直径。 代理人 浅 村 皓 外４名
Claims (1)
- デイスドリビ為−夕とアキエムレータとの間をだ行状に
折り曲げた偏平チューブにより連通し、前記だ行状に折
り−げた偏平チューブの関にツインを介在させてなる冷
媒蒸発ｌＩにおいて、前記偏平チ為−デの矩形穴の長辺
長さを変え、前記矩形穴の分布を１（Ｄｍａｘ／Ｄｍｉ
ｎ （１−５（Ｄｍａｘは最大矩形穴の最大相尚円直径
およびｐ ｍｉｎは最小矩形穴の最小相痛円直！Ｋ）の
範囲とし、デイストリビ具−タパイゾ内の前記偏平九、
−デの突き出し高さｋを０．２＆≦五≦０．５ ａ Ｃ
＆はディストリＣエータパイプ・の内径）の範囲とし文
組み合わせたことを臂徴とする冷媒蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13654381A JPS5837465A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 冷媒蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13654381A JPS5837465A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 冷媒蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5837465A true JPS5837465A (ja) | 1983-03-04 |
Family
ID=15177650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13654381A Pending JPS5837465A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 冷媒蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5837465A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62175588A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-08-01 | モダイン・マニユフアクチヤリング・カンパニ− | 流体直径の小さい流路を具備する凝縮器 |
| US5110850A (en) * | 1991-04-10 | 1992-05-05 | B. F. Goodrich Company | Halogen-free, flame-retardant thermoplastic polyurethane containing melamine |
| EP2151651A1 (en) * | 2008-08-07 | 2010-02-10 | Giannoni S.p.a. | Bi-thermal heat exchanger, method and plant for its manufacture |
| WO2022249425A1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-01 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器、熱交換器を備えた空気調和装置の室外機、および、空気調和装置の室外機を備えた空気調和装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5613679B2 (ja) * | 1978-01-17 | 1981-03-30 | ||
| JPS5628577B2 (ja) * | 1974-02-15 | 1981-07-02 |
-
1981
- 1981-08-31 JP JP13654381A patent/JPS5837465A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5628577B2 (ja) * | 1974-02-15 | 1981-07-02 | ||
| JPS5613679B2 (ja) * | 1978-01-17 | 1981-03-30 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62175588A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-08-01 | モダイン・マニユフアクチヤリング・カンパニ− | 流体直径の小さい流路を具備する凝縮器 |
| JPH0587752B2 (ja) * | 1985-10-02 | 1993-12-17 | Modine Mfg Co | |
| US5110850A (en) * | 1991-04-10 | 1992-05-05 | B. F. Goodrich Company | Halogen-free, flame-retardant thermoplastic polyurethane containing melamine |
| EP2151651A1 (en) * | 2008-08-07 | 2010-02-10 | Giannoni S.p.a. | Bi-thermal heat exchanger, method and plant for its manufacture |
| WO2022249425A1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-01 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器、熱交換器を備えた空気調和装置の室外機、および、空気調和装置の室外機を備えた空気調和装置 |
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