DE3330256C2

DE3330256C2 - Lichtstarkes Teleobjektiv

Info

Publication number: DE3330256C2
Application number: DE3330256A
Authority: DE
Inventors: Shin-ichi Hachiohji Tokio/Tokyo Mihara
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1982-08-24
Filing date: 1983-08-22
Publication date: 1986-12-11
Also published as: DE3330256A1; JPS5936218A; US4534626A

Abstract

Das Teleobjektiv mit großer relativer Öffnung enthält eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zerstreuende Linsengruppe und eine zweite sammelnde Linsengruppe. Die erste sammelnde Linsengruppe besteht aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten positiven Linsenglied, einem negativen Linsenglied und einem dritten positiven Linsenglied. Die zerstreuende Linsengruppe enthält zwei negative Kittglieder und die zweite sammelnde Linsengruppe weist ein positives Linsenglied, ein negatives Linsenglied und ein positives Linsenglied auf. Das erste positive Linsenglied, das negative Linsenglied und zumindest eine der das zweite und dritte positive Linsenglied in der ersten Linsengruppe bildenden Linsen genügen den folgenden Bedingungen: (Formel) Vorteilhaft werden auch die Bedingungen (Formel) sowie die Bedingungen (Formel) erfüllt. Die Fokussierung von Objekten in der Entfernung Unendlich auf Objekte in Nahentfernung erfolgt durch Verschiebung der zwei in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten negativen Kittglieder und der zweiten sammelnden Linsengruppe entlang der optischen Achse unter Veränderung ihrer relativen Stellung.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Teleobjektiv gemäß dem Oberbegriff der Ansprüche 1 bis 4.

Heutzutage werden Öffnungsverhältnisse von 1 : 2,0 oder 1 : 2,8, hohe Abbildungsleistung und kurze minimale Aufnahmeentfernungen sowie geringes Gewicht und gute Fokussierbarkeit, selbst bei Teleobjektiven mit Brennweiten zwischen 200 mm und 300 mm gefordert.

Um diesen Ansprüchen zu entsprechen, sind Objektive entwickelt worden, die Linsen aus einem Glas mit besonders niedriger Dispersion enthalten, und bei denen eine Innenfokussierung angewendet ist, bei der die Fokussierung durch Verschiebung einer oder mehrerer bestimmter Linsen im Objektiv erfolgt. Als ein Beispiel für derartige Objektive seien die Objektive gemäß der japanischen Offenlegungsschrift 27 115/83 (des Erfinders) genannt. Diese Objektive haben eine hohe Abbildungsleistung, ein großes Öffnungsverhältnis und eine rückseitige Fokussierung unter Verwendung eines Floating-Verfahrens (Verhinderung einer Variation der Aberration durch Bewegung bestimmter Linsenglieder unabhängig von anderen Linsengliedern), wobei drei Wirkungsgruppen (zwei Linsenglieder und eine Linsengruppe), die an der Rückseite angeordnet sind, zur Fokussierung verschoben werden. Dieses Objektiv hat es möglich gemacht, eine Fokussierung von Unendlich bis auf eine kleine Objektentfernung zu ermöglichen, die einem Vergrößerungsmaßstab in der Größenordnung von /ίο entspricht, wobei nur geringe Variationen der Aberrationen, die durch Bewegung dieser Linsenglieder hervorgerufen werden, in Kauf genommen werden müssen.

Dieses Objektiv verwendet ein Glasmaterial mit anomaler Dispersion zur Unterdrückung des Sekundärspektrums. Es bleibt jedoch ein hoher Grad an chromatischer Längsaberration aufgrund des Sekundärspektrums und auch das Problem der Korrektur der durch die Veränderung der Aufnahmeentfernung verursachten Aberrationen ist noch nicht vollständig gelöst.

Um auf Sekundärspektrum zurückzuführende chromatische Längsaberration zu korrigieren, ist es notwendig, das Bild frei von chromatischer Aberration zu machen. Wenn bezüglich der C-Linie und F-Linie Achromasie für Strahlen aus unendlicher Entfernung in einem Objektiv aus dünnen Linsen erreicht ist, kann die chromatische Aberration der ^Linie durch folgende Formel ausgedrückt werden:

/·■· V ti Θ,
darin bezeichnen:

/ die Brennweite des Objektivs,
v, die Abbe-Zahl der /-ten Linse,
0, das partielle Dispersionsverhältnis

h, die Einfallshöhe an der /-ten Linse, wenn die erste Linse mit 1 bezeichnet wird,
/,· die Brennweite der /-ten Linse.

Da A Sg im allgemeinen einen positiven Wert hat, sollten positive Linsenglieder große 0, besitzen, während negative Linsenglieder kleine 0, besitzen sollten, selbst wenn sie aus Glasmaterialien mit der gleichen Abbe-Zahl hergestellt sind. Weiterhin ist es für die Korrektur der chromatischen Aberration wesentlich, spezielle Glasmaterialien zu verwenden, die ein größtmögliches Verhältnis A,//; besitzen.

Bei der vorliegenden Erfindung wird bezüglich des Aufbaus ausgegangen von einem Objektiv, wie es in der obenerwähnten JP-OS 27 115/83 beschrieben ist.

Dabei ist eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zerstreuende Linsengruppe und eine zweite sammelnde Linsengruppe vorgesehen. Die erste sammelnde Linsengruppe besteht aus einem positiven Linsenglied, einem weiteren positiven Linsenglied, einem negativen Linsenglied und einem positiven Linsenglied. Das zweite und das dritte Linsenglied sind aus Glasmaterialien mit anomaler Dispersion hergestellt, die ein partielles Dispersionsverhältnis besitzen, das größer ist als das üblicher Glasmaterialien. Das erste positive Linsenglied, das von den in der ersten sammelnden Linsengruppe angeordneten Linsen das größte Verhältnis A·//, besitzt, und das negative Linsenglied sind jedoch aus üblichen Glasmaterialien hergestellt. Infolgedessen ist es schwierig, Δ Sg trotz der Verwendung von Glasmaterialien mit anomaler partieller Dispersion, die hohe Materialkosten und Bearbeitungskosten erfordert, auf ein Minimum herabzusetzen.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Teleobjektiv mit großem Öffnungsverhältnis anzugeben, bei dem die auf das Sekundärspektrum zurückzuführende chromatische Aberration beträchtlich verringert ist.
, Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale.

Erfindungsgemäß wird demnach für das erste positive Linsenglied ein Glasmaterial mit anomalem partiellem

Dispersionsverhältnis 0„ das größer ist als das eines üblichen Glasmaterials, verwendet, ein Glasmaterial mit

einem anomalen partiellen Dispersionsverhältnis 0„ das kleiner ist als das eines üblichen Glasmaterials, für das

negative Linsenglied verwendet und ein Glasmaterial mit einem anomalen partiellen Dispersionsverhältnis 0_y,

das größer ist als das eines üblichen Glasmaterials für zumindest eine der das zweite und dritte Linsenglied in

der ersten sammelnden Linsengruppe bildenden Linsen mit dem größten Verhältnis If[Zf₁.

Zur guten Aufrechterhaltung der Aberrationenkorrektur selbst bei Einstellung für Nahaufnahmen ist das

erfindungsgemäße Teleobjektiv mit einem hinteren Fokussierungssystem versehen, das ein Floating-System

enthält

Das erfindungsgemäße Teleobjektiv enthält somit eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zerstreuende

l.inscngruppc und eine zweite sammelnde Linsengruppe, von der Gegenstandsseite aus gezählt. Die erste sammelnde Linsengruppe weist ein erstes positives Linsenglied, ein zweites positives Linsenglied, ein negatives Linscnglicd und ein drittes positives Linsenglied, von der Gegenstandsseite aus betrachtet, auf und die zerstreuende Linsengruppe ist mit engem Luftabstand zur ersten sammelnden Linsengruppe angeordnet und enthüll zwei negative Kittglieder, während die zweite sammelnde Linsengruppe aus einem positiven Linsenglied, einem negativen Linsenglied und einem positiven Linsenglied besteht, die jeweils von Einzellinsen oder zum Teil von Kittgliedern gebildet sind.

Zur Korrektur von auf Sekundärspektrum zurückzuführender chromatischer Längsaberration ist für das erste Linsenglicd ein Glasmaterial mit großer Abbe-Zahl V| und großem anomalem partiellem Dispersionsverhältnis 0i bei großem Verhältnis /^//,verwendet, für das negative Linsenglied ein Glasmaterial mit einer kleinen Abbe-Zahl Vi und einem kleinen anomalen partiellen Dispersionsverhältnis 0₃ und ein Glasmaterial mit einem anomalen partiellen Dispersionsverhältnis ähnlich dem des Glasmaterials für das erste positive Linsenglied ist für zumindest eine der das zweite und dritte positive Linsenglied bildenden Linsen verwendet.

Mit anderen Worten zeichnet sich das erfindungsgemäße Teleobjektiv durch die Erfüllung der folgenden Bedingungen aus: !5

(1) v, > 80; 0,>O,53

(2) v, <45; 0j < 0,575

(3) ν,, >80; 0,,>O,53

worin bezeichnen:

v,, die Abbe-Zahl des zweiten und/oder dritten Linsenglieds,

B_n das partielle Dispersionsverhältnis von zweitem und/oder drittem positivem Linsenglied.

Wenn die Abbe-Zahl und das partielle Dispersionsverhältnis des zweiten Linsenglieds mit v₂ bzw. Q₂ und die Abbe-Zahl und das partielle Dispersionsverhältnis des dritten positiven Linsenglieds durch v₄ bzw. 0₄ bezeichnet werden, kann die Bedingung (3) wie folgt ausgedrückt werden:

v₂ > 80; Q₂ > 0,53

/ oder

v„ > 80; 04 > 0,53

Wenn die oberen Grenzwerte der Bedingungen (1) bis (3) überschritten werden, tritt beträchtliche chromatische Längsaberration infolge des Sekundärspektrums in unerwünschtem Ausmaß auf und macht es unmöglich, ein Objektiv mit großem Öffnungsverhältnis zu erhalten, das eine hohe Abbildungsleistung besitzt.

Wenn ein gut bedienbares, leichtgewichtiges Fokussierungssystem verwendet wird, das heißt, wenn ein 4n Innenfokussierungssystem, bei dem die Fokussierung durch Verschiebung bestimmter Linsenglieder erfaßt, bei dem erfindungsgemäßen Objektiv mit dem obenbeschriebenen Aufbau verwendet wird, variieren im allgemeinen die Aberrationen bei der Fokussierung. Infolgedessen ergeben sich verstärkte Aberrationen bei Fokussierung aufein Objekt in Nahentfernung, obwohl die Aberrationen bei Fokussierung des Objektivs auf die Entfernung Unendlich gut korrigiert sind.

Um zu verhindern, daß die Aberrationen bei Fokussierung des Objektivs aufein Objekt in Nahentfernung verstärkt werden, ist es notwendig, zumindest die Variation von sphärischer Aberration, Astigmatismus und chromatischer Aberration aufein mögliches Minimum herabzusetzen, unabhängig von der Variation des Gegenstandspunktes. Wenn die sphärische Aberration leicht variiert, können gute Abbildungsleistungen nicht Tür Gegenstände aus der Entfernung Unendlich bis zu Nahentfernungen erhalten werden, wenn nicht Astigmatismus (Krümmung der Bildebene) im erforderlichen Maß variiert ist, das ausreichend ist für die Variation der sphärischen Aberration.

Um gute Abbildungen von Gegenständen in der Entfernung Unendlich bis zu Nahentfernungen zu erhalten, ist es notwendig, ein bewegliches Linsenglied zur Fokussierung in drei Linsenglieder aufzuspalten und die Fokussierung durch Veränderung von deren relativer Stellung zu bewirken. Bei einem Innenfokussierungssystern, bei dem nur zwei Linsenglieder bewegt werden, kann sphärische Aberration und chromatische Aberration allenfalls korrigiert werden, der Astigmatismus kann jedoch nicht ausreichend korrigiert werden, wenn das Objektiv auf einen Gegenstand in kurzer Entfernung eingestellt wird.

Das erfindungsgemäße Teleobjektiv ist so ausgebildet, daß es sphärische Aberration hauptsächlich durch Veränderung der räumlichen Beziehung zwischen den zwei in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Lin- mi scngliedern korrigiert und daß es die Variation des Astigmatismus hauptsächlich durch Veränderung der räumlichen Beziehung zwischen der zweiten sammelnden Linsengruppe und der zerstreuenden Linsengruppe unterdrückt. Das bedeutet, daß es mit der vorliegenden Erfindung möglich ist, gute Abbildungen sowohl für in der Entfernung Unendlich ais auch in kurzen Entfernungen angeordnete Objekte zu erhalten, bei denen die fotografische Vergrößerung ungefähr Viο beträgt, indem das zuvor erwähnte Fokussierungssystem angewendet wird, das es ermöglicht, auf chromatische Aberration zurückzuführende Unscharfe in der zuvor beschriebenen Weise zu korrigieren.

Das erfindungsgemäße Teleobjektiv mit dem obenbeschriebenen Aufbau löst die der Erfindung zugrundelie-

gende Aufgabe durch Einhaltung der Bedingungen (1) bis (3). Es können jedoch noch bessere Ergebnisse erhalten werden, wenn das Objektiv so ausgebildet ist, daß auch den folgenden Bedingungen (4) bis (7) genügt ist:

0,7 Φ < Φ, < 1,3 Φ (4)

0,08 < n₅ - n₆ (5)

10 < V₈ - v₇ < 45 (6)

·■"« · τι

< 0,55/ (7)

Darin bezeichnen:

H₅ und λ,, die Brechungsindizes der das gegenstandsseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Kittgliedes bildenden Linsen,
V₁ und v₈ die Abbe-Zahlen der beiden das bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordnete Kittglied bildenden Linsen,

/, die Brennweite des in der ersten sammelnden Linsengruppe angeordneten positiven Linsenglieds,

/₅ die Brennweite des gegenstandsseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Kittgliedes,

/„ die Brennweite des bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Kittgliedes und

/ die Brennweite des Objektivs.

Von diesen Bedingungen betrifft die Bedingung (4) die Brechkraft des ersten positiven Linsengliedes in der ersten sammelnden Linsengruppe. Wenn der untere Grenzwert dieser Bedingung unterschritten wird, ist es "'

unmöglich, das Sekundärspektrum auf ein Minimum herabzudrücken. Wenn andererseits der obere Grenzwert '

der Bedingung (4) überschritten wird, wird sphärische Aberration höherer Ordnung unzulässig groß. Da diese sphärische Aberration höherer Ordnung durch Aberration, die durch Linsenglieder mit negativer Brechkraft in der zerstreuenden Linsengruppe hervorgerufen wird, ausgeglichen wird, besteht die Gefahr dieser Aberration höherer Ordnung bei der Fokussierung, wenn die erwähnte Innenfokussierung angewendet wird.

Die Bedingung (5) betrifft die Differenz im Brechungsindex zwischen den beiden (positiven und negativen) Linsen des gegenstandsseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Kittgliedes. Wenn die Differenz im Brechungsindex größer ist als der untere Grenzwert der Bedingung (5), ist es möglich, die Unterkorrektur von sphärischer Aberration auf ein Minimum herabzusetzen und ein Ansteigen der sphärischen Aberration im zonalen Bereich zur negativen Seite und Variationen von Astigmatismus und anderen Aberrationen bei Fokussierung des Objektivs auf ein in Nahentfernung angeordnetes Objekt zu verhindern.

Dieser Effekt ist von größerer Bedeutung als der, der durch Einhaltung einer Differenz im Brechungsindex zwischen den beiden Linsen erzielt würde, die das bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordnete Kittglied bilden.

Die Bedingung (6) betrifft eine Differenz in den Abbe-Zahlen zwischen der positiven und negativen Linse, die das bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordnete Kittglied bilden. Durch Einhaltung einer großen Differenz in der Abbe-Zahl zwischen den beiden Linsen des bildseitig angeordneten Kittglieds entsprechend Bedingung (6) ist es möglich, die Variation der chromatischen Queraberrationen und die Tendenz der Überkorrektur von marginaler sphärischer Aberration derg-Linie auf ein Minimum herabzusetzen. Wenn dieser Bedingung nicht genügt ist, treten unerwünschte Effekte wie eine beträchtliche Variation der chromatischen Queraberration auf.

Die Bedingung (7) betrifft die Brechkräfte der zwü Kittglieder in der zerstreuenden Linsengruppe. Wenn der obere Grenzwert dieser Bedingung überschritten wird, werden leicht beträchtliche Aberrationen verursacht.

Wenn andererseits der untere Grenzwert dieser Bedingung unterschritten wird, werden die Verschiebungswege dieser Linsenglieder unerwünscht erhöht.

Weiterhin hat es sich zur Verringerung der Variationen der Aberrationen bei dem erfindungsgemäßen Teleobjektiv als vorteilhaft erwiesen, wenn den folgenden Bedingungen zusätzlich genügt ist:

0,08 <n^ - n₈ (8)

0,1 < n_M - n_Ul (9)

10 < ν,,-ν,ο (10)

Darin bezeichnen:

η_Ί und fl₈ die Brechungsindizes der beiden das bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordnete bewegliche Linsenglied bildende Linsen,

«., den Brechungsindex des gegenstandsseitig in der zweiten sammelnden Linsengruppc angeordneten

positiven Linsenglieds,

H₁₀ den Brechungsindex des in der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordneten negativen Linsenglieds,

»Ι,, die Abbe-Zahl des in der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordneten negativen Linsenglieds

und

ι·,, die Abbe-Zahl des bildseitig in der zweiten Linsengruppe angeordneten positiven Linsengliedes.

Die Bedingung (8) betrifft eine Differenz in den Brechungsindizes zwischen den beiden Linsen des bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe beweglich angeordneten Linsenglieds. Dies bewegliche Linsenglied dient wesentlich zur Herabsetzung der Petzval-Summe auf ein Minimum, da seine Linsen höhere Brechkräfte haben als diejenigen des gegenstandsseitig angeordneten beweglichen Linsenglieds. Wenn die Bedingung (8) nicht erfüllt isl, ergibt sich eine unerwünscht große Petzval-Summe. Wenn die positive Linse und die negative Linse des bildseitig angeordneten Linsengliedes entsprechend der Bedingung (8) hohe bzw. niedrige Brechkraft besitzen, werden die Variationen der Aberrationen auf ein Minimum herabgesetzt, wenn das Teleobjektiv auf ein Objekt in Nahentfernung fokussiert wird. Der Effekt ist jedoch kleiner als der, der durch Ausbildung der beiden Linsen in der obenbeschriebenen Weise erhalten werden kann, die das gegenstandsseitig angeordnete beweg- \s liehe Linsengiied bilden.

Die Bedingung (9) betrifft den Brechungsindex des gegenstandsseitig angeordneten positiven und des negativen in der zweiten sammelnden Linsengruppe, um eine zweckmäßige Petzval-Summe zu erreichen und Astigmatismus gut zu korrigieren.

Wenn dieser Bedingung nicht genügt ist. wird die Petzval-Summe unerwünscht und der Astigmatismus wird :u nicht gut korrigiert. Dieser Korrektureffekt wird verstärkt durch Wahl einer großen Differenz n_u-n_ll} bezüglich des Brechungsindex n_u der negativen Linse und des Brechungsindex n_lü der positiven Linse, die an der Bildseite der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordnet sind, wenn dies zusätzlich zur Erfüllung der Bedingung (9) erfolgt.

Die Bedingung (10) betrifft die Abbe-Zahlen des negativen und bildseitig angeordneten positiven Linsengliedes der zweiten sammelnden Linsengruppe zur Erleichterung des Ausgleichs von chromatischer Längsaberration und chromatischer Queraberration, wenn das Teleobjektiv auf ein Objekt in der Entfernung U nendlich eingestellt ist. Wenn dieser Bedingung nicht genügt ist, kann die chromatische Längsaberration nicht mit chromatischer Oueraberration ausgeglichen werden. Zusätzlich ist es zum Ausgleich der beiden Arten von chromatischer Aberration günstig, eine große Differenz Vg-Vi₁₁ bezüglich der Abbe-Zahlen zwischen dem ersten positi- m> ven und dem negativen Linsenglied in der zweiten sammelnden Linsengruppe vorzusehen.

Die Erfindung wird nun anhand von erfindungsgemäßen Objektiven näher erläutert.

In den Zeichnungen zeigt:

Fig. I ein Schnittbild eines erfindungsgemäßen Teleobjektivs,

l^;ig. 2 bis 4 Korrekturkurven eines ersten erfindungsgemäßen Objektivs, :»*

l^;ig. 5 bis 7 Korrekturkurven eines zweiten erfindungsgemäßen Objektivs.

l'ig. 8 bis 10 Korrekturkurven eines dritten erfindungsgemäßen Objektivs und

!■"ig. Il bis Fig. 13 Korrekturkurven eines vierten erfindungsgemäßen Objektivs.

Das erste erfindungsgemäße Objektiv hat die in Tabelle 1, das zweite erfindungsgemäße Objektiv die in Tabelle 2, das dritte erfindungsgemäße Objektiv die in Tabelle 3 und das vierte erfindungsgemäße Objektiv die in 4< > Tabelle 4 aufgerührten Daten:

Tabelle 1
/·, = 53,4890 r₂ = -253,9770 Π = 47,1587 r, = 372,5134 r₅ = -310,9050 r₆ =34,3938 r₇ =42,6486 /g = 318,7505 r, = -85,4181 /·,„ = -45,4995 /·,, = 62,7660 τ,, = -1545,6106 r_u = -43,4010 r_M = 28,0698 /-,5 = 53,8086 /·„ = -44,0473 r,7 = -41,2192 r,„ = 28,2067 r,₄ = -223,1966

Oi ⁼ °°
/ = 100 0i = 0,53695 04 = 0,54359 /ι - 89,7

rf! =

rf; =

rf4 =

ds =

rf(, =

rf₇ =

rfio rfii -

du =

rfl5 =

rf,,,=

rf,7 =

rfis ⁼

rf:o ⁼ 2 it- =

8.6598

0,2021

6,8041

3,0103

2,8866

5,6082

D₁

3,5052

2,0619

D₂

3,2990

1,6495

D₃

3,0928

1,2371

2,7629

1,6495

1,0309

10,2° 0,53695

= -98,8

—+ — Js Λ

= -40,87

λ, = 1,49700

n₂ = 1,49700

n₄ = 1,61800

/i₅ = 1,73400 n₆ = 1,46450

η-, = 1,68893 /I₈ = 1,50847

/I₄ = 1,73400

/I₁₁, = 1,62004 /i,i = 1,67790

/I₁₂ = 1,51633

0., = 0,56978 Λ = -69,7

ν, = 81,61

*3 = 1,65412 V₃ = 39,70

v₄ = 63,38

V₅ =51,49 v₆ = 65,94

v₇ = 31,08 V₈ = 60,83

V₉ = 51,49

v,o = 36,25 v„ =55,33

v,₂ - 64,15

Entfernung

	12,622	4,991	17,684	100,000
3050	13.368	5,403	15,906	100,093
1030	15,709	6,434	11,915	99,882

10

Tabelle 2 /·, = 59,8879 r, - -251,3768 r, = 44,1635 r, = 233,0781 r₅ = -862,4809 /·„ = 34,9286 r, =42,2330 /·„ = 1869,8698 r„ = -78,7197 /·,„ = -41,0364 ι·,, = 57,4054 γ,, = -396,6589 ι-,., = -45,4103 ι·,., = 26,7992 ι-, 5 = 49,1045 /■„, = -46,2095 λ_ι7 = -43,3235 /·,„ = 28,8379 r,., = -317,9854

Οι = °°
/ = 100 0, = 0,53479 0₄ = 0,54359 /ι = 106,9

2w

8,6593	η, = 1,45650	Vi	= 90,8 ύ
0,2021
6,8041	H₂ = 1,49700	V₂	= 81,61
3,0103
2,8866	/J₃ = 1,65412	V₃	= 39,70
2,8866
5,6082	U₄ = 1,61800	V4	= 63,38
D₁
3,5052	H₅ = 1,73400	V₅	= 51,49
2,0619	η₆ = 1,46450	V₆	= 65,94
3,2990	U₇ = 1,74077	V₇	= 27,79
1,6495	π₈ = 1,50847	Vg	= 60,83
D₃
3,0923	η₉ = 1,77250	V₉	= 49,66
1,2371
1,2371	/J₁₀ = 1,64769	VlU	= 33,80
2,7629	/I₁₁ = 1,67790	V₁₁	= 55,33
1,6495
1,0309	U₁₂ = 1,51633		= 64,15
10,2°
0,53695	0, = 0,56978

fs = "91,7

-UJLV- -37,59 /j' fJ

Λ = -63,7

Entfernung

£»2

DO	13,454	5,287	17,882	100,000
3050	14,120	5,699	16,850	100,115
1030	16,195	6,730	15,201	99,906

Tabelle 3	= 57,7405	d\	= 8,6598	D₁	"1	= 1,45650	O₂	V\|	= 90,80	D₃	/
Γ\				14,205			4,076			18,300	100,000
	= -259,0883	di	= 0,2021	15,056			4,488			16,418	100,040
				17.732			5.519			12,092	99,817
	= 46,3425	di	= 6,8041		fli	= 1,61800		V₂	= 63,38
ο
	= 218,5592	d₄	= 3,0103
'4
	= -2292,0957	ds	= 2,8866	"3	= 1,65412	V3	= 39,70
r₅
	= 33,3375	*d_b*	= 2,8866
re
	= 41,5626	*d-,*	= 5,6082	«4	= 1,49700	V4	= 81,61
H
	= 345,6092	d%	-D₁
*^rS*
	= -80,4007	d₉	= 3,5052	"5	= 1,73400	V5	= 51,49
*r_q*
	= -48,8973	*d\o*	= 2,0619	/J₆	= 1,46450	V₆	= 65,94
Ίο
	= 73,0621	du	= D,
*^r\\*
	= 387,0852	dn	= 3,2990	"7	= 1,68893	V₇	= 31,08
Γ\ 2
	= -41,6552	du	= 1,6495	«8	= 1,51742	Vg	= 52,41
/"j ^
	= 29,3620	du	= D-,
/*] ^
	= 59,3546	dis	= 3,0928	fli;	= 1,73400	Vg	= 51,49
ns
	= -43,3501	*d\b*	= 1,2371
'lh
	= -41,1688	*d\-*	= 1,2371	"10	= 1,61293	VlO	= 37,00
r_]T
	= 29,1501	*d\%*	= 2,7629	«II	= 1,67790	VlI	= 55,33
''IS
	= -250,4883	*d\<,*	= 1,6495
Λ\|₉
	= OO	diu	= 1,0309	«12	= 1,51633	VI2	= 64,15
Oo
	— οο	2 li	= 10,2°
O:	= 100	ft	= 0,54359		= 0,56978
/	= 0,53479
θ.	= 0,53695	/5	= -99,8	U	= -86.5
©4	= 104,3		= -46,34
	(-L₊-LY¹ V/₅ Λ /		Entfernung
		OO
		3050
	1030

I

/

= 53,6493

d_t =

9,8969

33 30 256

"I

= 1,49700

V2

= 81,il

I

1

/

0,

¹

I

100,000

Tabelle 4

04

= -233,4347

d₂ -

0,2021

1

100,085

O

Z₁

1

99,948

= 50,3090

dy =

5,9794

«2

= 1,61700

Vi

= 62,79

1

Ί

= 192,5768

d₄ =

3,0103

I

r-s

1

= -408,8411

ds -

2,8866

«3

= 1,65412

V4

= 39,70

i

U

= 33,9410

d„ =

2,8866

Ϊ

1

ι

= 41.2077

di -

5,6082

«4

= 1,49700

Vs

= 81,61

n

I

'V,

= 747,8051

d_s =

D,

Vb

1

ü

= -79,7637

d, =

3,5052

"5

= 1,73400

= 51,49

1

r»

n

= -49,0299

d\ü =

2,0619

«6

= 1,46450

V₇

= 65,94

ü

r<>

i

= 69,9918

du -

D₂

v«

n

0(1

i

= 626,3769

du =

3,2990

«7

= 1,68893

= 31,08

Oi

P

= -40,7052

du =

1,6495

"8

= 1,51742

V₉

= 52,41

H

02

1

= 30,5153

du =

D₃

1

0.1

1

= 63,0751

rf_l5-

3,0928

Π,

= 1,77250

VlO

= 49,66

Ϊ

04

i

= -44,3549

</l6 =

1,2371

VlI

1

05

1

= -41,3072

du =

1,2371

"io

= 1,62004

= 36,25

1

0(.

i

= 29,8059

d\i =

2,7629

«11

= 1,67790

Vl2

= 55,33

07

= -231,6445

d\9 =

1,6495

08

= OO

1,0309

"12

= 1,51633

= 64,15

Oi

= OO

Iw =

10,2°

Ο.»

= 100

02 -

0,54379

03

= 0,54978

= 0,53695

h =

-96,2

/6

= -86,8

= 88,8

-45,63

(^±+±Y-
V/5 fj

Entfernung

D^

D₂

D₁

OO

14,211

4,310

18,122

3050

15,144

5,722

16,158

1030

18,432

5,753

11,510

13

IO

20 25

In den Tabellen bezeichnen:

bis /·₂, die Krümmungsradien der Linsenflächen

bis d₂Q die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen
/I₁ bis n_u die Brechzahlen der Linsen
v; bis Vj₂ die Abbe-Zahlen der Linsen
2 w den Bildfeldwinkel des Objektivs.

Weiter sind in den Tabellen die Daten eines Filters F enthalten.

Jedes der erfindungsgemäßen Objektive ist so ausgebildet, daß die Fokussierung auf Objekte in der Entfernung Unendlich sowie in Nahentfernungen durch Verschiebung von drei Linsengliedern (zwei Linsengiiedern und einer Linsengruppe) unabhängig unter Veränderung ihrer relativen Stellung erfolgt. Die durch Verschiebung dieser drei Linsenglieder veränderten Luftabstände sind dg = D\,d_n = D₂ und d_l3 = D₃ und ihre Werte bei Gegenstandspunkten in der Entfernung Unendlich, in der Entfernung 3050 Längeneinheiten und 1030 Längeneinheiten sind in den Datentabellen angegeben.

Die Korrekturkurven dieser Objektive sind aus den Fi g. 2 bis 13 ersichtlich. Die Fig. 2 bis 4 zeigen die Korrekturkurven des ersten erfindungsgemäßen Objektivs bei den Entfernungen Unendlich, 3050 und 1030 Längeneinheiten (LE). Die Fig. 5 bis 7 zeigen die Korrekturkurven des zweiten erfindungsgemäßen Objektivs bei den Entfernungen Unendlich, 3050 LE und 1030 LE. Die Fig. 8 bis 10 zeigen die Korrekturkurven des dritten erfindungsgemäßen Objektivs bei der Entfernung Unendlich, 3050 LE und 1030Lf. Die Fig. 11 bis 13 zeigen die Korrekturkurven des vierten erfindungsgemäßen Objektivs bei der Entfernung Unendlich, 3050 LE und 1030 LE.

Alle Diese Korrekturkurven berücksichtigen die Ausstattung der Objektive mit dem Filter F.

Hierzu 13 Blatt Zeichnungen

30

40 45 50 55 60 65

Claims

5 : ; 55
ί 1. Teleobjektiv 53,4890 33 30 256 darin bezeichnen: die Krümmungsradien sammelnde Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende v, = 81,61 streuende Linsenj Patentansprüche: /", DlS /"|9 die Dicken der Linsen ί 50 Daten ±5%: -253,9770 rf, bis rf|₈ 10 »ΐ¹ i to Tabelle 1 η ι bis n,| r, = 47,1587 mit großer relativer Öffnung, enthaltend eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zer- V| bis V_n W₁ = 1,49700 v₂ =81,61 I »ruppe und eine zweite / Γι — 372,5134 2w 65 15 r-. = -310,9050 n₂ = 1,49700 v., =39,70 I rf, = 8,6598 r* = 34,3938 rf₂ = 0,2021 ^r3 ⁼ 42,6486 n₃ = 1,65412 V₄ = 63,38 20 rf₃ =6,8041 r„ = 318,7505 rf₄ = 3,0103 /·- = -85,4181 /Z₄ = 1,61800 V₅ = 51,49 rf₅ = 2,8866 25 '8 = -45,4995 V₆ =65,94 rf₍₎ = 2,8866 /\, = 62,7660 /Z₅ = 1,73400 rf₇ =5,6082 -1545,6106 /Z₆ = 1,46450 V₇ =31,08 30 rf₈ =D, Γ,, = -43,4010 V₈ =60,83 rf₉ =3,5052 Γι"» = 28,0698 «, = 1,68893 rf_1(J = 2,0619 35 53,8086 n₈ = 1,50847 V₉ = 51,49 rf,, =D₂ ''Μ = -44,0473 rf, 2 = 3,2990 r\s = -41,2192 π, = 1,73400 νιο = 36,25 4(1 rf,., = 1,6495 'Ίι. = 28,2067 Vn =55,33 rfu = D₃ /·,- = -223,1966 /ζ ,ο = 1,62004 rf, 5 = 3,0928 v,₂ = 64,15 45 /·_ιχ = OO η,ι = 1,67790 rf,,, = 1,2371 /·,„ = 100 Di f Entfernurn rfp = 1,2371 W₁, = 1,51633 17,684 100,000 OO 15,906 100,093 I
P ''ll ⁼ 3050 rfi8 = 2,7629 11,915 99,882 ί / = 1030 D₂ ί
ι; rf,g = 1,6495 4,991 rfjo = 1,0309 5,403 6,434 bzw. Luftabstände zwischen diesen 2 h·= 10,2° die Brechzahlen der Linsen ί D₁ die Abbe-Zahlen der Linsen 12,622 der Linsenflächen die Brennweite des Objektivs und 13,368 das Bildfeld des Objektivs 15,709

2. Teleobjektiv mit großer relativer Öffnung, enthaltend eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zerstreuende Linsengruppe und eine zweite sammelnde Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten

Tabelle 2
/-, = 59,8879
r₂ = -251,3768
r, =44,1635
r₄ = 233,0781
r₅ = -862,4809
r„ = 34,9286
r₇ =42,2330
r_K = 1869,8698
rg = -78,7197
/·,„ = -41,0364
/·,, = 57,4054
/-I2 = -396,6589
/-,., = -45,4103
r,4 = 26,7992
T₁₅ = 49,1045
/_l(, = -46,2095
/Ι, ■= -43,3235
r_IK = 28,8379
/·,., = -317,9854

/ = 100

Entfernung

</, =8,6593 rf₂ = 0,2021 rf, = 6,8041 </₄ =3,0103 d_s = 2,8866 </„ =2,8866 di = 5,6082 rf₈ -D₁ rf, = 3,5052 </,o = 2,0619 d\\ = D₂ rf,₂ = 3,2990 rf,3 = 1,6495 d_X4 = D₃ rf_l5 = 3,0923 </„, = 1,2371 </,₇ = 1,2371 rf,₈ = 2,7629 </„ = 1,6495 ^₂₀ = 1,0309

Iw= 10,2°

/i, = 1,45650

rii = 1,65412

n₄ = 1,61800

"5 «6

1,73400 1,46450

K₁ = 1,74077 W₈ = 1,50847

ng = 1,77250

W₁₀ = 1,64769 η, ι = 1,67790

n_I2 = 1,51633 = 90,80

η, = 1,49700 v₂ = 81,61

V₃ = 39,70 V₄ = 63,38

V₅ = 51,49 Vc =65,94

V₇ -27,79 V₈ = 60,83

v₉ = 49,66

vi„ = 33,80 ν,, =55,33

V₁₂ = 64,15

OO 13,454 bezeichnen: 5,287 17,882 3050 14,120 . 5,699 16,850 1030 16,195 6,730 15,201 darin

Γ) bis /·|9 die Krümmungsradien der Linsenflächen

d\ bis d\g die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen

«ι bis /in die Brechzahlen der Linsen

V| bis V₁1 die Abbe-Zahlen der Linsen

/ die Brennweite des Objektivs und

2 tv das Bildfeld des Objektivs.

100,000

100,115

99,906

3. Teleobjektiv mit großer relativer Öffnung, enthaltend eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zerstreuende Linsengruppe und eine zweite sammelnde Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten

Tabelle 3
/·, = 57,7405 T₁ = -259,0883 Ty =46,3425 /-4 = 218,5592 Λ = -2292,0957 Λ, =33,3375 r- = 41,5626 r_s = 345,6092 /■■> = -80,4007 r,„ = -48,8973 γ, ι = 73,0621 /·,; = 387,0852 Γ,; = -41,6552 Λ₁₄ = 29,3620 r_!5 = 59,3546 λ,,, = -43,3501 γ,- = -41,1688 /·,„ = 29,1501 .-,„ = -250,4883

/ = 100

Entfernung

rf, = 8,6598 d₂ = 0,2021 d₃ = 6,8041 </₄ = 3,0103 d_$ = 2,8866 </„ = 2,8866 rf, = 5,6082 rf₈ =D, rf₉ = 3,5052 rf,,, = 2,0619 rf,, =D₂ rf, ₂ = 3,2990 rf,, = 1,6495

"14 ⁼ D3

rf,j = 3,0928 rf,6 = 1,2371 rf,-, = 1,2371 rf,8 = 2,7629 rf,., = 1,6495 rf,,, = 1,0309

2 μ· = 10,2° = 1,45650 v, = 90,80

n₂ = 1,61800 n₃ = 1,65412 n₄ = 1,49700

/I₅ = 1,73400 n_h = 1,46450

η-, = 1,68893 n₈ = 1,51742

w, = 1,73400

/I₁₀ = 1,61293 n,, = 1,67790

n_n = 1,51633 V₂

63,38

V₃ = 39,70 V₄ =81,61

v_s =51,49 v₆ =65,94

v₇ =31,08 v₈ =52,41

v₉ = 51,49

V₁₀ = 37,00 Vn = 55,33

v_l2 = 64,15

D₂

3050 1030

darin bezeichnen:

14,205 15,056 17,732

4,076 4,488 5,519 18,300
16,418
12,092

/•ι bis /·,!) die Krümmungsradien der Linsenflächen

d_] bis d_]s die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen

η, bis n_u die Brechzahlen der Linsen

V| bis ν, ι die Abbe-Zahlen der Linsen

/ die Brennweite des Objektivs und

tv das Bildfeld des Objektivs.

100,000

100,040

99,817

4. Teleobjektiv mit großer relativer Öffnung, enthaltend eine erste sammelnde Linsengruppe, eine zerstreuende Linsengruppe und eine zweite sammelnde Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 4 r, = 53,6493 Π = -233,4347 r, = 50,3090 r_A = 192,5768 /·, = -408,8411 /·„ - 33,9410 r₇ = 41,2077 r« = 747,8051 /·., = -79,7637 /·,„ = -49,0299 r„ = 69,9918 r,₂ = 626,3769 /-,., = -40,7052 r_i4 = 30,5153 r,s = 63,0751 /·„, = -44,3549 r_l7 = -41,3072 /·,„ = 29,8059 /-,., = -231,6445

00 = °°

01 =°°
/ = 100

Entfernung

rf, = 9,8969 rf₂ = 0,2021 dy = 5,9794 rf₄ =3,0103 </₅ =2,8866 rf₆ = 2,8866 rf₇ = 5,6082 d» =D, rf» = 3,5052 rf,o = 2,0619 </„ =D₂ rfi₂ = 3,2990 </,3 = 1,6495 du = D₃ rf,5 = 3,0928 d_lb = 1,2371 d_n - 1,2371 rf.« = 2,7629 rf,, = 1,6495 rf₂₀ = 1,0309

2 tv= 10,2°

/ι, = 1,49700

/I₂ = 1,61700

«3 = 1,65412

/I₄ = 1,49700

/I₅ = 1,73400

/I₆ = 1,46450

/I₇ = 1,68893

/I₈ = 1,51742

η, = 1,77250

/I₁₀ = 1,62004

/ι,, = 1,67790

/ii2 = 1,51633

ν, =81,61

v₂ = 62,79

v₃ = 39,70

V₄ = 81,61

V₅ =51,49 V₆ =65,94

v₇ = 31,08 V₈ =52,41

v₉ = 49,66

v,₀ = 36,25 V₁₁ =55,33

v₁₂ = 64,15

14,211 4,310 18,122 100,000 15,144 5,722 16,158 100,085 18,432 5,753 11,510 99,948

3050 1030

darin bezeichnen: /"ι bis />, die Krümmungsradien der Linsenflächen

d\ bis rf|₈ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen

«ι bis /in die Brechzahlen der Linsen

Vi bis V₁) die Abbe-Zahlen der Linsen

/ die Brennweite des Objektivs und

2 w das Bildfeld des Objektivs.