DE3227439C2

DE3227439C2 - Teleobjektiv

Info

Publication number: DE3227439C2
Application number: DE3227439A
Authority: DE
Inventors: Shinichi Hachiooji Tokio/Tokyo Mihara
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1981-08-12
Filing date: 1982-07-22
Publication date: 1986-02-27
Also published as: DE3227439A1; US4457595A; JPS5827115A; JPS6314326B2

Abstract

Das Teleobjektiv mit großer relativer Öffnung enthält eine erste sammelnde Linsengruppe aus einem positiven, einem negativen und einem positiven Linsenglied, eine zerstreuende Linsengruppe aus zwei negativen Kittgliedern und eine zweite sammelnde Linsengruppe aus einem positiven, einem negativen und einem positiven Linsenglied. Erfindungsgemäß erfolgt die Fokussierung unter Aberrationskorrektur durch Verschiebung der beiden negativen Linsenglieder in der zerstreuenden Linsengruppe und die zweite Linsengruppe ist als Ganzes entlang der optischen Achse verschieblich jeweils unter Veränderung der relativen Luftabstände. Zur Fokussierung auf ein nahes Objekt werden die beiden negativen Linsen zur Bildseite verschoben unter Veränderung des relativen Luftabstandes in der zerstreuenden Linsengruppe, wobei gleichzeitig mit Aberrationenkorrektur die zweite sammelnde Linsengruppe verschoben wird. Es werden die folgenden Bedingungen erfüllt: (Formel)

Description

JP-OS 1 39 732/50 (älteres Beispiel 1)
JP-OS 1 34 425/53 (älteres Beispiel 2)
JP-OS 17 723/49 (älteres Beispiel 3).

Von diesen Objektiven ist das nach dem älteren Beispiel 1 ein Objektiv, bei dem nur ein Linsenglied in der hinteren Linsengruppe verschieblich ist. Das ältere Beispiel 2 ist ein Objektiv, in dem zwei oder mehr Linsenglieder beweglich sind unter Beibehaltung des relativ hohen Luftabstandes dazwischen. Das ältere Beispiel 3 ist ein Objektiv mit einer Ausgleichsverschiebevorrichtung, bei dem zwei Linsenglieder beweglich sind, wobei der relative Luftabstand zwischen diesen Linsengliedern variabel ist und eines der Linsenglieder Aberrationskorrektur-Funktion besitzt.

Diese älteren Beispiele mit Innenfokussierungssystemen haben zufriedenstellende Bedienbarkeit. da die zur Fokussierung zu verschiebenden Linsenglieder geringes Gewicht besitzen und nur um geringe Strecken verschoben werden. Weiterhin haben diese älteren Beispiele es möglich gemacht, die Objektive auf Gegenstände zu fokussieren in einer Nahentfernung, bei der die photographische Vergrößerung ungefähr '/10 beträgt. Jedoch haben die Objektive mit Innenfokussierungssystemen den gemeinsamen Nachteil, daß sie beträchtliche Variationen der Aberrationen bei der Fokussierung zulassen und es somit schwierig machen, eine stabile Bildgüte frei von Variationen der Aberrationen im Bereich von der Entfernung Unendlich bis in den Nahbereich aufrechtzuerhalten; sie liefern vielmehr schlechtere Bilder, wenn sie auf den Nahbereich fokussiert werden, obgleich sie bei der Fokussierung auf die Entfernung Unendlich zufriedenstellende Bilder liefern. Von diesen älteren Beispielen ergeben sich beim Beispiel 1 beträchtliche Variationen der Aberrationen, wenn das bewegliche Linsenglied, das selbst Aberrationen hervorruft, zur Fokussierung verschoben wird. Das ältere Beispiel 2 betrifft ein Objektiv, dessen Grundauibau aus einer sammelnden Linsengruppe, einer zerstreuenden Linsengruppe und einer sammelnden Linsengruppe in dieser Reihenfolge von der Gegenstandsseite aus besteht, wobei die Fokussierung durch Verschiebung der zerstreuenden Linsengruppe insgesamt erfolgt. Im Falle eines solchen Objektivs kann die Variation der Aberrationen nicht ausreichend unterdrückt werden, obwohl in gewissem Umfang durch Wahl einer geeigneten Kombination von Linsenformen eine Unterdrückung der Variation der Aberrationen möglich ist. Dabei ist man gezwungen, mehr oder weniger Abbildungsleistung für Aufnahmen in der Entfernung Unendlich, die häufig in der Praxis vorkommen, zu opfern, um bei Nahaufnahmen einen ausreichenden Korrektionszustand insbesondere bezüglich der Bildebenencharakteristik aufrechtzuerhalten. Der Ausdruck »Bildebenencharakteristik« hat die nachstehend erläuterte Bedeutung.

Die optimale außeraxiale Bildfläche ist hauptsächlich durch die Bildfeldkrümmung bestimmt, während die optimale paraxiale Bildfläche durch sphärische Aberration bestimmt ist. Eine Bildebene, die von der Mitte bis zum Randbereich zufriedenstellend ist, kann durch Korrektur der Aberrationen derart erreicht werden, daß die beiden Bildflächen zusammenfallen. Es ist jedoch praktisch auch erforderlich, den auf Koma und dergleichen zurückzuführenden Einfluß mitzuberücksichtigen. Beispielsweise hängt es von Koma und dergl. ab, ob die außeraxiale Bildebene vorzugsweise auf der positiven oder negativen Seite der paraxialen Bildebene liegt, wenn die optimale außeraxiale Bildebene nicht mit der optimalen paraxialen Bildebene zusammenfallt. Es ist daher, basierend auf der Gesamtbetrachtung, bezüglich Koma und dergl. wünschenswert, daß die Bildebenen so genau

wie möglich zusammenfallen Mit Verbesserung der »Bildebenencharakteristik« ist daher das zuvor erwähnte möglichst genaue Zusammenfallen der Bildebenen gemeint

Im Fall des ältere* Beispiels 3 können die Variationen von sphärischer Aberration und paraxialer chromatischer Aberration nicht ausreichend auf ein Minimum herabgesetzt werden, obwohl sie verringert werden können durch geeignete Wahl der Brechungsindizes und der Abbe-Zahlen der in den fokussierenden Linsengruppen enthaltenen Linsenglieder und anderer Parameter. Eine Veränderung der Luftabstände zur Korrektur der Aberrationen kann die Variation der sphärischen Aberration unterdrücken, kann aber nicht zur Korrektur von Astigmatismus dienen.

Wie sich aus dem Vorstehenden ergibt, können Objektive, die für eine Fokussierung durch Verschiebung von ίο einem oder zwei beweglichen Linsengliedern eingerichtet sind, den Randteil und den zonalen Anteil von sphärischer Aberration unterdrücken, ermöglichen aber kaum, eine zufriedenstellende Bildebenencharakteristik für alle Objekte in der Entfernung Unendlich und im Nahbereich zu erhalten. Infolgedessen ist die Wirksamkeit bei der Fokussierung auf ein Objekt im Nahbereich, bei der die Vergrößerung Vio beträgt, nahezu unbedeutend.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Teleobjektiv großer relativer Öffnung anzugeben, bei dem mit der Fokussierung für Nahaufnahmen auch eine Aberrationenkorrektur gewährleistet wird. Dies wird erreicht durch Ausbildung der Objektive der im Oberbegriff der Ansprüche 1 bis 7 genannten Art gemäß den im Kennzeichen eines der Ansprüche 1 bis 7 aufgeführten Konstruktionsdaten.

Die Erfindung wird nun anhand der Zeichnungen näher erläutert.

In den Zeichnungen zeigt
Fig. 1 ein Schnittbild eines erfindungsgemäßen Teleobjektivs,

Fig. 2 bis 4 Korrekturkurven eines ersten Teleobjektivs nach der Erfindung,

Fig. 5 bis 7 Korrekturkurven eines zweiten Teleobjektivs nach der Erfindung,

Fig. 8 bis 10 Korrekturkurven eines dritten Teleobjektivs nach der Erfindung,

Fig. 11 bis 13 Korrekturkurven eines vierten Teleobjektivs nach der Erfindung,
Fig. 14 bis 16 Korrekturkurven eines fünften Teleobjektivs nach der Erfindung,

Fig. 17 bis 19 Korrekturkurven eines sechsten Teleobjektivs nach der Erfindung,

Fig. 20 bis 22 Korrekturkurven eines siebten Teleobjektivs nach der Erfindung.

Das erfindungsgemäße Teleobjektiv mit großer relativer Öffnung besitzt eine erste sammelnde Linsengruppe I. eine zerstreuende Linsengruppe II und eine zweite sammelnde Linsengruppe III, wie Fig. 1 zeigt. Die erste sammelnde Linsengruppe I enthält in der Reihenfolge von der Gegenstandsseite aus eine positive Linse, eine positive Linse, eine negative Linse und eine positive Linse. Die zerstreuende Linsengruppe Il enthält zwei negative Kittglieder und ist mit geringem Luftabstand zur ersten sammelnden Linsengruppe 1 angeordnet. Die zweite sammelnde Linsengruppe III enthält in der Reihenfolge von der Gegenstandsseite aus eine positive Linse und ein Kittglied aus einer negativen und einer positiven Linse. Das erfindungsgemäße TeIeobjektiv ist daher zur Fokussierung durch Verschiebung der beider, negativen Linscngücdcr in der zerstreuenden Linsengruppe und der zweiten sammelnden Linsengruppe insgesamt entlang der optischen Achse eingerichtet unter Änderung der relativen Luftabstände jeweils so, daß durchgehend zufriedenstellende Bilder vor allen Objekten bei der Entfernung Unendlich bis zu Nahaufnahmen erhalten werden.

In dem erfindungsgemäßen Teleobjektiv sind die beiden beweglichen Linsenglieder in der zerstreuenden Linsengruppe jeweils nicht als Einzellinsen, sondern als Kittglied ausgebildet, und die beiden Linsen in den Kittgliedern haben jeweils unterschiedliche Brechungsindizes und Abbe-Zahlen, um sphärische Aberration, Astigmatismus, Koma und chromatische Aberration, die auftreten, wenn die Linsenglieder verschoben werden, aul ein Minimum herabzusetzen. Weiterhin kann das erfindungsgemäße Teleobjektiv die Bildfeldwölbung (Petzval-Summe) für alle Objekte in einem Bereich von Unendlich bis zum Nahbereich herabsetzen. Wenn nur eines dei beiden beweglichen Linsenglieder in der zerstreuenden Linsengruppe als Einzellinse und nicht als Kittgliec oder als Doppellinse ausgebildet wäre, müßte zumindest entweder die Stabilität oder die Ebenheit der Bildfläche bei der Fokussierung geopfert werden, was bedeuten würde, daß die Güte des Objektivs unzureichenc wäre zur Gewährleistung einer Abbildung hoher Qualität. Aus diesem Grunde ist jedes der beweglichen Lin senglieder in der zerstreuenden Linsengruppe als ein Kittglied oder als Doppelglied aus zwei Einzehinsen aus gebildet.

Um die Bildebenencharakteristik für ein Objekt in der Entfernung durch Herabsetzen der Petzval-Summe und des Astigmatismus auf ein Minimum weiter zu verbessern, ist bei dem Objektiv nach der Erfindung vorgesehen, die zweite sammelnde Linsengruppe mit positiver Brechkraft in zwei Linsenglieder, nämlich ein positives und ein negatives, zu unterteilen und dort jeweils eine ausreichende Differenz in den Brechungsindizes die ser beiden Linsenglieder vorzusehen. Weiterhin ist zur gleichzeitigen Korrektur von chromatischer Längsaber ration und vom Farbvergrößerungsfehler, die bei der Ausbildung der zweiten sammelnden Linsengruppe in dei oben beschriebenen Weise auftreten können, das negative der beiden unterteilten Linsenglieder aufgebaut aui einer negativen Linse und einer positiven Linse. Die zweite sammelnde Linsengruppe besteht daher aus eine positiven Linse, einer negativen Linse und einer positiven Linse, angeordnet in dieser Reihenfolge.
Falls die erste sammelnde Linsengruppe aus drei Linsengliedern bestehen würde, wären im allgemeinen zwe positive und ein negatives Linsenglied zu verwenden. Bei einem solchen Linsenaufbau wäre es jedoch erforder lieh, ein Glasmaterial mit einem hohen partiellen Dispersionsverhältnis und einer hohen Abbe-Zahl für di( Äquivalenzwerte der beiden Linsenglieder zu verwenden, um das Sekundärspektrum in einem solchen TeIe objektiv großer Öffnung wie bei dem erfindungsgemäßen zu korrigieren. Ein soches Glasmaterial hat jedocl· einen niedrigen Brechungsindex, wodurch sphärische Aberration und Petzval-Summe unvermeidlich erhöh wurden. Daher ist bei dem erfindungsgemäßen Objektiv in der ersten sammelnden Linsengruppe ein weitere; positives Linsenglied hinzugefügt, so daß diese sich aus vier Linsengliedern zusammensetzt; und ein ziemlich hoher Brechungsindex wird für das zugefügte positive Linsenglied gewählt, um sphärische Aberration und Petz

val-Summe auf ein Minimum herabzusetzen und chromatische Aberration gut zu korrigieren.

Es sei nun erläutert, weshalb beim Anspruch 6 zwei Linsenglieder und eine Linsengmppe verschieblich sind zur Fokussierung unter Veränderung der Luftabstände.

Wenn ein Innenfokussierungssystem angewendet wird, variieren die Aberrationen bei der Fokussierung. Um stabile Verhältnisse in allen Fokussierungsbereichen zu erhalten, ist es notwendig, die Variationen von zumindest sphärischer Aberrationen, Astigmatismus und chromatischer Aberration auf möglichst enge Bereiche zu begrenzen und, wenn sphärische Aberration ein wenig variiert, Astigmatismus in genügendem Maße entsprechend der Variation der sphärischen Aberration auszugleichen.

Ein Innenfokussierungssystem, bei dem nur ein oder zwei Linsenglieder verschoben werden wie bei den früheren Vorschlägen, ist höchstens imstande, sphärische Aberration und chromatische Aberration zu korrigieren, nicht jedoch in ausreichendem Maße Astigmatismus, wenn das Objektiv auf ein Objekt im Nahbereich fokussiert wird. Bei einem Fokussierungssystem, bei dem nur die zerstreuende Linsengmppe zur Bildseite verschoben wird, obwohl sie auch überkorrigiert werden könnte bei entsprechender Wahl der Differenz in den Brechungsindizes zwischen den Kittgliedern oder den Doppelgliedern aus Einzeilinsen sowie bei Wahl des Einfallswinkels der Paraxialstrahlen. Jedenfalls kann ein Fokussierungsystem dieses Typs kaum die Variationen der Aberrationen in einem solchen Ausmaß herabsetzen, daß sie zufriedenstellend konstant sind in einem Bereich von der Entfernung Unendlich bis zum Nahbereich.

Aus diesem Grunde ist das erfindungsgemäße Objektiv so ausgelegt, daß es die Variation hauptsächlich von sphärischer Aberration unterdrückt mit Änderung des Luftabstandes zwischen den beiden Linsengliedern in der zerstreuenden Linsengmppe und die Variation hauptsächlich von Astigmatismus verhindert mit Änderung des Luftabstandes zwischen der zweiten sammelnden Linsengmppe und der zerstreuenden Linsengmppe.

Durch eine solche Ausbildung, bei der mindestens zwei Linsenglieder und eine Linsengmppe verschiebbar sind und die Fokussierung durch Verändemng der Luftabstände bezüglich der Linsenglieder und der Linsengmppe erfolgt, hat es die vorliegende Erfindung möglich gemacht, ein Objektiv hoher Abbildungsleistung anzugeben, das nur geringe Variationen der Aberrationen im Bereich von der Entfernung Unendlich bis zum Nahbereich hervorruft, indem die Vergrößerung in der Größenordnung von '/10 liegt. Das erfindungsgemäße Objektiv ermöglicht fotografische Aufnahmen mit guter Abbildungsleistung auch noch, wenn auf eine Entfernung fokussiert wird, die kleiner ist als die Entfernung, bei der die Vergrößerung '/io beträgt.

Zur Fokussierung eines Objektivs dieses Aufbaus auf kürzere Entfernung unter voneinander unabhängiger Verschiebung der beiden Linsenglieder in der zerstreuenden Linsengmppe und der zweiten sammelnden Linsengruppe werden die beiden Linsenglieder zur Bildseite hin verschoben.

Die Abbildungsleistung kann noch weiter verbessert werden, da die Objektive den folgenden Bedingungen genügen:

(1) 0,08 < n₅ - n_b

(2) IO<v₈-v_?<45

/J"^<0-^55/

darin bezeichnen

(3) 0,4/< (-1 + JLY < 0,55/

\/5 Jb J

n₅ und /if, die Brechungsindizes der beiden Linsen des gegenstandsseitig in der zerstreuenden Linsengmppe angeordneten Kittglieds,

V₇ und v_s die Abbe-Zahlen der beiden Linsen des bildseitig in der zerstreuenden Linsengmppe angeordneten Kittglieds,

/₅ die Brennweite des gegenstandsseitig in der zerstreuenden Linsengmppe angeordneten Kittglieds,

/;, die Brennweite des bildseitig in der zerstreuenden Linsengmppe angeordneten negativen Linsenglieds,

/ die Brennweite des Objektivs.

Nun sei die Bedeutung der oben erwähnten Bedingungen (1) bis (3) näher erläutert.

Die Bedingung (1) grenzt die Differenz im Brechungsindex zwischen den beiden Linsen (positiv und negativ) des beweglichen Linsenglieds ein, das auf der Gegenstandsseite in der zerstreuenden Linsengmppe angeordnet ist. Wenn die Differenz im Brechungsindex größer als der untere Grenzwert der Bedingung (1) ist, ist es möglich, die Unterkorrektion von sphärischer Aberration und das Anschwellen des zonalen Anteils der sphärischen Aberration zur negativen Seite und die Variationen des Astigmatismus usw. auf ein Minimum herabzusetzen, wenn das Objektiv auf ein Nahobjekt fokussiert wird. Dieser Effekt ist bedeutsamer als der, der durch die Wahl einer großen Differenz im Brechungsindex zwischen zwei Linsen der beweglichen Linsengmppe an der Bildseite erreicht werden kann.

Die Bedingung (2) grenzt die Differenz in den Abbe-Zahlen zwischen der positiven und der negativen Linse des an der Bildseite in der zerstreuenden Linsengmppe angeordneten beweglichen Linsenglieds ein. Durch Wahl einer großen Differenz in der Abbe-Zahl zwischen den beiden Linsen des bildseitig angeordneten beweglichen Linsenglieds entsprechend dieser Bedingung, ist es möglich, die Variation des Farbvergrößerungsfehlers, die hervorgerufen wird, wenn das bewegliche Linsenglied verschoben wird, auf ein Minimum herabzusetzen und die Tendenz zur Überkorrektur des randseitigen Bereichs der g-Linie von sphärischer Aberration zu verringern. Wenn die Differenz in den Abbe-Zahlen von dem durch die Bedingung in (2) gegebenen Bereich

abweicht, variiert der Farbvergrößerungsfehler beträchtlich, und es ergeben sich andere unerwünschte Effekte.

Die Bedingung (3) betrifft die Brechkräfte der beiden Linsenglieder der zerstreuenden Linsengruppe. Wenn der obere Grenzwert der Bedingung überschritten wird, werden unerwünschte Einzelformen von Aberrationen hervorgerufen. Wenn der untere Grenzwert der Bedingung (3) unterschritten wird, werden die Verschiebewege zur Fokussierung unerwünscht größer.

Folgende Bedingungen tragen dazu bei, eine noch bessere und stabilere Abbildungsleistung zu erhalten:

(4) 0,08 < n₇ - /i₈
(5) 0.1 < n₉ - «,ο
(6) 10 < V), - V₁₀
darin bezeichnen:

n₇ und /I₈ die Brechungsindizes der beiden Linsen des bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten beweglichen Linsenglieds,

η, den Brechungsindex des gegenstandsseitig in der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordneten positiven Linsenglieds,

«ίο den Brechungsindex des in der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordneten negativen Linsenglieds,

v,o die Abbe-Zahl des in der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordneten negativen Linsenglieds,

ν, ι die Abbe-Zahl des bildseitig in der zweiten sammelnden Linsengruppe angeordneten positiven

Linsenglieds.

Die Bedingung (4) betrifft die Differenz der Brechungsindizes der beiden Linsen des bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten beweglichen Linsenglieds. Da die beiden Linsen des bildseitig angeordneten beweglichen Linsenglieds zusammen größere Brechkraft besitzen als die beiden Linsen des

gegenstandsseitig angeordneten beweglichen Linsenglieds, sind die erstgenannten Linsen wirksamer für die Herabsetzung der Petzval-Summe auf ein Minimum. Wenn die Differenz in den Brechungsindizes von dem durch die Bedingung (4) gegebenen Rahmen abweicht, wird die Petzval-Summe unerwünscht vergrößert. Weiterhin wird durch die Wahl eines großen Brechungsindizes für die positive Linse und eines kleinen Brechungsindizes für die negative Linse in dem bildseitig angeordneten beweglichen Linsenglied durch die Einhaltung der Bedingung (4) erreicht, daß die Variation der Aberrationen auf ein Minimum herabgesetzt werden, wenn das Objektiv auf ein Nahobjekt fokussiert wird. Demgegenüber kann nur ein geringerer Effekt erreicht werden, wenn das bewegliche Linsenglied an der Gegenstandsseite in der gleichen Weise ausgebildet wird.

Die Bedingung (5) betrifft den Brechungsindex der zweiten sammelnden Linsengruppe, um sowohl Petzval-Summe als auch Astigmatismus gut zu korrigieren. Wenn der Brechungsindex der zweiten sammelnden Linsengruppe von dem durch die Bedingung (5) gegebenen Rahmen abweicht, wird die Petzval-Summe unangemessen hoch, und Astigmatismus kann nicht gut korrigiert werden. Eine bessere Korrektur des Astigmatismus darüber hinaus könnte durch Wahl einer größeren Differenz n_u -n_i0 zwischen der negativen Linse und der positiven Linse des Kittglieds in der zweiten sammelnden Linsengruppe zusätzlich zur Erfüllung der Bedingung (5) erreicht werden.

Die Bedingung (6) betrifft die Abbe-Zahlen der zweiten sammelnden Linsengruppe, um den Ausgleich von chromatischer Längsaberration mit chromatischer Queraberration bei der Entfernung Unendlich zu erleichtern. Wenn V| ι - ν_!0 von dem durch die Bedingung (6) gegebenen Rahmen abweicht, wird zwar die chromatische Längsaberration, nicht aber in adequater Weise der Farbvergrößerungsfehler ausgeglichen.
Zusätzlich ist es wirkungsvoller für einen adequaten Ausgleich der beiden Arten von chromatischen Aberrationen, wenn eine größere Differenz v₉ - v₁₀ zwischen den Abbe-Zahlen des gegenstandsseitig angeordneten positiven und des negativen Linsenglieds in der zweiten sammelnden Linsengruppe gewählt wird.
Die erfindungsgemäßen Objektive 1 bis 7 haben die nachstehend in den Tabellen 1 bis 7 aufgeführten Daten.

Tabelle 1	84,4449	*ά. =*	O,	5,7732	η, = 1,60311	O₃	v, = 60,70
η =	-274,92110	*d₂ =*	14,4594	0,2058		14,8416
*r₂ =*	46,2913	*d₃ =*	15,8887	8,2474	n₂ = 1,49700	11,7612	v₂ = 81,61
Γ; =	318,5034	*d =**	19,8499	2,8866		5,7373
'4 =	-735,4117	*d₅ =*		3,2990	H₃ = 1,64769		v₃ = 33,80
'5 ⁼	43,7536	db -	1,2367
	52,4491	di =	6,1856	/7₄ = 1,49700	V₄ = 81,61
η =	584,2215	rf₈ =	Di
	- 78,4683	rf₉ =	2,8866	/I₅ , 1,78590	V₅ =44,18
*η, =*	- 41,7171	rfio-	2,886t	n₆ = 1,51823	v₆ = 58,96
no =	51,8208	*■-	D₂
	433,9990	*du =*	3,2990	/I₇ = 1,74950	V₇ - 35,27
f\|2 ⁼	- 55,2372	*du =*	2,4742	/I₈ = 1,51633	v₈ = 64,15
η,-	33,7825	*du =*	D₃
*Ί4 =	56,4859	rf.,-	3,2990	n₉ = 1,77250	v, = 49,66
O 5 =	- 47,7808	*d,-*	1,2538
η β ■■·■=	- 42,3250	rf,,=	1,2371	/I₁₀= 1,60342	V₁₀ = 38,01
n,-	29,2522	*dn-*	2,8866	n,i = 1,58913	V₁₁ = 60,97
..-	-127,8522
	100	2i.· =	10,2°	/s = -72,9
/ =	-109,3	(i	+ —Υ' =42	1,73
/6 =	Objektabstand	O₂	/
OO	4,9616	100
3050	5,7852	100,1402
990	7,0214	98,7274

19

Tabelle 2	= 83,1647	d, = 6,8041	"1	= 1,60311	v, = 60,70
η =	= -279,9293	di = 0,2058
	= 47,5582	d₂ = 7,4227	"2	= 1,49700	V; = 81,61
	^: 172,7366	d_A = 2,8866
	-543,0752	rf₅ = 3,2990	«3	= 1,64769	Vj = 33,80
	47,8211	ck = 2,4743
	58,4210	rf₇ = 5,3608	«4	= 1,49700	V₄ = 81,61
	-415,0663	4 = D_x
r ⁼*	- 80,3192	d, = 3,5876	"5	= 1,74950	V₅ = 35,27
	- 42,4378	d_i0 = 2,8866	«6	= 1,51633	v„ =64,15
10 =	53,9175	du - A
Γ\ j ~	580,1772	rf, 2 = 3,5052	«7	= 1,78590	V₇ = 44,18
/"ρ ~	- 53,8577	rf_L, = 2,4742	"8	= 1,51823	V₈ = 58,96
13 ⁼	34,0644	rf_M = Di
14 =	54,0398	rf, ₅ = 3,2990	«9	= 1,77250	v„ = 49,66
15 ⁼	- 44,9532	di6- 1,2538
I* =	- 39.7583	J-I T271 "17 - lyi.-»» ι	"10	= 1,60342	ν,,, = 38,01
17 =	32,3847	rf, ₈ = 2,8866	"11	= 1,58913	ν,, = 60,97
Is =	-187,5967
19 =	100 -114,9	2^= 10,2° V/5 fj	/5 4,90	= -73,7
/ = k =	Objektabstand	D, D₂		Di	/
OO 3050 990	16,1901 3,5167 17,6499 4,3414 21,4322 6,8157		15,4577 12,3489 5,2680	100 100,0148 98,5827

20

	69,3417 - 291,6597	32 27 439	/ι, = 1,60311	Vl	= 60,70	5
	46,8848		n₂ = 1,49700	V₂	= 81,61	10
Tabelle 3	190,0616	d_] = 7,4227 d₂ = 0,2021
η ⁼ η ⁼	- 498,7464	ώ = 6,8041	n₃ = 1,64769	V3	= 33,80	15
0 =	43,0165 55,7931	d, = 2,8866	/7₄ = 1,49700	V4	= 81,61	20
/4 =	-2099,8307	d₅ = 3,2990				25 I
η =	- 87,5570	4 = 2,4739 di = 5,3608	«5 = 1,80440	V5	= 39,58
r_h = 'τ ⁼	- 44,4242	dg = D,	/I₆ = 1,51633	V₀	= 64,15	30
h =	60,3373 2187.0425	d₉ = 3,5876	/I₇ = 1,74950	V7	= 35,27	35
«j =	- 51,3497	</„, = 2,8866	/I₈ = 1,51454	V₈	= 54,69	40
no =	31,5584	d_u= D₂ d_tl = 3,5052
■'π ⁼ r\i =	50,3768	d_v = 2,4742	/I₉ = 1,77250	V₉	= 49,66	45
η 3 =	- 52,4982	t/u = Oj
n4 ⁼	- 45,4461	rf, 5 = 3,2990	W₁₀= 1,60342	ViS	= 38,01	50
ns ⁼	29,4799	rf.6 = U2545	/i_n = 1,58913	VlI	= 60,97
r\b =	- 183,9024	d_r= 1,2371				JJ
n? =	100 - 88,9	rf, s = 2,8866	fs = -88,2 · ,27			60
ns =	Objektabstand		D₃		/■
η? =	OO 3050 990	2u'= 10,2°	16,4049 13,3720 7,2363		100 100,0338 98,2672	65
/ - fb ⁼		O₁ O₂
	14,7204 3,8581 16,1043 4,6829 19,7658 5,9200
	21

Tabelle 4	67,6668	rf, = 7,8350	«I	= 1,60311	ν, = 60,70
r\ =	-249,6781	d₂ = 0,2019
*r-i =*	46,1550	di = 6,3918	«2	= 1,49700	v_: = 81,61
O =	201,1326	rf, = 3,0928
h =	-397,5636	d₅ = 3,0928	"3	= 1,64769	V₃ = 33,80
rs =	42,9978	d_b = 2,8864
h =	66,2145	d-, = 4,9485	"4	= 1,49700	V₄ = 81,61
Λ =	3864,6596	*d» = D]*
Λ! =	-109,1493	d₉ = 3,5876	"5	= 1,70154	V₅ = 41,21
'9 ⁼	- 46,5350	rf₁₀ = 2,8866	"6	= 1,49831	v„ = 65,03
Ίο =	111,3747	du = D₂
Ίι ⁼	437,1910	d]₂ = 3,5052	"7	= 1,58144	v₇ = 40,75
Ί2 =	- 56,9916	d_u = 2,4742	"8	= 1,49831	V₈ = 65,03
Ί.ι =	30,3914	rf_M = Dy
Ί4 =	98,7285	d]₅ = 3,0928	"9	= 1,77250	wj = 49,66
Ί5 =	- 36,9204	d_lb = 1,2368
Ί6 ⁼	- 34,1713	d„ = 1,2371	«10	= 1,60342	v,o = 38,01
Ί7 =	27,4803	d_n = 3,0928	«11	= 1,73400	v„ = 51,49
Ί8 =	-239,0432
Ί9 =	100	2w = 10,2°	/s	= -152,6
/ =	- 74,1	(-L ₊ -LY'=49,8 V/5 ft J	!8
/6 =	Objektabstand	*D] D₂*		D₃	/
OO 3050 990	14,2136 3,3715 15,7089 4,1971 20,3641 4,1971		17,8557 14,7113 9,2309	100 99,9831 98,4309

22

Tabelle 5	71,1487	4 =	öl	7,4227	"1	= 1,60311	v, = 60,70
O =	-304,2733	d₂ =	14,2165 15,9715 20,1703	0,2021
	45,9101	4-		6,7216	«2	= 1,49700	v₂ = 81,61
O -	232,0865	4 -	3,0928
	^; -777,1552	ds =	3,0928	"3	= 1,63980	v₃ = 34,48
's =	39,8462	db ⁼	2,8863
'i "	52,5987	d-, -	5,0309	«4	= 1,49700	V₄ = 81,61 .
h =	573,8540	d	_D
's =	-100,2201	* =	3,5876	"S	= 1,73400	V₅ = 51,49
/9 =	- 51,9273	4 ο ⁼	2,8866	«6	= 1,46450	v₆ = 65,94
Oo =	75,8864	4. =	D₂
Oi =	670,3402		3,5052	"7	= 1,68893	V₇ = 31,08
03 =	- 71,3273	</\|3 =	2,4742	«8	= 1,49831	V₈ = 65,03
03 =	30,9974	du =	D₃
O-i =	76,0739	4,-	3,0928	«9	= 1,77250	v, = 49,66
05 =	- 39,7415	4«-	1,2372
06 =	- 36,8061	rfp-	1,2371	«10	= 1,60342	νιο = 38,01
07 =	28,3367		3,0928	"11	= 1,67790	ν,, = 55,33
0« =	-232,1710
09 =	100	2w =	10,2°	/5	= -120,6
/ -	- 81,6	v/T^H	-— Υ" =4,	8,67
/6 -	Objektabstand			Ö3	/
OO 3050 990	3,3732 3,7856 4,6103		18,1452 15,3584 9,7171	100 99,9926 98,6202

23

	72,7504	32 27 439	n, = 1,60311	O₃	v, = 60,70
	-245,9035			18,4734 15,0454 10,5827
Tabelle 6	47,2477	di = 7,6289	/I₂ = 1,49700		v₂ = 81,61
Ί =	189,6996	d₂ = 0,2019
'2 =	-370,9012	d_} = 6,3918	/J₃ = 1,64769	V₃ = 33,80
'3 =	46,0426	</₄ = 3,0928
'4 =	61,6026	d₅ = 3,0928	/I₄ = 1,49700	V₄ = 81,61
'5 ⁼	-657,3048	d_b = 2,8865
	-100,7581	d_y = 5,1546	/I₅ = 1,58144	V₅ = 40,75
'7 =	- 38,1598	ds = Di	/I₆ = 1,49831	V₆ = 65,03
'8 =	64,6174	d₉ = 3,5876
'9 =	496,3340	dig = 2,8866	/I₇ = 1,77250	V₇ = 49,66
Ίο =	- 47,8045	du = D₂	/I₈ = 1,49831	V₈ = 65,03
Ίι =	31,0905	du = 3,5052
m-	68,4992	d_u = 2,4742	n₉ = 1,77250	V₉ = 49,66
'13 =	- 58,7903	d_lA = D₃
'14 =	- 55,9273	</₁₅ = 3,2990	/7,0= 1,60342	V₁₀ = 38,01
'15 ⁼	29,0038	(Z₁₆= 1,2368	/i„ = 1,69680	V₁₁ = 55,52
'16 =	-708,7012	dn = 1,2371
'17 =	100	du = 2,8866	fs = -87,5
'18 =	-117,5		,15
'19 =	Objektabstand	2tv = 10,2°	/
f ~	OO 3050 990	(t⁺t)"ⁱ⁼⁵°	100 99,2804 97,4664
ft =		Oi O₂
14,2136 3,3715 15,2907 4,1963 20,2491 3,3715

24

	64,7809	32 27 439	π, = 1,60311	V\|	= 60,70
	- 294,1265
Tabelle 7	46,7129	rf, = 7,4227	H₂ = 1,49700	V₂	= 81,61
η =	165,2799	rf, = 0,2018
*2 =	- 430,2552	rf₃ = 6,8041	H₃ = 1,64769	V}	= 33,80
Ii =	41,6846	rf, = 2,8866
/4 =	57,1426	rf₅ = 3,2990	«4 = 1,49700	Va	= 81,61
*^r5 ⁼*	-1693,4893	dt, = 2,4741
r_b ⁼	- 92,0511	rf₇ = 5,3608	U₅ = 1,80440	V5	= 39,58
Λ ⁼	- 46,4336	df, = Z),	If₆ = 1,51633	V(,	= 64,15
r* ⁼	70,1068	rf₉ = 3,5876
r·) =	587,6749	rf,,, = 2,8866	W₇ = 1,74950	V?	= 35,27
no =	- 51,8366	rf,, - D₂	«s = 1,51454	v«	= 54,69
η ι ⁼	29,6134	rf,, = 3,5052
η 2 ⁼	48,4709	rf,, = 2,4742	n„ = 1,77250	W)	= 49,66
^13 ⁼	- 56.7397	rf,4 = Z)₃
/"n =	- 51,4269	rf, ₅ = 3,2990	D₁₀= 1,60342	VlO	= 38,01
ns =	27,7018	rf,,, = 1,2367	η,, = 1,58913	VlI	= 60,97
n<> =	- 366,8054	rf,, = 1,2371
n? =	100 - 88.0	rf, 8 = 2,8866	fs = -100,5 ,92
ns =	Objektabstand		D}		/■
η» =	OO 3050 990	2m· = 10,2° V./5 Λ /	17,7216 14,4709 9,6792		100 99,7843 97,9641
*J ~* Λ =		/;, D₂
14,2425 3,3530 15,4313 4,1777 20,2231 3,3530

25

In den Tabellen 1 bis 7 bezeichnen

r\ bis η, die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d] bis ^₁₈ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

/j| bis η,, die Brechungsindizes,

ν, bis ν, ι die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Objektivs,

fs die Brennweite des gegenstandsseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Kittglieds,

/₆ die Brennweite des bildseitig in der zerstreuenden Linsengruppe angeordneten Kittglieds.

Die Korrekturkurven der einzelnen Objektive sind in Fig. 2 bis Fig. 22 dargestellt. Fig. 2 zeigt die Korrekturkurve des Objektivs 1 bei Fokussierung auf ein Objekt in der Entfernung Unendlich. Fig. 3 die Korrekturkurven des Objektivs 1 bei Fokussierung auf ein in der Entfernung 3050 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr V30) und Fig. 4 die Korrekturkurven des Objektivs 1 bei Fokussierung auf ein in einer Entfernung von 990 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr V10).

Fig. 5 zeigt die Korrekturkurven des Objektivs 2 bei Fokussierung auf ein Objekt in der Entfernung Unendlich, F i g. 6 die Korrekturkurven des Objektivs 2 bei Fokussierung auf ein in der Entfernung 3050 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr ¹Ao) und Fig. 7 die Korrekturkurven des Objektivs 2 bei Fokussierung auf ein in einer Entfernung von 990 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr Vio).

Fig. 8 zeigt die Korrekturkurven des Objektivs 3 bei Fokussierung auf ein Objekt in der Entfernung Unendlich, F i g. 9 die Korrekturkurven des Objektivs 3 bei Fokussierung auf ein in der Entfernung 3050 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr ¹Ao) und Fig. 10 die Korrekturkurven des Objektivs 3 bei Fokussierung auf ein in einer Entfernung von 990 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr '/ίο).

Fig. 11 zeigt die Korrekturkurven des Objektivs 4 bei Fokussierung auf ein Objekt in der Entfernung Unendlich, Fig. 12 die Korrekturkurven des Objektivs 4 bei Fokussierung auf ein in der Entfernung 3050 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vsrgrößerung ungefähr V30) und Fig. 13 die Korrekturkurven des Objektivs 4 bei Fokussierung auf ein in einer Entfernung von 990 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr Vio).

Fig. 14 zeigt die Korrekturkurven des Objektivs 5 bei Fokussierung auf ein Objekt in der Entfernung Unendlich, Fig. 15 die Korrekturkurven des Objektivs S bei Fokussierung auf ein in der Entfernung 3050 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr '/30) und Fig. 16 die Korrekturkurven des Objektivs 5 bei Fokussierung auf ein in einer Entfernung von 990 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr %).

Fig. 17 zeigt die Korrekturkurven des Objektivs 6 bei Fokussierung auf ein Objekt in der Entfernung Unendlich, Fig. 18 die Korrekturkurven des Objektivs 6 bei Fokussierung auf ein in der Entfernung 3050 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr ¹Ao) und Fig. 19 die Korrekturkurven des Objektivs 6 bei Fokussierung auf ein in einer Entfernung von 990 Längeneinheiten angeordnetes Objekt (Vergrößerung ungefähr '/ίο).

Die Korrekturkurven der Objektive 4 bis 7 wurden mit einem hinteren Filter aus einer planparallelen Platte mit einer Dicke von einer Längeneinheit bestimmt, wobei der Brechungsindex 1,51633 und die Abbe-Zahl 64,1 betrug und das Filter an der in Fig. 1 angegebenen Stelle angeordnet war.

Bei den Objektiven 4,5 und 6 wurden große Werte von n,, - /i|_Ogewählt zur Herabsetzung der Petzval-Summe und aus anderen Gründen.

Hierzu 22 Blatt Zeichnungen

Claims

15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 Patentansprüche:

1. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruptfe, von denen zumindest eine ein negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierung verschieblichen zweiten Linsengruppe aus zwei Linsengliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Kittglied enthaltenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

r₂ = -274,92110 r₃ = 46,2913 r_A = 318,5034 r₅ = -735,4117 r_b = 43,7536 r-, = 52,4491 /8 = 584,2215 ,, = - 78,4683 T₁₀ = - 41,7171 /·,, = 51,8208 r_n = 433,9990 r_n = - 55,2372 r,4 = 33,7825 ζ·,., = 56,4859 η₆ = - 47,7808 r„ = - Ί2,325Ο r_n = 29,2522 /■„ = -127,8522

rf, = 5,7732 d₂ = 0,2058 d₃ = 8,2474 d_A = 2,8866 d₅ = 3,2990 cl_b = 1,2367 d_n = 6,1856 dt - D₁
d₉ = 2,8866 rfio = 2,8866 du = D₂
d_n = 3,2990 rf_u = 2,4742 d_IA = Z)₃
rf, 5 = 3,2990 rfi6 = 1,2538 rf,7= 1,2371 rf„ = 2,8866

n, = 1,60311 v, = 60,70

n₂ = 1,49700 v₂ = 81,61

n₃ = 1,64769 v₃ = 33,80

/I₄ = 1,49700 V₄ = 81,61

«_{5 =} 1,78590

/I₆ = 1,51823

«₇ = 1,74950

n₈ = 1,51633

/I₁₀= 1,60342
n,,= 1,58913

V₅ = 44,18

V₆ = 58,96

v₇ = 35,27

v₈ = 64,15

«, = 1,77250 v, = 49,66

νιο = 38,01 V₁, = 60,97

/ = 100

2»v= 10,2°

Objektabsland O₁ O₁ /)₃ f

14,4594 4,9616 14,8416 100 ,

3050 15,8887 5,7852 11,7612 100,1402

990 19,8499 7,0214 5,7373 98,7274 darin bezeichnen:

r, bis /|9 die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d, bis rf,g die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

η ι bis n_n die Brechzahlen,

ν, bis v_n die Abbe-Zahlen und

/ die Brennweite des Objektivs.

2. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruppe, von denen zumindest eine ein negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierung verschiebiichen zweiten Linsengruppe aus zwei Linsengliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Kittglied enthaltenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 2

/·, = 83,1647

T₁ = -279,9293

r, = 47,5582

λ₄ = 172,7366

r₅ = -543,0752

r₆ = 47,8211

r_: = 58,4210 r_s = -415,0663 Λ, = - 80,3192

r,„ = - 42,4378

/-,, = 53,9175

r_n = 580,1772

η, = - 53,8577

Π 4 = 34,0644

γ,, = 54,0398

r„, = - 44,9532

r,- = - 39,7583

/·,„ = 32,3847

r„ = -187,5967

/ = 100

rf, = 6,8041 d₂ = 0,2058 rf₃ = 7,4227 d₄ = 2,8866 ds = 3,2990 <4 = 2,4743 d-, = 5,3608 rf₈ = £>,
</, = 3,5876 rf,o = 2,8866 rf,,= D₂
rf,₂ = 3,5052 rf,3 = 2,4742

rf|4 = D₃

rf, 5 = 3,2990 rf,«= 1,2538 rf,₇ = 1,2371 rfi_g = 2,8866

Iw= 10,2°

λ, = 1,60311 v, = 60,70

n₂ = 1,49700 v₂ = 81,61

«3 = 1,64769 V₃ = 33,80

= 1,49700 V₄ =81,61

/J₅ = 1,74950

n₆ = 1,51633

= 35,27

= 64,15

n₇ = 1,78590 v₇ = 44,18

/ί₈ = 1,51823 ν₈ = 58,96

ng = i,77250 Vg = 49,66

/J₁₀ = 1,60342 ν,ο = 38,01

W₁₁ = 1,58913 v_M = 60,97

Objektabsland

darin bezeichnen:

D\

16,1901
17,6499
21,4322

3,5167 4,3414 6,8157

15,4577 12,3489 5,2680

100

100,0148 98,5827

r, bis η₉ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

«1 bis rf|₈ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

«ι bis «11 die Brechzahlen,

Vi bis V|| die Abbe-Zahlen und

/ die Brennweite des Objektivs.

10

15

20

25

30

35

40

45

50

3. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruppe, von denen zumindest eine ein negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierung verschieblichen zweiten Linsengruppe aus zwei Linsengliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Kittglied enthaltenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

SO

Tabelle 3

/·, - 69,3417

r₂ = - 291,6597

O = 46,8848

Λ, = 190,0616

/5 = - 498,7464

/·„ = 43,0165

r-i = 55,7931

/8 = -2099,8307

r₉ = - 87,5570

r,o = - 44,4242

/·,, = 60,3373

r_u = 2187,0425

r_i3 = - 51,3497

/Ϊ4 = 31,5584

/Ϊ5 = 50,3768

/■„, = - 52,4982

r_xl = - 45,4461

r_lg = 29,4799

r₁₉ = - 183,9024

rf, = 7,4227 rf₂ = 0,2021 d₃ = 6,8041 rf₄ = 2,8866 d₅ = 3,2990 <4 = 2,4739 f/₇ = 5,3608 d» = D\ d₉ = 3,5876 rf₁₀ = 2,8866 du= D₂ d_n = 3,5052 rf, 3 = 2,4742 d_H = D₃ d_l5 = 3,2990 d_lt= 1,2545 d„ = 1,2371 i/is = 2,8866

Λ, = 1,60311 ν, = 60,70

n₂ = 1,49700 v₂ = 81,61

= 1,64769

/J₄ = 1,49700

/J₅ = 1,80440
/J₆ = 1,51633

/J₇ = 1,74950
/J₈ = 1,51454

/J₉ = 1,77250

η,ο= 1,60342
nil = 1,58913

= 33,80

=81,61

v₅ = 39,58 V₆ = 64,15

v₇ = 35,27 v₈ = 54,69

ν, = 49,66

V₁₀ = 38,01 v„ = 60,97

/ = 100

2w= 10,2°

ί;
;>■■■ darin
η bis
d\ bis
N₁ bis
Vi bis
/ Objektabstand £>i 32 27 439 D₃ / 5 14,7204
3050 16,1043
990 19,7658 D₂ 16,4049
13,3720
7,2363 100
100,0338
98,2672 10
15 3,8581
4,6829
5,9200 diesen, X) bezeichnen:
T₁I) die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
d\i die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen
«ii die Brechzahlen,
Vn die Abbe-Zahlen und
die Brennweite des Objektivs. Ϊ5 ':
.; JO ,',■ J5 > j
■ϊ 40 (.■'
ίν. 45 I 50 55 60 t>5 ί 7

4. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruppe, von denen zum negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierung verschieblichen zweiten Linsengruppe au gliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Ki tenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

10

20 25 30

40 45 50 55 60 ft?

Tabelle 4 67,6668 rf, = 7,8350 «i = 1,60311 V₁ = 60,70 r\ = -249,6781 rf, = 0,2019 ri = 46,1550 rf, = 6,3918 /I₃ = 1,49700 V, = 81,61 O ⁼ 201.1326 rf4 - 3,0928 γα = -397,5636 rfj = 3,0928 /I₃ = 1,64769 V, = 33,80 rs ⁼ 42,9978 rf, - 2,8864 's = 66,2145 ^ = 4,9485 /I₄ = 1,49700 V4 = 81,61 Λ = 3864,6596 rf _D '8 = -109,1493 rf, = 3,5876 /I₅ = 1,70154 = 41,21 λ> = - 46,5350 rfio ⁼ 2,8866 /I₆ = 1,49831 V₆ = 65,03 'Ίο = 111,3747 rf,,= D₂ η ι = 437,1910 rfn = 3,5052 /I₇ = 1,58144 V- = 40,75 r,- - 56,9916 ^u = 2,4742 /I₈ = 1,49831 Vs = 65,03 r\> = 30,3914 rf.4 = D₃ 'Ή = 98,7285 rf,5 = 3,0928 /I₉ = 1,77250 V₉ = 49,66 Λ 5 ⁼ - 36,9204 rf,,,= 1,2368 /"ι« = - 34,1713 rf|7 = 1,2371 /1,0= 1,60342 v,o = 38,01 /•ρ = 27,4803 rf|« ⁼ 3,0928 /ι ι, = 1,73400 VlI = 51,49 -239,0432 100 Iw = 10,2° /· =

Objektabstand Dj D₂ O₃ /

14,2136 3,3715 17,8557 100 ₅

15,7089 4,1971 14,7113 99,9831

20,3641 4,1971 9,2309 98,4309

darin bezeichnen:

η bis r_l9 die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
a', bis dig die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,
/I₁ bis H₁₁ die Brechzahlen,
V| bis V|! die Abbe-Zahlen und
/ die Brennweite des Objektivs. 15

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

5. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruppe, von denen zumindest eine ein negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierang verschieblichen zweiten Linsengruppe aus zwei Linsengliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Kittglied enthaltenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 5

/·, = 71,1487

τ₂ = -304,2733

r₃ = 45,9101

.-4 = 232,0865

A₅ = -777,1552

r₆ = 39,8462

/■₇ = 52,5987

A₈ = 573,8540

A₉ = -100,2201

A₁₀ = - 51,9273

A₁₁ = 75,8864

A₁₂ = 670,3402

A₁₃ = - 71,3273

A₁₄ = 30,9974

r_ls =

r,₇ =

r„ =

r„

76,0739

- 39,7415

- 36,8061 28,3367

-232,1710

/ = 100

d_x = 7,4227 d₂ = 0,2021 d₃ = 6,7216 d₄ = 3,0928 d₅ = 3,0928 d₆ = 2,8863 rf₇ = 5,0309 ds = Z)₁ d₉ = 3,5876 rfio = 2,8866 du = D₂ d_]2 = 3,5052 du = 2,4742 rf,4 = Z)₃ rf, 5 = 3,0928 du = 1,2372 rf_l7- 1,2371 d_]S = 3,0928

2 iv = 10,2°

Λ, = 1,60311 v, = 60,70

n₂ = 1,49700

n₅ = 1,73400

n₆ = 1,46450

n-, - 1,68893

«₈ = 1,49831

= 81,61

«3 = 1,63980 V₃ = 34,48

n₄ = 1,49700 v₄ = 81,61

V₅ = 51,49

V₆ = 65,94

v₇ = 31,08

v₈ = 65,03

η, = 1,77250 v, = 49,66

/I₁₀ = 1,60342 V₁₀ = 38,01

η,, = 1,67790 v_M = 55,33

10

Objektabstand D\ D₂ X>3 /

14,2165 3,3732 18,1452 100 ₅

•3050 15,9715 3,7856 15,3584 99,9926

990 20,1703 4,6103 9,7171 98,6202 darin bezeichnen:

r\ bis r₁₉ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d\ bis d_n die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

n, bis /Jn die Brechzahlen,

Vi bis Vn die Abbe-Zahlen und

/ die Brennweite des Objektivs. 15

11

6. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruppe, von denen zum negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierung verschieblichen zweiten Linsengruppe au; gliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Ki tenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 6

r, = 72,7504

T₁ = -245,9035

r_} = 47,2477

r₄ = 189,6996

r₅ = -370,9012

r₆ = 46,0426

Π = 61,6026

r_g = -657,3048

r₉ = -100,7581

r,o = - 38,1598

r,, = 64,6174

r_n = 496,3340

r,3 = - 47,8045

r_I4 = 31,0905

r_i5 =

r_]b

r₁₈ =

r„ =

68,4992

- 58,7903

- 55,9273 29,0038

-708,7012 100

d_t = 7,6289 d₂ = 0,2019 d_} = 6,3918 rf₄ = 3,0928 d₅ = 3,0928 d₆ = 2,8865 d₇ = 5,1546 </₈ = D₁ d₉ = 3,5876 d_l0 = 2,8866 du= D₁ d_n = 3,5052 d_n - 2,4742

</i4 - Ό3
rf_ls = 3,2990 d_i6 = 1,2368 rf,₇= 1,2371 dit = 2,8866

2w = 10,2°

n, = 1,60311 v, = 60,7C

n₂ = 1,49700 v₂ = 81,61

n₃ = 1,64769

n₅ = 1,58144

/J₆ = 1,49831

η-, = 1,77250

n₈ = 1,49831

33,8C

n₄ = 1,49700 V₄ = 81,61

v₅ = 40,75

V₅ = 65,03

v₇ = 49,66

v₈ = 65,03

n₉ = 1,77250 v₉ = 49,66

/Z₁₀= 1,60342 V₁₀ = 38,01

λ,, = 1,69680 v„ = 55,52

12

Objektabstand D| D₂ Oj f

14,2136 3,3715 18,4734 100 ₅

15,2907 4,1963 15,0454 99,2804

20,2491 3,3715 10,5827 97,4664

darin bezeichnen:

Λ| bis /·|9 die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d\ bis d\i die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

«ι bis «ii die Brechzahlen,

ν, bis ν, ι die Abbe-Zahlen und

/ die Brennweite des Objektivs. 15

13

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

7. Teleobjektiv mit einer aus vier Linsen bestehenden ersten Linsengruppe, von denen zumindest eine ein negatives Linsenglied ist, einer zur Fokussierung verschieblichen zweiten Linsengruppe aus zwei Linsengliedern, von denen zumindest eines negative Brechkraft besitzt und einer zumindest ein Kittglied enthaltenden dritten Linsengruppe, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 7

/·, = 64,7809

r₂ = - 294,1265 Ο = 46,7129 r₄ = 165,2799 r₅ = - 430,2552 r_b = 41,6846 r_n = 57,1426 /8 = -1693,4893 r, = - 92,0511 r,o = - 46,4336 r,, = 70,1068 η, = 587,6749 r_u = - 51,8366 η₄ = 29,6134 r,5 = 48,4709 r₁₆ = - 56,7397 r,₇ =· - 51,4269 r_n = 27,7018 /■„ = - 366,8054 / = 100

d_x = 7,4227 d₂ = 0,2018 rf₃ = 6,8041 d_A = 2,8866 d₅ = 3,2990 d_b = 2,4741 d_n = 5,3608 d_s = D₁ d₉ = 3,5876 dia = 2,8866 d_u = D₂ d_n = 3,5052 d_X3 = 2,4742 d_lA = Di d_ls = 3,2990 d_]b = 1,2367 d„ = 1,2371 d_xs = 2,8866

2w = 10,2°

η, = 1,60311 ν, = 60,70

n₂ = 1,49700 v₂ = 81,61

= 1,64769 V₃ = 33,80

/I₄ = 1,49700 V₄ = 81,61

/i_s = 1,80440

n₆ = 1,51633

/I₇ = 1,74950

/I₈ = 1,51454

H₁₀= 1,60342
η,, = 1,58913

v₅ = 39,58

v₆ = 64,15

v₇ =35,27

v₈ = 54,69

/I₉ = 1,77250 v„ = 49,66

V₁₀ = 38,01 V₁₁ = 60,97

14

Objektabstand D\ D₇ Di,

14,2425 3,3530 17,7216 100 3050 15,4313 4,1777 14,4709 99,7843 990 20,2231 3,3530 9,6792 97,9641 darin bezeichnen: η bis /¹I₉ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d_t bis di₈ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, /;, bis /Z_n die Brechzahlen, ν, bis Vi₁ die Abbe-Zahlen und / die Brennweite des Objektivs.

Die Erfindung bezieht sich auf ein Teleobjektiv der im Oberbegriff der Ansprüche 1 bis 7 genannten Art.

Neuerdings werden große Öffnungsverhältnisse und hohe Abbildungsleistung insbesondere auch für Nahaufnahmen selbst für Teleobjektive mit Brennweiten in der Größenordnung von 200 bis 300 mm gewünscht. Weiter werden Objektive gewünscht, die leicht im Gewicht sind und einfach zu fokussieren.

Als ein Beispiel für einen früheren Versuch, diesen Bedürfnissen zu genügen, sei ein Objektiv genannt, das Linsen enthält, die aus einem Glasmaterial mit besonders niedriger Dispersion (hohe Abbe-Zahl) hergestellt sind und ein Innenfokussierungssystem verwendet, das die Fokussierung durch Verschiebung bestimmter Linsen im Linsensystem bewirkt. Das Innenfokussierungssystem kann bei verschiedenen Objektivtypen angewendet werden.

Als Beispiele von Objektiven mit Innenfokussierungssystemen seien genannt: