DE2751625B2 - Verfahren zur Dehydrierung eines Paraffins, eines Olefins, eines cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffs oder eines Alkyl-aromatischen Kohlenwasserstoffs mit 2 bis 12 Kohlenstoffatomen pro Molekül oder Mischungen solcher Kohlenwasserstoffe - Google Patents
Verfahren zur Dehydrierung eines Paraffins, eines Olefins, eines cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffs oder eines Alkyl-aromatischen Kohlenwasserstoffs mit 2 bis 12 Kohlenstoffatomen pro Molekül oder Mischungen solcher KohlenwasserstoffeInfo
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Description
30
Beschreibung
Bekannte katalytische Dehydrierungsverfahren sind im allgemeinen durch ein besonderes verwendetes
katalytisches Material und besondere Bedingungen gekennzeichnet, unter denen die Verfahren durchgeführt
werden, z. B. in Abwesenheit oder Gegenwart von Sauerstoff. Während eine Anzahl solcher katalytischer
Verfahren in gewissem Grad erfolgreich waren, wurde doch weiterhin kontinuierlich versucht, katalytische
Materialien und Verfahren zu entwickeln, die hohe Aktivität, hohe Ausbeute an gewünschtem Produkt,
hohe Selektivität zu dem gewünschten Produkt und lange Lebensdauer besitzen, und die unerwünschte
Seitenreaktionen auf ein Minimum reduzieren.
Die vorliegende Erfindung betrifft daher Verfahren zur Dehydrierung eines Paraffins, eines Olefins, eines
cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffs oder eines Alkyl-aromatischen Kohlenwasserstoffs mit 2 bis 12
Kohlenstoffatomen pro Molekül oder Mischungen solcher Kohlenwasserstoffe bei einer Temperatur im
Bereich von 426—7050C in Gegenwart eines calcinierten
Katalysators, bestehend aus Zink, Titan und Sauerstoff, in einem >ien Valenzen des Titans und Zinks
genügenden Anteil, wobei das Atomverhältnis von Zink zu Titan im Bereich von 1,74 :1 bis 2,15 :1 liegt, dadurch
gekennzeichnet, daß der Katalysator bei einer Temperatur
im Bereich von 650—975°C calciniert ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren erzielt im Vergleich mit bekannten Verfahren zur oxidativen Dehy- t>o
drierung von organischen Verbindungen bestimmte Vorteile: Die Kosten der Abtrennung und Reinigung
der Verfahrensprodukte wird reduziert. Die Selektivität zu dem gewünschten Produkt wird gesteigert. Weniger
Wasserdampf ist erforderlich.
Die DE-OS 23 25 051 beschreibt ein Dehydrierungsverfahren und einen Dehydrierungskatalysator. Der
Katalysator umfaßt mindestens sechs wesentliche Komponenten, nämlich Calcium, Nickel, Chrom, Zirkon,
Titan und Phosphat. Sowohl die Zusammensetzung als auch die Herstellung dieses Katalysators sind sehr
komplex. Im Gegensatz hierzu besteht der Katalysator der vorliegenden Erfindung aus nur zwei Metallen
gegebenenfalls mit einem Promotor. Die Herstellung des erfindungsgemäß eingesetzten Katalysators ist dazu
ein einfaches chemisches Verfahren.
Es sei weiterhin bemerkt, daß der Katalysator der vorliegenden Erfindung zur Dehydrierung von Paraffinen
geeignet ist, während die Offenbarung der DE-OS 23 25 051 auf die Dehydrierung von Olefinen und
Alkylaromaten beschränkt ist
Aus der US-PS 22 79 198 sind Zink-Titan-Oxid-Katalysatoren zur Dehydrierung von Paraffinen bekannt In
der an dieser Stelle gegebenen Lehre, die sich mit der Herstellung und Verwendung derartiger Katalysatoren
befaßt, wird jedoch ausdrücklich darauf hingewiesen, daß die durch Ausfällen und Trocknen erhaltenen
Katalysatoren vor ihrem Einsatz bei der Dehydrierung bevorzugt bei 315 bis 37 Γ C im Luftstrom während 2 bis
3 Stunden weiter dehydratisiert werden. Ferner wird weiter ausgeführt, daß übermäßig hohe Dehydratisierungstemperaturen,
z. B. oberhalb von Rotglut vermieden werden mürsen, da sie die Aktivität des Katalysators
beeinträchtigen oder zerstören. Es bestand also ein Vorurteil gegenüber der Anwendung sehr hoher
Calcinierungstemperaturen.
Es ist bevorzugt daß im Katalysator das Atomverhältnis von Zink zu Titan bei etwa 2 :1 liegt Der
Katalysator kann durch inniges Mischen geeigneter Anteile ar Zinkoxid und Titandioxid und Calcinieren der
Mischung in Luft bei einer Temperatur im Bereich von 675-975° C hergestellt werden. Es ist bevorzugt daß
das bei der Herstellung des Katalysators verwendete Titandioxid eine durchschnittliche Teilchengröße von
weniger als etwa 100 πιμ besitzt.
Der Katalysator kann auch durch Copräzipitieren von wäßrigen Lösungen einer Zinkverbindung und
einer Titanverbindung hergestellt werden. Die wäßrigen Lösungen werden zusammen gemischt und die Hydroxide
durch Zugabe von Ammoniumhydroxid ausgefällt. Der Niederschlag wird dann gewaschen, getrocknet und
calciniert
Als Grundbeschickungen, die gemäß der vorliegenden Erfindung dehydriert werden können, sind insbesondere
verzweigte oder unverzweigte Paraffine und Monoolefine geeignet. Einige Beispiele solcher einsetzbarer
Kohlenwasserstoffbeschickungen sind Äthan, Propan, Butan, Isobutan, Pentan, Isopentan, Hexan,
2-Methylhexan, n-Octan, n-Dodecan, 1-Buten, 2-Methylbuten-1,2-Methyl-buten-2,2-Hexen,
1-Octen, 3-Methylnonen-4, 1-Dodecen, Cyclohexan und Mischungen
davon. Besonders geeignet ist die Umwandlung von Äthan zu Äthylen, Propan zu Propylen, Butanen zu
Butenen und Butadien und Isopentan zu Isoamyienen und Isopren.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann mittels einer Vorrichtung durchgeführt werden, bei der ein alternierender
Kontakt des Katalysators mit der die dehydrierbare organische Verbindung enthaltenden Gasphase
und danach des Katalysators mit der Sauerstoff enthaltenden Gasphase erzielt wird, wobei aber das
Verfahren in keiner Weise auf die Verwendung einer besonderen Vorrichtung beschränkt ist. Das erfindungsgemäße
Verfahren kann in einem Katalysatorfestbett, in einem Katalysatorfließbett oder einem bewegten
Katalysatorbett durchgeführt werden. Bevorzugt ist ein
(Catalysatorfestbett.
Um eine zufällige Mischung der organischen Verbindung und Sauerstoff zu verhindern, kann eine
zwischenzeitliche zusätzliche Einführung eines inerten Reinigungsgases vorgesehen werden, wie z. B. Stickstoff,
Kohlendioxid oder Wasserdampf.
Die Reaktionszeit, d.h. die Dehydrierung für die
dehydrierbare organische Verbindung kann von 0,05, vorzugsweise 0,5 Sek. bis 10 Min. betragen, insbesondere
von 1 Sek. bis 5 Min.
Die Regenerierungszeit des Katalysators kann das 1-bis 1Of ache der Reaktionsdauer betragen.
Die Temperatur der Reaktion kann von 426 bis 7050C, vorzugsweise zwischen 482 bis 6500C, je nach
der Natur der organischen Beschickung, betragen.
Der Reaktionsdruck kann von 5 bis 1724 kPa
betragen.
Die Eeschickungsrate an organischer Verbindung wird im allgemeinen im Bereich von 50 bis 5000 Vol. an
Beschickung pro "Volumen Katalysator pro Std. (GHSV) betragen, je nach der Beschickung und der verwendeten
Temperatur und dem verwendeten Druck, vorzugsweise von 100 bis 2500. Die Anwesenheit von Wasserdampf
ist häufig günstig, und Wasserdampf zu Kohlenwasserstoff-Molverhältnisse von bis zu 50 :1 können verwendet
werden. Vorzugsweise wird ein Verhältnis von etwa 0,1 :1 bis etwa 20 :1 verwendet Ein inertes gasförmiges
Verdünnungsmittel, wie Stickstoff oder Kohlendioxid, kann auch angewendet werden, und wenn es verwendet
wird, wird es in denselben Mengen, wie dies für Wasserdampf angegeben ist, eingesetzt werden.
Wasserdampf kann auch in Mischung mit dem Sauerstoff enthaltenen Gas während der Regenerierungsperiode
verwendet werden. Im allgemeinen beträgt der Anteil an Sauerstoff, der aus irgendeiner
Quelle während der Regenerierungsperiode eingesetzt wird, das 1,5- bis 5fache des Volumens der behandelten
Kohlenwasserstoffbeschickung während der Dehydrierungsstufe. Die Regenerierungsstufe wird bei der
gleichen Temperatur und dem gleichen Druck, wie sie für die Dehydrierungsstufe angegeben sind, durchgeführt,
obgleich etwas höhere Temperaturen in einigen Fällen verwendet werden können.
So wird der bevorzugte Arbeitszyklus die folgenden aufeinanderfolgenden Stufen einschließen:
(1) Die Kontaktierung der organischen Verbindung mit dem Katalysator, wobei die Herstellung von
ungesättigten Verbindungen erfolgt. Diese Stufe wird gegebenenfalls bei zusätzlicher Anwesenheit
von Wasserdampf durchgeführt.
(2) Gegebenenfalls die Reinigung des Katalysators mit einem Inertgas.
(3) Die Kontaktierung des Katalysators mit freiem Sauerstoff.
(4) Gegebenenfalls die Reinigung des Katalysators mit einem Inertgas.
(5) Die Wiederholung von Stufe 1.
Der Dehydrierungskatalysator gemäß der vorliegenden Erfindung kann in der Aktivtät durch die
Anwesenheit von einem Metall aus der Gruppe, bestehend aus Lithium und Magnesium und genügend
Sauerstoff, um den Valenzerfordernissen des Zinks, Titans und des Lithiums oder Magnesiums zu genügen,
gesteigert werden. Der Anteil an Lithium oder Magnesium beträgt von 0,COl bis 0,5, vorzugsweise 0,005
bis 0,2 g-Äquivalenten an Lithium oder Magnesium pro 100 g der kombinierten Gewichte von Zink, Tiian und
dem damit kombinierten Sauerstoff.
Der Katalysator kann dann durch inniges Mischen geeigneter Anteile von Zinkoxid, Titandioxid und einer
geeigneten Lithium- oder Magnesiumverbindung und Calcinieren der Mischung in Luft bei einer Temperatur
im Bereich von 675 bis 975°C hergestellt weiden. Geeignete Lithium- oder Magnesiumverbindungen sind
diejenigen Verbindungen, die zu Lithiumoxid oder Magnesiumoxid calcinierl werden können, ohne daß
ίο unerwünschte Rückstände in dem Katalysator verbleiben,
wie z. B. Lithiumhydroxid, Lithiumnitrat, Lithiumacetat,
Magnesiumhydroxid, Magnesiumnitrat und Magnesiumacetat.
Der Katalysator kann auch durch Copräzipitierung aus wäßrigen Lösungen einer Zinkverbindung, einer Titanverbindung und einer Lithium- oder Magnesiumverbindung hergestellt werden. Die wäßrigen Lösungen werden zusammen gemischt, und die Hydroxide werden durch Zusatz von Ammoniumhydroxid ausgefällt Der Niederschlag wird dann gewaschen, getrocknet und calciniert.
Der Katalysator kann auch durch Copräzipitierung aus wäßrigen Lösungen einer Zinkverbindung, einer Titanverbindung und einer Lithium- oder Magnesiumverbindung hergestellt werden. Die wäßrigen Lösungen werden zusammen gemischt, und die Hydroxide werden durch Zusatz von Ammoniumhydroxid ausgefällt Der Niederschlag wird dann gewaschen, getrocknet und calciniert.
Alternativ kann das Zink und das Titan copräzipitiert werden und das Copräzipitat mit einer geeigneten
Lithium- oder Magnesiumverbindung imprägniert und dann getrocknet und calciniert werden.
Ein Zinktitanat-Katalysator wurde durch Aufschlämmung von 162 g gepulvertem Zinkoxid mit einer
mittleren Teilchengröße von etwa 130 μ und 80 g feinverteiltem Titandioxid mit einer mittleren primären
Teilchengröße von 30 ΐημ in 1200 ecm Wasser hergestellt.
Die Mischung wurde in einem Hochgeschwindigkeitsmischer während 10 Min. gemischt Die resultierende
Mischung wurde über Nacht in einem Ofen mit Zwangsumwälzung bei 104° C getrocknet. Der Filterkuchen
wurde in vier gleiche Teile geteilt und jeder Teil wurde in Luft 3 Std. lang bei der in Tabelle I
angegebenen Temperatur calciniert Jeder Teil wurde nach Kühlen gemahlen und zum Erhalt von Teilchen mit
einer Korngröße von 0,42—0,84 mm gesiebt. Eine 2-ccm-Probe jeder Zusammensetzung wurde bei der
Dehydrierung von Isopentan in einem Festbett bei niedrigem Druck unter Verwendung einer automatisierten
Testeinheit verwendet.
Jeder Versuch wurde bei 5930C bei Atmosphärendruck
und einer Isopentanbeschickungsrate von etwa 250 GHSV durchgeführt. Nach Beschickung des Reaktors
mit dem Katalysator wurde der Reaktor und dessen Inhalt auf Reaktionstemperatur in Anwesenheit von
etwa 1250 GHSV Wasserdampf und etwa 1250 GHSV Stickstoff gebracht. Jeder Zyklus bestand von diesem
Punkt an in der Kontaktierung des Katalysators mit einer Mischung von Wasserdampf, Stickstoff und Luft
innerhalb einer 6-Min.-Regenerierungsperiode. Die nominale GHSV jeder Komponente betrug 1250 bzw.
1250 und bzw. 1800. Nach der Regenerierung wurde die
Luft abgestellt, während Wasserdampf und Stickstoff
bo mit denselben Geschwindigkeiten wie vorher kontinuierlich
innerhalb 6 Min. zum Austreiben der Luft weiterströmten. Die Isopentanbeschickung (250 GHSV)
wurde dann eingebracht und sie konnte innerhalb 3 Min. zur Vervollständigung eines 15-Min.-Zyklus strömen.
b5 Der Kohlenwasserstoff wurde in dem Reaktor durch einen Heliumstrom mit einem Fluß von 930 GHSV
eingeführt.
Der Wasserdampf wurde aus dem Reaktorabfluß
Der Wasserdampf wurde aus dem Reaktorabfluß
kondensiert und die Gasphase mittels einer Gas/Flüs- Tabelle I angegebenen Analysenwerte wurden nach 85
sigkeits-Chromatographie für Isopren, Isoamyiene, Zyklen erhalten.
Kohlendioxid und gecrackte Produkte analysiert. Die in
Effekt der Zinktitanat-Calcinierungstemperatur auf die Isopentandehydrierung
Versuch
Nr.
Umwandlung
Calci-
nierungs-
temp.
Ober-
flächen-
zone
nv/g
scheinbare
Schüitdichte
g/ccm
Isopren +
Isopren Isoamylen gecrackt Kohlenoxide Isoamylen
Mol-%
Vergl.-Vers.
594
655
816
927
655
816
927
Vergl.-Vers.
5 1010
16,2
9,0
9,0
6,7
4,5
4,5
1,2
0,84
0,88
0,87
1,06
0,88
0,87
1,06
1,38
6,2
11,3
38,5
34,4
11,3
38,5
34,4
7,6
Die obigen Resultate zeigen, daß die bei der Herstellung eines Zinkorthotitanats verwendete Calcinierungstemperatur
wichtig zum Erhalt von aktiven Katalysatoren für die Isopentandehydrierung ist. Die
Versuche 3 und 4 zeigen, daß die Calcinierungstemperaturen im Bereich von etwa 800 bis 9500C optimale
Katalysatoren zur Verwendung in diesem Verfahren liefern.
Eine Reihe von Zinktitanat-Katalysatoren wurde durch Mischen eines gepulverten Zinkoxids mit
käuflichem Titanoxid, wie in Beispiel 1 beschrieben, hergestellt. Jedes Titandioxid war durch eine verschiedene
durchschnittliche Teilchengröße charakterisiert. Jede entstehende Mischung wurde nach Trocknen über
Nacht in Luft 3 Std. lang bei 8I6°C calciniert, gekühlt,
vermählen und zum Erhalt von Teilchen mit einer Korngröße von 0,42 bis 0,84 mm für den Test gesiebt.
Zusätzlich wurde ein copräzipitierter Katalysator durch Mischen einer wäßrigen Lösung, die 118 g Zinknitrathexahydrat
und 71 g Kaliumtitanoxalatdibydrat enthielt, und Ausfällen der Hydroxide durch Steigern des
3,1
8,2
20,7
18,9
4,0
1,6
0,4
0,4
5.1
4,2
4,2
1,6
0,4
0,0
2,0
1,6
0,0
2,0
1,6
0,4
68
92
82
83
92
82
83
74
pH-Werts der Lösung auf 8,3 durch Zugabe von AmmoniumhydroxiH hergestellt.
Der Niederschlag wurde mit heißem dest. Wasser zur praktischen Entfernung von löslichen Salzen gewa-
iii sehen, in einem Ofen mit Zwangsumwälzung bei 93° C
getrocknet, in Luft 3 Std. bei 816°C calciniert, gekühlt,
gemahlen und zum Erhalt von Teilchen mit einer Korngröße von 0,42 bis 0,84 mm für den Test gesiebt.
Eine 2-ccm-Probe jedes Katalysators wurde individu-
r> eil dem Reaktor zugeführt, der in der in Beispiel 1
verwendeten Testeinheit enthalten war.
Die Dehydrierung von Isopentan wurde bei Atmosphärendruck
bei 566°C in zyklischer Weise, wie in Beispiel 1 beschrieben, durchgeführt. Die Flußgeschwin-
4(i digkeiten der Reaktanten und Verdünnungsmittel
waren die gleichen wie sie in Beispiel 1 verwendet wurden, mit der Ausnahme, daß Wasserdampf in allen
Versuchen abwesend war. Jeder Abfluß wurde durch Gas/Flüssigkeits-Chromatographie, wie vorstehend be-
4; schrieben, analysiert. Die durchschnittliche Teilchengröße
des bei der Herstellung des Katalysators verwendeten Titandioxids und die erhaltenen Resultate sind in
Tabelle II angegeben.
Effekt der Zinktitanat-Hcrslellung auf die Isopentandehydrierung
Ver | Kata- | Katalysator | scheinbare | Titandi | Zyklen | Um | Ausbeuten, Produkte, Mol-% | Selektivi |
such | lysa- | Schütt | oxid | wand I. | tät zu | |||
Nr. | tor- | Oberflächcn- | dichte | Teilchen | Isopren Isoamv- gc- Kohlen- | Isopren t- | ||
herst.1) | zone | g/ccm | größe | lcn crackt oxide | Isoamylen | |||
m2/g | Mikron | Mol-% | ||||||
10,6
6,6
6,6
2,3
2,1
2,1
0,65
0,88
1,00
1,06
0,88
1,00
1,06
0,030!)
14C)4)
230')
14C)4)
230')
34,8
42,7
5,3
11,5
11,3
11,4
0,8
11,4
0,8
2,5
20,6
28,1
1,3
6,7
1,3
6,7
2,2
2,3
3,1
2.0
2,3
3,1
2.0
0,7
0.8
0,2
0,3
0.8
0,2
0,3
92
93
40
80
93
40
80
') C bedeutet Coprazipitation; M bedeutet gemischt.
2) Nicht anwendbar.
1I !•'larnrn-hydrolysicrlcs Titandioxid.
j Küuiliclics, gepuiveries Ϊ iiaiuiiaxiri.
2) Nicht anwendbar.
1I !•'larnrn-hydrolysicrlcs Titandioxid.
j Küuiliclics, gepuiveries Ϊ iiaiuiiaxiri.
Die obigen Resultate zeigen, daß der aktivste Zinkorthotitanat-Katalysator erhalten wird, wenn ein
solcher Katalysator unter Verwendung einer kleinen Teilchengröße von Titandioxid oder durch Copräzipitierung
hergestellt wurde. Wenn eine vergleichsweise
große Teilchengröße von Titandioxid verwendet wird, wie in den Versuchen 3 und 4 gezeigt, zeigen die
Resultate, daß ein wesentlich weniger aktiver Katalysator hergestellt wird, bezogen auf die Ausbeute an
Produkten und die Umwandlung der Beschickung.
Ein Zinktitanat-Katalysator wurde in der in Beispiel 1 beschriebenen Weise durch Aufschlämmung eines 40 g
Anteils des gleichen Zinkoxids mit einem 20 g Anteil des in Versuch 2 des Beispiels 2 verwendeten Titandioxids in
300 ecm dest. Wasser innerhalb 5 Min. in einem Hochgeschwindigkeitsmischer hergestellt. Die Aufschlämmung
wurde über Nacht bei 120°C in einem Ofen mit Zwangsumwälzung getrocknet und der Kuchen
3 Std. lang bei 816°C calciniert. Das Produkt wurde nach Kühlung gemahlen und zum Erhalt von Teilchen mit
einer Korngröße von 0,42 bis 0,84 mm vermählen. 2 ecm
Anteile dieses Katalysators wurden bei der Dehydrierung von Propan in einem Festbett einer automatisierten
Testeinheit mit niedrigem Druck verwendet. Der Katalysator besaß eine Oberflächenzone von 6,5 m:/g
und einer scheinbaren Schüttdichte von 0,96 g/cem.
Die Dehydrierung wurde in zyklischer Weise bei Atmosphärendruck, wie in Beispiel 1 beschrieben,
durchgeführt, mit der Ausnahme, daß kein Wasserdampf verwendet wurde. In diesen Tests betrug die
Flußrate von Propan 500 GHSV, die Flußrate von Stickstoff 1000 GHSV und die Flußrate der Regenerierungsluft
1800 GHSV.
Die verwendeten Reaktortemperaturen, die Zahl der Zyklen und die erhaltenen Resultate sind in Tabelle III
angegeben. Jeder Abfluß wurde durch Gas/Flüssigkeits-Chromatographie, wie vorausgehend angegeben, analysiert.
Tabelle III | über einen Zinklit | anat- |
Dehydrierung von Propan Katalysator |
Versuch Nr. | |
1 | 2 | |
621 | 649 | |
Rcaktionslempcratur, C | ||
Produkte, Mol-% | 2,0 0,6 1.0 2,3 62,4 31.7 |
3.6 1,5 1,1 3.9 64,1 25,8 |
Methan CO CO: Äthylen Propylen Propan |
68.3 | 74,2 |
Umwandlung. Mol-% | 91 | 86 |
Selektivität zu Propylen, % | 364 | 392 |
Zvklen | ||
Die obigen Resultate zeigen, daß Zinktitanat Propan primär zu Propylen unter den verwendeten Reaktionsbedingungen
umwandelt.
Beispiel 4 Katalysatorherstellung
Eine Reihe von Katalysatoren wurde aus Zinkoxid, Titandioxid und dem Metallpromotor hergestellt. Jeder
Katalysator wurde durch Aufschlämmung von 40 g gepulvertem Zinkoxid mit einer durchschnittlichen
primären Teilchengröße von etwa 130 μ mit 20 g Titandioxid, das durch Flammhydrolyse hergestellt
wurde, und eine durchschnittliche primäre Teilchengröße von etwa 30 πιμ besitzt in 300 ecm dest Wasser in
einem Hochgeschwindigkeitsmischer hergestellt Eine wäßrige Lösung der Metallpromotorverbindung wurde
gegebenenfalls zu der Aufschlämmung zugegeben und
6 Min. lang gemischt Jede Mischung wurde über Nacht
in einem Ofen mit Zwangsumwälzung bei 1200C
bo getrocknet in Luft 3 Std bei 816°C calciniert gekühlt
gemahlen und zum Erhalt von Teilchen mit einer Korngröße von 0,42 bis 0,84 mm gesiebt Die verwendeten Promotormetallverbindungen, die analysierte Konzentration an in jedem Katalysator gefundenem
b5 Promotormetall und die Oberflächenzone und die
scheinbare Schüttdichte jedes Katalysators sind in Tabelle IV angegeben.
to
Tabelle IV
Katalysatorherstellung
Katalysatorherstellung
Katalysator | l'romotor | Gew.-'K,1) | gm-äq. | 2) | Oberflächen- | Scheinbare |
bezeichnung | lone | Schüttdichte | ||||
Melallverbindung | qm/g | g/ccm | ||||
A keine 0 0 6,5 0,96
B LiOH 0,07 0,01 8,0 1,02
C LiOH 0,16 0,02 7,9 1,17
D LiOH 0,36 0,05 8,2 1,18
E LiOH 0,68· 0,10 7,4 1,23
F LiOH 1,08 0,16 6,8 1,35
G KNO., 0,72 0,02 nd1) 1,00
H Cs2CO3 2,4 0,02 nd 1,04
I Mg(NO,)2 · 6H3O 1,5 0,03 nd 1,09
J Mg(NO3J2) · 6H2O 2,5 0,05 6,1 1,05
K Ba(NO3), 6,2 0,025 nd 0,98
') Analysierter Wert.
") g-Äquivalente pro 100g Zn2TiO1).
') Nicht bestimmt.
Äthan wurde bei Atmosphärendruck in zyklischer Weise dehydriert, wobei jeder Zyklus aus einer
3-Min.-Reaktionsperiode, ö-Min.-Regenerationsperiode und 6-Min.-Reinigungsperiode mit Stickstoff bestand.
Die gleiche Temperatur wurde für die Reaktions- und Regenerationsperioden verwendet. Die Beschickung,
Luft und Stickstoff wurden in eine vorerhitzte Zone geleitet und dann zu dem Reaktor. Eine 4-ccm-Probe
jedes Katalysators wurde in eine Festbett-automatisierte-Testeinheit eingeführt und der Reaktor und der
Katalysator auf Temperatur in Gegenwart von etwa 250 GHSV Stickstoff gebracht. Jeder Zyklus bestand
von diesem Punkt an aus der Kontaktierung des Katalysators mit einer Mischung von nominal
250 GHSV Stickstoff und 900 GHSV Luft innerhalb 6 Min. Die Luft wurde abgestellt, und der Stickstoffluß
wurde 6 Min. lang fortgesetzt, um die Luft aus dem System abzuführen. Äthan, nominal 250 GHSV, wurde
dann eingeführt und man ließ es weiter 3 Min. fließen,
J5 um den Zyklus zu vervollständigen.
Die Abflußgasphase, gesammelt aus 12 aufeinanderfolgenden Zyklen, wurde mittels einer Gas-Flüssigkeits-Chromatographie
für Sauerstoff, Stickstoff, Äthylen, Methan und Kohlenoxide analysiert. Die analysierten
ίο Werte (Durchschnitte von Duplikatversuchen) sind in
Tabelle V zusammen mit den verwendeten Reaktortemperaturen angegeben. In diesem und den folgenden
Beispiel wird die Selektivität nur auf die Gasphasenprodukte bezogen und als die nächstiiegende Ganzzahl
4-5 ausgedrückt
Cyclische Äthandehydrierung
Versuch Nr. |
Katalysator Bezeich- Metall/ nung Gew.-% |
0 | • Reaktor- Temp. ■ C |
Umwand lung Mcl-% |
Produktausbeuten, Äthylen gecrackt |
0 | Mo!-% Kohlen oxide |
Selektivi tät zu Äthylen % |
Bemerkung |
1 | A | Li/0,07 | 566 | 13,1 | 8,8 | 0 | 4,3 | 67 | Kontrolle |
2 | B | Li/0,16 | 566 | 12,9 | 9,8 | 0,1 | 3,0 | 76 | |
3 | C | Li/0,36 | 566 | 12,5 ■ | 10,2 | 0 | 2,2 | 82 | |
4 | D | 0 | 566 | 11,0 | 10,5 | 1,9 | 0,4 | 96 | |
5 | A | Li/0,07 | 621 | 30,5 | 20,0 | 12,9 | 8,6 | 66 | Kontrolle |
6 | 3 | Li/0,16 | 621 | 35,1 | 7,1 | 2,9 | 15,0 | 20 | |
7 | C | Li/0.36 | 621 | 24,1 | 15,8 | 1,6 | 5,3 | 66 | |
8 | D | 621 | 23,0 | 18,2 | 3,0 | 79 |
Diese Daten zeigen in den Versuchen 2,3 und 4 und in
den Versuchen 6, 7 und 8 bei Reaktortemperaturen von 566° C bzw. 621° C, daß die Äthylenausbeute ansteigt
sowie der Lithiumpromotorstand von 0,07 Gew.-°/o auf 0,36 Gew.-°/o wächst. Bei einem gegebenen Promotorstand
werden die höchsten Äthylenausbeuten und Selektivitäten zu Äthylen bei einer Reaktortemperatur
von 566°C erhalten. Die Resultate zeigen, daß die mit Lithiumpromotor behandelten Zink-Titanat-Katalysa-
toren für die Äthandehydrierung in einem zyklischen Verfahren bei 5660C aktiver sind als die nicht mit einem
Promotor behandelte Kontrolle, wie sich aus Versuch 1 ergibt. Bei 6210C ist es notwendig, daß mindestens etwa
) 0,16 Gew.-% Lithium anwesend sind, um dem Kontrollkatalysator bezüglich der Selektivität zur
Äthylenbasis gleichzukommen oder ihn zu übertreffen. Das zugegebene Lithium scheint primär die Bildung von
Kohlenoxiden zu unterdrücken.
Propan wurde bei Atmosphärendruck mit den erfindungsgemäß verwendeten Katalysatoren dehydriert
und die Abflüsse in der in Beispie! 5 beschriebenen
Weise analysiert mit der Ausnahme, daß die Gasabflüsse aus 28 aufeinanderfolgenden Beispielen vereinigt
wurden. Es wurden Duplikatansätze durchgeführt. Der Propanbeschickungsanteil betrug 250 GHSV, der Stickstoffanteil
250 GHSV und der Luftanteil 900 GHSV. Die Abflüsse wurden für Sauerstoff, Stickstoff, Methan,
Propan, Kohlendioxide und Propylen analysiert. Die Resultate sind in Tabelle IV angegeben.
Cyclische Propandehydrierung
Ver such Nr. |
Katalysator Be- Li zeich nung Gew.-% |
0 | Reaktor- Temp. C |
Um- wandl. Mol-% |
Produkt, Propylen |
Ausbeuten, Mol-% Kohlen- Methan oxide |
0 | Propan | Äthylen | Selektivi tät zu Propylen % |
Bemerkung |
1 | A | 0,07 | 566 | 42,3 | 40,8 | 0,85 | 0,15 | 57,65 | 0,65 | 96 | Kontrolle |
2 | B | 0,16 | 566 | 40,1 | 38,15 | 0,85 | 0 | 60,0 | 1,0 | 95 | |
-I
J |
C | 0,36 | 566 | 37,0 | 35,65 | 0,60 | 0 | 63,0 | 0,7 | 96 | |
4 | D | 0,68 | 566 | 30,05 | 28,8 | 0,75 | 0 | 69,9 | 0,55 | 96 | |
5 | E | 1,08 | 566 | 22,0 | 21,1 | 0,40 | 0 | 78,0 | 0,45 | 96 | |
6 | F | 0 | 566 | 8,9 | 8,35 | 0,15 | 4,4 | 91,05 | 0,40 | 94 | |
7 | A | 0,07 | 621 | 75,05 | 61,6 | 4,45 | 3,85 | 25,0 | 4,1 | 82 | Kontrolle |
8 | B | 0,16 | 621 | 77,9 | 65,1 | 4,65 | 2,85 | 22,1 | 4,35 | 84 | |
9 | C | 0,36 | 621 | 78,15 | 67,75 | 3,7 | 2,45 | 21,85 | 3,3 | 87 | |
10 | D | 0,68 | 621 | 77,15 | 67,6 | 3,4 | 1,5 | 22,8 | 3,8 | 88 | |
11 | E | 1,08 | 621 | 72,7 | 66,0 | 2,25 | 0,55 | 27,35 | 3,0 | 91 | |
12 | F | 621 | 49,25 | 46,1 | 0,65 | 50,75 | 1,95 | 94 |
Bei einer Reaktortemperatur von 5660C zeigen die
Resultate, daß die mit Lithiumpromotoren behandelten Katalysatoren für die Dehydrierung von Propan in
einem zyklischen Verfahren aktiv sind, daß aber die nicht mit Promotoren behandelten Katalysatoren
aktiver sind. Wenn eine Reaktortemperatur von 6210C
angewandt wird, zeigen jedoch die Daten in den Versuchen 8 bis 11 günstige Resultate hinsichtlich
gesteigerter Propylenbildung wie auch gesteigerter Selektivität zu Propylen im Vergleich mit dem
Kontrollversuch 7. Versuch 12 ergibt, daß die höchste Selektivität zu Propylen erhalten wird, wenn die
Lithiumkonzentration auf dem Katalysator etwa 1 Gew.-% beträgt Mit diesem Katalysator wurde die
niedrigste Bildung von Kohlenoxiden, Methan und Propylen erhalten.
In einer anderen Reihe von Tests wurde η-Butan mit den mit Lithiumpromotoren versehenen Katalysatoren
dehydriert In einer eng umrissenen Serie wurde auch Buten-2 mit den mit Lithium beschleunigten Katalysatoren
dehydriert. Die verwendeten zyklischen Bedingungen waren ähnlich den in Beispiel 6 verwendeten mit der
Ausnahme, daß die Beschickungsgröße 1000 GHSV betrug und der Sauerstoffanteil 440 GHSV betrug (Luft
2300 GHSV). Der Abfluß aus gesammelten 28 aufeinanderfolgenden Zyklen wurde für Sauerstoff, Stickstoff,
Kohlenmonoxid, Kohlendioxid, Methan, Äthan plus
Äthylen, Propylen, η-Butan, Buten-1, cis-Buten-2, trans-Buten-2
und Butadien analysiert. Die Resultate sind in den Tabellen VIIA und VIIB angegeben.
Tabelle VIl A
Cyclische Butandehydricrung
Ver such Nr. |
Katalysator Be- Li zeich nung Gew.-'!' |
B | 0 | Reaklor- Tcmp. C" |
Katalysator Bezeich nung |
Li Gew.-% |
Um- wandl. MoI-1K, |
Produkt, Buten |
Ausbeulen, Mol-% Buta- ge- dicn crackl |
1,4 | Kohlen oxide |
0,2 | Selektivi Buten |
liit, % Buta dien |
Bemerkung |
1 | A | 0,07 | 566 | A | 0 | 23,6 | 19,0 | 2,9 | 1,8 | 0,3 | 0,35 | 81 | 12 | Kontrolle | |
2 | B | 0,36 | 566 | B | 0,07 | 25,35 | 19,75 | 3,4 | 1,5 | 0,5 | 0,5 | 78 | 13 | ||
3 | D | 0,68 | 566 | D | 0,36 | 23,5 | 18,0 | 3,5 | 1,4 | 0,4 | 0,35 | 77 | 15 | ||
4 | E | 1,08 | 566 | E | 0,68 | 18,35 | 13,75 | 2,8 | 1,05 | 0,3 | 0,05 | 75 | 15 | ||
5 | F | 0 | 566 | F | 1,08 | 10,2 | 7,5 | 1,45 | 5,65 | 0,2 | 74 | 14 | |||
6 | A | 0,07 | 621 | 34,2 | 21,55 | 6,55 | 6,85 | 0,5 | 63 | 19 | Kontrolle | ||||
7 | B | 0,36 | 621 | 39,6 | 24,05 | 7,9 | 6,5 | 0,75 | 61 | 20 | |||||
8 | D | 0,68 | 621 | 40,2 | 24,55 | 8,35 | 6,3 | 0,7 | 61 | 21 | |||||
9 | E | 1,08 | 621 | 35,5 | 21,45 | 7,2 | 5,65 | 0,6 | 60 | 20 | |||||
10 | F | 621 | 23,25 | 12,65 | 4,6 | 0,4 | 54 | 20 | |||||||
Tabelle | VIl | ||||||||||||||
Cyclische Bulen-2-Dehydricrung | |||||||||||||||
Versuch Nr. |
Rcaklor- Tcmp. C |
Um wand I MoI-1K |
Produkt-Ausbeuten, Butadien gecrackt |
Mol-% Kohlenoxide |
Selektivität zu Butadien |
||||||||||
1 | 566 | 10,8 | 9,9 | 0,2 | 92 | ||||||||||
2 | 566 | 13,1 | 11,7 | 0,45 | 89 | ||||||||||
3 | 566 | 13,85 | 12,3 | 0,4 | 89 | ||||||||||
4 | 566 | 11,95 | 10,7 | 0,4 | 90 | ||||||||||
5 | 566 | 5,55 | 5,0 | 0,2 | 90 | ||||||||||
') Katalysatoren vorher in 56 Zyklen bei der Butandehydrierung. 112 Zyklen bei der lsobulandehydrierung und 56 Zyklen bei der
Buten-2-Dehydrierung verwandt.
Die Resultate der zyklischen Butandehydrierung, wie sie in Tabelle VIIA gezeigt sind, geben an, daß die mit
Lithiumpromotoren versehenen Katalysatoren die Selektivität zu Butadien unter gleichzeitiger Verschlechterung
der Selektivität zu den Butenen im Vergleich mit den Kontrollversuchen 1 und 6 bei beiden
Reaktortemperaturen von 566 und 6210C verbessern.
Im allgemeinen ergeben die Katalysatoren die etwa 0,05 bis 0,7 Gew.-% Lithium enthalten, in den Versuchen 2,3,
4. und 8, 9, 10 auch mehr Butadien als die Kontrollkatalysatoren unter den verwendeten Bedingungen.
Die zyklische Buten-2-Dehydrierung ergibt im allgemeinen parallele Resultate im Vergleich mit denen, die
mit η-Butan erhalten wurden hinsichtlich der vermehrten Herstellung von Butadien. Die Selektivitäten zu
Butadien jedoch sind leicht niedriger als diejenigen, die bei den Kontrollkatalysatoren erhalten werden. Bemerkenswert
ist, daß die bei der Buten-2-Dehydrierung verwendeten Katalysatoren vorher für 224 Zyklen bei
den η-Butan-, Isobutan- und Buten-2-Dehydrierungsstudien verwendet wurden, bevor die in Tabelle VIIB
gezeigten Resultate erhalten wurden.
In einer Reihe von Versuchen wurde Isopentan mit jedem der in Tabelle IV gezeigten Katalysatoren
dehydriert Die verwendeten zyklischen Bedingungen waren ähnlich denen, die in Beispiel 6 angewandt
wurden. Der gesammelte Abfluß aus 29 aufeinanderfolgenden Zyklen wurde für Sauerstoff, Stickstoff,
Kohlenmonoxid, Kohlendioxid, Methan, Äthan plus Äthylen, Propylen, Buten-1, cis-Buten-2, trans-Buten-2,
Isopentan, n-Pentan, 3-Methylbuten-l, 2-MethyIbuten-1,
Penten-1,3-Methylbuten-2, Isopren und trans-Piperylen
analysiert. Die verwendeten Bedingungen. und die
erhaltenen Resultate sind in Tabelle VIII aufgeführt
Die in jedem Versuch verwendete Reaktortemperatur betrug 566° C.
Cyclische Isopentandthydrierung
Versuch | Katalysator | Gew.-% | Um- | Produkt-Ausbeuten, | Isopren | Mol-% | Kohlen | Selektivität, % | Isopren | I | 26 | Bemer |
Nr. | 0 | wandl. | oxide | kung | ||||||||
lso- | 11,45 | gecrackt | 1,1 | Iso- | 24 | |||||||
Bezeich- Metall/ | Li/0,07 | MoI-0A | amylen | amyleri | 22 | |||||||
1 | nung | Li/0,16 | 43,35 | 28,25 | 11,3 | 2,55 | 1,0 | 65 | 23 | Kon | ||
A | Li/0,36 | 11,5 | 1,0 | 27 | trolle | |||||||
2 | Li/0,68 | 46,7 | 31,3 | 11,5 | 2,75 | 1,05 | 67 | 28 | ||||
3 | B | Li/1,08 | 52,55 | 35,55 | 13,2 | 2,8 | 0,7 | 68 | 0 | |||
4 | C | K/0,72 | 49,65 | 33,7 | 9,45 | 2,7 | 0,5 | 68 | ||||
5 | D | 48,35 | 32,1 | 0 | 2,35 | 0,2 | 66 | 0 | ||||
6 | E | K/0,72 | 33,75 | 22,4 | 1,35 | 66 | ||||||
Vergleichs | F | 1,65 | 0 | 0 | 1,5 | 0,2 | 0 | 0 | ||||
versuch 7 | G | Cs/2,4 | ||||||||||
Vergleichs | 1,75 | 0 | 0 | 1,6 | ;,3 | 0 | 0 | |||||
versuch 8 | G | Cs/2,4 | ||||||||||
Vergleichs | 1,95 | 0 | 0 | 1,5 | 0,3 | 0 | 31 | |||||
versuch 9 | II | Ba/6,2 | ||||||||||
Vergleichs | 2,15 | 0 | 1,4 | 1,8 | 0 | 0 | 18 | |||||
versuch 10 | II | Ba/6,2 | ||||||||||
Vergleichs | 4.55 | 1,9 | 0,7 | 1,25 | 0 | 42 | 27 | |||||
versuch 11 | K | Mg/1,5 | 24 | |||||||||
Vergleichs | Mg/2,5 | 4,0 | 2.15 | 11,2 | 1,15 | 0,8 | 54 | 27 | ||||
versuch 12 | K | Mg/1,5 | 10,0 | 0,8 | 25 | |||||||
13 | Mg/2,5 | 41,1 | 26,95 | 12,15 | 2,1 | 0,85 | 66 | |||||
14 | 1 | 40,95 | 28,05 | 11,15 | 2,15 | 0,9 | 68 | |||||
15 | J | 44,65 | 29,45 | 2,15 | 66 | |||||||
16 | I | 45,5 | 31,15 | 2,35 | 68 | |||||||
J | ||||||||||||
Die in Tabelle VIII aufgeführten Resultate zeigen, daß
die mit Lithium-Promotoren versehenen Katalysatoren aktiv bei der Isopentandehydrierung unter den verwendeten
zyklischen Bedingungen sind. Die Daten zeigen, daß die Katalysatoren, die etwa 0,07 bis 0,68 Gew.-%
Lithium enthalten, im allgemeinen mehr Isoamylene und etwa die gleiche Menge Isopren wie der Kontrollkatalysator
erzeugen. Der Katalysator von Versuch 5 (0,68 Gew.-% Lithium) erzeugt jedoch mehr Isoamylene und
Isopren als alle anderen getesteten Katalysatoren. Der erfindungsgemäß verwendete Katalysator, der etwa
1,08 Gew.-% Lithium enthält, Versuch 6, ist weniger aktiv bei der Erzeugung der gewünschten Produkte (wie
sich dies aus den anderen Beispielen ergibt), aber im allgemeinen besitzt er eine etwas höhere Selektivität zu
diesen Produkten als der Kontrollkatalysator.
Die in den Versuchen 7 bis 12 aufgeführten Resultate zeigen, daß die Promotorwirkung von Zinktitanat mit
Kalium oder Caesium nicht der Lithium-Promotorwirkung äquivalent ist, da die Katalysatoren unter den
verwendeten Bedingungen inaktiv sind.
Die in den Versuchen 13 bis 16 mit den mit Magnesium versehenen Katalysatoren zeigen, daß die
Selektivität zu den Isoamylenen und/oder Isopren leicht höher ist als diejenige mit dem Kaialysator ohne
Promotor. Die an diesen Produkten erhaltenen Ausbeuten sind leicht niedriger mit den Katalysatoren mit
Magnesium-Promotoren als mit dem Kontrollkatalysator. Die Versuche 11 und 12 zeigen, daß die
Promotorwirkung von Barium nicht äquivalent ist derjenigen von Magnesium, da der Barium enthaltende
Katalysator unter den verwendeten Verfahrensbedingungen inaktiv ist.
030 165/264
Claims (3)
1. Verfahren zur Dehydrierung eines Paraffins, eines Olefins, eines cycloaliphatische!! Kohlenwasserstoffs
oder eines Alkyl-aromatischen Kohlenwasserstoffs mit 2 bis 12 Kohlenstoffatomen pro
Molekül oder Mischungen solcher Kohlenwasserstoffe bei einer Temperatur im Bereich von
426—7050C in Gegenwart eines calcinierten Katalysators,
bestehend aus Zink, Titan und Sauerstoff, in einem den Valenzen des Titans und Zinks genügenden
Anteil, wobei das Atomverhäitnis von Zink zu Titan im Bereich von 1,74:1 bis 2,15:1 liegt,
dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysator bei einer Temperatur im Bereich von 650—975°C calciniert ist
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Katalysator durch Mischen von Zinkoxid mit Titandioxid mit einer durchschnittlichen
Teilchengröße von weniger als 100 ΐημ hergestellt ist
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysator
auch 0,01 bis 0,5 g Äquivalente Lithium oder Magnesium pro 100 g Zink, Titan und Sauerstoff
kombiniert enthält.
Applications Claiming Priority (4)
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---|---|---|---|
US74319676A | 1976-11-19 | 1976-11-19 | |
US74319376A | 1976-11-19 | 1976-11-19 | |
US05/844,932 US4144277A (en) | 1976-11-19 | 1977-10-27 | Dehydrogenation of hydrocarbons with zinc titanate catalyst |
US05/844,931 US4176140A (en) | 1976-11-19 | 1977-10-27 | Dehydrogenation of hydrocarbons with zinc titanate catalyst |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2751625A1 DE2751625A1 (de) | 1978-05-24 |
DE2751625B2 true DE2751625B2 (de) | 1981-01-29 |
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Family Applications (1)
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DE2751625A Expired DE2751625C3 (de) | 1976-11-19 | 1977-11-18 | Verfahren zur Dehydrierung eines Paraffins, eines Olefins, eines cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffs oder eines Alkyl-aromatischen Kohlenwasserstoffs mit 2 bis 12 Kohlenstoffatomen pro Molekül oder Mischungen solcher Kohlenwasserstoffe |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US5254596A (en) * | 1992-09-15 | 1993-10-19 | Eastman Kodak Company | Process for the manufacture of methanol and dimethyl ether |
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1977
- 1977-11-17 FR FR7734631A patent/FR2371400A1/fr active Granted
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- 1977-11-18 GB GB48142/77A patent/GB1570646A/en not_active Expired
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NL171352B (nl) | 1982-10-18 |
BE861009A (fr) | 1978-05-22 |
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GB1570646A (en) | 1980-07-02 |
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