DE2715040C2 - Verfahren zur Herstellung von Katalysatoren vom Pellettyp - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Katalysatoren vom PellettypInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Katalysatoren vom Pellettyp mit katalytisch aktivem
metallischen Material auf einem hitzebeständigen keramischen Trägermaterial, bei dem das Trägermaterial
einer Säurebehandlung unterworfen wird. Insbesondere können mit dem vorliegenden Verfahren Katalysatoren
hergestellt werden, wie sie in der DE-PS 27 05 437 beschrieben werden, d. h. Katalysatoren für Auspuffanlagen
von Kraftfahrzeugen, wobei die Katalysatoren eine bestimmte Porenstruktur und Oberflächengröße des Trägermaterials
und eine bestimmte Eindringtiefe des katalytischen Materials aufweisen, damit die Katalysatoren
die erforderliche Lebensdauer erreichen.
Bisher werden zur Herstellung von Katalysatoren Trägermaterialien mit sehr niederem Alkaloidgehalt
benutzt. Sie werden auf mühsame und kostspielige Weise hergestellt, indem sie mit Säure gewaschen werden,
gefolgt von Wiederausfällen und Filtern, um die Alkalioxide, beispielsweise das Na2O, zu entfernen. So wird bei
der Verwendung von Aluminiumoxid-Trihydrat das Material in Säure aufgelöst, das Aluminiumoxid als Aluminiumsalz
wieder ausgefällt, das dann nach dem Filtrieren gebrannt werden muß, um die Säureanionen auszutreiben
und ^-Aluminiumoxid zu bilden. Alternativ kann das Na2O durch Spülen mit Wasser u*d Filtrieren entfernt
werden, was ebenfalls eine zeitraubende und teure Verarbeitung ist.
Aus der US-PS 24 54 227 ist es bekannt, Aluminiumoxid-Pellets mit hoher thermischer Stabilität zu erhalten,
indem ^-Aluminiumoxid in Gegenwart von Alkalisalzen erhitzt wird, um das ^-Aluminiumoxid in ß-Aluminiumoxid
zu überführen.
Die Verwendung von verbrennbarem organischen Füllmaterial in der Mischung mit Keramikmaterialien zur
Bildung eines Katalysatorträgermaterials ist aus der US-PS 36 79 605 bekannt. Es hat sich jedoch als notwendig
herausgestellt, die Beimengungs-Konzentration eines solche Materials in viel geringeren Grenzen als dort
angegeben zu halten, um eine unannehmbar niedrige Formbeständigkeit des Pellets zu verhindern und damit
eine niedere Materialdichte des Pellets, was einen Verlust an mechanischer Festigkeit nach sich zieht.
Die Behandlung von keramischen Trägermaterialien, wie Kordierit, mit starken Säuren ist aus der US-PS
38 56 706 bekannt Diese Säurebehandlung wird durchgeführt, um die spezifische Oberfläche der Trägermaterialien
zu vergrößern. Man läßt dazu die starken Säuren ausreichend lang, meist bei höheren Temperaturen, auf das
Trägermaterial einwirken, um wenigstens einen Teil des Aluminiums und Magnesiums aus dem Kordierit-Trägermaterial
herauszulösen. Eine ähnliche Behandlung von Pellets mit Säuren wird in der US-PS 29 67 185
beschrieben.
In der DE-OS 23 59 735 werden poröse glaskeramische Gegenstände, die als Trägermaterialien für Katalysatoren
geeignet sind, sowie ein Verfahren zur Herstellung dieser Gegenstände beschrieben. Als Ausgangsmaterialien
können unter anderem Kordierit oder Mullit eingesetzt werden, deren freier Alkalioxidgehalt jedoch
nicht angegeben wird. Diese Ausgangsmaterialien werden in unporöser und von Hohlräumen freier Struktur mit
verdünnten wäßrigen Säuren so lange, meist bei höheren Temperaturen, behandelt, daß die Säuren das Material ψί
auslaugen und dadurch poröse Körper mit großer Oberfläche und kleinen Poren erzeugen. Nachteilig an diesem ΐ*
Verfahren ist, daß durch das Auslaugen von Trägermaterial die mechanische Festigkeit beeinträchtigt wird, und
die Eindringtiefe des katalytisch aktiven Materials in die Poren nicht gesteuert werden kann. ;'
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren der eingangs genannten Art zu schaffen, bei dem "ij
Trägermaterialien mit hohem freien Alkalioxidgehalt eingesetzt werden können, ohne daß die Katalysatorakti- fe
vität beeinträchtigt wird, bei dem die Eindringtiefe des katalytisch aktiven Materials in die Poren gesteuert
werden kann, und bei dem Pellets mit guter thermischer Stabilität und mechanischer Festigkeit erhalten werden.
Diese Aufgabe wird durch das in Patentanspruch 1 angegebene Verfahren gelöst
Das erfindungsgemäße Verfahren hat den Vorteil, daß die handelsüblichen Aluminiumoxid-Trihydrate oder
Aluminium-ortho-hydroxide, die durch das Bayer-Verfahren entstehen und einen ziemlich hohen Anteil an
freiem Alkalioxid (frei=kein Teil der kristallischen Struktur des Trägers), hauptsächlich Na2O, besitzen, benutzt
werden können, ohne daß die eingangs genannten Nachteile auftreten. Vielmehr wird durch den hohen Anteil an
freiem Alkalioxid eine gute thermische Stabilität des Pellets erzielt
Ein wesentlicher Unterschied zum Verfahren der DE-OS 23 59 735 besteht in dem Säurebehandlungsschritt
der erfindungsgemäß unter weitaus milderen Bedingungen durchgeführt wird, so daß lediglich das freie Alkalioxid
neutralisiert wird, ohne daß Bestandteile, die die Trägerkristallite bilden, entfernt werden, d. h. ohne daß die
mechanische Festigkeit des Trägermaterials beeinträchtigt wird. Die Tiefe, bis zu der der freie Alkalioxidgehalt
durch die Säurebehandlung neutralisiert wird, bestimmt die Eindringtiefe des katalytisch aktiven Materials. Bei
dem vorbekannten Verfahren wird dagegen durch die Säurebehandlung nicht nur Alkalioxid neutralisiert,
sondern zur Porenbildung auch das Trägermaterial ausgelaugt Die Eindringtiefe des katalytisch aktiven Materials
wird hier durch die Tiefe der durch die Säurebehandlung erzeugten Poren bestimmt wodurch unnötig große
Mengen an katalytisch aktivem Material verbraucht werden.
Eine bevorzugte Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht folgende Schritte vor: Es wird ein
Alumkiiumoxid-Trägermaterial verwendet mit einem Alkalioxidgehalt von 0,15 bis etwa 0,6% Na2O, bezogen
auf das bei dem Verfahren verwendete Trägermaterialgewicht; das Trägermaterial wird auf eine Durchschnittsgröße
von ΙΟμτη mit einem solchen Streubereich geschliffen, daß etwa 90 Gew.-% der Teilchen innerhalb des
Größenbereiches von 1 bis 20 μπι fallen; das Trägermaterial wird mit einem verbrennbaren organischen Material,
das beispielsweise aus einem Vinylchlorid-Vinylidenchlorid-Copolymer gebildet ist gemischt in einer Menge
von etwa 0,12 bis etwa 0,5 Gew.-°/o der Pellets nach dem Formen, vm nach dem Brennen des Materials die
erforderlichen Porengrößeneigenschaften zu erhalten; das gemische Material wird in Pellets der gewünschten
Größe und Form geformt; die Pellets werden bei Temperaturen von 927°C bis 1016°C Spitzentemperatur
gebrannt um die erforderliche Oberflächengröße zu erhalten; die gebrannten Pellets werden in einer stark
verdünnten anorganischen Säure oder einer Lösung eines Salzes dieser Säure, beispielsweise einer 0,04- bis
O,15gew.-°/oigen HCl-Lösung, 1 bis 5 Minuten eingeweicht um·das Alkalisalz der Säure aus den freien Alkalioxiden
im Trägermaterial bis zu einer gesteuerten Tiefe an der Oberfläche der Pellets zu bilden; die Lösung wird
von den Pellets abgezogen; die durchweichten Pellets werden mit dem erforderlichen katalytisch aktiven
Material getränkt wobei die Eindringtiefe im wesentlichen auf die Behandlungstiefe mit der Säurespülung
beschränkt ist.
Als poröses feuerfestes kermisches Trägermaterial können Aluminiumoxid in verschiedenen Hydratzuständen,
wie ^-Aluminiumoxid, Bayerit, Gibbsit, Böhmit, sowie auch Kordierit, MuIHt und Gemische aus solchen
Materialien verwendet werden. Vorzugsweise wird das sich nach dem Bayer-Verfahren ergebende Aluminiumoxid-Trihydrat
verwendet. Die Pellets können in verschiedenen Formen, beispielsweise sphärisch als Kugel, in
extrudierten Formen ais Zylinder und Hohlzylinder, als Körner oder als Ringe ausgebildet werden. Bevorzugt
sind die Kugelformen, die beispielsweise durch rotierende Scheiben erhalten werden, und feste, durch Extrudieren
gebildete Zylinder. ·
Als katalytisch aktives metallisches Material kann mindestens eines der Metalle Cu, Ag, Au, V, Nb1Ta, Cr, Mo,
W, Fe, Co, Ni, Ru, Rh, Pd, Os, Ir und Pt verwendet werden. Bevorzugt werden Platin und Platin/Palladium
eingesetzt.
Weitere bevorzugte Ausführungsformen sind in den Unteransprüchen definiert.
Vorzugsweise beträgt die Menge des dem amorphen Aluminiumoxid zugefügten Wassers mindestens 33%
des Gewichtes der geformten Pellets vor der Rehydratisierung, wobei die zur Erreichung der maximalen
Feuchtigkeits-Rückhaltefähigkeit der Pellets erforderliche Wassermenge, zunimmt, wenn der Teilchengrößenbereich
des amorphen Aluminiumoxids enger wird, und die durchschnittliche Teilchengröße des Aluminiumoxids
abnimmt.
Es ist außerdem bevorzugt, daß das Aluminium-Trihydrat so geschliffen wird, daß 90 Gew.-% des Aluminiumoxids
eine durchschnittliche Teilchengröße von 10 μπι und einen Teilchengrößenbereich von 1 bis 20 μηι aufweisen,
daß als Alkalioxid vornehmlich Natriumoxid vorliegt, daß das verbrennbare organische Material als wäßrige
Suspension zugefügt wird, in der die Wassermenge annähernd 40% des Gewichtes der geformten Pellets
beträgt, daß die rehydratisierten Pellets bei einer Spitzentemperatur von wenigstens 9270C mindestens eine
halbe Stunde lang gebrannt werden, und daß die Säurebehandlung mit einer 0,05%igen Chlorwasserstoffsäure
durchgeführt wird.
Die Erfindung wird nachfolgend im einzelnen beschrieben anhand der Herstellung eines bevorzugten Katalysators
in Pellet-Form, der Platin oder Platin/Palladium an dem Aluminiumoxid-Träger niedergeschlagen enthält.
Bei der bevorzugten Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird Aluminiumoxid-Trihydrat, z. B.
Bayerit, Gibbsit, mit einem Gehalt von 0,15 bis etwa 0,6 Gew.-% Na2O, auf eine Durchschnittsgröße von etwa
10 μΐη geschliffen, wobei Teilchen in einem Bereich von etwa 1 bis 20μπι ungefähr 90 Gew.-% des Materials
bilden. Es wurde festgestellt, daß eine derartige Größenverteilung neue Keime bei dem Kugelvorgang auf
Scheiben in einer solchen Geschwindigkeit bildet, daß sich ein gleichmäßiger Bildungsvorgang aufrechterhalten
läßt, der eine größere Reproduzierbarkeit und Gleichmäßigkeit der Erzeugnisse ergibt. Gleichfalls ergibt ein
schmaler Bereich der Teilchengröße ein Erzeugnis mit größerer Porösität, womit einer geringere Dichte der
Pellets bei besserer Diffusionsfähigkeit, verbessertem Arbeitsbeginn und verbesserten Umwandlungsbedingungen
erreicht werden. Die Beziehung zwischen Größe und Dichte wird in Tafel I gezeigt.
Tafel I
Beziehung zwischen Pellet-Dichte und Teilchengröße des Aluminiumoxids
(ohne Mikrokügelchen)
Durchschnittliche | Bereich der | Dichte der ,gebildeten |
Teilchengröße (jim) | Teilchengröße (μπι) | Pellets |
90Gew.-% | 0,753-0,785 g/cm3 | |
-35 | 1-50 | |
90Gew.-% | 0,705-0,737 g/cm3 | |
-25 | 1-35 | |
90Gew.-% | 0,657-0,689 g/cm3 | |
-10 | 1-20 |
Das geschliffene Aluminiumoxid wird dann sehr schnell erhitzt, damit man ein amorphes oder Übergangsmaterial
erhält Die Geschwindigkeit der heißen Luft durch das Erhitzungsgefäß wird so hoch gehalten, daß ein
guter Materialdurchfluß und eine Verweilzeit des Aluminiumoxids in dem Erhitzungsgefäß erreicht werden, die
ausreichen, um das erwünschte Produkt zu erhalten, das dann beispielsweise durch einen Zyklon oder durch
einen Sack gesammelt wird. Es ist dabei zu bemerken, daß die Einzelheiten der raschen Erhitzung an den Aufbau
und die Größe des Erhitzungsgefaßes angepaßt werden müssen, damit sich ein zufriedenstellendes Erzeugnis
ergibt
In dieser Beziehung ist es notwendig, daß das geschliffene Aluminiumoxid-Trihydrat einer Temperatur von
über 538° C während einer kurzen Zeit ausgesetzt sein muß, damit sich ein Produkt ergibt, das mit Röntgen-
strahl-Strukturanalyse als vorherrschend von amorpher Struktur erkannt wird. Das entstehende Produkt kann
Spurenmengen von Böhmit, χ-, y-, x- oder anderen Aluminiumoxid-Kristallstrukturen enthalten. Gewichtsverlust-
und BET-Oberflächenmessungen können verwendet werden, um die Brauchbarkeit des amorphen Produktes
zu bestimmen. Im einzelnen sollte das rasch erhitzte Produkt nach einer Erhitzung auf 538° C während einer
Stunde einen Gewichtsverlust von etwa 3 bis 7% und eine spezifische Oberfläche von etwa 220 bis 300 m2/g
aufweisen. Aufgrund der angestellten Versuche kann stets annehmbares rasch erhitztes Aluminiumoxidmaterial
erhalten werden, wenn die Einlaßtemperatur des Erhitzungsgerätes irn Bereich von etwa 732° C bis 788° C, die
Auslaßtemperatur im Bereich von etwa 421 °C bis 449oC;liegJi und das erhitzte Produkt Temperaturen von etwa
232° C bis 2600C aufweist wobei die Durchflußgeschwindigkeit der Luft durch das Erhitzungsgerät so eingestellt
wird, daß sich eine Puiververweilzeit in dem Erhitzungsgerät von etwa 1 bis 3 Sekunden ergibt
Das rasch erhitzte Aluminiumoxid wird dann in Pellets der erforderlichen Größe und Form umgeformt, indem
irgendwelche Verfahren, wie z. B. das Kugeln zwischen Scheiben, das Extrudieren oder ein sonstiges Formverfahren,
verwendet werden. Vorzugsweise wird das Kugeln zwischen Scheiben angewandt, wobei im wesentlichen
bekannte Verfahren und bekannte Ausrüstung verwendet werden. Bei der Ausführung des erfindungsgemäßen
Verfahrens wird das Aluminiumoxid trocken auf die rotierenden Scheiben gegeben, denen Wasser
zugesprüht wird. Die verbrennbaren organischen Teilchen, die aus einem nichtsauren hydrophoben thermoplastischen
Material gebildet werden, können entweder mit dem Aluminiumoxid vermischt sein oder in dem Wasser
als Suspension enthalten sein, wobei diese Materialien eine Beeinflussung der Porenstruktur des Trägermaterials
ermöglichen. Bevorzugterweise werden Mikrokügelchen aus einem Vinylchlorid-Vinylidenchlorid-Copolymer
verwendet, wobei die durchschnittliche Größe der hohlen Mikrokügelchen von etwa 20 bis 30 μπι etwa die
erforderliche Porenstruktur ergab. Die Menge der Mikrokügelchen bewegt sich von etwa 0,12 bis etwa 0,5
Gew.-% des in Kugeln geformten Produktes.
Die bevorzugte Verwendung von hohlen Mikrokügelchen aus einem Vinylchlorid-Vinylidenchlorid-Copolymer
ist eine Folge ihres extrem geringen Gewichts, ihres Größenbereichs, der etwa bei 20 bis 30 μπι liegt, ihrer
Verträglichkeit mit dem Rehydratisierungsvorgang und ihrer Ausbrenneigenschaften. Es wurden auch hohle
Mikrokügelchen auf Phenolharzbasis untersucht, es zeigte sich jedoch, daß diese die Rehydratisierung des
amorphen Aluminiumoxids störten. Die Dichte der endgültigen Katalysatorpellets kann dadurch geändert
werden, daß die Konzentration der Mikrokügelchen in dem zu Kugeln verarbeiteten Trägermaterial geändert
wird. Das in Tafel II gezeigte Beispiel D stellt einen verbesserten Katalysator nach dem Verfahren der vorliegenden
Erfindung dar, dessen Trägermaterial eine besonders hohe Pelletdichte aufweist, weil nur etwa 0,125
Gew.-% Mikrokügelchen verwendet wurden. Wie oben angedeutet, wird die Dichte des Pellets auch durch die
durchschnittliche Teilchengröße und durch den Teilchengrößenbereich des bei dem Verfahren verwendeten
Aluminiumoxid-Trihydratmaterials beeinflußt. Diese Beziehung ist bereits in Tafel I gezeigt worden.
Es hat sich bei der Verwendung von Aluminiumoxid als Trägermaterial als notwendig herausgestellt, den
Gesamtwassergehalt des zu Kugeln verarbeiteten Produktes ungefähr bei der maximalen Feuchtigkeits-Aufnahmekapazität
zu halten, um sicherzustellen, daß die Teilchen sich untereinander genügend berühren, um die
Rehydratisierungsbildung unter Bildung von Λ-Aluminiumoxid-Monohydrat, also Böhmit, zu ermöglichen. Solche
vollständige Rehydratisierungsbindung ist notwendig, um Festigkeit bei der thermischen Alterung des sich
ergebenen Katalysators sicherzustellen.
Die Berührung der einzelnen Teilchen untereinander wiH durch die kombinierte Wirkung der Berührungen
von Kuigeln aneinander auf der sich drehenden Scheibe und der Kapillarwirkung in dem Kugelpellet erreicht,
wobei der letztere Effekt am besten wirkt, wenn der Feuchtigkeitsgehalt etwa beim maximalen Feuchtigkeitsgehalt
liegt. Wenn das amorphe Aluminiumoxid einen weiten Teilchengrößenbereich aufweist, beispielsweise wenn
etwa 90 Gew.-% des Aluminiumoxids in dem Bereich von 1 bis 50 um bei einer durchschnittlichen Teilchengröße
von etwa 35 μιτι liegen, ist der erforderliche Wassergehalt ungefähr 33 Gew.-% der Pellets. Wenn das amorphe
Aluminiumoxid einen schmalen Teilchenbereich aufweist, beispielsweise wenn 90 Gew.-% des Aluminiumoxids
im Bereich von etwa 1 bis 20 μιτι bei einer durchschnittlichen Teilchengröße von etwa 10 μιτι liegen, ist der
erforderliche Wassergehalt ungefähr 40 Gew.-°/o des Pellets. Der höhere erforderliche Wasseranteil ergibt sich
aus der größeren Feuchtigkeitsaufnahmekapazität des Pellets mit dem engeren Teilchengrößenbereich und der
kleineren Materialdurchschnittsgröße. Weiter hat sich gezeigt, daß die Zugabe von Ammoniak im Wasser in der
Menge von etwa 1 Gew.-% des Wassers den Rehydratisierungsvorgang beschleunigt. Obwohl die Erfindung so
beschrieben wurde, daß eine wäßrige Suspension der Mikrokügelchen benutzt wird, kann offensichtlich auch das
Wasser getrennt von den Mikrokügelchen zugesetzt werden.
Bei der Zugabe der Suspension der Mikrokügelchen aus einem Vinylchlorid-Vinylidenchlorid-Copolymer in
Wasser erwies es sich als notwendig, fortlaufend zu rühren, da die Suspension thixotrop ist. Es ist gleichfalls
notwendig, eine gute homogene Durchmischung der Mikrokügelchen und das amorphen Aluminiumoxids
aufrecht zu erhalten, um den Pellets als Endprodukt eine dauerhafte akzeptable mechanische Festigkeit zu
verleihen. Es hat sich gleichfalls herausgestellt, daß eine Konzentration der Mikrokügelchen von mehr als etwa
0,5 Gew.-% der Pellets die Festigkeit und die Pellet-Dichte auf unannehmbar geringe Werte herabsetzt. Zum
Beispiel ergibt eine Konzentration von 1% Mikrokügelchen eine Herabsetzung der Schlagfestigkeit von etwa
5,44 bis 6,35 kg. Gleiche Ergebnisse wurden in Hinsicht auf die Pellet-Dichte beobachtet. Es scheint deswegen,
daß die Beeinflussung des Wassergehaltes und der Konzentration der Mikrokügelchen in dem vorliegenden j
Prozeß mit Aluminiumoxid als Trägermaterial besonders wichtig ist. '
Das erhaltene kugelige amorphe Aluminiumoxid wird in einen geeigneten, im allgemeinen feuchtigkeitsdichten
Behälter eingebracht und in einem Ofen etwa 66° bis 79° C ausgesetzt, um die Rehydratisierung des
Aluminiumoxids in die Monohydrat-Form, d. h. in Böhmit, einzuleiten. Da die Reaktion exotherm ist, steigt die
Temperatur an, und das Material bindet hart ab, während es in Wasser von etwa 82° bis 93°C während 5 bis 10
Minuten getaucht wird. Nach Abziehen des überschüssigen Wassers wird das Material wieder in einem Behälter
dicht aufbewahrt, der etwa 72 Stunden lang bei einer Temperatur von etwa 77° bis 88° C gehalten wird.
Nach dem Trocknen wird das rehydratisierte Aluminiumoxid erhitzt oder gebrannt, um die erforderliche
spezifische Oberfläche von mindestens 100m2/g zu erhalten. Nachfolgend wird ein Behandlungsverfahren
angegeben, mit dem eine spezifische Oberfläche von etwa 120 m2/g erreicht wurde:
Umgebungstemperatur
bis427°C etwa eine halbe Stunde,
427 bis 649°C etwa eine halbe bis eine Stunde,
649 bis 927° C etwa eine halbe bis eine Stunde,
927°C eine halbe bis eine Stunde. ;
Es können auch höhere Temperaturen und kürzere Erhitzungs- bzw. Brennzeiten verwendet werden. Die
Mikrokügelchen mit ihrem extrem geringen Gewicht brennen ohne Schwierigkeit aus und ergeben die erforderliche
Porenstruktur in dem gebrannten Pellet. Es hat sich herausgestellt daß eine Erhitzung bis zu einer
Spitzentemperatur von etwa 1016°C mit einer Haltezeit von etwa 5 Minuten mit im wesentlichen den gleichen
Ergebnissen angewandt werden kann.
Bei den Versuchen hat es sich herausgestellt daß das Brennen oder Rösten von Aluminiumoxid-Trägern mit
Alkalioxid-Konzentrationen von 0,15 bis etwa 0,6 Gew.-°/o des Trägers spezifische Oberflächen proportional zur
Menge des Alkalioxids bei Verwendung gleicher Erhitzungsvorgänge ergibt wie nachstehend gezeigt wird:
——
Anteil NajO Spitzentemperatur (° C) und Spezifische Ober-
am Träger Verweilzeit beim Brennen flächen gemessen
nach BET (m2/g)
0,2% 927°C, lStd.,1015°C,5Min. 118 bis 124 50 ;
0,4% 927° C, 1 Std.; 1015° C, 5 Min. 130 bis 135
0,5% 927°C, 1 Std.; 1015° C, 5 Min. 140
Die erhitzten Pellets, d. h. also das ^Aluminiumoxid, werden dann mit einer sehr stark verdünnten Säure
behandelt, um das freie Alkalioxid, vornehmlich Na2O, zu neutralisieren, damit darauffolgend ein Eindringen des 55 |
katalytisch wirksamen Materials bis zu einer gesteuerten Tiefe von mindestens 90 bis 250 μπι möglich ist Diese §
Behandlung entfernt keine der Bestandteile, die die Trägerkristallite bilden. Eine typische und bevorzugte *
Neutralisationsbehandlung umfaßt fortgesetztes Bewegen des gebrannten Trägermaterials in einer Chlorwasserstoffsäure
mit 0,05 Gew.-% Anteil bei Raumtemperatur. Die Bewegung wird etwa 2 bis 3 Minuten aufrecht
erhaltein, wobei die Säuremenge mindestens fünfmal die Menge des Trägermaterials ausmachen sollte, um eine eo
Veränderung der Säurekonzentration zu vermeiden. Die Aluminiumoxid-Pellets werden durch die beschriebene
Behandlung bis zu einer Tiefe von etwa 120 μπι neutralisiert, worauf die ChlorwasserstoffSäurelösung abgegossen
oder auf andere Weise entfernt wird. Die behandelten Pellets werden bei etwa 204° C getrocknet und sind
nun für die Imprägnierung mit katalytisch aktivem Material bereit, nachdem sie durch Blasen von während der
Behandlung des Materials angefallenem Staub befreit sind.
Man nimmt an, daß im Verlauf der Neutralisierung unter Benutzung von Säuren wie HCl, HNO3, H2SO4 oder
ihren löslichen Salzen, beispielsweise AlQ3, AXNOs)3, Al2(SOi)3, die freien Alkalikationen, insbesondere das
Natrium, neutrale Salze, z. B. NaCl, innerhalb des Trägers bilden, wobei diese Salze die Löslichkeit der kataly-
tisch wirksamen Metallsalze, beispielsweise des Palladiumchlorids und der Platinchlorwasserstoffsäure, nicht
stören. Das katalytisch aktive Material dringt auf diese Weise in das Trägermaterial bis zu der Tiefe ein, bis zu
welcher die Säurebehandlung vorgedrungen war. Wird eine solche Neutralisationsbehandlung nicht durchgeführt,
so ist anzunehmen, daß das katalytisch aktive Material, d. h. beispielsweise das Palladiumchlorid, im Träger
in der Form von hydratisiertem Palladiumoxid ausfällt, und zwar nach einer der folgenden Reaktionen, wenn der
Träger mit der Edelmetallösung behandelt wird:
PdCl2 + 2 NaOH — PdO ■ H2O + 2 NaCl
PdO ■ H2O + χ H2O — PdO · χ H2O
PdO ■ H2O + χ H2O — PdO · χ H2O
Es wird angenommen, daß der Niederschlag eine solche Molekülgröße hat, daß er die Poren des Aluminiumoxid-Trägers
verstopft und auf diese Weise die erforderliche und reproduzierbare Durchdringung verhindert.
Die beschriebene Verstopfungswirkung wird durch die Tatsache angezeigt, daß der nicht neutralisierte Träger
eine geringe Feuchtigkeits-Rückhaltekapazität besitzt, wenn er mit der Palladium enthaltenden Katalyse torlösung
behandelt wird, während nach der Neutralisierung in der beschriebenen Weise die Feuchtigkeits-Rückhaltekapazität
um etwa 50% erhöht wird. Der neutralisierte Träger zeigt auch eine wesentlich größere Umwandiungswirksamkeii
und eine längere Lebensdauer als der unbehandelte Träger, womit eine vielfach verbesserte
Katalysatorverteilung angezeigt wird. Weiter hat es sich herausgestellt, daß eine Behandlung des Trägers mit
einer Säurelösung, die gleichzeitig die Lösung des katalytisch aktiven Materials enthält, die beschriebene
Neutralisierung und die Steuerung der Eindringtiefe des Katalysators nicht erbringt.
Auf der Grundlage dieser experimentellen Arbeit wurde es möglich, die Verwendung von Aluminiumoxid-Pellets
mit einem Gehalt von 0,15 bis etwa 0,60 Gew.-°/o Na2O wirksam einzusetzen. Es wurde ermöglicht, eine
Edelmetall-Eindringtiefe von mindestens 90 μηι zu erreichen, indem der Träger mit einer verdünnten Säure mit
einer Konzentration von 0,04 bis 0,15% etwa 1 Minute lang vor der Behandlung mit dem katalytisch aktiven
Material behandelt wurde. Wie oben bemerkt, kann eine Salzlösung statt der Säurelösung verwendet werden,
wenn die Lösung eine äquivalente Konzentration an Säureanionen besitzt. Behandlungszeiten von mehr als etwa
5 Minuten ergaben einen fortschreitend geringeren Effekt, und bevorzugterweise wird stattdessen die Säurekonzentration
erhöht, um eine Behandlung mit größerer Neutralisierungstiefe zu erhalten. Die Neutralisationsbehandlung ist im vorstehenden so beschrieben worden, daß sie dem Rösten bzw. Brennen folgt; dabei ist
festzustellen, daß die Neutralisierungsbehandlung auch vor dem Brennen möglich ist.
Eine Tränkung der mit verdünnter Säure behandelten Träger mit dem katalytisch aktiven metallischen
Material, z. B. mit einer Pd/Pd-Salzlösung, wird dann mit einem der wohlbekannten Verfahren ausgeführt.
Beispielsweise wird das Trägermaterial in einer Trommel geschüttelt, während die Lösung des katalytisch
aktiven Materials auf die Pellets gesprüht wird. Diese Sprühlösung wird aus einer 10%igen Pt-Vorratslösung
von Platinchlorwasserstoffsäure und einer 5%igen Palladiumchloridlösung hergestellt. Die verwendete Lösungsmenge
wird so gewählt, daß sie ausreicht, um einen Katalysator mit einem Verhältnis Pt:Pd = 5:2
herzustellen, wobei der Gesamtedelmetallgehalt in einem Konverter von 4,26 Liter 1,42 g beträgt.
In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung sind Proben von Katalysatoren angefertigt worden, die
eine bedeutend bessere Umwandlung ergeben im Vergleich zu typischen handelsüblichen Katalysatoren, wobei
gleichzeitig weniger kostspieliges Trägermaterial deshalb verwendet werden kann, da der Alkalioxidgehalt des
Aluminiumoxids nicht entfernt zu werden braucht. Auch die physikalische Festigkeit und die thermische Stabilität
der hergestellten Katalysatoren befinden sich in den vorgeschriebenen Grenzen. Tafel HA und Tafel HB
zeigen Vergleiche zwischen den Katalysatoren, die gemäß des erfindungsgemäßen Verfahrens hergestellt wurden,
nämlich der Proben B, C, D und E mit typischen handelsüblichen Katalysatoren A und F.
Tafel MA
Katalysator
Handelsüblich
spez. Oberfläche (m2/g) Pellet-Dichte (g/cm3)
Makroradius·) (nm) Mikroradius*) (nm) Makrovolumen (cm3/g)
Mikrovolumen (cm3/g) Materialdichte (g/cm3) Eindringtiefe (μηι)
Pt-Gew.-%
Pd-Gcw.-%
Pellet-Form
Porenvolumen (cm3/g) Säure-Einweichzeit (min.) Säurekonzentration (Gew.-%) Mikrokügelchen (Gew.-%) Bruchzahl (frisch-kg) Abrieb (frisch-%) Schrumpfung (%) Na2O-GeIi. (Gew.-%) Erhitzungstemperatur 0C-Verweilzeit
Pd-Gcw.-%
Pellet-Form
Porenvolumen (cm3/g) Säure-Einweichzeit (min.) Säurekonzentration (Gew.-%) Mikrokügelchen (Gew.-%) Bruchzahl (frisch-kg) Abrieb (frisch-%) Schrumpfung (%) Na2O-GeIi. (Gew.-%) Erhitzungstemperatur 0C-Verweilzeit
*) Integraler Durchschnittswert. Tafel HB
94
1,132
627
0,140
0,461
3,54
39
0,035
0,014
sphärisch
0,601
7,44 0,26 2,0
1,052
1087,2
0,170
0,497
0,043
0019
sphärisch
0,667
927-1 h
130
1,052
1087,2
7,3
0,170
0,497
3,53
132
0,060
sphärisch
0,667
0,05
0,5
6,35
4,2
2,4
0,45
927-1 h
Katalysator D
Handelsüblich
spez. Oberfläche (m2/g) | 125 | 118 |
Pellet-Dichte (g/cm3) | 1,159 | 0,970 |
Makroradius*) (nm) | 18 700 | 2032,5 |
(monomodal) | ||
Mikroradius*) (nm) | 9,4 | 9,5 |
Makrovolumen (cm3/g) | 0,025 | 0,179 |
Mikrovolumen (cm3/g) | 0,0579 | 0,569 |
Materialdichte (g/cm3) | 3,38 | 3,53 |
Eindringtiefe (μπι) | 227 | 152 |
Pt-Gew.-% | 0,033 | 0,046 |
Pd-Gew.-% | 0,014 | 0,0200 |
Pellet-Form | sphärisch | sphärisch |
Porenvolumen (cm3/g) | 0,604 | 0,748 |
Säure-Einweichzeit (min.) | 10 | 2 |
Säürekonzenfration (Gew.-%) | 0,05 | |
Mikrokügelchen (Gew.-%) | 0,125 | 0,5 |
Bruchzahl (frisch-kg) | 7,44 | 5,22 |
Abrieb (frisch-%) | 4,8 | |
Schrumpfung (%) | 2,4 | 3,2 |
Na2O-GeIi. (Gew.-%) | 0,29 | 0,20 |
Erhitzungstemperatur | ||
"C-Verweilzeit | 927-2 h | 927-1 h |
125
1,103
104
3,43
0,037
0,015
zylindrisch
(monomodal)
0,615
*) Integraler Durchschnittswert
Bei der Bestimmung der Bruchzahl wurde eine repräsentative Probe von 10 Pellets jedes Katalysators
genommen, dabei jedes Pellet einer in kg ausgedrückten Bruchkraft zwischen zwei flachen Platten unterworfen,
wobei die Bruchlast jeweils die Bruchzahl für jedes Pellet angibt, und die in der Tafel aufgeführte Bruchzahl der
Durchschnittswert für die jeweils 10 Pellets ist Der Abrieb in Prozent ergibt den Gewichtsverlust bei einem
bestimmten Probengewicht, wenn 5 Minuten ein Stickstoffgasstrom in den Pelletbehälter geblasen wurde, und
zwar mit einer Durchblasgeschwindigkeit von 0,0835 mVmin. Die Schrumpfungsprozente geben den Volumen-
verlust einer Probe von 250 cm3 vibrationsgeschichteter Pellets wieder, nachdem die Probe auf 982°C erhitzt
und 24 Stunden lang auf dieser Temperatur gehalten wurde.
Wie in den Umwandlungskurven in der DE-OS 27 05 437 gezeigt wird, weisen die erfindungsgemäß hergestellten
Katalysatoren beträchtlich verbesserte Umwandlungseigenschaften für die erforderliche Katalysatorle-
bensdauer auf. Zusammengefaßt zeigt ein Vergleich der Proben A, B und C der Tafel HA und D, E und F der
Tafel HB bei einer Kohlenwasserstoffumwandlung in einem beschleunigten Lebensdauertest, daß das handelsübliche
Muster A eine nach etwa 31 Stunden sehr stark abnehmende Umwandlungswirksamkeit aufweist, wenn
die Katalysatorgifte über die Eindringtiefe des katalytisch aktiven Materials vorgedrungen sind, die 39 μηι
beträgt. Im Vergleich ergibt das Katalysatormuster B, das erfindungsgemäß hergestellt wurde und die in Tafei
HA gezeigten Katalysatoreigenschaften aufweist, eine Umwandlungsfähigkeit von 57% nach 35 Stunden,
während Muster C eine Umwandlung von 68% nach dieser Zeit zeigt. Wie in der erwähnten DE-OS 27 05 437
beschrieben, entsprechen 35 Stunden des beschleunigten Lebensdauertests einer Erprobungszeit von 80 500 km
Realzeit. Die Ergebnisse der Realzeiterprobung für die Katalysatormuster A, D, E und F sind ebenfalls in der
erwähnten DE-OS 27 05 437 dargestellt und zeigen die verbesserte Wirksamkeit der erfindungsgemäß herge-
stellten Proben D und E.
Claims (3)
1. Verfahren zur Herstellung von Katalysatoren vom Pellettyp mit katalytisch aktivem metallischen
Material auf einem hitzebeständigen keramischen Trägermaterial, bei dem das Trägermaterial siner Säurebehandlung
unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daß ein AluminiumoxJd-Trägermaterial
mit einem hohen freien Alkalioxidgehalt von mindestens 0,15%, bezogen auf das Gewicht des Trägermaterials,
verwendet wird, das Trägermaterial geschliffen, erhitzt und zu Pellets geformt wird, und die Pellets zur
Erreichung einer spezifischen Oberfläche von mindestens 100 m2/g gebrannt werden, daß die Pellets in einer
verdünnten anorganischen Säurelösung mit einer Konzentration von 0,04 bis 0,15 Gew.-% Säure oder in
einer Lösung eines Salzes dieser Säure mit einem äquivalenten Gehalt von Säureanionen mindestens 1 Minute
bis 5 Minuten eingeweicht werden, um Säureanionen in die Pellets bis zu einer Tiefe eindringen zu lassen,
bis zu der das katalytisch aktive Material eindringen soll, ohne daß Bestandteile, die die TrägerkristaJlite
bilden, entfernt werden, daß die Lösung von den Pellets abgezogen wird, und daß die durchweichten Pellets
mit einer Lösung des katalytisch aktiven Materials bis zur Tiefe der Säure- oder Säuresalzbehandlung
durchdrungen werden, wobei das katalytisch aktive metallische Material mindestens eines der Metalle Cu,
Ag, Au, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Fe, Co, Ni, Ru, Rh, Pd, Os, Ir, Pt ist
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Trägermaterial mit einem verbrennbaren
organischen Material gemischt wird, das aus einem nichtsauren hydrophoben thermoplastischen Material
mit einer durchschnittlichen Teilchengröße von 20 bis 30 μπι gebildet wird, die Mischung in Pellets geformt
wird, wobei die geformten Pellets einen Anteil des organischen Materials von 0,12 bis 0,5 Gew.-% der Pellets
enthalten, und die Pellets gebrannt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß im Fall der Verwendung von Aluminiumoxid-Trihydrat
nach dem Schleifen und Erhitzen das amorphe Aluminiumoxid mit dem verbrennbaren organischen
Material und Wasser gemischt wird, wobei das Wasser in einer Menge zugesetzt wird, bei der die
maximale Feuchtigkeits-Haltekapazität der Mischung erreicht wird, und die geformten Pellets vor dem
Brennen zu Aluminiumoxid-Monohydrat rehydratisiert werden.
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---|---|---|---|
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