DE2623465C2 - Verfahren zur Herstellung elektrischer Leiter aus Aluminiumlegierungen - Google Patents

Verfahren zur Herstellung elektrischer Leiter aus Aluminiumlegierungen

Info

Publication number
DE2623465C2
DE2623465C2 DE2623465A DE2623465A DE2623465C2 DE 2623465 C2 DE2623465 C2 DE 2623465C2 DE 2623465 A DE2623465 A DE 2623465A DE 2623465 A DE2623465 A DE 2623465A DE 2623465 C2 DE2623465 C2 DE 2623465C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
temperature
wire
wire rod
production
electrical conductors
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
DE2623465A
Other languages
English (en)
Other versions
DE2623465A1 (de
Inventor
Jean-Claude Saint-Egreve Nicoud
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rio Tinto France SAS
Original Assignee
Societe de Vente de lAluminium Pechiney SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Societe de Vente de lAluminium Pechiney SA filed Critical Societe de Vente de lAluminium Pechiney SA
Publication of DE2623465A1 publication Critical patent/DE2623465A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE2623465C2 publication Critical patent/DE2623465C2/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
    • H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
    • H01B1/023—Alloys based on aluminium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)

Description

100
von zumindest 350% gezogen und anschließend bei 130 bis 240" C ausgelagert wird, wobei S der Anfangsquerschnitt und s der Endquerschnitt des Drahtes ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Chargen weise bei 130 bis 170° C in 30 M muten bis 12 Stunden ausgelagert wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß kontinuierlich bei 180 bis 240 C in 1 bis 30 Sekunden ausgelagert wird.
Die Erfindung betrifft die Herstellung von Leitern, insbesondere für Freileitungen aus Aluminiumlegierungen, bestehend aus 0,15 bis 035% Eisen. 030 bis 0,70% Silicium, 030 bis 030% Magnesium und bis zu 0,40, vorzugsweise weniger als 0,20% Kupfer und Aluminium, mit den bei Leitaluminium üblichen Begleitelementen als Rest mit einer Zugfestigkeit von zumindest 370 N/mm2, einer Bruchdehnung von zumindest 4%, einer
Kriechdehnung bei 600C nach 1000 Stunden von weniger als 4 - 10~2% - gemessen an einem Drahc von 2,2 mm
Durchmesser unter einer Spannung von 71 N/mm2 - und einem elektrischen Widerstand von maximal
3,28 μΩ · on ausgehend von einem Walzdraht, der lösungsgeglüht und abgeschreckt worden ist und einer
Ablagerung bei mäßiger Temperatur unterworfen wird.
Derartige Legierungen und daraus hergestellte Leiter eignen sich insbesondere für Freileitungen zum Ener-
gietransport auf große Distanzen. Al/Mg/Si-Legierungen mit bis zu 2% Magnesium und etwa 1% Silicium wurden seit etwa einem halben Jahrhundert als elektrische Leiter angewandt, insbesondere fur Freileitungen zum Transport von elektrischer Energie über große Distanzen. Derartige Legierungen sind unter der Bezeichnung Al MELEC oder AGS/L(entsprechend der französischen Norm A 02 001) im Handel und müssen nach den französischen Normen AFNOR NF-C-34 125 folgende Mittelwerte für Drahtstärke <3,6 mm besitzen:
Bruchfestigkeit: 330 N/mm2, im Mittel über das Kabel 345 N/mm2 Bruchdehnung 4%
Widerstand bei 200C max. 3,28 μΩ · cm
mittlerer Widerstand über das Kabel max. 3,25 μΩ · cm
Die chemische Zusammensetzung entspricht in etwa 0,6% Mg, 0,6% Si und ί 035% Fe.
Eine wesentliche Verbesserung der mechanischen Eigenschaften, ohne daß dies auf Kosten der elektrischen Leitfähigkeit geht, ist von hohem Interesse, sei es zur Erhöhung des übertragenen Stroms ohne Änderung der Höhe der Masten, sei es bei gleicher Leistung für eine Verbesserung der Sicherheitsanforderungen gegen mechanische Beschädigungen. Man kann keine wesentliche Verbesserung der mechanischen Eigenschaften für gegebene elektrische Widerstandswerte erwarten durch Erhöhung der Anteile an Legierungselementen (insbesondere Mg und Si), weil sich dies in einer Verschlechterung der Ziehbarkeit zeigt.
B-sher wurde das Ziehen von Drähten aus derartigen Legierungen in der Kälte oder bei §aumtemPer^ur (CH-PS I 10 227 und FR-PS 20 53 838) bzw. bei einer Temperatur zwischen 90 und 110 C (FR-PS 14 99 2bb) vorgenommen. Bei letzerem Verfahren erreicht man nur Zugfestigkeiten von 330 bis 360 N/mm2.
Ausgehend von obigen Legierungen und unter Verwendung eines lösungsgeglühten und abgeschreckten Walzdrahtes betrifft nun die Erfindung die Herstellung elektrischer Leiter aus Aluminiumlegierungen, die dadurch gekennzeichnet ist. daß der Walzdraht bei einer Temperatur zwischen 110 und 1800C, vorzugsweise zwischen 130 und 1600C. mit einem Zichverhältnis
JLlL- 100
von zumindest 350% gezogen und anschließend bei 130 bis 240°C ausgelagert wird, wobei 5 der Anfangsquerschniti und s der l-ndqucrschnitl des Drahtes bedeutet. Das Auslagern kann chargenwcise oder kontinuierlich erfolgen und zwar bei 130 bis 170"C in 30 Minuten bis 12 Stunden bzw. bei 180 bis 24(>"C in 1 bis 30 Sekunden. Die Herstellung der Drähte aus den Miiminiumlegierungen kann aiii verschiedene Weise erfolgen, und zwar beispielsweise nach folgenden 3 Verfahrensvarianten:
1. Walzen eines viereckigen Barrens öder Strangpressen von Preßbarren, Schweißen der Ringe von Walzdraht, Ziehen auf etwa dreifache Endstärke, Lösungsglühen, Abschrecken und schließlich Ziehen auf Endstärke und Auslagern.
2. Halbkontinuierliches Strangpressen von Preßbarren mit Abschrecken beim Austritt aus der Strangpresse, Ziehen auf Endstärke und Auslagern.
3. Kontinuierliches Gießen und Wälzen auf z. B. einer Properzi-Maschine, Lösungsglühen von Walzdraht-Ringen von etwa 11 in einem Ofen, Abschrecken, Trocknen und dann Ziehen auf Endstärke und schließlich Auslagern.
Letzteres Verfahren wird in den letzten 20 Jahren am häufigsten angewandt, da es die beste Produktivität bei der Herstellung des Walzdrahtes und dessen Umformung ergibt. Dies ist auch die Verfahrenvariante, die sich nach dem erfindungsgemäßen Verfahren am besten abwandeln läßt.
Es ist bekannt daß die mechanischen Eigenschaften von Leitern aus Al/Mg/Si-Legierungen nach dem Lösungsglühen, Abschrecken, Ziehen und Auslagern durch Kupfer merklich verbessert werden können. Hingegen steigt der elektrische Widerstand merklich, und die Strangpreßbarkeit ist schlechter, so daß man obige zweite Verfahrensvariante bei kupferhaltigen Legierungen wohl picht anwenden wird. Darüber hinaus begrenzt auch der Kupfergehalt die Korrosionsbeständigkeit
Durch das erfindungsgemäße Verfahren erhält man Leiter verbesserter Eigenschaften, und zwar der elektrischen Eigenschaften und der mechanischen Eigenschaften einschließlich der thermischen Stabilität und des Kriechverhaltens im Vergleich zu den nach den bekannten Verfahren erhaltenen Leitern, während die Ermüdungsfestigkeltden auf bekannte Weise erhaltenen Produkten zumindest gleichwertig ist
Bei dem etfindungsgemäßen Verfahren erfolgt also das Ziehen bei mäßiger Wärme, a!so in einem Temperaturbereich, wo die Ausscheidung von Mg2Si sehr fein ist und mit geringer Geschwindigkeit stattfindet Während des Ziehens bei mäßiger Wärme sind die GUINIER-PRESTON-Zonen, die sich durch Auslagern nach dem Abschrecken bilden und stark den elektrischen Widerstand beeinflussen, jedoch nur wenig zur Härtung beitragen, vermieden.
Durch die Kombination des Kupfergehaltes von maximal 0,4% und vorzugsweise maximal 0,2% und des Ziehens bei mäßiger Wärme werden die besonderen mechanischen und elektrischen Eigenschaften in dem Endprodukt erreicht ohne daß dazu übermäßige Kupferanteile erforderlich wären, die sich nachteilig auf die Ziehbarkeit unter normalen Bedingungen und auf das Korrosionsverhalten auswirken könnten. Das Ziehen bei mäßiger Wärme führt zu Ausscheidungen, die ein kontinuierliches Warmauslagern der Drähte ermöglichen. Es kann auf verschiedene Weise vorgenommen werden, z. B. tritt der Draht von einem kalten Drahtring in das Ziehwerk ein, oder bevorzugt wird er bis auf Ziehtemperatur vorgewärmt, oder der Drahtring ist auf einer Temperatur unter der Ziehtem^ratur jedoch nicht über I4O°C vorgewärmt Bei dieser Temperatur wird das Härten schon merklich unci k?,nn die Ziehbarkeit verschlechtern.
■~. Das Ziehen bei mäßiger Tem^iratur geschieht z.B. auf einer Mehrfachmaschine, in der der Draht über Seilwinden geführt und dabei in ein Schmiermittclbad der entsprechenden Ziehtemperatur getaucht wird. Das Ziehwerkzeug wird auch mit dem auf entsprechende Temperatur gehaltenen Schmiermittel bespritzt. Die Ziehtemperatur und damit die Temperatur des Schmiermittels wird in obigem Bereich gehalten und ist abhängig von den Ziehbedingungen (Ziehverhältnis und Ziehgeschwindigkeit).
Nach dem Ziehen wird der Draht vorzugsweise chargenweise 30 Minuten bis 12 Stunden bei 130 bis 170"C oder vorzugsweise kontinuierlich in 1 bis 30 Sekunden bei 180 bis 240° C ausgelagert, indem der Draht beispielsweise ein mit einem Thermostat auf konstanter Temperatur gehaltenes Ölbad durchläuft wodurch man einen einwandfrei geschmierten Draht erhält, was für ein eventuelles Verseilen sehr zweckmäßig ist
Dieses abschließende Warmauslagcrn führt zu einer Verbesserung der elektrischen Leitfähigkeit und zu einer Wiedererlangung der Verformbarkeit (Bruchdehnung und Biegbarkeit), während die Zugfestigkeit unverändert hoch bleibt
Die Erfindung wird an folgenden Beispielen weiter erläutert
Legierungszusammensetzung:
030% Fe, 0,60% Si, 0,64% Mg, 0,015% Cu
Beispiel 1
Verfahrensstufen:
a) kontinuierlich Gießen und Walzen auf einer Properzi-Anlage zu einem Walzdraht — 9,5 mm Durchmesser —;
b) Lösungsglühen des Walzdrahtes 3 h bei 54O0C;
c) Abschrecken mit kaltem Wasser;
d) Auslagern 4 Tage bei Raumtemperatur; bo
e) Ziehen bei einmaligem Durchzug auf 2,2 mm bei etwa 20°C, 110.140 bzw. 160°C. Für das Ziehen bei 110,140 und 160eC wurde der Draht bei jedem Durchzug durch ein Ölbad der entsprechenden Temperatur geführt Das Ziehwerkzeug wurde auf der gleichen Temperatur gehalten;
f) Langsames Auslagern chargenweise bei 165° C während 1,3,5 bzw. 7 Stunden.
Ziehtemperatur 0C
N/mm2
μΩ ■ cm
20 350 3,25
110 377 3,25
140 398 3,25
160 389 3,25
Beispiel 2
Der nach Beispiel 1 bei einer Ziehtemperatur von 1400C erhaltene Draht — 2,2 mm Durchmesser — wurde zum Warmauslagern durch ein ölbad einer Temperatur von 180, 200 bzw. 2200C gezogen. Die Durchzugsgeschwindigkeit war so eingestellt, daß die jeweilige Temperatur bei der Auslagerung 15 Sekunden eingehalten war. Unmittelbar nach dem Ziehen und nach dem Auslagern bei den verschiedenen Temperaturen ergaben sich folgende Eigenschaften:
a
N/mm2
O200 %
μΩ · cm
Nach dem Ziehen 399 22 330
Ausgelagert 1800C 391 4,5 3,255
Ausgelagert 200° C 385 43 3,243
Ausgelagert 22O°C 374 43 3,228
Beispiel 3
Es wurden 3 Proben des Walzdrahtes — 93 mm 0 — aus Legierungen A, B und C bei 140° C gezogen.
Fe Si Cu Mg OH D200 P
% % % % N/cm % μΩ · cm
A 0,18 0,55 < 0,008 0.66 400 5 3,25
B 0,18 0,57 0,05 0,70 405 5 3,25
C 0,18 058 OJO 0,69 420 5 3,25
Beispiel 4
Es wurde nach den Angaben des Beispiels 3 gearbeitet, jedoch auf einen Durchmesser 3,45 mm heruntergezo
gen.
Legierung
"H
N/mm1
I'
μΩ · cm
A B C
383
391
Beispiel 5
3.25 3,25 3,25
Drähte aus den Legierungen A und C des Beispiels 3 wurden bei 1400C gezogen und in unterschiedlicher Weise ausgelagert, um den Einfluß des Warmauslagerns auf die mechanischen Eigenschaften in der Wärme und das Kriechverhalten zu zeigen. Die mechanischen Eigenschaften wurden jeweils bei 2O0C bestimmt.
Warmauslagern Legierung A Dm Legierung C °/o
I'll % OB 4,0
N/mm2 4,8 N/mm2 4,0
keines 395 5,7 408 3,7
1h175°C 371 4,8 402 4.5
1h200'C 316 4,5 361 4,0
lh 250° C 217 5,4 257 gezogen ui
10 000 h 125"C 364 Beispiels 1 398
Zum Vergleich wurden Drähte — 2.2 mm — des wie bisher bei 20" C
ausgelagert.
26 23 465 lh,»,
%
Auslagern "Il
N/mm'		 5,5
4.5
4,0
6,2
6,3
keines
1 hl75°C
I h200°C
1 h250°C
100hl25°C		 350
328
285
187
336
Zusammensetzung: Fc
%		 Si
%		 Cc.
% 		Mg
%		 Τι
%
0.28
0,28		 0,57
0,54		 0,020
0.10		 0,57
0.56		 0.01
0,01
Legierung D
Legierung E
Weitere Drähte aus den Legierungen A und C — nicht ausgelagert — wurden auf ihr Kriechverhalten untersucht und dazu 1000 h bei 600C und bei einer Last von 71 N/mm-'gehalten.
A: 4,55 · 10-2mmauf 125mm,d. h.3.64 · 10--% 15
C: 3,65 · 10-2mmauM25mm,d.h.2,92 ■ IO-2U/o
Drähte aus Legierung A, in üblicher Weise gezogen, ergaben unter den gleichen Versuchsbedingungen des Kriech-Tests im allgemeinen 4 · IO~2%
Beispiel 6
Ein Walzdraht — 9,5 mm 0 — erhalten durch Gießen und Walzen auf einer Properzi-Anlage, hatte folgende
Bunde oder Ringe mit einem Gewicht von etwa 1 t wurden 10 h bei 5400C lösungsgeglüht, mit kaltem Wasser 35 abgeschreckt, 6 h bei 100°C getrocknet und dann bei 160°C in 4 Durchzügen mit einer Austrittsgeschwindigkeit von 100 m/min gezogen. Der Draht trat kalt in das Ziehwerk ein und wurde auf Ziehtemperatur durch Eintauchen in ein auf entsprechender Temperatur gehaltenes Schmierölbad gebracht. Das Ziehwerkzeug und der Konus wurden auch mit dem Schmieröl versehen.
Durch zweimaliges Ziehen unter obigen Bedingungen erhielt man einen Draht mit einem Durchmesser von 40 3,45 mm, der nun chargenweise oder kontinuierlich in einem Ölbad ausgelagert wurde. Die mechanischen Eigenschaften und der elektrische Widerstand nach dem Ziehen und nach dem Auslagern während 12 h bei 150°C sind im folgenden zusammengestellt:
N/rnm- D21,,
%		 /'
μίΐ ■ cm
Legierung D
gezogen
ausgelagert		 374
380		 5,7
8,7		 3,447
3.240
Legierung E
gezogen
ausgelagert		 356
390		 5,3
8.5		 3,480
3.240
Beispiel 7 $
Drähte — 3,45 mm — nach dem Ziehen gemäß Beispiel 6 wurden nun ein drittes Mal unter gleichen Bedingun- f;>
gen auf 2,25 mi.i heruntergezogen und wie oben ausgelagert, d. h. chargenweise 12 h bei 145° C bzw. 15 s bei fj»
5 230° C im Ölbad. [J
N/mm2 D200 P
% μΩ · cm
Legierung D
gezogen 371 5,1 3,414
ausgelagert (chargenweisc) 400 7,8 3,240
ausgelagert (im ölbad) 370 5,0 3.265
Legierung E
gezogen 384 5,0 3.450
ausgelagert (chargenweise) 410 8,0 3.240
ausgeiageri (im ölbad) 375 5.0 3.270

Claims (1)

Patentansprüche:
1. Verfahren zur Herstellung von elektrischen Leitern, insbesondere Freileitungen, aus Aluminiumlegierungen bestehend aus 0,15 bis 035% Eisen, 030 bis 0,70% Silicium, 030 bis 0,80% Magnesium, bis 0,40%, vorzugsweise weniger als 0,20% Kupfer und Aluminium mit den bei Leitaluminium üblichen Begleitelementen als Rest mit einer Zugfestigkeit von zumindest 370 N/mm2, einer Bruchdehnung von zumindest 4%, einer Kriechdehnung bei 6U°C nach 1000 Stunden von weniger als 4 · 10~2% — gemessen an einem Draht von 22 mm Durchmesser unter einer Spannung von 71 N/mm2 — und einem elektrischen Widerstand von maximal 3,28 μΩ - cm ausgehend von einem Walzdraht, der lösungsgeglüht und abgeschreckt worden jst, dadurch gekennzeichnet, daß der Walzdraht bei einer Temperatur zwischen 110 und 180°C vorzugsweise zwischen 130 und 1600C, mit einem Ziehverhältnis
DE2623465A 1975-05-28 1976-05-25 Verfahren zur Herstellung elektrischer Leiter aus Aluminiumlegierungen Expired DE2623465C2 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR7517201A FR2312839A1 (fr) 1975-05-28 1975-05-28 Conducteurs electriques ameliores en alliages al-mg-si, en particulier pour cables aeriens de transport d'energie, et procede d'obtention

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE2623465A1 DE2623465A1 (de) 1976-12-02
DE2623465C2 true DE2623465C2 (de) 1984-08-09

Family

ID=9155964

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE2623465A Expired DE2623465C2 (de) 1975-05-28 1976-05-25 Verfahren zur Herstellung elektrischer Leiter aus Aluminiumlegierungen

Country Status (28)

Country Link
US (1) US4042424A (de)
JP (1) JPS51144320A (de)
AR (1) AR211267A1 (de)
AT (1) AT353339B (de)
BE (1) BE842242A (de)
BR (1) BR7603363A (de)
CA (1) CA1053483A (de)
CH (1) CH604328A5 (de)
CU (1) CU34528A (de)
DE (1) DE2623465C2 (de)
DK (1) DK231276A (de)
EG (1) EG12380A (de)
ES (1) ES448260A1 (de)
FI (1) FI761497A (de)
FR (1) FR2312839A1 (de)
GB (1) GB1493755A (de)
GR (1) GR58457B (de)
IL (1) IL49650A (de)
IT (1) IT1078807B (de)
LU (1) LU75033A1 (de)
MY (1) MY7800322A (de)
NL (1) NL7605812A (de)
NO (1) NO761779L (de)
OA (1) OA05335A (de)
PT (1) PT65145B (de)
SE (1) SE416561B (de)
TR (1) TR19069A (de)
ZA (1) ZA763147B (de)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55110753A (en) * 1979-02-20 1980-08-26 Furukawa Electric Co Ltd:The Aluminum alloy conductor and producing method of the same
JPS5662944A (en) * 1979-10-23 1981-05-29 Furukawa Electric Co Ltd:The Aluminum alloy conductor and its manufacture
JPS5839225B2 (ja) * 1979-11-28 1983-08-29 古河電気工業株式会社 高力アルミニウム合金導体の製造法
LU83249A1 (fr) * 1981-03-23 1983-02-22 Huwaert Leo Cloostermans Procede de fabrication de fil machine en aluminium
US4589932A (en) * 1983-02-03 1986-05-20 Aluminum Company Of America Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing
JPS60255319A (ja) * 1984-05-30 1985-12-17 Mitsubishi Electric Corp 放電加工装置におけるワイヤ断線検出方法
US5507888A (en) * 1993-03-18 1996-04-16 Aluminum Company Of America Bicycle frames and aluminum alloy tubing therefor and methods for their production
US5342459A (en) * 1993-03-18 1994-08-30 Aluminum Company Of America Aluminum alloy extruded and cold worked products having fine grain structure and their manufacture
US5607524A (en) * 1994-02-02 1997-03-04 Aluminum Company Of America Drive shafts for vehicles and other applications and method for production
DE102010027082A1 (de) 2010-07-13 2012-01-19 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Klemmkörper für einen elektrischen Leiter
US9991024B2 (en) * 2013-03-29 2018-06-05 Furukawa Electric Co., Ltd. Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod
US9650706B2 (en) * 2013-03-29 2017-05-16 Furukawa Electric Co., Ltd. Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod
WO2014155818A1 (ja) * 2013-03-29 2014-10-02 古河電気工業株式会社 アルミニウム合金導体、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体の製造方法
EP2896706B1 (de) * 2013-03-29 2017-09-06 Furukawa Electric Co., Ltd. Aluminiumlegierungsleiter, verdrillter aluminiumlegierungsdraht, beschichteter elektrodraht, kabelbaum und herstellungsverfahren für aluminiumlegierungsleiter
JP6099475B2 (ja) * 2013-05-01 2017-03-22 本田技研工業株式会社 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金部材およびその製造方法
EP3115473B1 (de) * 2014-03-06 2020-07-15 Furukawa Electric Co. Ltd. Aluminiumlegierungsdraht, aluminiumlegierungsstrangdraht, beschichteter elektrischer draht, kabelbaum, verfahren zur herstellung des aluminiumlegierungsdrahts und verfahren zur untersuchung des aluminiumlegierungsdrahts
US10553327B2 (en) * 2014-05-26 2020-02-04 Furukawa Electric Co., Ltd. Aluminum alloy conductor wire, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and method of manufacturing aluminum alloy conductor wire
WO2015182624A1 (ja) * 2014-05-26 2015-12-03 古河電気工業株式会社 アルミニウム合金導体線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体線の製造方法
DE112015003811B4 (de) * 2014-08-19 2021-02-11 Autonetworks Technologies, Ltd. Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumdrahts
KR101974753B1 (ko) * 2014-09-22 2019-05-02 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 알루미늄 합금 선재, 알루미늄 합금 연선, 피복 전선, 와이어하네스 및 알루미늄 합금 선재의 제조 방법
JP6079818B2 (ja) * 2015-04-28 2017-02-15 株式会社オートネットワーク技術研究所 アルミニウム合金素線、アルミニウム合金撚線およびその製造方法、自動車用電線ならびにワイヤーハーネス
JP6643886B2 (ja) * 2015-12-09 2020-02-12 株式会社フジクラ アルミニウム合金導電線、これを用いた電線、ワイヤハーネス及びアルミニウム合金導電線の製造方法
CN111270112A (zh) * 2020-04-02 2020-06-12 江苏亨通电力特种导线有限公司 用于架空导线的高强高导铝合金及其制备方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH110527A (de) * 1924-05-21 1925-06-16 Aluminium Ind Ag Verfahren zur Herstellung von legiertem Aluminiumdraht von hoher elektrischer Leitfähigkeit und grosser Zugfestigkeit.
US3418177A (en) * 1965-10-14 1968-12-24 Olin Mathieson Process for preparing aluminum base alloys
FR1499266A (fr) * 1966-08-19 1967-10-27 Pechiney Prod Chimiques Sa Procédé de tréfilage des conducteurs électriques en alliages d'aluminiummagnésium-silicium
FR2053838A5 (en) * 1969-07-21 1971-04-16 Pechiney Insulated aluminium wire for domestic usage
US3770515A (en) * 1972-05-15 1973-11-06 F Besel High conductivity aluminum alloys
JPS5516688B2 (de) * 1972-05-30 1980-05-06

Also Published As

Publication number Publication date
JPS51144320A (en) 1976-12-11
NO761779L (de) 1976-11-30
IT1078807B (it) 1985-05-08
OA05335A (fr) 1981-02-28
FI761497A (de) 1976-11-29
CH604328A5 (de) 1978-09-15
TR19069A (tr) 1978-05-01
AT353339B (de) 1979-11-12
CA1053483A (fr) 1979-05-01
MY7800322A (en) 1978-12-31
PT65145A (fr) 1976-06-01
IL49650A (en) 1978-07-31
BE842242A (fr) 1976-11-26
FR2312839A1 (fr) 1976-12-24
GB1493755A (en) 1977-11-30
US4042424A (en) 1977-08-16
ATA385876A (de) 1979-04-15
SE7605977L (sv) 1976-11-29
DK231276A (da) 1976-11-29
DE2623465A1 (de) 1976-12-02
CU34528A (es) 1978-04-19
LU75033A1 (de) 1977-02-15
EG12380A (en) 1978-12-31
PT65145B (fr) 1977-10-13
BR7603363A (pt) 1976-12-07
SE416561B (sv) 1981-01-19
IL49650A0 (en) 1976-07-30
NL7605812A (nl) 1976-11-30
GR58457B (en) 1977-10-10
FR2312839B1 (de) 1977-12-09
AR211267A1 (es) 1977-11-15
ZA763147B (en) 1977-07-27
ES448260A1 (es) 1977-11-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2623465C2 (de) Verfahren zur Herstellung elektrischer Leiter aus Aluminiumlegierungen
DE112007002585B4 (de) Verfahren zur Herstellung eines Leiters und Leiter
DE2623431A1 (de) Verfahren zur herstellung von elektrischen leitern
DE112004002872T5 (de) Kompositleitung für einen Kabelbaum und Verfahren zur Herstellung derselben
DE2134393C2 (de) Verwendung einer Aluminiumlegierung für die Herstellung von elektrisch leitenden Gegenständen
DE1758123B1 (de) Kupferlegierung und verfahren zur erhoehung ihrer elektrischen leitfaehigkeit und festigkeit
DE2317994C3 (de) Verwendung einer Aluminiumlegierung als Werkstoff für elektrische Drähte
DE2611252C2 (de) Verwendung einer Aluminiumlegierung für die Herstellung von elektrisch leitenden Gegenständen mit erhöhter Warmfestigkeit
DE2543899C3 (de) Elektrische Leiter aus einer Aluminiumlegierung
DE1925597B2 (de) Verfahren zur herstellung eines aluminiumlegierungsdrahtes mit einer elektrischen leitfaehigkeit von wenigstens 61 % iacs
DE2655433A1 (de) Elektrischer leiter aus einer aluminium-legierung
DE1928603C2 (de) Magnesiumhaltige Aluminiumlegierung für Leiterzwecke
DE2624976C2 (de) Verfahren zur Herstellung von elektrischen Leitern aus AlMgSi-Legierungen
DE1243402B (de) Verfahren zur Verbesserung der mechanischen und elektrischen Eigenschaften von Aluminiumleiterdraehten
EP0702375B1 (de) Oberleitungsdraht einer elektrischen Hochgeschwindigkeitsbahnstrecke und Verfahren zu dessen Herstellung
EP0779372B1 (de) Oberleitungsfahrdraht einer elektrischen Hochgeschwindigkeitsbahnstrecke und Verfahren zu dessen Herstellung
DD155435A1 (de) Verfahren zur waermebehandlung von aluminiumlegierungen
DE531693C (de) Verfahren zur Herstellung von Aluminium hoher elektrischer Leitfaehigkeit und grosser Festigkeit
EP0249740B1 (de) Verwendung einer Kupferlegierung
DE2141444A1 (de) Draht fur elektrische Zwecke aus einer Aluminiumlegierung und Verfahren zu seiner Herstellung
DE3725950A1 (de) Verwendung einer kupferlegierung als werkstoff fuer stranggiesskokillen
DE1967046C3 (de) Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsdrahtes mit einer elektrischen Leitfähigkeit von wenigstens 61 Prozent IACS
DD200231A1 (de) Al-leitdraht mit erhoehter festigkeit und verfahren zu seiner herstellung
CH513246A (de) Kupferlegierung
DE1758121C (de) Kupferlegierung sowie Verfahren zur Verbesserung der elektrischen Leit fahigkeit und Festigkeit dieser Legie rung

Legal Events

Date Code Title Description
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee