DE19955392A1 - Monochromatische Röntgenstrahlenquelle - Google Patents
Monochromatische RöntgenstrahlenquelleInfo
- Publication number
- DE19955392A1 DE19955392A1 DE19955392A DE19955392A DE19955392A1 DE 19955392 A1 DE19955392 A1 DE 19955392A1 DE 19955392 A DE19955392 A DE 19955392A DE 19955392 A DE19955392 A DE 19955392A DE 19955392 A1 DE19955392 A1 DE 19955392A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- target
- secondary target
- ray
- window
- primary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J35/00—X-ray tubes
- H01J35/02—Details
- H01J35/16—Vessels; Containers; Shields associated therewith
- H01J35/18—Windows
- H01J35/186—Windows used as targets or X-ray converters
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J2235/00—X-ray tubes
- H01J2235/08—Targets (anodes) and X-ray converters
- H01J2235/081—Target material
- H01J2235/082—Fluids, e.g. liquids, gases
Landscapes
- X-Ray Techniques (AREA)
Abstract
Es wird eine Röntgenstrahlenquelle zur Erzeugung einer weitgehend monochromatischen Fluorezenz-Röntgenstrahlung mit einem primären und einem sekundären Target beschrieben. Die Strahlenquelle zeichnet sich dadurch aus, daß das primäre Target (10) ein flüssiges Metall eine flüssige Metalllegierung ist, das/die zwischen einem ersten, für einen Elektronenstrahl durchlässigen und einem zweiten, für eine Röntgenstrahlung durchlässigen Fenster (2; 6), an das sich das sekundäre Target (11) anschließt, in der Weise geführt ist, dass Elektronen, die durch das erste Fenster auf das primäre Target treffen, Röntgenstrahlen erzeugen, die beim Erreichen des sekundären Targets im Wesentlichen eine einer Absorptionskante des sekundären Targets entsprechende maximale Energie aufweisen, so dass in dem sekundären Target eine weitgehend monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung angeregt wird.
Description
Die Erfindung betrifft eine Röntgenstrahlenquelle zur Erzeugung einer weitgehend
monochromatischen Fluoreszenz-Röntgenstrahlung mit einem primären und einem
sekundären Target.
Eine Röntgenstrahlenquelle dieser Art ist aus der US-PS 3.867.637 bekannt und umfaßt in
einer Röntgenröhre im wesentlichen ein (primäres) Target, das einer Kathode gegenüberliegt
und in dem durch Einfall eines Elektronenstrahls Röntgenstrahlen erzeugt werden. Das
Target ruht auf einem Substrat, das zum Beispiel aus einem Leichtmetall wie Aluminium
oder Beryllium sein kann und das dazu dient, das Target mechanisch zu halten und einen
vakuumfesten Verschluß der Röntgenröhre zu gewährleisten. Das Substrat ist für die von
dem Target ausgehenden Röntgenstrahlen im wesentlichen durchlässig und so dick gewählt,
daß sämtliche einfallenden Elektronen absorbiert werden. Auf die andere Seite des
Substrates ist ein fluoreszierendes Material (sekundäres Target) aufgebracht, das zum
Beispiel Ceriumoxid sein kann, so daß durch die aus dem primären Target einfallenden
Röntgenstrahlen eine materialabhängige monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung
angeregt wird.
Ein Problem bei diesen bekannten Röntgenstrahlenquellen besteht darin, daß es relativ
schwierig ist, einen großen Anteil der in dem primären Target erzeugten Röntgenstrahlung
in das sekundäre Target zu koppeln. Dies hat zur Folge, daß die Intensität der angeregten
monochromatischen Fluoreszenz-Röntgenstrahlung entsprechend gering ist bzw. durch
Veränderung der Targets nur auf Kosten der spektralen Reinheit erhöht werden kann.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, eine Röntgenstrahlenquelle der eingangs
genannten Art zu schaffen, mit der im wesentlichen monochromatische Fluoreszenz-
Röntgenstrahlung mit einer höheren Strahlungsintensität bei gleichzeitig hoher spektraler
Reinheit erzeugt werden kann.
Gelöst wird diese Aufgabe mit einer Röntgenstrahlenquelle der eingangs genannten Art, die
sich dadurch auszeichnet, daß das primäre Target ein flüssiges Metall oder eine flüssige
Metalllegierung ist, das/die zwischen einem ersten, für einen Elektronenstrahl durchlässigen
und einem zweiten, für eine Röntgenstrahlung durchlässigen Fenster, an das sich das
sekundäre Target anschließt, in der Weise geführt ist, daß Elektronen, die durch das erste
Fenster auf das primäre Target treffen, Röntgenstrahlen erzeugen, die beim Erreichen des
sekundären Targets im wesentlichen eine einer Absorptionskante des sekundären Targets
entsprechende maximale Energie aufweisen, so daß in dem sekundären Target eine
weitgehend monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung angeregt wird.
Das (zumindest im Betriebszustand der Röntgenstrahlenquelle) flüssige Metall bzw. die
Metalllegierung erfüllt dabei nicht nur die Funktion des primären Targets, sondern bewirkt
gleichzeitig eine wirksame Abführung von Wärme aus dem Target und kühlt die Fenster,
wobei insbesondere an dem ersten Fenster durch den einfallenden Elektronenstrahl eine
relativ starke Wärmeentwicklung auftritt. Die Kühlung hat zur Folge, daß die
Elektroneneinstrahlung und damit die thermische Leistungsdichte wesentlich gesteigert
werden kann, so daß sich auch die Strahlungsintensität der monochromatischen
Fluoreszenz-Röntgenstrahlen entsprechend erhöht.
Die Unteransprüche haben vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung zum Inhalt. Die
Ausführung der Fenster gemäß Anspruch 2 hat den Vorteil, daß sie einerseits besonders
stabil sind, so daß sie dem Strömungsdruck des fließenden flüssigen Metalls schon bei
relativ geringer Dicke standhalten können und andererseits dem Elektronen- bzw.
Röntgenstrahl eine nur sehr geringe Energie entziehen.
Die Ausführung nach Anspruch 3 hat den Vorteil, daß eine besonders wirksame Abführung
der Wärme von den Fenstern erzielt wird.
Die Ausführung nach den Ansprüchen 4 und 5 ermöglicht schließlich eine erhebliche
Verbesserung der spektralen Reinheit der aus dem sekundären Target ausgekoppelten
Röntgenstrahlung.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden
Beschreibung einer bevorzugten Ausführungsform anhand der Zeitung. Es zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung der Ausführungsform;
Fig. 2 eine schematische Darstellung eines Teils der Röntgenstrahlenquelle;
Fig. 3 einen schematischen Querschnitt durch eine erste Targetanordnung;
Fig. 4 einen schematischen Querschnitt durch eine zweite Targetanordnung;
Fig. 5 eine graphische Darstellung der spektralen Verläufe der Röntgenstrahlung bei
verschiedenen Auslesewinkeln; und
Fig. 6 eine graphische Darstellung der spektralen Reinheit einer Röntgenlinie in
Abhängigkeit von dem Auslesewinkel.
In Fig. 1 ist ein elektrisch vorzugsweise geerdeter Röhrenkolben 1 dargestellt, der durch
ein erstes Fenster 2 vakuumdicht abgeschlossen ist. In dem Vakuumraum des Röhrenkolbens
befindet sich eine Kathode 3, die im Betriebszustand einen Elektronenstrahl 4 emittiert, der
durch das erste Fenster 2 hindurch auf ein primäres Target 10 in Form eines flüssigen
Metalls trifft, so daß durch Wechselwirkung mit den Elektronen eine Röntgenstrahlung
entsteht. Das flüssige Metall (oder die flüssige Metalllegierung) befindet sich in einem
System 5. Dieses System umfaßt Rohrleitungen 50, durch die das flüssige Metall von einer
Pumpe 52 getrieben wird, mit einem Abschnitt 51 gegenüber dem ersten Fenster 2, sowie
einem Wärmetauscher 53, mit dem die in dem flüssigen Metall entstandene Wärme mittels
eines Kühlkreislaufs abgeführt werden kann.
An der dem ersten Fenster 2 gegenüberliegenden Seite weist der Abschnitt 51 ein zweites
Fenster 6 auf, durch das die in dem flüssigen Metall (primäres Target) angeregte
Röntgenstrahlung in ein sekundäres Target 11 eintritt, um dort eine monochromatische
Fluoreszenz-Röntgenstrahlung anzuregen. Diese Strahlung wird schließlich über eine an das
sekundäre Target angrenzende Einrichtung 8 ausgeblendet.
Das erste Fenster 2 hat den Zweck, sowohl den Röhrenkolben 1, als auch den Abschnitt 51,
der von dem flüssigen Metall durchströmt wird, vakuumdicht abzuschließen. Das erste
Fenster sollte außerdem aus einem Material bestehen, das für den Elektronenstrahl
möglichst transparent ist, so daß der Energieverlust der Elektronen beim Durchtritt durch
das Fenster und damit auch die entstehende Wärme so gering wie möglich ist. Das Fenster
sollte schließlich auch eine möglichst hohe Wärmeleitfähigkeit aufweisen.
Als besonders geeignetes Material hat sich Diamant erwiesen, das schon bei einer
Fensterstärke von 1 µm eine ausreichende mechanische Stabilität bietet. Der Energieverlust,
den Elektronen mit einer Energie von z. B. 150 keV in einem solchen Fenster erfahren, ist
geringer als 1%, so daß der in dem Fenster durch die Elektronen hervorgerufene
Wärmestrom niedriger als 500 W ist, wenn das flüssige Metall durch die Elektronen mit 50 kW
erwärmt wird. Weitere Vorteile von Diamant sind schließlich seine hohe thermische
Leitfähigkeit sowie die Tatsache, daß es in einer sauerstofffreien Umgebung ohne
irreversible Veränderungen bis auf 1500°C erwärmt werden kann.
Die Pumpe 52 arbeitet vorzugsweise nach dem magnetohydrodynamischen Prinzip, so daß
sie keine mechanisch bewegten Teile aufweist. Ein Beispiel für eine solche Pumpe ist in der
US-PS 4.953.191 beschrieben.
Fig. 2 zeigt den Bereich des Abschnitts 51 des Systems 5 mit dem ersten Fenster 2, das
einen Siliziumträger 22 mit einer Dicke von zum Beispiel 300 µm sowie eine Diamantschicht
23 mit einer Dicke von zum Beispiel 100 µm umfaßt, wobei im Bereich des Durchtritts des
Elektronenstrahls eine Öffnung 21 in den Siliziumträger eingebracht ist. Die Herstellung
eines solchen Fensters wird zum Beispiel in der EP-A-0 957 506[PHD 98-044]
beschrieben.
Das dem ersten Fenster 2 gegenüberliegende zweite Fenster 6 des Abschnitts 51 ist
bevorzugt in gleicher Weise aufgebaut wie das erste Fenster. Wichtig ist hierbei, daß es eine
gute Durchlässigkeit für die in dem flüssigen Metall angeregten Röntgenstrahlen aufweist.
Diamant hat sich auch hierfür als vorteilhaft erwiesen, da es nicht nur eine hohe thermische
Leitfähigkeit hat, sondern die in dem Target erzeugten Röntgenstrahlen in nur sehr geringem
Maße absorbiert, da es einerseits auf Grund seiner Festigkeit sehr dünn sein kann und
andererseits eine geringe Ordnungszahl aufweist.
An das zweite Fenster 6 wird schließlich das sekundäre Target 11 mit der
Ausblendeinrichtung 8 angebracht, die mit Bezug auf die Fig. 4 näher erläutert werden
wird.
Um die Wirksamkeit der Wärmeabfuhr durch das flüssiges Metall zu erhöhen, befindet sich
im Bereich der Fenster 2, 6 des Abschnitts 51 eine Querschnittsverengung 54, mit der eine
beschleunigt und turbulent fließende Strömung in diesem Bereich erzeugt wird. Die
Querschnittsverengung ist zum Beispiel in der dargestellten Weise asymmetrisch und hat ein
im Querschnitt tragflügelähnliches Profil, wobei der freie Durchtrittsbereich für das flüssige
Metall etwa 100 Mikron gegenüber einem Durchmesser der Rohrleitung 50 von etwa 10 mm
betragen kann. Ferner sind die Querschnittsverengung 54 und das zweite Fenster 6
vorzugsweise aus dem gleichen Material hergestellt und bilden ein beide Funktionen
erfüllendes Element.
Für das primäre Target können Metalle oder Metalllegierungen verwendet werden, die eine
hohe Ordnungszahl aufweisen und bei einer möglichst niedrigen Temperatur, vorzugsweise
Zimmertemperatur flüssig sind. Beispiele hierfür sind Quecksilber, eine Metalllegierung aus
62,5% Ga, 21,5% In und 16% Sn oder eine Metallregierung aus 43% Bi, 21,7% Pb, 18,3%
In, 8% Sn, 5% Cd und 4% Hg (alle Angaben in Gewichtsprozent). Das sekundäre Target
kann zum Beispiel Tantal sein.
Insbesondere bei den in den Fig. 3 und 4 gezeigten Targetanordnungen können für das
erste Target auch nichtflüssige Metalle (zum Beispiel Gold) oder Metalllegierungen
verwendet werden.
Fig. 3 zeigt einen schematischen Querschnitt durch eine erste Targetanordnung in Form
einer Schichtstruktur. Der Elektronenstrahl E trifft durch das erste Fenster 2 auf das primäre
Target 10, das als Konverter dient und in dem die Röntgenstrahlen angeregt werden. Diese
treten durch das zweite Fenster 6 in das sekundäre Target 11 ein und erzeugen dort die
weitgehend monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung Rfl.
Das Funktionsprinzip beruht auf folgenden Überlegungen: Es sei angenommen, daß der
einfallende Elektronenstrahl die Energie E0 habe, während die Energie einer
(materialabhängigen) Absorptionskante K des sekundären Targets Ek sei. Während die
Elektronen durch das primäre Target 10 diffundieren, erzeugen sie in bekannter Weise
Röntgenstrahlen (d. h. im wesentlichen Bremsstrahlung mit einem relativ breiten
Frequenzspektrum) und verlieren dabei Energie. Die Dicke R1 des primären Targets, das
heißt die Weglänge der Elektronen durch das primäre Target, wird so gewählt, daß die
folgende Bedingung näherungsweise erfüllt ist:
R1 = (E0 - Ek) ΔX/ΔE
wobei in Fig. 3 diese Dicke als Radius R1 um den Eintrittspunkt des Elektronenstrahls E
in das primäre Target dargestellt ist.
In dieser Gleichung bedeutet ΔE/ΔX den mittleren Energieverlust der Elektronen pro
Einheit der Weglänge über das Energieintervall E0 - Ek. Die Elektronen, die das primäre
Target bzw. die Weglänge R1 durchlaufen haben, haben nunmehr nur noch die Energie Ek
und können somit in dem sekundären Target 11 keine Bremsstrahlung mit einer Energie
anregen, die größer ist als Ek. Da diese Energie einer Absorptionskante des sekundären
Targets entspricht, findet dort vielmehr eine Absorption der entsprechenden Röntgenstrahlen
und eine Anregung höherer Energiezustände statt, durch deren Rückkehr in den
Grundzustand die charakteristische Strahlung (monochromatische Röntgenlinie,
Fluoreszenz-Röntgenstrahlung) erzeugt wird.
Wenn die Weglänge durch das primäre Target wesentlich kürzer ist, als der mit der obigen
Gleichung errechnete Wert R1, so ist die Intensität der erzeugten Röntgenstrahlung
entsprechend geringer. Wenn die Weglänge wesentlich größer ist, wird zwar ein wesentlich
höherer Anteil der Elektronen in Röntgenstrahlung umgesetzt, diese wird jedoch in dem
primären Target auch wieder absorbiert, bevor sie das sekundäre Target erreichen kann. In
diesen beiden Fällen ist somit die Intensität der monochromatischen Röntgenstrahlung sehr
gering.
Die Dicke des sekundären Targets, die in Fig. 3 durch den Radius R2 um den Eintrittspunkt
des Elektronenstrahls in das primäre Target dargestellt ist, wird so gewählt, daß die
Intensität der Fluoreszenz-Röntgenstrahlung möglichst groß ist. Ein maximaler Wert wird
erreicht, wenn folgende Bedingung erfüllt ist:
R2 - R1 = 1/µ
wobei µ den linearen Dämpfungskoeffizienten für Röntgenstrahlen in dem sekundären
Target darstellt. Die Photonen-Energie, bei der µ berechnet wird, sollte näherungsweise (E0
- Ek)/2 betragen.
Die in dem gemäß obiger Gleichung bemessenen Bereich des sekundären Targets erzeugte
monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung sollte mit einem Winkel ausgelesen
werden, bei dem möglichst kein störender Einfluß von Bremsstrahlung aus dem primären
Target mit der Weglänge R1 auftritt. Eine optimale Unterdrückung dieser Bremsstrahlung
ist dann zu beobachten, wenn das fluoreszierende Material selbst als Strahlungsfilter für
diese Strahlung dient. Dies ist dann gegeben, wenn der Röntgenstrahl Rfl mit einem relativ
geringen Winkel zu der Ebene des primären Targets ausgelesen wird. Eine solche Richtung
ist in Fig. 3 eingezeichnet.
Zur weiteren Verbesserung der spektralen Reinheit und zur weiteren Minimierung des in
dem Fluoreszenz-Röntgenstrahlen-Spektrum vorhandenen Bremsstrahlungs-Spektrums kann
eine erhöhte Filterwirkung mit der in Fig. 4 gezeigten zweiten Targetanordnung erreicht
werden.
Auch hierbei trifft der Elektronenstrahl durch das erste Fenster 2 hindurch auf das primäre
Target 10, das ein flüssiges oder festes Metall oder eine Metalllegierung sein kann. Die
erzeugte Röntgenstrahlung tritt durch das zweite Fenster 6 in das sekundäre Target 11 ein.
Die angeregte monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung Rfl wird über die
Einrichtung 8 ausgeblendet.
Diese Einrichtung 8 besteht aus einem für die Röntgenstrahlung im wesentlichen
undurchlässigen Material mit einer hohen Ordnungszahl. Durch die trichterförmige Öffnung
in dem Material, die sich in Richtung auf das sekundäre Target verengt und deren
Hauptachse einen Winkel von zwischen etwa 65° und 90° zu der Richtung des einfallenden
Elektronenstrahls aufweist, wird nur solche Strahlung aus dem sekundären Target
ausgeblendet, die eine bestimmte Weglänge zurückgelegt hat.
Die Bemessung der optimalen Weglänge hängt von der vorgesehenen Anwendung der
Röntgenstrahlenquelle ab und ist stets ein Kompromiß zwischen maximaler Intensität der
monochromatischen Röntgenstrahlung und ihrer spektralen Reinheit, das heißt der
Filterwirkung des sekundären Targets.
Diese Zusammenhänge sind in den Fig. 5 und 6 graphisch dargestellt, und zwar in beiden
Figuren für eine Targetanordnung aus einem 5 µm starken primären Target aus Gold, einem
Diamantfenster mit einer Stärke von 195 µm und einem sekundären Target aus Tantal mit
einer Stärke von 150 µm, wobei auf das primäre Target ein Elektronenstrahl E mit einer
Energie von 150 keV einfällt.
Fig. 5 zeigt den Verlauf der Energiespektren der unter verschiedenen Winkeln ausgelesenen
monochromatischen Fluoreszenz-Röntgenstrahlung, und zwar Kurve (1) in Reflexion für
einen Z-Winkel von 90 bis 180 Grad, Kurve (2) in Transmission für einen Z-Winkel von 0
bis 90 Grad und Kurve (3) in Transmission für einen Z-Winkel von 65 bis 90 Grad. Der Z-
Winkel erstreckt sich gemäß der Darstellung in den Fig. 5 und 6 zwischen der
Einfallsrichtung des Elektronenstrahls und der Ausleserichtung.
Kurve (1) zeigt den üblichen Verlauf bei bekannten Röntgenstrahlenröhren, die zwar zwei
deutliche Frequenzlinien zeigen, jedoch oberhalb und unterhalb dieser Linien auch ein
erhebliches Bremsstrahlungsspektrum aufweisen. Kurve (2) zeigt demgegenüber ein deutlich
vermindertes Bremsstrahlungsspektrum und Frequenzlinien mit nur geringfügig
verminderter Intensität, während sich Kurve (3) durch eine außerordentlich hohe spektrale
Reinheit bei allerdings deutlich verminderter Intensität der beiden Frequenzlinien
auszeichnet. Insbesondere Kurve (2) stellt jedoch einen für viele Anwendungen günstigen
Kompromiß zwischen hoher spektraler Reinheit bei nur geringfügig verminderter Intensität
der monochromatischen Röntgenstrahlen dar, der in diesem Ausmaß mit dem Stand der
Technik bisher nicht erreicht wurde.
Fig. 6 zeigt die Reinheit der spektralen monochromatischen Röntgenstrahlung (Kα-Linie)
in Prozent pro 5-Grad-Intervallen in Abhängigkeit von dem Z-Winkel. Bei diesen
Messungen hat sich ein klares Maximum bei einem Z-Winkel von 82,5 Grad ergeben.
Claims (5)
1. Röntgenstrahlenquelle zur Erzeugung einer weitgehend monochromatischen Fluoreszenz-
Röntgenstrahlung mit einem primären und einem sekundären Target,
dadurch gekennzeichnet, daß das primäre Target (10) ein flüssiges Metall oder eine flüssige
Metalllegierung ist, das/die zwischen einem ersten, für einen Elektronenstrahl durchlässigen
und einem zweiten, für eine Röntgenstrahlung durchlässigen Fenster (2; 6), an das sich das
sekundäre Target (11) anschließt, in der Weise geführt ist, daß Elektronen, die durch das
erste Fenster auf das primäre Target treffen, Röntgenstrahlen erzeugen, die beim Erreichen
des sekundären Targets im wesentlichen eine einer Absorptionskante des sekundären Targets
entsprechende maximale Energie aufweisen, so daß in dem sekundären Target eine
weitgehend monochromatische Fluoreszenz-Röntgenstrahlung angeregt wird.
2. Röntgenstrahlenquelle nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eines der beiden Fenster (2; 6) ein Diamantfenster
ist.
3. Röntgenstrahlenquelle nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß das flüssige Metall oder die flüssige Metalllegierung turbulent
strömend zwischen dem ersten und dem zweiten Fenster (2; 6) geführt wird.
4. Röntgenstrahlenquelle nach Anspruch 1,
gekennzeichnet durch eine Einrichtung (8) zum Ausblenden eines monochromatischen
Röntgenstrahls, der eine in der Weise vorbestimmte mittlere Weglänge durch das sekundäre
Target (11) zurückgelegt hat, daß ein möglichst hoher Anteil an Bremsstrahlung aus dem
primären Target (10) durch das sekundäre Target absorbiert wird.
5. Röntgenstrahlenquelle nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung (8) durch eine Röntgenstrahlen-Abschirmung
an einer freien Fläche des sekundären Targets (11) gebildet ist, die eine trichterförmige
Öfthung aufweist, die sich in Richtung auf das sekundäre Target verengt und deren
Hauptachse einen Winkel von zwischen etwa 65° und 90° zu der Richtung des einfallenden
Elektronenstrahls (E) aufweist.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19955392A DE19955392A1 (de) | 1999-11-18 | 1999-11-18 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
DE50012305T DE50012305D1 (de) | 1999-11-18 | 2000-11-09 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
EP00203920A EP1102302B1 (de) | 1999-11-18 | 2000-11-09 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
JP2000348545A JP2001155670A (ja) | 1999-11-18 | 2000-11-15 | 単色のx線源 |
US09/713,877 US6560313B1 (en) | 1999-11-18 | 2000-11-16 | Monochromatic X-ray source |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19955392A DE19955392A1 (de) | 1999-11-18 | 1999-11-18 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19955392A1 true DE19955392A1 (de) | 2001-05-23 |
Family
ID=7929407
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19955392A Withdrawn DE19955392A1 (de) | 1999-11-18 | 1999-11-18 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
DE50012305T Expired - Lifetime DE50012305D1 (de) | 1999-11-18 | 2000-11-09 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE50012305T Expired - Lifetime DE50012305D1 (de) | 1999-11-18 | 2000-11-09 | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6560313B1 (de) |
EP (1) | EP1102302B1 (de) |
JP (1) | JP2001155670A (de) |
DE (2) | DE19955392A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004015590A1 (de) * | 2004-03-30 | 2005-10-20 | Yxlon Int Security Gmbh | Anodenmodul für eine Flüssigmetallanoden-Röntgenquelle sowie Röntgenstrahler mit einem Anodenmodul |
US7471769B2 (en) * | 2001-06-21 | 2008-12-30 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | X-ray source provided with a liquid metal target |
DE102013220189A1 (de) * | 2013-10-07 | 2015-04-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Röntgenquelle und Verfahren zur Erzeugung von Röntgenstrahlung |
Families Citing this family (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10129463A1 (de) * | 2001-06-19 | 2003-01-02 | Philips Corp Intellectual Pty | Röntgenstrahler mit einem Flüssigmetall-Target |
DE10147473C2 (de) * | 2001-09-25 | 2003-09-25 | Siemens Ag | Drehanodenröntgenröhre |
AU2003252819A1 (en) * | 2002-03-08 | 2003-09-22 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | A device for generating x-rays having a liquid metal anode |
US7180981B2 (en) * | 2002-04-08 | 2007-02-20 | Nanodynamics-88, Inc. | High quantum energy efficiency X-ray tube and targets |
EP1627409B1 (de) * | 2003-05-19 | 2008-09-03 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Fluoreszens-röntgenquelle |
GB2403388A (en) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Secr Defence | X-ray inspection system having X-ray source with compound fluorescent secondary target |
DE102004013620B4 (de) * | 2004-03-19 | 2008-12-04 | GE Homeland Protection, Inc., Newark | Elektronenfenster für eine Flüssigmetallanode, Flüssigmetallanode, Röntgenstrahler und Verfahren zum Betrieb eines solchen Röntgenstrahlers |
DE102004013618B4 (de) * | 2004-03-19 | 2007-07-26 | Yxlon International Security Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer magnetohydrodynamischen Pumpe, Flüssigmetallanode für eine Röntgenquelle sowie Röntgenstrahler |
DE602005002257T2 (de) * | 2004-04-13 | 2008-05-29 | Philips Intellectual Property & Standards Gmbh | Vorrichtung zur erzeugung von röntgenstrahlen mit einer flüssigmetallanode |
ATE525678T1 (de) | 2004-06-24 | 2011-10-15 | Nikon Corp | Euv-lichtquelle, euv-belichtungsanlage und verfahren zur herstellung einer halbleitervorrichtung |
JP4337648B2 (ja) * | 2004-06-24 | 2009-09-30 | 株式会社ニコン | Euv光源、euv露光装置、及び半導体デバイスの製造方法 |
US7319733B2 (en) * | 2004-09-27 | 2008-01-15 | General Electric Company | System and method for imaging using monoenergetic X-ray sources |
WO2007088934A1 (ja) * | 2006-02-01 | 2007-08-09 | Toshiba Electron Tubes & Devices Co., Ltd. | X線源及び蛍光x線分析装置 |
US7634052B2 (en) * | 2006-10-24 | 2009-12-15 | Thermo Niton Analyzers Llc | Two-stage x-ray concentrator |
US7629593B2 (en) * | 2007-06-28 | 2009-12-08 | Asml Netherlands B.V. | Lithographic apparatus, radiation system, device manufacturing method, and radiation generating method |
DE102008026938A1 (de) * | 2008-06-05 | 2009-12-17 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Strahlungsquelle und Verfahren zum Erzeugen von Röntgenstrahlung |
JP2012524374A (ja) | 2009-04-16 | 2012-10-11 | エリック・エイチ・シルバー | 単色x線の方法および装置 |
US20150117599A1 (en) | 2013-10-31 | 2015-04-30 | Sigray, Inc. | X-ray interferometric imaging system |
US10295485B2 (en) | 2013-12-05 | 2019-05-21 | Sigray, Inc. | X-ray transmission spectrometer system |
US9570265B1 (en) | 2013-12-05 | 2017-02-14 | Sigray, Inc. | X-ray fluorescence system with high flux and high flux density |
US9449781B2 (en) | 2013-12-05 | 2016-09-20 | Sigray, Inc. | X-ray illuminators with high flux and high flux density |
US9448190B2 (en) | 2014-06-06 | 2016-09-20 | Sigray, Inc. | High brightness X-ray absorption spectroscopy system |
US10269528B2 (en) | 2013-09-19 | 2019-04-23 | Sigray, Inc. | Diverging X-ray sources using linear accumulation |
US9390881B2 (en) | 2013-09-19 | 2016-07-12 | Sigray, Inc. | X-ray sources using linear accumulation |
US10297359B2 (en) | 2013-09-19 | 2019-05-21 | Sigray, Inc. | X-ray illumination system with multiple target microstructures |
USRE48612E1 (en) | 2013-10-31 | 2021-06-29 | Sigray, Inc. | X-ray interferometric imaging system |
US10304580B2 (en) | 2013-10-31 | 2019-05-28 | Sigray, Inc. | Talbot X-ray microscope |
US9823203B2 (en) | 2014-02-28 | 2017-11-21 | Sigray, Inc. | X-ray surface analysis and measurement apparatus |
US9594036B2 (en) | 2014-02-28 | 2017-03-14 | Sigray, Inc. | X-ray surface analysis and measurement apparatus |
US10401309B2 (en) | 2014-05-15 | 2019-09-03 | Sigray, Inc. | X-ray techniques using structured illumination |
US10352880B2 (en) | 2015-04-29 | 2019-07-16 | Sigray, Inc. | Method and apparatus for x-ray microscopy |
US10295486B2 (en) | 2015-08-18 | 2019-05-21 | Sigray, Inc. | Detector for X-rays with high spatial and high spectral resolution |
US10247683B2 (en) | 2016-12-03 | 2019-04-02 | Sigray, Inc. | Material measurement techniques using multiple X-ray micro-beams |
JP6937380B2 (ja) | 2017-03-22 | 2021-09-22 | シグレイ、インコーポレイテッド | X線分光を実施するための方法およびx線吸収分光システム |
EP3641651A4 (de) * | 2017-05-19 | 2021-04-07 | Imagine Scientific, Inc. | Monochromatische röntgenbildgebungssysteme und -verfahren |
US10818467B2 (en) | 2018-02-09 | 2020-10-27 | Imagine Scientific, Inc. | Monochromatic x-ray imaging systems and methods |
JP7299226B2 (ja) | 2018-02-09 | 2023-06-27 | イマジン サイエンティフィック,インコーポレイテッド | 単色x線撮像システム及び方法 |
US10578566B2 (en) | 2018-04-03 | 2020-03-03 | Sigray, Inc. | X-ray emission spectrometer system |
US10845491B2 (en) | 2018-06-04 | 2020-11-24 | Sigray, Inc. | Energy-resolving x-ray detection system |
GB2591630B (en) | 2018-07-26 | 2023-05-24 | Sigray Inc | High brightness x-ray reflection source |
US10656105B2 (en) | 2018-08-06 | 2020-05-19 | Sigray, Inc. | Talbot-lau x-ray source and interferometric system |
US10962491B2 (en) | 2018-09-04 | 2021-03-30 | Sigray, Inc. | System and method for x-ray fluorescence with filtering |
DE112019004478T5 (de) | 2018-09-07 | 2021-07-08 | Sigray, Inc. | System und verfahren zur röntgenanalyse mit wählbarer tiefe |
WO2020056281A1 (en) | 2018-09-14 | 2020-03-19 | Imagine Scientific, Inc. | Monochromatic x-ray component systems and methods |
WO2021011209A1 (en) | 2019-07-15 | 2021-01-21 | Sigray, Inc. | X-ray source with rotating anode at atmospheric pressure |
US11170965B2 (en) | 2020-01-14 | 2021-11-09 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | System for generating X-ray beams from a liquid target |
US11882642B2 (en) | 2021-12-29 | 2024-01-23 | Innovicum Technology Ab | Particle based X-ray source |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB957506A (en) * | 1960-01-15 | 1964-05-06 | Cav Ltd | Cooling fans for vehicle engines |
US4048496A (en) * | 1972-05-08 | 1977-09-13 | Albert Richard D | Selectable wavelength X-ray source, spectrometer and assay method |
US3894239A (en) * | 1973-09-04 | 1975-07-08 | Raytheon Co | Monochromatic x-ray generator |
US3867637A (en) * | 1973-09-04 | 1975-02-18 | Raytheon Co | Extended monochromatic x-ray source |
US3919548A (en) * | 1974-07-24 | 1975-11-11 | David E Porter | X-Ray energy spectrometer system |
EP0186491B1 (de) * | 1984-12-26 | 1992-06-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Vorrichtung zur Erzeugung von Weich-Röntgenstrahlen durch ein Hochenergiebündel |
US4953191A (en) * | 1989-07-24 | 1990-08-28 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High intensity x-ray source using liquid gallium target |
DE19639241C2 (de) * | 1996-09-24 | 1998-07-23 | Siemens Ag | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
DE19805290C2 (de) * | 1998-02-10 | 1999-12-09 | Siemens Ag | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle |
DE19808342C1 (de) * | 1998-02-27 | 1999-08-19 | Siemens Ag | Abschaltbare Fluoreszenz-Röntgenstrahlenquelle |
DE19821939A1 (de) * | 1998-05-15 | 1999-11-18 | Philips Patentverwaltung | Röntgenstrahler mit einem Flüssigmetall-Target |
-
1999
- 1999-11-18 DE DE19955392A patent/DE19955392A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-11-09 EP EP00203920A patent/EP1102302B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-09 DE DE50012305T patent/DE50012305D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-15 JP JP2000348545A patent/JP2001155670A/ja active Pending
- 2000-11-16 US US09/713,877 patent/US6560313B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7471769B2 (en) * | 2001-06-21 | 2008-12-30 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | X-ray source provided with a liquid metal target |
DE102004015590A1 (de) * | 2004-03-30 | 2005-10-20 | Yxlon Int Security Gmbh | Anodenmodul für eine Flüssigmetallanoden-Röntgenquelle sowie Röntgenstrahler mit einem Anodenmodul |
DE102004015590B4 (de) * | 2004-03-30 | 2008-10-09 | GE Homeland Protection, Inc., Newark | Anodenmodul für eine Flüssigmetallanoden-Röntgenquelle sowie Röntgenstrahler mit einem Anodenmodul |
DE102013220189A1 (de) * | 2013-10-07 | 2015-04-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Röntgenquelle und Verfahren zur Erzeugung von Röntgenstrahlung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1102302B1 (de) | 2006-03-01 |
DE50012305D1 (de) | 2006-04-27 |
EP1102302A1 (de) | 2001-05-23 |
JP2001155670A (ja) | 2001-06-08 |
US6560313B1 (en) | 2003-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1102302B1 (de) | Monochromatische Röntgenstrahlenquelle | |
EP0584871B1 (de) | Röntgenröhre mit einer Transmissionsanode | |
EP1070960B1 (de) | Ionisationskammer mit einer nichtradioaktiven Ionisationsquelle | |
DE10120335C2 (de) | Ionenmobilitätsspektrometer mit nicht-radioaktiver Ionenquelle | |
DE102011109822B4 (de) | Vorrichtung für einen Strahlungsdetektor sowie Strahlungsdetektor mit der Vorrichtung | |
DE4301146C2 (de) | Strahlungsdurchlaß-Vakuumtrennfenster und seine Verwendung | |
DE19821939A1 (de) | Röntgenstrahler mit einem Flüssigmetall-Target | |
DE2154888A1 (de) | Roentgenroehre | |
DE102008038569A1 (de) | Röntgenröhre | |
DE2909066C2 (de) | ||
DE19544203A1 (de) | Röntgenröhre, insbesondere Mikrofokusröntgenröhre | |
DE2734799A1 (de) | Radiologischer bildverstaerker | |
DE2441968C3 (de) | Röntgenröhre zur Erzeugung monochromatischer Röntgenstrahlung | |
DE2803347A1 (de) | Roentgenstrahlenquelle | |
DE2064466A1 (de) | Röntgen oder Gammastrahlen Szintillator, sowie unter Verwendung eines solchen Szintillator hergestellte Detektorschirme und Bildverstarkerrohren | |
DE2840567C2 (de) | Nahfokus-Bildverstärkerröhre einer Streak-Kamera | |
DE2816015A1 (de) | Roentgenroehre | |
DE3001983C2 (de) | ||
DE1032440B (de) | Strahlungsempfindliche Vorrichtung, besonders fuer Roentgenbildverstaerker | |
DE102013208103A1 (de) | Röntgenquelle und bildgebendes System | |
DE934358C (de) | Elektrische Entladungsroehre zur Verstaerkung von mittels Roentgenstrahlen hergestellten Durchleuchtungsbildern | |
DE69720395T2 (de) | Röntgenbildverstärkerröhre | |
EP0033894B1 (de) | Mehrstufiger Vakuum-Röntgenbildverstärker | |
EP2885807B1 (de) | Vorrichtung mit anode zur erzeugung von röntgenstrahlung | |
DE2406863B2 (de) | Leuchtschirm für eine Farbbildröhre mit Nachfokussierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: PHILIPS INTELLECTUAL PROPERTY & STANDARDS GMBH, 20 |
|
8141 | Disposal/no request for examination | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: PANALYTICAL B.V., ALMELO, NL |
|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: PATENTANWAELTE RUFF, WILHELM, BEIER, DAUSTER & PAR |