DE19735271A1 - Weichmagnetischer, formbarer Verbundwerkstoff und Verfahren zu dessen Herstellung - Google Patents

Weichmagnetischer, formbarer Verbundwerkstoff und Verfahren zu dessen Herstellung

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Description

Stand der Technik
Die Erfindung betrifft einen weichmagnetischen, formbaren Verbundwerkstoff, der weichmagnetische Eigenschaften aufwei­ sende Pulver enthält, die eine nichtmagnetische Beschichtung aufweisen nach den unabhängigen Ansprüchen 1, 5, 13 und 16, sowie ein Verfahren zu dessen Herstellung nach den unabhän­ gigen Ansprüchen 19 und 23.
Weichmagnetische Werkstoffe werden zur Herstellung von tem­ peratur-, korrosions- und lösungsmittelbeständigen magneti­ schen Bauteilen im Elektroniksektor und insbesondere in der Elektromechanik benötigt. Dabei bedürfen diese weichmagneti­ schen Bauteile gewisser Eigenschaften: sie sollen eine hohe Permeabilität (µmax), eine hohe magnetische Sättigung (Bs), eine geringe Koerzitivfeldstärke (Hc) und einen hohen spezi­ fischen elektrischen Widerstand (ρspez) aufweisen. Die Kom­ bination dieser magnetischen Eigenschaften mit einem hohen spezifischen elektrischen Widerstand ergibt eine hohe Schaltdynamik, das heißt, die magnetische Sättigung und die Entmagnetisierung eines derartigen Bauteiles erfolgen inner­ halb kurzer Zeit.
Bislang werden beispielweise Weicheisenbleche zu Lamellenpa­ keten verklebt, um als Anker von Elektromotoren zu dienen. Die Lagenisolation wirkt jedoch nur in einer Richtung. Aus dem EP 0 540 504 B1 ist bekannt, weichmagnetische Pulvern mit einem Kunststoffbinder aufzubereiten und damit durch ein Spritzgußverfahren entsprechende Bauteile herzustellen. Um die für das Spritzgießen notwendige Fließfähigkeit zu ge­ währleisten, sind die Pulveranteile in spritzgießfähigen Verbundwerkstoffen auf maximal 65 Vol.-% begrenzt. Demgegen­ über erfolgt beispielsweise bei axialem Verpressen die Ver­ dichtung von rieselfähigen Pulvern nahezu ohne Materialfluß. Die Füllgrade dieser Verbundwerkstoffe liegen typischerweise bei 90-98 Vol.-%. Die durch axiales Verpressen von Pulvern geformten Bauteile zeichnen sich im Vergleich zu spritzge­ gossenen deshalb durch wesentlich höhere Permeabilitäten und höhere magnetische Feldstärken im Sättigungsbereich aus. Axiales Verpressen von Pulvern aus Reineisen oder Eisen- Nickel mit Duroplastharzen, beispielweise Epoxiden oder Phe­ nolharzen hat jedoch den Nachteil, daß die bislang verwende­ ten thermoplastischen und duroplastischen Bindemittel bei erhöhter Temperatur in organischen Lösungsmitteln, bei­ spielsweise Kraftstoffen für Verbrennungsmotoren, löslich sind, beziehungsweise stark aufquellen. Die entsprechenden Verbundbauteile ändern unter diesen Bedingungen ihre Abmes­ sungen, verlieren ihre Festigkeit und versagen gänzlich. Es war bislang nicht möglich, entsprechende Verbundwerkstoffe mit hoher Temperatur- und Medienbeständigkeit, beispielswei­ se in organischen Lösungsmitteln, insbesondere Kraftstoffen für Verbrennungsmotoren, herzustellen. Ein weiteres Problem stellten bislang diejenigen Einsatzbedingungen dieser Bau­ teile dar, unter denen sowohl Thermoplaste als auch Duropla­ ste kein geeignetes Bindemittel mehr darstellen, da sie sich sonst vollständig zersetzen würden.
In dem Artikel von H. P. Baldus und M. Jansen in: "Angewandte Chemie 1997, 109, Seite 338-394", werden moderne Hochleistungskeramiken beschrieben, die aus molekularen Vor­ läufern durch Pyrolyse gebildet werden und teilweise eben­ falls magnetische Eigenschaften aufweisen. Diese Keramiken sind äußerst temperatur- und lösungsmittelstabil.
Vorteile der Erfindung
Durch die Beschichtung von weichmagnetischen Pulverkörnern mit einer nichtmagnetischen thermoplastischen Verbindung ist es möglich, in vorteilhafter Weise den Anteil des Weich­ magnetpulvers im Verbundwerkstoff zu erhöhen, und durch die Verwendung von stabilen thermoplastischen Verbindungen eine gute Temperatur- und Lösemittelbeständigkeit des daraus her­ gestellten Formteiles zu erzielen.
Es ist ebenso besonders vorteilhaft, ein weichmagnetische Eigenschaften aufweisendes Pulver mit einer siliziumhaltigen Verbindung zu beschichten, die bei Pyrolyse in eine silizi­ umhaltige Keramik übergeht, wodurch die Koerzitivfeldstärke erhöht wird und die Temperaturstabilität eines aus diesem Verbundwerkstoff hergestellten Formteils entscheidend erhöht wird.
Beschichten des Weichmagnetpulvers mit Verbindungen des Bors, beziehungsweise des Aluminiums, die bei Pyrolyse in entsprechende Keramiken übergehen ist eine weitere bevorzug­ te Möglichkeit, die Lösemittelbeständigkeit und die Tempera­ turbeständigkeit des weichmagnetischen Verbundwerkstoffes und der daraus hergestellten Formteile zu erhöhen.
In einem vorteilhaftes Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Verbundwerkstoffes, wird eine thermopla­ stische Verbindung aus einer Lösung auf die Pulverkörner aufgebracht. Dabei werden die Pulverkörner in die Polymerlö­ sung eingebracht und das Lösungsmittel unter ständiger Be­ wegung des Pulvers bei erhöhter Temperatur oder im Vakuum abgezogen. Dadurch erhalten die Pulverkörner auf einfache Weise einen dünnen Polymerüberzug ("coating"), so daß kom­ plizierte Verfahrensprozesse entfallen.
Bei einer Beschichtung mit einem Material aus einer Vorläu­ ferkeramik, auch "Precursorkeramik" genannt, welches entwe­ der Silicium, Aluminium oder Bor als Hauptbestandteile ent­ hält, wird die Temperatur nach einer Formgebung des Materi- als vorteilhafterweise so gewählt, daß sich das Beschich­ tungsmaterial in ein keramisches, metallisches oder sogar intermetallisches Endprodukt umwandelt, wobei eine hohe Ma­ gnetisierung und eine Temperatur- und Lösemittelbeständig­ keit erzielt wird.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen aufgeführt.
In besonders bevorzugter Weise werden als Beschichtungsmate­ rial Siliziumverbindungen ausgewählt aus der Gruppe beste­ hend aus binären Wasserstoffverbindungen des Siliziums, Po­ lydialkylsilanen, Carbosilanen, Polysilazanen, Alkoxyalkyl­ silanen, Alkylpolysiloxanen, Alkylsilanolen und Verbindungen von Alkylsilanolen mit Elementen der ersten Hauptgruppe ver­ wendet. Damit ist gewährleistet, daß eine breite Verbin­ dungsklasse von molekularen Vorläuferverbindungen des Sili­ ziums eingesetzt werden kann, welches bei Pyrolyse zu ver­ schiedenen Keramiken, sowohl auf Silizium-Sauerstoffbasis, beziehungsweise ebenso auf Silizium-Stickstoff oder Silizi­ um-Stickstoff-Sauerstoff-Basis zur Verfügung gestellt werden können und je nach erwünschtem Anforderungsprofil optimiert sind. Entsprechend den Anwendungen des herzustellenden Bau­ teiles kann so die entsprechende Keramik, die auch einen Einfluß auf die magnetische Feldstärke und die Schaltzeit der weichmagnetischen Verbindungen hat, gewählt werden. Ebenso ist es dadurch möglich, den Temperaturbereich für die Anwendung entsprechend zu wählen.
In ebenso bevorzugter Weise können zum Beschichten des Weichmagnetpulvers Borverbindungen ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Borazol, Pyridin- oder sonstige π-Donor- Boranaddukte, beispielsweise Boran-Phosphan, Boran- Phosphinit, Boran-Schwefel oder Boran-Stickstoff-Addukte, Borsilazane und Polyborazane eingesetzt werden, so daß in einfacher Weise nach der Thermolyse verschiedene Borhaltige Keramiken in einfacher Weise zur Verfügung gestellt werden können.
Ebenso ist es bevorzugt möglich, ein Polyazalan als Alumini­ umvorläuferverbindung zu verwenden, welches in Kleinstmengen von 0,2-2 Gew.-%, bezogen auf die Gesamteinwaage, eingesetzt werden kann. Damit werden Aluminium-Stickstoff-Keramiken als Beschichtung für das weichmagnetische Pulver erzeugt, wobei der Gewichtsanteil des weichmagnetischen Pulvers besonders hoch ist.
Ausführungsbeispiele
Im folgenden werden nachstehende Abkürzungen verwendet:
PPA: Polyphthalamid
NMP: N-Methylpyrrolidon
1. Kraftstoffbeständige Thermoplaste mit hoher Wärmeformbe­ ständigkeit
Thermoplaste mit hoher Wärmeformbeständigkeit weisen im Ver­ gleich zu niedrigschmelzenden Thermoplasten einen wesentlich geringeren kalten Fluß auf. Bei Verpressen eines Gemisches aus Magnetpulver mit geringen Anteilen an Thermoplastpulvern entsteht somit nur bei duktilen Thermoplastpulvern eine aus­ reichende Isolationsschicht um die Magnetteilchen. Darüber­ hinaus sind hochschmelzende Thermoplaste nicht als Pulver mit der notwendigen geringen Korngröße von < 5 Mikrometer im Handel erhältlich. Beide Schwierigkeiten werden durch die Erfindung dadurch umgegangen, daß das Magnetpulver vor dem axialen Verpressen mit einer Polymerlösung ummantelt wird. Falls die Löslichkeit des Polymers nur bei höherer Tempera­ tur gegeben ist, muß das Lösen des Polymers und das Be­ schichten des Magnetpulvers zur Vermeidung einer thermooxi­ dativen Schädigung des Thermoplastmaterials unter Schutzgas stattfinden.
Ausführungsbeispiel 1
17,5 g eines handelsüblichen Granulates aus unverstärktem PPA (Amodel 1000 GR der Firma Amoco) wird grob aufgemahlen und in einem Sigma-Kneter mit 2500 g ABM 100.32 (oberflächenphosphatiertes Reineisenpulver der Firma Hö­ ganäs) trockengemischt. Nach Zusatz von NMP wird so lange Stickstoff durch die Knetkammer geleitet, bis der Sauerstoff verdrängt ist. Anschließend wird der Stickstoffstrom abge­ stellt und die Kammer auf 200°C (Siedepunkt NMP: 204°C) aufgeheizt. Nach einer Knetdauer von ca. 1 h, welche abhän­ gig von der Größe des Thermoplastmaterials ist, hat sich das PPA in NMP vollständig gelöst. Daraufhin wird das Lösungs­ mittel durch erneute s Durchleiten von Schutzgas durch die Knetkammer abgezogen und in einem Kühler wieder kondensiert, der Kneter abgekühlt und das mit PPA beschichtete Magnetpul­ ver entnommen. Letzte Lösungsmittelreste lassen sich durch Vakuumtrocknen entfernen.
An das kalte Verpressen des gecoateten Magnetpulvers schließt sich eine Wärmebehandlung des Preßlings unter Schutzgas über den Schmelzpunkt des Polymers hinaus (PPA, 320°C) an. Die erhaltenen Proben weisen eine Festigkeit von ca. 80 N/mm2 und einen spezifischen elektrischen Widerstand von mindestens 400 µOhm.m auf. Eine bessere Entformbarkeit der verpreßten Bauteile aus der Formpresse erreicht man durch eine Oberflächenbehandlung des beschichteten Pulvers mit einem Gleitmittel. Das Gleitmittel wird in einen wesent­ lich geringeren Anteil als die Thermoplastbeschichtung zuge­ geben, um die Dichte der verpreßten Teile möglichst wenig zu verringern und es sollte derart flüchtig sein, daß es sich vor dem Aufschmelzen des Polymers bei der anschließenden Wärmebehandlung verflüchtigt und mit dem Polymer nicht che­ misch reagiert. Beispiele für geeignete Gleitmittel sind beispielsweise Stanzöle, wie sie beim Stanzen von Blechen eingesetzt werden, oder Rapsölmethylester und Stearinsäurea­ mid in Zusätzen von etwa 0.2% bezogen auf das Gewicht des Magnetpulvers.
2. Verpressen von trockenen Gemischen aus Magnetpulver und anorganischen Pulvern
Die zum Beschichten der weichmagnetischen Pulver eingesetz­ ten anorganischen, beziehungsweise silizium-, bor- und alumi­ niumorganischen Verbindungen mit vorwiegend polymeren Cha­ rakter weisen gute Gleit-, beziehungsweise Schmiereigen­ schaften auf. Nach der Aushärtung stellen sie somit ein du­ roplastisches Bindemittel dar, welches durch anschließende thermische Zersetzung (Pyrolyse) in eine Keramik oder in Le­ gierungszusätze für Eisenmetalle umgewandelt wird. In Ver­ bindung mit oxidationsempfindlichen magnetischen Materiali­ en, wie beispielsweise Reineisen oder Reinnickel, erfolgt die Pyrolyse unter Schutzgas. Um Verbundkörper mit geringem Porenanteil zu erhalten, muß der bei der Pyrolyse auftreten­ de Volumenschwund gering sein, was durch die eingesetzten Verbindungen gewährleistet ist. Ein Beispiel stellen Silizium-Wasserstoffverbindungen (Siliziumhydride) dar. Silizium­ hydride mit mehren Si-Atomen sind schmelzbar und dienen so­ mit zugleich als Gleitmittel für die beschichteten magneti­ schen Pulver. Sie zerfallen bei höheren Temperaturen je nach eingesetztem Hydrid in Si und H2. Bei weiterer Temperaturer­ höhung legiert das Si in einer Oberflächenschicht, bei­ spielsweise mit Reineisenpulver. Die Fe-Si-Legierungsschicht weist einen höheren elektrischen Widerstand und einen nied­ rigen Schmelzpunkt auf als Reineisen. Die mit Fe-Si be­ schichteten Eisenpulverteilchen sintern zu Verbundkörpern mit einem im Vergleich zu Reineisen höheren elektrischen Wi­ derstand zusammen. Eine Alternative dazu ist die Abscheidung von Reinstsilizium auf Eisenpulverteilchen durch thermische Zersetzung von SiH4. Das Verfahren ist bei der Halbleiter­ fertigung zum Aufbau von Siliziumschichten und beim Vergüten von Gläsern üblich. Niedermolekulare Siliziumhydride sind selbstentzündlich, so daß alle Verfahrensschritte unter Schutzgas erfolgen.
Eine erfindungsgemäße Siliciumcarbidkeramik wird beispiels­ weise durch Pyrolyse von Polydialkylsilanen hergestellt. In Verbindung mit Pulvern aus der Reihe der Eisenmetalle führt die Abspaltung von kohlenstoffhaltigen Verbindungen bei der Pyrolyse zu Aufkohlen. Durch Glühbehandlungen in wasser­ stoffhaltiger Atmosphäre wird anschließend dem Metall der Kohlenstoffanteil wieder entzogen.
Vorläuferverbindungen für BN-Keramiken als Beschichtungsma­ terial werden unter Ammoniakatmosphäre pyrolysiert. (R.C.P. Cubbon, RAPRA Review Report Nr. 76, Polymeric Precursors for Ceramic Materials, Vol. 7, No. 4, 1994). Als besonders ge­ eignet für weichmagnetische Verbundwerkstoffe mit einer ke­ ramischen Beschichtung erwies sich Borazol (B3N3H6), welches unter vermindertem Druck bereits bei 90°C H2 abspaltet und in ein zu Polyphenylen analoges Polymer übergeht. Bei höhe­ ren Temperaturen schreitet die Abspaltung von H2 fort, bis bei ca. 750°C die Stufe der hexagonalen Modifikation von BN erreicht ist. In diesem besonderen Falle erfolgt die Pyroly­ se lediglich unter Schutzgas, beispielsweise Argon oder Stickstoff, und nicht in Ammoniakatmosphäre. Der dabei auf­ tretende geringe Gewichtsverlust von 5,1% hat eine geringe Schwindung und damit ein geringes Porenvolumen im Verbund aus BN und dem Magnetpulver zur Folge.
Als geeigneter Ausgangsstoff für die Beschichtung von Magnet­ pulvern mit einer Aluminiumnitrid-Keramik erwiesen sich Po­ lyazalane. Diese wurden durch thermische Kondensation von Diisobutylaluminiumhydrid mit ungesättigten Nitrilen synthe­ tisiert, was zu aushärtbarem flüssigen Polyazalanen führt. Damit wurden die magnetischen Pulver beschichtet. Die Polya­ zalane dienen dabei gleichzeitig als duroplastisches Gleit- und Bindemittel, welches nach sich anschließender Pyrolyse bei 200°C zu einem nichtschmelzenden Feststoff vernetzt und im nächsten Verfahrensschritt vollständig unter inerter At­ mosphäre zu AlN pyrolysiert.
Als geeigneter Ausgangsstoff für die Beschichtung von Magnet­ pulvern mit einer Siliziumnitrid-Keramik erwiesen sich Car­ bosilane und Polysilazane. Siliziumnitrid Si3N4 entsteht da­ bei durch Pyrolyse dieser Verbindungen in Ammoniakatmosphä­ re. Die Pyrolyse unter Schutzgas erbrachte eine Beschichtung mit Siliziumcarbonitriden der Formel SiNxCy.
Gläser, Emails und Lasuren stellen Kombinationen von Metall- und Nichtmetalloxiden unterschiedlicher Zusammensetzung dar. Ein Ausführungsbeispiel zur Herstellung von glasartigen Be­ schichtungen von weichmagnetischen Pulvern ist die Verwen­ dung von Silanen mit mehreren Silanolgruppen, die bei Zugabe von Wasser unter Abspaltung von Alkohol Polymere bilden. Das von der Fa. Hüls hergestellten Produkt NH 2100 ist ein noch nicht vollständig vernetztes, lösliches und schmelzbares Po­ lykondensat des Trimethoxymethylsilan (CH3Si(OCH3)3)x und stellt ein ausgezeichnetes Vorläufermaterial für eine glas­ artige Beschichtung magnetischer Pulver dar. NH 2100 läßt sich unter Abspaltung von Wasser und Alkohol weiter konden­ sieren und geht bei einer anschließenden Pyrolyse mit einer keramischen Ausbeute von ca. 90 Gew.-% in ein Glas der Zu­ sammensetzung SiOxCy (x = 1,9-2,1, y = 0,6-3,0) über.
Ausführungsbeispiel 2
99,9 Gew.-% Weicheisenpulver ABM 100,32 (oberflächen­ phosphatiert, Fa. Höganäs) werden mit 0,6 Gew.-% NH 2100 ge­ coatet, welches in einer Lösung in Aceton erfolgt. Bei Raum­ temperatur wird diese Mischung unter 6 to/cm2 zu Probestäben verpreßt und das Harz bei 220°C vernetzt. Die derart herge­ stellte Probe weist eine Festigkeit von 26 N/mm2 und einen spezifischen elektrischen Widerstand von 20000 µOhm auf. Das Polymer wird anschließend bei 700°C unter Schutzgas pyroly­ siert und geht in ein kohlenstoffhaltiges Glas SiOxCy über. Zusätzlich bilden sich erste Sinterhälse zwischen den Eisen­ teilchen. Dadurch sinkt der elektrische Widerstand auf 5 µΩm (Reineisen weist 0,1 µΩm auf), während die Biegefestig­ keit auf 80 N/mm2 ansteigt. Bei weiterer Temperaturerhöhung nehmen die Eisen-Eisen-Sinterbrücken und die Festigkeit zu, während der spezifische elektrische Widerstand weiter ab­ nimmt.
Durch Zusatz weiterer Verbindungen, welche sich in glasbil­ dende Oxide überführen lassen, entstehen die entsprechenden Gläser oder Emails. Ihre Zusammensetzung wird im Hinblick auf eine gute Haftung am Magnetpulver ausgewählt. So dient ein Zusatz von Aluminiumstearat sowohl als Gleitmittel zur Entformung aus dem Preßwerkzeug als auch nach seiner thermi­ schen Zersetzung zu Al2O3 als Glasbildner.
Ausführungsbeispiel 3
946,5 g phosphatiertes Eisenpulver (AB 100.32, Fa. Höganäs) wird im Kneter mit einer Lösung von 2,4 g Methylpolysiloxan- Präpolymer (NH 2100, Chemiewerk Nünchritz) in Aceton be­ netzt. Nach Zugabe einer Lösung von 46,3 g Natrium- Trimethylsilanolat in Aceton bildet sich ein Gelmantel um die Eisenpartikel. Nach dem Verdampfen des Acetons im Kneter wird 5 g Aluminiumtristearat zugesetzt und dieses unter Kne­ ten bei 140°C aufgeschmolzen. Das Aluminiumtristearat wirkt beim anschließenden axialen Verpressen des Verbundwerkstof­ fes als Gleit- und Formtrennmittel. Beim Erhitzen der Preß­ linge unter Schutzgas auf 200°C härtet das Methylpolysilox­ an-Präpolymer zunächst aus. Bei weiterer Temperaturerhöhung auf 800°C pyrolysieren alle eingesetzten Produkte und schmelzen zu ca. 40 g eines Glases mit der ungefähren Zusam­ mensetzung 27 g SiO2, 12,8 g Na2O und 0,3 g Al2O3 auf.

Claims (26)

1. Weichmagnetischer, formbarer Verbundwerkstoff, bestehend aus einem weichmagnetische Eigenschaften aufweisenden Pulver und einer thermoplastischen Verbindung, dadurch gekennzeich­ net, daß die Körner des Pulvers mit der nichtmagnetischen thermoplastischen Verbindung beschichtet sind.
2. Verbundwerkstoff nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die thermoplastische Verbindung gegenüber organischen aliphatischen Lösungsmitteln beständig ist.
3. Verbundwerkstoff nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die thermoplastische Verbindung eine Tempera­ turbeständigkeit bis 300°C aufweist.
4. Verbundwerkstoff nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Anteil der thermoplastischen Verbindung 0,2 bis 1 Gew.-%, vorzugsweise 0,3 bis 0,8 Gew.-%, bezogen auf die Gesamteinwaage, beträgt.
5. Weichmagnetischer, formbarer Verbundwerkstoff, bestehend aus einem weichmagnetische Eigenschaften aufweisenden Pulver und mindestens einer Silizium enthaltenden Verbindung, da­ durch gekennzeichnet, daß die Körner des Pulvers mit der Si­ liziumverbindung beschichtet sind.
6. Verbundwerkstoff nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Siliziumverbindung ausgewählt ist aus der Gruppe be­ stehend aus: Wasserstoffverbindungen des Siliziums, Poly­ dialkylsilanen, Carbosilanen, Polysilazanen, Alkoxyalkylsi­ lanen, Alkylpolysiloxanen, Alkylsilanolen und Verbindungen von Alkylsilanolen mit Elementen der ersten Hauptgruppe.
7. Verbundwerkstoff nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil der Siliziumverbindung 0,2 bis 6 Gew.-%, ins­ besondere 0,3 bis 1 Gew.-%, bezogen auf die Gesamteinwaage, beträgt.
8. Verbundwerkstoff nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens zwei Siliziumverbindungen ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus: Wasserstoffverbindungen des Silizi­ ums, Chlorverbindungen des Siliziums, Silizium enthaltene Carbodiimide), Polydialkylsilanen, Carbosilanen, Polysilaza­ nen, Silazanen, Alkoxyalkylsilanen, Alkylpolysiloxanen, Al­ kylsilanolen und Verbindungen von Alkylsilanolen mit Elemen­ ten der ersten Hauptgruppe in der Beschichtung enthalten sind.
9. Verbundwerkstoff nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil der Siliziumverbindungen 0,2 bis 6 Gew.-%, insbesondere 0,3 bis 5 Gew.-%, bezogen auf die Gesamteinwaa­ ge, beträgt.
10. Verbundwerkstoff nach Anspruch 9, dadurch gekennzeich­ net, daß das Gewichtsverhältnis der zwei Siliziumverbindun­ gen zueinander 1 : 10 bis 1 : 25, insbesondere 1 : 15 bis 1 : 21, beträgt.
11. Verbundwerkstoff nach Anspruch 6 oder 8, dadurch gekenn­ zeichnet, daß zusätzlich mindestens eine organometallische oder organische Aluminiumverbindung enthalten ist.
12. Verbundwerkstoff nach Anspruch 11, dadurch gekennzeich­ net, daß der Anteil der Aluminiumverbindung 0,2 bis 2 Gew.-%, insbesondere 0,2 bis 0,9 Gew.-% beträgt.
13. Weichmagnetischer, formbarer Verbundwerkstoff, beste­ hend aus einem weichmagnetische Eigenschaften aufweisenden Pulver und mindestens einer Aluminium enthaltenen Verbin­ dung, dadurch gekennzeichnet, daß die Körner des Pulvers mit der Aluminiumverbindung beschichtet sind.
14. Verbundwerkstoff nach Anspruch 13, dadurch gekennzeich­ net, daß die Aluminiumverbindung ein Polyazalan ist.
15. Verbundwerkstoff nach Anspruch 14, dadurch gekennzeich­ net, daß der Anteil an Polyazalan 0,2 bis 2 Gew.-%, bezogen auf die Gesamteinwaage, beträgt.
16. Weichmagnetischer, formbarer Verbundwerkstoff, bestehend aus einem weichmagnetische Eigenschaften aufweisenden Pulver und mindestens einer Bor enthaltenen Verbindung, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Körner des Pulvers mit der Borverbin­ dung beschichtet sind.
17. Verbundwerkstoff nach Anspruch 16, dadurch gekennzeich­ net, daß die Borverbindung ausgewählt ist aus der Gruppe be­ stehend aus Borazol, π-Donor-Boranaddukt, Borasilazan, Poly­ borasilazane.
18. Verbundwerkstoff nach Anspruch 16 und 17, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Anteil an der Borverbindung 0,2 bis 2 Gew.-%, bezogen auf die Gesamteinwaage beträgt.
19. Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Ver­ bundwerkstoffes nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die thermoplastische Verbindung aus ei­ ner Lösung auf die Pulverkörner aufgebracht wird.
20. Verfahren nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß der beschichtete Verbundwerkstoff kalt formgepreßt wird.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß der Formpreßling thermisch behandelt wird.
22. Verfahren nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur über dem Schmelzpunkt der thermoplastischen Verbindung liegt.
23. Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Ver­ bundwerkstoffes nach einem der Ansprüche 5 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß nach einem Formpreßschritt der Formpreß­ ling einer thermischen Behandlung unterworfen wird.
24. Verfahren nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur nach dem Formpreßschritt so gewählt wird, daß sich das Beschichtungsmaterial in ein keramisches oder me­ tallisches oder intermetallisches Endprodukt umwandelt.
25. Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Ver­ bundwerkstoffes nach einem der Ansprüche 11 und 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Verbundwerkstoff vor der thermischen Behandlung einer ersten thermischen Behandlung unterworfen wird.
26. Verfahren nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der ersten thermischen Behandlung 100 bis 200°C, insbesondere 120 bis 180°C beträgt.
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