DE19542036A1 - Verfahren zur Herstellung von Polyalkoholen - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von PolyalkoholenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Polyalkoholen,
d. h. Polymethylolalkanen und Polymethylolcycloalkanen, durch Umsetzung
von Alkanalen oder Ketonen (welche cyclische Ketone umfassen) mit
Formaldehyd in Gegenwart eines tertiären Amins.
Es ist bekannt, daß Alkanale mit überschüssigen Mengen Formaldehyd
unter Zusatz stöchiometrischer Mengen einer anorganischen Base (z. B.
Natronlauge, Calciumhydroxid, Calciumoxid, Bariumhydroxid) in wäßriger
Lösung zu Di-, Tri- und Tetramethylolalkanen umgesetzt werden können.
Der Reaktionsverlauf vollzieht sich in mehreren Teilschritten. Nach
mehrfacher Aldolreaktion von Formaldehyd und dem Alkanal zu dem
entsprechenden Mono-, Di- und Trimethylolalkanal werden in einer ge
kreuzten Cannizzaro-Reaktion mit Formaldehyd unter Wirkung der
anorganischen Base der Polyalkohol und ein Alkali- oder Erdalkaliformiat
gebildet.
Die bei dieser Vorgehensweise anfallenden Mengen an anorganischem
Formiat stören die Isolierung des Polyalkohols und müssen vor der
Reinigung quantitativ abgetrennt werden. Für die Trennung gibt es
mehrere Methoden, von denen die Extraktion des Polyalkohols, die
Elektrodialyse oder die Fällung des anorganischen Salzes durch Lösungs
mittelwechsel die gebräuchlichsten sind. Nachteilig ist der hohe Aufwand
für diese Verfahren, zudem bleibt ein mit dem Extraktionsmittel belaste
ter wäßriger Rückstand des anorganischen Salzes zurück, der zu erhebli
cher Umweltbelastung führt.
Es gibt verschiedene andere Verfahren für die Herstellung von Poly
alkoholen. Beispielhaft werden die folgenden Verfahren genannt.
In DE-OS 25 07 461 wird ein Verfahren für die Herstellung von 2,2-
Dimethylolalkanalen beschrieben. Diese werden durch Umsetzung von
Aldehyden der Formel
worin R¹ ein aliphatischer Rest ist, mit Formaldehyd in Gegenwart von
tertiären verzweigten Alkylaminen erhalten. Die nach diesem Verfahren
hergestellten 2,2-Dimethylolalkanale sind wertvolle Zwischenprodukte für
die Herstellung von Trimethylolalkanen.
Beispielsweise ergibt die Reaktion von n-Butyraldehyd mit Formaldehyd
unter katalytischer Wirkung von verzweigtem tertiärem Amin Dimethylol
butanal. Dieses wird destilliert und kann anschließend zu Trimethylol
propan (TMP) hydriert werden, allerdings sind die hierbei erhaltenen
Ausbeuten unbefriedigend.
Die DE-OS 28 13 201 beschreibt ein Verfahren für die Herstellung von
2,2-Dimethylolalkanalen, wobei Aldehyde mit Formaldehyd im Molverhält
nis 1 : 5-1 : 30 in Gegenwart von Hydroxiden und/oder Carbonaten der
Alkali- und /oder Erdalkalimetalle und /oder tertiären Aminen umgesetzt
werden. Vor der Reduzierung zum Trimethylolalkan sollten das gegebe
nenfalls eingesetzte Amin, der im Überschuß eingesetzte Formaldehyd
sowie nicht umgesetzter Aldehyd abgetrennt werden.
Für eine wirtschaftliche Herstellung von Trimethylolpropan ist dieses
Verfahren wenig geeignet, da der große Formaldehydüberschuß vor der
katalytischen Hydrierung abgetrennt werden muß.
In der EP-A-0 142 090 ist ein Verfahren zur Herstellung von Trimethy
lolalkanen durch Umsetzung von 1 Mol n-Alkanal mit 2,2-4,5 Molen
Formaldehyd und 0,6-3 Molen Trialkylamin in wäßriger Lösung und
nachfolgender Hydrierung offenbart. Hierbei wird das Reaktionsgemisch
nach oder vor der Hydrierung destillativ aufgearbeitet.
Die EP-A-0 289 921 beschreibt ein Verfahren, bei dem wie bei dem in
EP-A-0 142 090 beschriebenen Verfahren das Synthesegemisch hydriert
wird.
Gemäß der Ausführungsform (a) des in EP-A-0 289 921 beschriebenen
Verfahrens erhitzt man bei der Herstellung von Trimethylolalkanen durch
Umsetzung von n-Alkanalen mit 2,2-4,5 Mol Formaldehyd in wäßriger
Lösung in Gegenwart von 0,6-3 Mol Trialkylamin, jeweils bezogen auf
1 Mol Alkanal, und anschließende Hydrierung, das rohe Umsetzungs
gemisch auf Temperaturen von 100-200°C, wobei man das im Reak
tionsgemisch vorhandene Wasser weitgehend, gegebenenfalls zusammen
mit überschüssigem, freiem Trialkylamin destillativ abtrennt und das in
Form von Trialkylammoniumformiat vorliegende Trialkylamin freisetzt
unter Bildung von Trimethylolalkanformiat, destilliert das Trialkylamin ab
und estert das Trimethylolalkanformiat mit Methanol gegebenenfalls in
Gegenwart katalytischer Mengen an Alkali- oder Erdalkalialkoholaten zu
Trimethylolalkan und Methylformiat um.
Nachteilig bei diesem Verfahren ist, daß eine Hydrierung des rohen
Synthesegemisches erforderlich ist, da der im Überschuß eingesetzte
Formaldehyd bei der Hydrierung in Form von Methanol verloren geht,
und dadurch die wirtschaftliche Umsetzung des Verfahrens erheblich
eingeschränkt ist.
Gemäß der Verfahrensvariante (b) des in der EP-A-289 921 beschriebe
nen Verfahrens wird nach katalytischer Hydrierung das Synthesegemisch
weitgehend entwässert, wobei gegebenenfalls überschüssiges freies Trial
kylamin dabei abgetrennt wird.
Das in Form von Trialkylammoniumformiat vorliegende Trialkylamin wird
freigesetzt, indem das verbleibende Gemisch mit Methanol versetzt und
auf Temperaturen von 100-200°C unter Bildung von Methylformiat und
Trialkylamin erhitzt wird. Die Reaktionsprodukte werden in an sich
bekannter Weise isoliert.
Wie bei der Verfahrensvariante (a) ist auch bei der Verfahrensvariante
(b) zur Erreichung befriedigender Ausbeuten eine Hydrierung des Syn
theseaustrags notwendig und damit der Verlust des überschüssigen Form
aldehyds bedingt.
Die DE-A-33 40 791 beschreibt ein Verfahren zur Herstellung von
Trimethylolalkanen durch Umsetzung von n-Alkanalen mit Formaldehyd
und Trialkylaminen in wäßriger Lösung und nachfolgende Hydrierung, bei
dem man, bezogen auf 1 Mol des Alkanals, 2,2-4,5 Mol Formaldehyd
und 0,6-3 Mol Trialkylamin anwendet, und wobei man das Reaktions
gemisch nach oder vor der Hydrierung destillativ aufbereitet.
Die bisher beschriebenen Verfahren beziehen sich lediglich auf die
Herstellung von Dimethylolalkanen und/oder Trimethylolalkanen.
Erwünscht ist jedoch ein Verfahren, das auch die Herstellung von Tetra-
und höheren Polymethylolalkanen und Polymethylolcycloalkanen, bei dem
nicht äquimolare Mengen an anorganischem Formiatsalz gebildet werden,
ermöglicht.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung
von Polyalkoholen, welche Polymethylolalkane und Polymethylolcycloalkane
umfassen, zur Verfügung zu stellen.
Dabei soll das Verfahren die Herstellung von Polyalkoholen auf einfache
und in wirtschaftlicher Hinsicht effiziente Weise ermöglichen. Ein weite
res Ziel der Erfindung ist es, eine hohe Ausbeute zu erzielen. Außerdem
soll erfindungsgemäß ein Verfahren zur Herstellung von Polyalkoholen
zur Verfügung gestellt werden, welches mit möglichst wenig Stufen
auskommt, wenig Abfallprodukte erzeugt und eingesetzte Materialien
vorzugsweise in mehreren Stufen nutzt.
Gemäß einer ersten Ausführungsform der Erfindung wird ein Verfahren
zur Herstellung eines Polymethylolprodukts zur Verfügung gestellt, wie es
in den Ansprüchen definiert ist. Bei diesem Verfahren wird Alkanal oder
Keton mit Formaldehyd in wäßriger Lösung in Gegenwart von tertiärem
Amin umgesetzt, wobei diese Umsetzung erfindungsgemäß temperatur
kaskadiert erfolgt. Dabei wird die Umsetzung temperaturkaskadiert mit
steigender Temperatur; vorzugsweise mit einer zwei- bzw. dreistufigen
Temperaturkaskade durchgeführt. Besonders bevorzugt ist es, die tempera
turkaskadierte Umsetzung in einem Temperaturbereich von 20-90°C
und während einer Dauer von 0,5-24 Stunden, insbesondere 1-6
Stunden, durchzuführen.
Das Polymethylolprodukt, das bei dieser Umsetzung gebildet wird, wird
vorzugsweise als Zwischenprodukt für die Herstellung von Polyalkoholen
verwendet.
Eine weitere Ausführungsform der Erfindung ist die Herstellung von
Polyalkoholen durch Umesterung, wie es in den Ansprüchen definiert ist.
Bei diesem Verfahren wird Polyalkoholformiat mit einem leichtsiedenden
Alkohol der Formel ROH in Gegenwart eines tertiären Amins, vorzugs
weise Trialkylamin, als Umesterungskatalysator zu Polyalkohol und Formi
at der Formel
umgeestert, wobei R einen Kohlenwasserstoffrest, vorzugsweise Alkylrest
mit 1-6, besonders bevorzugt 1-2 C-Atomen, bedeutet.
Weiterhin wird die obige Aufgabe gelöst durch ein Gesamtverfahren zur
Herstellung von Polyalkoholen, wie es in den Ansprüchen definiert ist.
Dieses Verfahren umfaßt die folgenden Stufen:
- (a) Umsetzung von Alkanal oder Keton mit Formaldehyd in wäß riger Lösung in Gegenwart von tertiärem Amin,
- (b) Abtrennung von Wasser; überschüssigem tertiärem Amin, über schüssigem Formaldehyd und dem aus der Umsetzung von Formaldehyd gebildeten Methanol,
- (c) Erhitzen von verbliebener Reaktionsmischung von (b) unter Abtrennung von weiterem Formaldehyd und tertiärem Amin unter Bildung von Polyalkoholformiat,
- (d) Überführung von abgetrenntem Material aus der Stufe (b) und/oder der Stufe (c), gegebenenfalls nach Abtrennung von Leicht- und Mittelsiedern in die Synthesestufe (a) und/oder in die folgende Umesterungsstufe (e),
- (e) Umesterung von erhaltenem Polyalkoholformiat aus der Stufe (c) mit einem leichtsiedenden Alkohol der Formel ROH in Gegen wart eines Umesterungskatalysators zu Polyalkohol und Formiat der Formel wobei R einen Kohlenwasserstoffrest, vorzugsweise Alkylrest mit 1-6, besonders bevorzugt 1-2 C-Atomen, bedeutet,
- (f) Gewinnung von Polyalkohol.
Die Umsetzung von Alkanal oder Keton mit Formaldehyd in Gegenwart
von tertiärem Amin erfolgt diskontinuierlich oder kontinuierlich. Die
kontinuierliche Arbeitsweise ist bevorzugt.
In der Stufe (a) wird Methanol durch Cannizzaro-Reaktion von Formal
dehyd gebildet. Dieses wird bevorzugterweise in der Stufe (b) zusammen
mit Wasser; überschüssigem tertiärem Amin und überschüssigem Formal
dehyd von der übrigen Reaktionsmischung abgetrennt. Diese Abtrennung
geschieht insbesondere mittels Destillation.
Das Verfahren gemäß der Erfindung wird vorzugsweise so durchgeführt,
daß Polyalkohole ohne Hydrierung hergestellt werden.
Weiterhin zeichnet sich das erfindungsgemäße Verfahren in einer beson
deren Variante dadurch aus, daß tertiäres Amin, Wasser und nicht
umgesetzter Formaldehyd im Kreislauf geführt werden und das Verfahren
sich somit in wirtschaftlicher Hinsicht sehr effizient gestaltet.
Gemäß einer Variante des Verfahrens wird die Umesterung der Formiate
mit einem leichtsiedenden Alkohol in Gegenwart von tertiärem Amin
durchgeführt, wobei als tertiäres Amin insbesondere das gleiche Amin
wie in der Synthesestufe verwendet werden kann.
Die Herstellung des rohen Synthesegemisches (Stufe (a) beispielsweise
Herstellung des Methylolprodukts) erfolgt diskontinierlich oder kontinuier
lich, vorzugsweise kontinuierlich, mit Unterdruck, Überdruck oder druck
los, vorzugsweise drucklos. Die Umsetzung erfolgt im allgemeinen bei
Temperaturen bis 200°C, vorzugsweise bei 10-120°C, insbesondere
zwischen 30 und 80°C. Bei kontinuierlicher Durchführung wird z. B. eine
Reaktorkaskade aus zwei bis fünf, vorzugsweise drei hintereinander
geschalteten Rührkesseln verwendet, die durch Kühlung oder Beheizung
verschiedene Temperaturen aufweisen können. Die Temperaturen der
einzelnen Kessel liegen zwischen 10 und 150°C.
Überraschenderweise werden durch Temperaturstaffelung T (Kessel n) <
T (Kessel n-1), wobei n vorzugsweise 2-4 ist, z. B. in einer dreistufigen
Reaktorkaskade mit einem Temperaturgradienten von 20-40°C/40-70°C/70-90°C,
vorzugsweise etwa 40°C/60°C/80°C, erhöhte Rohausbeuten an
Polyalkoholen erzielt und die Bildung von Nebenprodukten (z. B. dimere
Ether des Polyalkohols, Formaldehyd-bis(polyalkohol)-acetale, cyclische
Acetale des Polyalkohols als auch Dehydratisierungsprodukte) erheblich
vermindert. Überschüssiger Formaldehyd wirkt sich nicht störend aus, er
liegt als Halbformal in reversiblem Gleichgewicht an die Alkoholfunktio
nen des Polyalkohols gebunden vor.
In vorteilhafter Weise können bei dem erfindungsgemäßen Verfahren sich
bildende dimere Äther des Polyalkohols sowie gegebenenfalls andere
höhere oder abgewandelte Polyalkoholprodukte als Wertprodukt gewonnen
werden. Dieser Vorteil wird dadurch erzielt, daß das tertiäre Amin zur
Umsetzung bzw. Umesterung eingesetzt wird und nicht beispielsweise ein
Natriumhydroxid. Bei Verwendung von solchen Katalysatoren bilden sich
Salze, so daß die oben erwähnten Wertprodukte jedenfalls nicht
wirtschaftlich gewonnen werden können.
Die Reaktionsdauer kann zwischen 0,5 und 24 Stunden betragen, bevor
zugt werden Zeiten von 1-6 Stunden.
Formaldehyd wird in der technisch gebräuchlichen Form als 10-50%ige
wäßrige Lösung eingesetzt, der Wassergehalt der Reaktionsmischung liegt
zwischen 40 und 85%, vorzugsweise zwischen 60 und 75%, insbesondere
bei 68%.
Als Alkanale werden vorzugsweise solche mit 2-12, insbesondere 2-8
C-Atomen verwendet. Beispiele für besonders geeignete Alkanale sind
Acetaldehyd, n-Propanal, n-Butanal, n-Pentanal, 3-Methylbutanal, n-Hexa
nal, 3-Methylpentanal, 2-Ethylhexanal, n-Heptanal.
Als Ketone werden vorzugsweise solche mit 3-18, insbesondere 3-8
C-Atomen verwendet. Bevorzugt sind zyklische Ketone mit 4-8, ins
besondere mit 6 C-Atomen. Besonders bevorzugt wird Cyclohexanon
verwendet. Die Aldehyd- oder Ketofunktion kann auch mehrfach im
Molekül vertreten sein.
Als tertiäre Amine werden die in der DE-OS 25 07 461 aufgeführten
Amine beispielhaft genannt.
Als tertiäre Amine werden in besonders günstiger Weise Tri-n-alkylamine
wie Trimethylamin, Triethylamin, Tri-n-propylamin oder Tri-n-butylamin
eingesetzt.
Das bevorzugte molare Verhältnis der Reaktionskomponenten (Alkanal
bzw. Keton/ Formaldehyd/tertiäres Amin) beträgt 1/0,5-10/0,6-5, bevor
zugt 1/2,5-6/0,8-2, insbesondere etwa 1/4,5/1,5.
Die Entwässerung des Reaktionsgemisches und die gleichzeitige Abtren
nung der Leichtsieder; d. h. überschüssiges tertiäres Amin (beispielsweise
Trialkylamin), überschüssiger Formaldehyd und das aus der Cannizzaro-
Reaktion von Formaldehyd gebildete Methanol, kann in einer üblichen
zur Destillation geeigneten Apparatur ein- oder mehrstufig durchgeführt
werden. Für die diskontinuierliche Durchführung eignet sich beispielsweise
ein Rotationsverdampfer; für die kontinuierliche Durchführung eignet sich
beispielsweise ein Fallfilmverdampfer. Die Abtrennung kann unter ver
mindertem Druck oder bei Normaldruck oder in Gegenwart eines Inert
gasstromes durchgeführt werden; die Abtrennung wird vorzugsweise bis zu
einem Restgehalt an Wasser von 2-30 Gewichtsprozent bezogen auf die
Reaktionslösung durchgeführt. Die Reaktionslösung enthält als hauptsächli
che Komponenten den Polyalkohol, Polyalkoholhalbformale, bereits gebil
dete Polyalkoholformiate und Trialkylammoniumformiat.
Die Veresterung zu Polyalkoholformiaten verläuft autokatalytisch durch
weitere Abdestillation von (Reaktions)wasser; tertiärem Amin und dem
aus den Polyalkoholhalbformalen freiwerdenden Formaldehyd. Die Umset
zung kann diskontinuierlich, bevorzugt aber kontinuierlich, unter Normal-
oder Unterdruck, zwischen 0,1 und 760 mbar durchgeführt werden. Die
Reaktionstemperatur liegt zwischen 70°C und 250°C, bevorzugt zwischen
150°C und 210°C. Für die kontinuierliche Durchführung eignet sich eine
Glockenbodenkolonne mit Umlaufverdampfer. Der Zulauf erfolgt im
oberen Teil der Kolonne, die Verweilzeit im Abtriebsteil zusammen mit
dem Umlaufverdampfer beträgt 0,5-5 Stunden; vorzugsweise 2-3
Stunden. Der freiwerdende Formaldehyd stört den Reaktionsverlauf nicht
durch Bildung unlöslicher oligomerer Formaldehydablagerungen, da stets
durch die Veresterungsreaktion Reaktionswasser gebildet wird, das den
Formaldehyd gelöst hält.
Die Umesterung der Polyalkoholformiate zu beispielsweise Alkylformiat
und freiem Polyalkohol kann diskontinuierlich, z. B. in einem Rührkessel,
oder kontinuierlich in Gegenwart von 0,5-20 Mol, vorzugsweise 1-15
Mol, insbesondere 1-4 Mol eines Alkohols pro Mol Polyalkoholformiat
durchgeführt werden. Für die bevorzugte kontinuierliche Durchführung
eignet sich eine Gegenstromkolonne, in der im mittleren Teil das Formi
at, im unteren Teil ein Alkohol zudosiert wird. Im Auftriebsteil der
Kolonne wird Alkylformiat von dem zugegebenen Alkohol getrennt, so
daß am Kolonnenkopf weitgehend reines Alkylformiat kondensiert wird.
Die Reaktionszeit beträgt 0,25-5 Stunden, bevorzugt 0,5-3 Stunden.
Alkohole, insbesondere Alkanole, mit 1-6 C-Atomen werden bevorzugt.
Besonders geeignet sind Alkohole, bei denen die Siedepunktdifferenz
zwischen Alkohol und entsprechendem Formiat möglichst hoch ist. Bevor
zugt wird das Paar Methanol/Methylformiat und Ethanol/Ethylformiat
verwendet.
Die Umesterung kann in Gegenwart der typischen homogenen oder
inhomogenen Umesterungskatalysatoren durchgeführt werden. Als inhomo
gene Katalysatoren sind saure oder basische Alkali- oder Erdalkalioxide,
Hydrotalcite oder Aluminiumoxid geeignet. Ebenso können saure oder
basische Ionenaustauscher verwendet werden. Als homogene Katalysatoren
eignen sich Alkali- oder Erdalkalialkoholate. Bei Verwendung von an
organischen Alkoholaten als Katalysator schließt sich eine Abtrennung des
Katalysators durch Neutralisation oder Ionenaustausch nach der Umeste
rung an, was entweder Salzanfall oder zusätzlichen verfahrenstechnischen
Aufwand bedingt. Bei Verwendung heterogener Katalysatoren ist die
Standzeit dieser Katalysatoren zu berücksichtigen und eine mögliche
Regenerierung notwendig.
Überraschend ist, daß die Umesterung in Gegenwart eines tertiären
Amins, insbesondere Trialkylamin mit gutem Ergebnis durchgeführt wer
den kann. Dadurch kann der Katalysator nach der Reaktion einfach
durch Destillation entfernt und wiederverwertet werden. Diese Möglich
keit besteht bei Katalysatoren auf Alkalimetall-Basis nicht. Als Trialkyla
mine eignen sich die in der Reaktionsstufe verwendeten Amine, wobei
beispielsweise das gleiche Amin bei der Synthesereaktion wie auch bei
der Umesterungsreaktion eingesetzt werden kann. Die Menge des ein
gesetzten Amins beträgt wenige Mol%, kann aber auch überstöchiome
trisch sein. Sie beträgt vorzugsweise 1-50 Mol% bezogen auf 1 Mol
Formiat als 100 Mol%. Das Amin wird gegebenenfalls durch Destillation
quantitativ zurückgewonnen. Die durch tertiäres Amin katalysierte Ume
sterung verläuft äußerst schnell, so daß problemlos der notwendige
quantitative Umsatz zu Alkylformiat und dem gewünschten Polyalkohol
erzielt wird. Vorteilhaft gegenüber der Verwendung gebräuchlicher Ume
sterungskatalysatoren wie beispielsweise den Alkoholaten der Alkali- und
Erdalkalimetalle, die durch Wasser hydrolysiert werden, ist, daß die
Umsetzung in Gegenwart eines tertiären Amins wie beispielsweise Trial
kylamin in wasserfreien aber auch verdünnten wäßrigen Lösungen durch
geführt werden kann.
Besonders vorteilhaft kann für die Umesterung das Destillat aus der
Abtrennung der Leichtsieder oder das bei der Bildung der Polyalkohol
formiate abdestillierte Gemisch aus Wasser; Trialkylamin und Formalde
hyd, gegebenenfalls nach vorheriger Aufkonzentrierung und Abtrennung
des Formaldehyds zur Umesterung verwendet werden. Die in diesen
Gemischen enthaltene Menge an Methanol wird somit einerseits zur
Bildung von Methylformiat genutzt, andererseits wird Methanol auf diese
Weise aus den Gemischen durch chemische Reaktion entfernt. Da sich
Alkohole in der Synthesestufe negativ auswirken können, muß vor einer
Rückführung der Trialkylamin/Wasser/Formaldehydgemisches in die
Synthesestufe Methanol abgetrennt werden. Dies ist mit Hilfe der be
schriebenen Umesterungsreaktion möglich, aber nicht durch einfache
Destillation ohne Verluste an Trialkylamin zu erreichen.
Aus der Umesterungsstufe wird eine alkoholische Lösung des gewünsch
ten Polyalkohols erhalten. Durch Variation der verwendeten Menge an
alkoholischem Lösungsmittel kann im Falle von kristallinen Polyalkoholen
das Produkt direkt durch Kristallisation gewonnen werden. Der als
Lösungsmittel verwendete Alkohol und tertiäres Amin als Katalysator
können in die Umesterung rückgeführt werden. Ebenso kann im Falle
von gut destillierbaren Polyalkoholen zuerst der leichtsiedende Alkohol
und tertiäres Amin abdestilliert und rückgeführt werden. Anschließend
kann der Polyalkohol direkt gewonnen werden. Eine Neutralisation oder
komplizierte Abtrennung des Umesterungskatalysators ist somit nicht
erforderlich.
Beispielhaft werden im folgenden zwei vorteilhafte Ausgestaltungen des
erfindungsgemäßen Verfahrens zur Herstellung von Polyalkoholen aus
Alkanalen bzw. Ketonen und Formaldehyd unter Trialkylamin-Katalyse
schematisch anhand der Verfahrensschemata gemäß Fig. 1 und Fig. 2
erläutert, wie sie z. B. bei der Herstellung von 1,1,1-Trimethylolpropan
und Formaldehyd oder z. B. von Pentaerythrit, aus Acetaldehyd und
Formaldehyd, in Gegenwart von z. B. Trimethylamin oder Triethylamin,
vorzugsweise angewandt werden. Aus Gründen der Übersichtlichkeit
werden diese Ausgestaltungen im folgenden allein am Beispiel der Um
setzung von Alkanalen mit Formaldehyd geschildert.
Im Verfahren gemäß Fig. 1 werden Formaldehyd und das betreffende
Alkanal über die Leitungen 1 bzw. 2 in den Reaktor 3, der vorteilhaft
eine Rührkessel-Kaskade ist, geleitet und dort mit über Leitung 4 rück
geführtem wäßrigem Formaldehyd, der gegebenenfalls noch geringe
Mengen Trialkylamin enthalten kann, ergänzt sowie über Leitung 5 mit
einer rückgeführten wäßrigen Lösung des Trialkylaminkatalysators versetzt.
Bei der Umsetzung im Reaktor 3 bildet sich der in b-Position zur
Aldehydgruppe je nach verwendetem Ausgangsmaterial bis- oder tris
hydroxymethyl-substituierte Aldehyd, der noch im Reaktor 3 mit weiterem
Formaldehyd in einer gekreuzten Cannizzaro-Reaktion zur entsprechenden
Tris- oder Tetrahydroxymethyl-Verbindung - in dieser Anmeldung auch
als Trismethylolverbindung bezeichnet (im folgenden wird aus Gründen
der Übersichtlichkeit nur von der Trimethylolverbindung gesprochen) -
abreagiert, wobei der Formaldehyd in Ameisensäure umgewandelt wird
und mit dem Trialkylamin-Katalysator Trialkylammoniumformiatsalze
bildet. Der Austrag aus Reaktor 3 wird über Leitung 6 dem mittleren
Teil einer Destillationskolonne 7 zugeführt, die vorteilhaft mit einem
Umlaufverdampfer ausgestattet sein kann, worin leichtsiedende Bestand
teile des Austrags aus Reaktor 3, wie Wasser; Formaldehyd, das Trialky
lamin und bei der Umsetzung in Reaktor 3 durch Cannizzaro-Reaktion
entstandenes Methanol, über Kopf von den höhersiedenden Bestandteilen
des Austrags aus Reaktor 3, wie dem 1,1,1-Trimethylolalkan und Trime
thylolalkanameisensäureestern - letztere werden in der Destillationskolon
ne durch Reaktion des Trialkylammoniumformiat-Salzes mit dem 1,1,1-
Trimethylolalkan gebildet, wobei der Trialkylamin-Katalysator wieder
freigesetzt wird - abdestilliert werden. Vorteilhaft kann der Austrag aus
Reaktor 3 vor Einleitung in die Kolonne 7 eingeengt werden, beispiels
weise in einem nicht in Fig. 1 eingezeichneten Dünnschicht- oder
Fallfilmverdampfer.
Die in Kolonne 7 abgetrennten leichtsiedenden Bestandteile des Austrags
aus Reaktor 3 werden über Leitung 8 einer weiteren Kolonne 9 zu
geführt, wo sie destillativ in drei Fraktionen aufgetrennt werden, nämlich
a) eine relativ niedrigsiedende Fraktion, die im wesentlichen aus dem
Trialkylamin, Methanol und Wasser besteht und über Leitung 10, gegebe
nenfalls nach Ergänzung mit einem weiteres Trialkylamin, Wasser und
Methanol enthaltenden Rückführstrom aus Leitung 13, dem unteren Teil
einer weiteren Kolonne 11 zugeführt wird, b) eine mittelsiedende, im
wesentlichen aus Wasser und nicht umgesetztem Formaldehyd bestehende
Fraktion, die noch geringe Mengen des Trialkylamins enthalten kann und
über Leitung 4 in den Reaktor 3 zurückgeleitet wird, und c) eine mit
Nebenprodukten, wie Ethylacrolein, angereicherte hochsiedende, wäßrige
Fraktion, welche über Leitung 12 aus dem Verfahren ausgeschleust wird.
Der hochsiedende, das 1,1,1-Trimethylolalkan und den Ameisensäureester
des 1,1,1-Trimethylolalkans enthaltende Sumpfaustrag aus Kolonne 7 wird
über Leitung 14 in den mittleren Teil der Kolonne 11 gepumpt. Da das
1,1,1-Trimethylolalkan und dessen Ameisensäureester höher sieden als das
im unteren Teil der Kolonne 11 über Leitung 10 bzw. Leitung 13 zu
geführte Gemisch aus Trialkylamin, Methanol und Wasser - das Gemisch
aus Leitung 13 kann der Kolonne 11 über einen separaten, in Fig. 1
nicht eingezeichneten Einlaß oder nach vorheriger Vereinigung mit dem
Strom in Leitung 10 zugeführt werden - und das zusätzlich über Leitung
15 in den unteren Teil der Kolonne 11 eingebrachte Methanol, kommen
die relativ hoch siedenden Verbindungen 1,1,1-Trimethylolalkan und
dessen Ameisensäureester in Kolonne 11 mit den bei niedrigerer Tempe
ratur siedenden Komponenten des in den unteren Teil der Kolonne
eingeleiteten Trialkylamin/Methanol/Wasser-Gemisches in intensiven
Kontakt, wobei der Ameisensäureester des 1,1,1-Trimethylolalkans voll
ständig mit dem bezüglich des Ameisensäureesters in überschüssiger
Menge in der Kolonne 11 vorhandenen Methanol zu 1,1,1-Trimethylolal
kan und dem sehr niedrig siedenden Methylformiat umgeestert wird. Das
Methylformiat wird am Kopf der Kolonne 11 über Leitung 16 aus dem
Verfahren ausgeschleust und der weiteren Verwendung, beispielsweise der
Herstellung von Ameisensäure oder Formamid, zugeführt.
Das von niedrigsiedendem Methylformiat befreite Umesterungsgemisch der
Kolonne 11, das im wesentlichen aus dem Trialkylamin, überschüssigem
Methanol, Wasser und dem 1,1,1-Trimethylolalkan besteht, wird im Sumpf
der Kolonne 11 abgezogen und über Leitung 17 in den mittleren Teil
der Kolonne 18 geleitet, in der dieses Gemisch in vier Fraktionen
aufgetrennt wird, nämlich a) ein relativ niedrig siedendes, im wesentli
chen aus Trialkylamin, Wasser und Methanol bestehendes Gemisch, das
am Kopf der Kolonne 18 abgezogen und über Leitung 13 wieder in die
Kolonne 11 zurückgeführt wird, b) ein im wesentlichen aus Trialkylamin
und Wasser bestehendes Gemisch, das im oberen Teil der Kolonne
abgeführt und über Leitung 5 in den Reaktor 3 zurückgeleitet wird, c)
eine im wesentlichen aus dem 1,1,1-Trimethylolalkan bestehende Fraktion,
die im unteren Teil der Kolonne 18 abgetrennt und über Leitung 19 z. B.
dem Tanklager zugeführt wird, und d) ein aus hochsiedenden Neben
produkten bestehendes Gemisch, das am Sumpf der Kolonne 18 abgezo
gen und zur Abtrennung von den Hochsiedern einer weiteren, in Fig. 1
nicht eingezeichneten Destillationskolonne zugeführt werden.
Somit ist der Kreislauf der Verfahrensausgestaltung des erfindungsgemä
ßen Verfahrens gemäß Fig. 1 geschlossen. Zum Ausgleich von Verlusten
an Trialkylamin im Zuge des Verfahrens wird dieses durch Zuführung
frischen Trialkylamins, vorzugsweise durch dessen Zugabe in den Reaktor
3 über einen nicht in Fig. 1 eingezeichneten Zulauf, ersetzt.
In einer anderen vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens zur Herstellung von 1,1,1-Trimethylolalkanen aus Alkylalkana
len und Formaldehyd, wie sie schematisch in Fig. 2 dargestellt ist, wird
dem Reaktor 21 über Leitung 22 wäßrige Formaldehydlösung, über
Leitung 23 das Alkanal und über Leitung 24 ein rückgeführtes Trialkyla
min/Formaldehyd/Wasser-Gemisch zugeführt. Bei Bedarf kann über einen
nicht in Fig. 2 eingezeichneten Zulauf im Zuge des Verfahrens ver
brauchtes Trialkylamin durch frisches Trialkylamin ersetzt werden.
Bei der Umsetzung im Reaktor 21, der im wesentlichen gleich dem
Reaktor 3 von Fig. 1 ausgestaltet ist, bildet sich ein Produktgemisch von
im wesentlichen gleicher Zusammensetzung wie in Reaktor 3, das über
Leitung 25, gegebenenfalls nach vorheriger Einengung z. B. in einem nicht
eingezeichneten Fallfilm- oder Dünnschichtverdampfer; dem mittleren Teil
der Kolonne 26 zugeleitet, die praktisch der Kolonne 7 in Fig. 1 ent
spricht, wo der Austrag aus Reaktor 21, wie bei der Verfahrensbeschrei
bung zu Fig. 1 beschrieben, verestert und in eine leichtersiedende, im
wesentlichen aus Trialkylamin, Methanol, Formaldehyd und Wasser
bestehende Fraktion, die am Kopf der Kolonne 26 abgezogen und über
Leitung 27 einer weiteren Kolonne 28 zugeführt wird und in eine höher
siedende, im wesentlichen aus dem 1,1,1-Trimethylolalkan und dessen
Ameisensäureester bestehenden Sumpffraktion, aufgetrennt wird.
Das in Leitung 27 der Kolonne 28 zugeführte Gemisch wird zweckmäßi
gerweise vor seiner Einleitung in Kolonne 28 mit einem über Leitung 29
rückgeführten, im wesentlichen aus Trialkylamin und Methanol zusam
mengesetzten Gemisch, das alternativ aber auch über einen separaten, in
Fig. 2 nicht eingezeichneten Zulauf in die Kolonne 28 gegeben werden
kann, vereinigt.
Im Unterschied zur Destillationsweise in Kolonne 9 in der Verfahrens
ausgestaltung gemäß Fig. 1 wird das der Kolonne 28 aufgegebene Ge
misch dergestalt in drei Fraktionen aufgetrennt, daß a) am Kopf der
Kolonne eine relativ niedrig siedende Fraktion, die im wesentlichen aus
Trialkylamin und Methanol zusammengesetzt ist und praktisch kein
Wasser mehr enthält, abgezogen und über Leitung 30 dem unteren Teil
einer weiteren Kolonne 31 zugeführt wird, b) im oberen Teil der Kolon
ne 28 eine Fraktion, die im wesentlichen aus einem Gemisch der Kom
ponenten Trialkylamin, Formaldehyd und Wasser besteht, geschnitten
wird, die über Leitung 24 in den Reaktor 21 zurückgeleitet wird, und c)
eine mit Nebenprodukten, wie Ethylacrolein, angereicherte höhersiedende,
wäßrige Fraktion über Leitung 32 aus dem Verfahren ausgeschleust wird.
Der hochsiedende, im wesentlichen aus dem 1,1,1-Trimethylolalkan und
dessen Ameisensäureester bestehende Sumpfaustrag aus Kolonne 26 wird
über Leitung 33 in den mittleren Teil der Kolonne 31 gepumpt. Da das
1,1,1-Trimethylolalkan und dessen Ameisensäureester höher sieden als das
im unteren Teil der Kolonne 31 über Leitung 30 bzw. Leitung 34 zu
geführte Gemisch aus Trialkylamin und Methanol - das Gemisch aus
Leitung 34 kann der Kolonne 31 über einen separaten, in Fig. 2 nicht
eingezeichneten Zulauf oder zweckmäßigerweise nach vorheriger Ver
einigung mit dem Strom in Leitung 30 zugeführt werden - und das
zusätzlich über Leitung 35 in den unteren Teil der Kolonne 31 einge
brachte Methanol, kommen die relativ hoch siedenden Verbindungen
1,1,1-Trimethylolalkan und dessen Ameisensäureester in Kolonne 31 mit
den Komponenten des bei niedriger Temperatur siedenden, in den
unteren Teil der Kolonne 31 eingeleiteten Trialkylamin/Methanol-Gemi
sches in innigen Kontakt, wobei der Ameisensäureester des 1,1,1-Trime
thylolalkans praktisch quantitativ mit dem bezüglich des Ameisensäuree
sters in überschüssiger Menge in der Kolonne 31 vorhandenen Methanol
zu 1,1,1-Trimethylolalkan und dem sehr niedrig siedenden Methylformiat
umgeestert wird. Das Methylformiat wird am Kopf der Kolonne 31 über
Leitung 36 aus dem Verfahren ausgeschleust.
Das vom niedrigsiedenden Methylformiat befreite Umesterungsgemisch der
Kolonne 31, das im wesentlichen aus dem Trialkylamin, überschüssigem
Methanol und dem 1,1,1-Trimethylolalkan zusammengesetzt ist, wird im
Sumpf der Kolonne 31 abgezogen und über Leitung 37 in den mittleren
Teil der Kolonne 38 geleitet, in der dieses Gemisch in drei Fraktionen
aufgetrennt wird, nämlich a) ein relativ niedrig siedendes, im wesentli
chen aus Methanol und Trialkylamin bestehendes Gemisch, das am Kopf
der Kolonne 38 abgezogen und das nach Abtrennung eines Teilstroms
durch Leitung 34, über die Leitungen 29 und 27 in die Kolonne 28
zurückgeführt wird, b) eine im wesentlichen aus dem 1,1,1-Trimethylolal
kan bestehende Fraktion, die im unteren Teil der Kolonne 38 abgetrennt
und über Leitung 39 z. B. dem Tanklager zugeführt wird, und c) ein aus
hochsiedenden Nebenprodukten bestehendes Gemisch, das am Sumpf der
Kolonne 38 über Leitung 40 aus dem Verfahren ausgeschleust wird.
Der aus Leitung 29 in Leitung 34 abgezweigte Methanol- und Trialkyla
min-haltige Teilstrom wird zweckmäßigerweise mit dem Methanol-Trialky
lamin-Strom in Leitung 30 vereinigt und mit diesem, wie beschrieben,
der Kolonne 31 zugeführt. Die Menge des über Leitungen 34 und 30 in
die Umesterungskolonne zurückgeführten Teilstroms wird selbstverständlich
so eingeregelt, daß sich in der Anlage ein stationäres Gleichgewicht,
entsprechend den angewandten, im vorausgehenden Teil der Beschreibung
spezifizierten Reaktions- und Destillationsbedingungen, einstellt.
Man leitet in eine kontinuierlich betriebene Reaktorkaskade aus drei
hintereinandergeschalteten Kolben mit Rührer (Reaktionsvolumen jeweils
300 ml) stündlich 32,1 ml Triethylamin (1,5 Mol), 13,84 ml n-Butyralde
hyd (1 Mol) und 134,2 ml Formaldehyd (15%ig, 4,5 Mol). Die Rühr
kolben werden folgendermaßen temperiert: Kolben 1 = 42°C; Kolben 2
= 60°C, Kolben 3 = 78°C. Die GC-analytisch bestimmte Rohausbeute
beträgt 89% TMP (Trimethylolpropan), der Ameisensäuregehalt liegt bei
5,2%.
Beispiele 2-9 in Tabelle 1 wurden bei gleicher Temperaturführung mit
verschiedenen Konzentrationen der Einsatzstoffe analog Beispiel 1 durch
geführt.
Der Rohaustrag aus Beispiel 1 wird zur Abtrennung der Leichtsieder und
Wasser in einen Fallfilmverdampfer; der auf 150°C temperiert ist, bei
Raumdruck gepumpt. Der Zulauf beträgt 120 ml/h, der Sumpfablauf
beträgt 43 g/h, die Destillatmenge beträgt 80 g/h. Das Destillat ist
zweiphasig; Destillatzusammensetzung: Wasser 87%, Triethylamin 8,5%,
Formaldehyd 3,5%, Methanol 1%.
Es wird wie in Beispiel 10 vorgegangen. Die Ergebnisse sind in Tabelle
2 zusammengestellt.
Ein Gemisch aus Wasser (21%), Ameisensäure (12%), Triethylamin
(27%), TMP (37%) und Formaldehyd (1%) wird auf den 8ten Boden
einer 10-bödigen Glockenbodenkolonne (V = 300 ml) gepumpt (Zulauf
214 ml/h), die bei einem Kopfdruck von 63 mbar und einer Sumpf
temperatur von 194°C betrieben wird. Der Sumpfablauf wird mit einem
Umlaufverdampfer (Reaktionsvolumen = 150 ml) beheizt, aus dem
kontinuierlich 100 g/h TMP-Formiate abgepumpt werden. Das Kondensat
ist zweiphasig.
Es wird im Prinzip wie in Beispiel 15 gearbeitet. Die Abwandlungen und
Ergebnisse sind in Tabelle 3 zusammengestellt.
Der Sumpfablauf aus Beispiel 10 (Wasser 12,5%, Ameisensäure 13,5%,
Triethylamin 35%, Trimethylolpropan und Trimethylolpropanhalbformale
30%, Dimer-TMP 3%, Bis-TMP-Formaldehyd-acetal 4%, Rest (Hoch- und
Mittelsieder) 2%) wird auf den 8ten Boden einer 10-bödigen Glockenbo
denkolonne (V = 300 ml) gepumpt (Zulauf 150 ml/h), die bei einem
Kopfdruck von 32 mbar und einer Sumpftemperatur von 194°C betrieben
wird. Der Sumpfablauf wird mit einem Umlaufverdampfer (Reaktions
volumen = 150 ml) beheizt, aus dem kontinuierlich 62 g/h TMP-Formia
te abgepumpt werden. Das Kondensat (87 g) ist zweiphasig;
Destillatzusammensetzung: Wasser (55%), Formaldehyd (5,2%), Triethyla min (36,5%), Mittelsieder (3,3%).
Sumpfzusammensetzung: TMP (29%), TMP-monoformiat (30%), TMP- diformiat (25%), TMP-triformiat (5%), Hochsieder (11%), u.A. Di-TMP und Di-TMP-formiate, Formaldehyd-bis(TMP)acetal und Formaldehyd bis(TMP)acetal-formiate.
Destillatzusammensetzung: Wasser (55%), Formaldehyd (5,2%), Triethyla min (36,5%), Mittelsieder (3,3%).
Sumpfzusammensetzung: TMP (29%), TMP-monoformiat (30%), TMP- diformiat (25%), TMP-triformiat (5%), Hochsieder (11%), u.A. Di-TMP und Di-TMP-formiate, Formaldehyd-bis(TMP)acetal und Formaldehyd bis(TMP)acetal-formiate.
Ein Gemisch aus TMP TMP-monoformiat, TMP-diformiat und TMP-
triformiat (37/42/19/2) wird zusammen mit 1 Gew % Natriummethanolat
auf den 6ten Boden einer 10bödigen Glockenbodenkolonne (V = 360
ml) gepumpt (133 ml/h). Über den Sumpfkolben (Reaktionsvolumen =
360 ml) wird kontinuierlich 111 ml/h Methanol zudosiert. Über eine
Pumpe werden 180 ml/h Reaktionsgemisch aus dem Sumpf entfernt, am
Kolonnenkopf werden 53 mi/h Destillat gewonnen. Die Zusammensetzung
der Austräge sind in Tabelle 4 zusammengestellt. Beispiel 21 und 22
wurden analog durchgeführt.
Es wird im Prinzip wie in Beispiel 20 gearbeitet, mit der Ausnahme
jedoch, daß anstelle von Natriummethanolat Triethylamin zugegeben wird
Tabelle 4 zeigt die Arbeitsbedingungen und Ergebnisse.
176 g des Sumpfablaufs aus Beispiel 19 werden mit 300 g Methanol und
9 g Triethylamin in einem 1 l Rührkolben 30 Minuten bei 40°C gerührt.
Anschließend wird über eine kurze Kolonne zuerst Methylformiat, dann
Methanol und Triethylamin abdestilliert. Danach werden in derselben
Apparatur bei einem Vakuum von 2 mbar folgende Fraktionen erhalten:
Fraktion II weist eine OH-Zahl von 1232 auf. Die Ausbeute an TMP
bezüglich n-Butyraldehyd beträgt über alle Reaktionsstufen (Beispiel 1,
Beispiel 10, Beispiel 19) 87,8%.
2167 g Rohaustrag aus Beispiel 1 werden wie im Beispiel 10 über einem
Fallfilmverdampfer entwässert und zusammen mit überschüssigem Formal
dehyd und überschüssigem Triethylamin abgetrennt. Destillat: 1390 g,
Sumpf: 774 g.
In einem 1-l-Kolben werden obige 774 g Sumpfablauf erhitzt und Leicht
sieder über einer Vigreuxkolonne abdestilliert. Die Temperatur wird von
140°C auf 180°C erhöht. Zuletzt wird ein Vakuum von 300 mbar ange
legt. Destillat: 411 g, Sumpf 351 g.
Das erhaltene Formiatgemisch (351 g) wird in der selben Apparatur mit
238 g Methanol und 1,8 g Natriummethanolat versetzt und bei Normal
druck werden 295 g eines Gemisches aus Methylformiat und Methanol
abdestilliert. Eine anschließend durchgeführte Destillation ergibt folgende
Fraktionen:
Die TMP-Ausbeute über alle Aufarbeitungsstufen (bzgl. n-Butyraldehyd)
beträgt 87,9% (91% mit TMP im Rückstand).
Man leitet in eine kontinuierlich betriebene Reaktionskaskade aus drei
hintereinandergeschalteten Kolben mit Rührer (Reaktionsvolumen jeweils
300 ml) stündlich 32,4 ml Triethylamin (1,5 Mol), 11,1 ml n-Propanal (1
Mol) und 147 ml Formaldehyd (15%ig, 4,5 Mol). Die Rührkolben wer
den folgendermaßen temperiert: Kolben 1 = 42°C, Kolben 2 = 60°C,
Kolben 3 = 78°C.
3800 g des so erhaltenen Austrags werden am Rotationsverdampfer bis
auf 1010 g eingeengt. Anschließend wird der Rückstand allmählich auf
180°C bei Normaldruck erhitzt und zuletzt bei dieser Temperatur ein
Vakuum von 300 mbar angelegt. Wasser; Formaldehyd und Triethylamin
werden über eine Vigreuxkolonne abdestilliert. Der Rückstand wird mit
400 ml Methanol versetzt, und es werden 40 g Triethylamin hinzugege
ben. Anschließend werden Methylformiat, Methanol und Triethylamin
abdestilliert. Die verbleibende methanolische Lösung wird bis zu einem
50%igen Gewichtsanteil an Trimethylolethan aufkonzentriert. Durch
Zugabe von Methylisobutylketon fällt Trimethylolethan aus, aus der
Mutterlauge wird durch weiteres Aufkonzentrieren noch zweimal Trime
thylolbutan ausgefällt; insgesamt werden 342 g Trimethylolethan erhalten.
Die Ausbeute (bzgl. n-Propanal) beträgt 75%.
Man leitet in eine kontinuierlich betriebene Reaktionskaskade aus drei
hintereinandergeschalteten Kolben mit Rührer (Reaktionsvolumen jeweils
300 ml) stündlich 31,6 ml Triethylamin (1,5 Mol), 15,5 ml n-Pentanal (1
Mol) und 143 ml Formaldehyd (15%ig, 4,5 Mol). Die Rührkolben wer
den folgendermaßen temperiert: Kolben 1 = 42°C, Kolben 2 = 70°C,
Kolben 3 = 78°C.
3845 g des so erhaltenen Austrags werden am Rotationsverdampfer
eingeengt. Anschließend wird der Rückstand wie im Beispiel 28 erhitzt,
wobei Wasser; Formaldehyd und Triethylamin über eine Vigreuxkolonne
abdestilliert werden. Der Rückstand wird mit 400 ml Methanol versetzt
und 40 g Triethylamin hinzugegeben. Anschließend werden Methylformiat,
Methanol und Triethylamin abdestilliert. Die verbleibende Lösung wird
durch Destillation in 3 Fraktionen aufgetrennt.
Die Ausbeute an Trimethylolbutan (TMB) bzgl. n-Pentanal beträgt 58%,
die Ausbeute an Formaldehyd-bis(TMB)-acetal beträgt 19%.
Man leitet in eine kontinuierlich betriebene Reaktionskaskade aus drei
hintereinandergeschalteten Kolben mit Rührer (Reaktionsvolumen jeweils
300 ml) stündlich 27,6 ml Triethylamin (1,5 Mol), 45,2 ml wäßrigen
Acetaldehyd (13,8%ig, 1 Mol) und 115,2 ml Formaldehyd (20%ig, 5,5
Mol). Die Rührkolben werden folgendermaßen temperiert: Kolben 1 =
27°C, Kolben 2 = 30°C, Kolben 3 = 40°C.
4376 g des so erhaltenen Austrags werden am Rotationsverdampfer
eingeengt. Anschließend wird der Rückstand allmählich auf 180°C bei
Normaldruck erhitzt und zuletzt bei dieser Temperatur ein Vakuum von
300 mbar angelegt. Wasser; Formaldehyd und Triethylamin und Mittel
sieder werden über eine Vigreuxkolonne abdestilliert. Der Rückstand wird
auf 60°C abgekühlt und mit 400 ml Methanol versetzt. Nach Zugabe von
40 g Triethylamin werden Methylformiat, Methanol und Triethylamin
abdestilliert. Aus der verbleibenden methanolischen Lösung fällt bereits
Pentaerythrit aus, das über einen Büchnertrichter abgesaugt wird. Die
Mutterlauge wird von Methanol befreit und mit Aceton versetzt. Dabei
wird weiteres Pentaerythrit erhalten. Insgesamt werden 283 g erhalten.
Die Ausbeute (bzgl. Acetaldehyd) beträgt 61%.
In einem Dreihalskolben werden 31 ml Cyclohexanon (0,3 Mol) und 165
ml 30%iger Formaldehyd (1,5 Mol) vorgelegt. Dazu tropft man 62 ml
Triethylamin (0,45 Mol), worauf Erwärmung auf 60°C eintritt. Es wird
noch weitere 6 h bei dieser Temperatur gerührt. Der Umsatz bezüglich
Cyclohexanon beträgt 90%. Das Reaktionsgemisch wird am Rotationsver
dampfer eingeengt und anschließend bei 180°C erhitzt, um nicht umge
setztes Cyclohexanon, Wasser; Triethylamin und Formaldehyd abzudestil
lieren. Zuletzt wird bei 180°C ein Vakuum von 300 mbar angelegt.
Der Rückstand von 70 g wird in 100 ml Methanol aufgenommen und
mit 7 g Triethylamin versetzt. Anschließend wird gemeinsam ein Gemisch
aus Methylformiat, Methanol und Triethylamin abdestilliert. Es verbleiben
150 ml methanolische Lösung, aus der bereits 2,2,6,6-Tetrakis(hydrox
ymethyl)-cyclohexanol beim Abkühlen ausfällt. Die verbleibende Lösung
wird vom restlichen Methanol am Rotationsverdampfer befreit und aus
dem Rückstand wird mit Aceton weiteres 2,2,6,6-Tetrakis(hydroxymethyl)
cyclohexanol ausgefällt. Insgesamt werden 30 g erhalten.
Ausbeute: 61% bezogen auf umgesetztes Cyclohexanon.
Ausbeute: 61% bezogen auf umgesetztes Cyclohexanon.
In den folgenden Tabellen sind Einzelheiten und Ergebnisse aus den
vorherigen Beispielen zusammengestellt.
Claims (18)
1. Verfahren zur Herstellung eines Polymethylolprodukts, wobei Alkanal
oder Keton mit Formaldehyd in wäßriger Lösung in Gegenwart von
tertiärem Amin umgesetzt wird,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Umsetzung temperaturkaskadiert mit steigender Temperatur;
vorzugsweise mit einer zwei- bzw. dreistufigen Temperaturkaskade,
besonders bevorzugt im Bereich von 20-90°C, und während einer
Dauer von 0,5-24 Stunden, insbesondere 1-6 Stunden, durch
geführt wird.
2. Verfahren zur Herstellung von Polyalkoholen, dadurch gekennzeich
net, daß Polyalkoholformiat mit einem leichtsiedenden Alkohol der
Formel ROH in Gegenwart eines tertiären Amins, vorzugsweise
Trialkylamin, als Umesterungskatalysator zu Polyalkohol und Formiat
der Formel
umgeestert wird, wobei R einen Kohlenwasserstoffrest, vorzugsweise
Alkylrest, mit 1-6, besonders bevorzugt 1-2 C-Atomen, bedeutet.
3. Verfahren zur Herstellung von Polyalkoholen, welches die Stufen
umfaßt:
- (a) Umsetzung von Alkanal oder Keton mit Formaldehyd in wäßriger Lösung in Gegenwart von tertiärem Amin,
- (b) Abtrennung von Wasser; überschüssigem tertiärem Amin, überschüssigem Formaldehyd und dem aus der Cannizzaro- Reaktion von Formaldehyd gebildeten Methanol,
- (c) Erhitzen von verbliebener Reaktionsmischung von (b) unter Abtrennung von weiterem Formaldehyd und tertiärem Amin unter Bildung von Polyalkoholformiat,
- (d) Überführung von abgetrenntem Material aus der Stufe (b) und/oder der Stufe (c), gegebenenfalls nach Abtrennung von Leicht- und Mittelsiedern in die Synthesestufe (a) und/oder in die folgende Umesterungsstufe (e),
- (e) Umesterung von erhaltenem Polyalkoholformiat aus der Stufe (c) mit einem leichtsiedenden Alkohol der Formel ROH in Gegenwart eines Umesterungskatalysators zu Poly alkohol und Formiat der Formel wobei R einen Kohlenwasserstoffrest, vorzugsweise Alkylrest mit 1-6, besonders bevorzugt 1-2 C-Atomen, bedeutet,
- (f) Gewinnung von Polyalkohol.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Um
esterungskatalysator ein tertiäres Amin ist.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil
des aus Stufe (a) stammenden tertiären Amins als Umesterungs
katalysator verwendet wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das
Verhältnis der Reaktionskomponenten bezogen auf 1 Mol Alkanal
bzw. Keton im Bereich von 0,5-10, bevorzugt 2,5-6 Mol Formal
dehyd und 0,6-5 Mol, bevorzugt 0,8-2 Mol tertiärem Amin liegt.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Ver
hältnis der Reaktionskomponenten Alkanal bzw. Keton/Formalde
hyd/tertiäres Amin etwa 1/4,5/1,5 beträgt.
8. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe
(a) temperaturkaskadiert mit steigender Temperatur; vorzugsweise mit
einer zwei- bzw. dreistufigen Temperaturkaskade, besonders bevorzugt
im Bereich von 20 °C-90°C, und während einer Dauer von 0,5-24
Stunden, insbesondere 1-6 Stunden, durchgeführt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß die
Stufe (a) bzw. die temperaturkaskadierte Umsetzung in einer Reak
torkaskade aus n hintereinandergeschalteten Rührkesseln unter Tem
peraturstaffelung T (Kessel n) < T (Kessel n-1), wobei n vorzugs
weise 2-4, insbesondere 3 ist, vorzugsweise kontinuierlich durch
geführt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Tem
peraturkaskadierung in einer dreistufigen Reaktorkaskade bei einem
Temperaturgradienten von 20-40°C/40-70°C/70-90°C, vor
zugsweise bei einem Temperaturgradienten von etwa 40°C/60°C/80°C,
durchgeführt wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 10, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Umesterung in Gegenwart eines Trialkylamins als
Umesterungskatalysator durchgeführt wird, wobei die Menge des
eingesetzten Trialkylamins im Bereich von 0,01-75 Mol%, vor
zugsweise im Bereich von 1-50 Mol%, bezogen auf 1 Mol Formiat
des Polyalkoholformiats als 100 Mol%, liegt.
12. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß für die
Umesterung der Stufe (e) abgetrenntes Material aus der Stufe (b)
und/oder ein bei der Bildung der Polyalkoholformiate der Stufe (c)
abgetrenntes Gemisch aus Wasser, tertiärem Amin, Formaldehyd und
Alkohol, gegebenenfalls nach vorheriger Aufkonzentrierung und
Abtrennung des Formaldehyds, verwendet wird.
13. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der
Stufe (f) durch Abtrennung, vorzugsweise Destillation, ein Alkohol/
tertiäres Amin/Wasser-Gemisch erhalten wird, das zumindest teil
weise in Stufe (e) rückgeführt wird.
14. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der
Stufe (f) durch Abtrennung, vorzugsweise Destillation, ein tertiäres
Amin/Wasser-Gemisch erhalten wird, das zumindest teilweise in
Stufe (a) rückgeführt wird.
15. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in einer
Stufe (g) das abgetrennte Material aus den Stufen (c) und (b) in
die folgenden Gemische getrennt wird, wobei die Trennung vorzugs
weise destillativ durchgeführt wird:
- 1. ein Gemisch aus Alkohol/tertiärem Amin/Wasser; das zu mindest teilweise in Stufe (e) geführt wird,
- 2. ein Gemisch aus Wasser und Formaldehyd, das zumindest teilweise in Stufe (a) geführt wird, und
- 3. eine mit Mittelsiedern angereicherte wäßrige Lösung.
16. Verfahren nach Anspruch 13 oder 15, dadurch gekennzeichnet, daß
die Umesterung in Stufe (e) unter Verwendung von leichtsiedendem
Alkohol zusammen mit einem aus Stufe (g) bzw. (f) erhaltenen
Gemisch aus Alkohol/Wasser/tertiärem Amin durchgeführt wird.
17. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der
Stufe (f) durch Trennung, vorzugsweise durch Destillation, der ge
wünschte Polyalkohol und ein Gemisch aus Alkohol und tertiärem
Amin erhalten wird, das teilweise in Stufe (e) rückgeführt wird, und
daß ein Teil dieses Gemisches aus Alkohol und tertiärem Amin in
eine Stufe (g) überführt wird, in der abgetrenntes Material aus den
Stufen (b) und (c) und dieser Teilstrom aus (f) in folgende drei
Gemische getrennt werden, wobei die Trennung vorzugsweise destilla
tiv durchgeführt wird:
- 1. ein Gemisch aus Alkohol/tertiärem Amin, das zumindest teilweise in Stufe (e) geführt wird,
- 2. ein Gemisch aus Wasser/tertiärem Amin/Formaldehyd, das zumindest teilweise in Stufe (a) geführt wird, und
- 3. eine mit Mittelsiedern angereicherte wäßrige Lösung.
18. Verfahren nach Anspruch 3 oder einem der auf Anspruch 3 rück
bezogenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Verfahren
ohne Hydrierung des Produkts der Stufe (a) durchgeführt wird.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19542036A DE19542036A1 (de) | 1995-11-10 | 1995-11-10 | Verfahren zur Herstellung von Polyalkoholen |
MYPI96004513A MY120911A (en) | 1995-11-10 | 1996-10-30 | Process for the preparation of polyalcohols. |
ES96938170T ES2145492T3 (es) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | Procedimiento para la preparacion de polialcoholes. |
JP53201096A JP2001507668A (ja) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | ポリアルコールの製法 |
EP96938170A EP0876316B1 (de) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | Verfahren zur herstellung von polyalkoholen |
US09/068,300 US6018074A (en) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | Process for the preparation of polyalcohols |
CN96198200A CN1077093C (zh) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | 多元醇的制备方法 |
KR10-1998-0703475A KR100463360B1 (ko) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | 폴리알코올의제조방법 |
PCT/EP1996/004922 WO1997017313A1 (de) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | Verfahren zur herstellung von polyalkoholen |
DE59604922T DE59604922D1 (de) | 1995-11-10 | 1996-11-11 | Verfahren zur herstellung von polyalkoholen |
Applications Claiming Priority (1)
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