DE1908747C3 - Verfahren zur Abtrennung eines durch Hochtemperaturoxidation erzeugten Titandioxid-Pigments - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Abtrennung so ein bestimmtes Volumen des das Reaktionsgefäß vereines durch Hochtemperaturoxidation eines Titante- lassenden Produkts mit konstanter Geschwindigkeit trahalogeniddampfes erzeugten Titandioxid-Pigments durch den Sackfilter zu befördern. Oft nimmt die Veraus der bei der Reaktion gebildeten Suspension in stopfung der Filtersäcke ein solches Ausmaß an, daß gasförmigen Nebenprodukten, entsprechend dem eine Verminderung des Durchflusses in dem Oxyda-Oberbegriff des Patentanspruchs 1. 55 tionsgefäß erforderlich wird, um die Operationen bei

Pyrogenes Titandioxid-Pigment wird durch Oxyda- vermindertem Volumendurchlauf durch die Auffangtion eines verdampften Titanhalogenids, im allgemei- vorrichtung aufrechtzuerhalten,
nen Titantetrachlorid, bei hoher Temperatur (ober- Schwierigkeiten dieser Art bestehen auch bei dem

halb etwa 768° C) hergestellt. Bei Operationen im bekannten Verfahren der eingangs genannten Art handelsüblichen Maßstab verläuft diese Oxydation 60 (DE-PS 1206 399), bei dem zum Zwecke der Abkühnormalerweise nicht exotherm genug, um die ge- lung der heißen Gassuspension einer Mischkammer wünschten Reaktionstemperaturen aufrechtzuerhal- entweder gekühltes zurückgeführtes Abgas oder statt ten; deshalb wird im allgemeinen zusätzliche Wärme dessen Wasser zugeleitet wird, um durch dessen Verin die Zone der Oxydationsreaktion eingeführt, was dampfungswärme die Abschreckung auf etwa 400° C beispielsweise durch Verbrennen eines Heizgases in 65 zu ermöglichen. Entsprechendes gilt auch für ein andiesem Raum geschieht. Jeres bekanntes Verfahren (DE-AS 1097958), bei

Das aus der Reaktionszone ausströmende Produkt, dem die aus dem Reaktor bei Temperaturen zwischen das die pigmentartige Substanz in verschiedenen gas- 700 und 1000° C austretenden Gase in einen Kühl-

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turm eingeleitet werden, in dem vom Turmkopf aus nähme eines CO-reichen Heizgases verlassen, geht Wasser eingesprüht wird, um die Gase schnell auf aus der folgenden Aufstellung hervor:
eine Temperatur unter 100° C abschrecken zu kön- Hauptkomponente Ungefähre Vol.-%
nen. — —

Es ist deshalb Aufgabe der Erfindung, ein Verfah- 5 h*2 -^

ren der eingangs genannten Art zur Abtrennung eines £J V

durch Hochtemperaturoxidation eines Titantetrahalogeniddampfes erzeugten Titanoxid-Pigments unter
möglichst weitgehender Vermeidung der genannten Normalerweise enthält die abströmende Suspen-

Nachteile und Schwierigkeiten derart zu verbessern, 10 sionauch bis zu etwa 1 Vol.-% bestimmter unbedeudaß ein Verstopfen des porösen Fütermaterials mög- tender Komponenten, wie nichtumgesetzte TiCI₄-liehst weitgehend vermieden werden kann, so daß es Dämpfe und HCl oder andere Halogenwasserstoff insbesondere nicht erforderlich wird, wegen eines ver- verbindungen. Wenn metallische Zusatzstoffe ebenhältnismäßig schnellen Verstopfens des Filtermate- falls in der Reaktionszone vorhanden gewesen sind, rials den Durchfluß durch das Oxidationsgefäß zu ver- 15 können auch Spuren von Verbindungen, wie Alumiringern. niurnchlorid oder andere Halogenide, anwesend

Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren der ein- sein.

gangs genannten Art erfindungsgemäß dadurch ge- Nach Verlassen des Reaktionsgefäßes wird die Sus-

löst, daß das Wasser in einer geringen Merge von etwa pension gewöhnlich auf etwa 93° C bis etwa 316° C 0,1 bis 2,0 Gewichtsprozent des Titandioxids in der 20 abgekühlt, bevor sie der Filtration unterworfen wird. Suspension nach deren Abkühlung auf eine Tempera- Da eine zu lange Verweilzeit bei Temperaturen über tür zwischen etwa 316 und 93° C eingebracht wird. 760° C für die Qualität des fertigen Pigments schäd-Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Ge- Hch ist, sollte das anfängliche Abkühlen auf Temperagenstand der Unteransprüche. türen unterhalb dieses Wertes so schnell wie möglich

Praktische Erprobungen haben gezeigt, daß bei ei- 25 erfolgen. Ein geeignetes Verfahren zum raschen Abnem derartigen Verfahren, bei dem das Wasser in ei- kühlen des die Oxydationszone verlassenden Produkts ner geringen Menge von höchstens etwa 2,0 Ge- auf unter 760° C besteht darin, daß eine angemessene wichtsprozent, vorzugsweise zwischen 0,2 und 1 Ge- Menge der gekühlten Abgase durch die Leitung 13 wichtsprozent des Titandioxids zugeführt wird, welche aus der Feststoffiltration zurückgeleitet wird in das Grenzen auch für die vorteilhaften Weiterbildungen 30 das Reaktionsgefäß verlassende heiße Produkt im in den Unteransprüchen gelten, die Lebensdauer der Kühlmischer 2. Um eine unnötige Erhöhung des Gas-Filtersäcke etwa verdoppelt werden kann. volumens der abfließenden Suspensii η zu verhindern,

Fig. 1 zeigt ein Fließschema, das ein typisches ist es aber angebracht, daß nur eine so große Menge Sackfilter-Abscheidesystem für ein Verfahren zur der den Sackfilter 5 durch die Leitung 14 verlassenden Herstellung von pyrogenem Titandioxid zeigt, wäh- 35 gekühlten Abgase in den Kreislauf zurückgeführt rend wird, wie nötig ist, um das abströmende Produkt ge-

Fig. 2 eine Seitenansicht, teilweise im Schnitt, einer rade unter die Temperatur abzukühlen, bei der noch Leitung zeigt, die geeignete Einspritzvorrichtungen eine schädliche Einwirkung auf die Eigenschaften des zur Durchführung der Erfindung besitzt. Pigments eintritt, z. B. auf etwa 649 bis 705° C. Die

In Fig. 1 wird in Reaktionsgefäß 1 pyrogenes Ti- 40 zweite Stufe des Kühlprozesses, das heißt das weitere tandioxid-Pigment durch Oxydation eines verdampf- Abkühlen des Produkts auf etwa 93° C bis 316° C, ten Titanhalogenids erzeugt. Wie bereits oben er- wird normalerweise mit Hilfe von Wärmeaustauwähnt, wird normalerweise zusätzliche Wärme in die schern, wie 3 und 4, durchgeführt.
Reaktionszone eingeführt, was zum Beispiel durch Das in dieser Weise gekühlte Produkt aus dem Re-

Verbrennen eines Heizgases (wie Kohlenmonoxid) in 45 aktionsgef aß wird dann durch die Zuleitung 6 in die dieser Zone geschieht, um die brauchbaren Reakti- Behandlungskammer 7 des Sackfilters 5 geleitet. Die onstemperaturen von 816° C oder darüber aufrecht- mit Pigment beladenen Gase strömen durch die Bezuerhalten. Darüber hinaus sind verschiedene Zusatz- handlungskammer hindurch, wobei das Pigment abstoffe bekannt, die die Eigenschaften des fertigen getrennt wird, wenn die gasförmigen Komponenten Pigments günstig beeinflussen, wenn sie in die Zone 50 durch die Filtersäcke 10 hindurchströmen. Das auf der Oxydationsreaktion eingebracht werden. De Zu- den Außenflächen 11 der Säcke abgeschiedene Pigsatz solcher Hilfsstoffe, wie Kalium-, Silizium- oder ment fällt in den Bodenteil des Sackfilters 5, was im Aluminiumverbindungen usw. in geringen Mengen, allgemeinen durch Gegendruck oder mechanische das heißt weniger als etwa 5 Gew.-%, bezogen auf Vorrichtungen, die periodisch die Filtersäcke und/ das Gesamtfestprodukt, sowie Wasser oder Wasser 55 oder den Gasstrom durch die Säcke stören, gefördert bildender Verbindungen in ähnlichen geringen Men- wird. In dem vorliegenden Beispiel wird das Gas in gen wird demgemäß allgemein angewandt und als im den Verteiler 9 geleitet und periodisch abgeblasen Rahmen der Erfindung liegend angesehen. In jedem oder durch die Düsen 12 in die offenen Enden der Fall enthält der bei der Oxydationsreaktion abflie- Filtersäcke 19 gedrückt. Die erzielte Bewegung der ßende Strom Titandioxid-Pigm°nt suspendiert in ver- 60 Filtersäcke durch die Gasstöße bewirkt eine Reinischiedenen gasförmigen !,cbonprodukten aus den gung der Außenflächen 11 von dem größten Teil des Oxydations- und Verbrennungsreaktionen. Die Tem- darauf abgeschiedenen festen Materials. Nach dem peratur des Stroms liegt normalerweise über etwa Niedersinken auf den Boden des Sackfilters 5 kann 871° C und vorzugsweise in der Nähe von 1093° C. das feste Pigment durch die Leitung 15 abgezogen Die Analyse der Gase in einer Suspension, die ein 65 werden.

Reaktionsgefäß zur Erzeugung von pyrogenem Titan- Trotz solcher Reinigungsmethoden wird aber die

dioxid unter Verwendung von TiCl₄ als Ausgangsma- Abscheidung des pyrogenen Titandioxid-Pigments in terial zur Gewinnung des Pigments und unter Zuhilfe- der Sackfilteranlage oft durch die Verstopfung der

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Poren der Filtersäcke behindert, was wiederum zu ei- bessere Vorstellung von diesen optimalen Mengen

nem außerordentlichen Druckabfall innerhalb der Wasser zu erhalten, die in der Praxis zuzusetzen sind,

Anlage und/oder zu einer erheblich verminderten ist es natürlich notwendig, die Konzentrationen dieser

Abscheidekapazität führt. nicht umgesetzten Halogenide abzuschätzen, was bei-

Erfindungsgemäß wird dieses Problem aber weit- 5 spielsweise durch chromatographische Analyse des

gehend gelöst durch Einblasen von Wasser in den mit abfließenden Gasstroms oder nach Belieben auf theo-

Pigment beladenen Gasstrom vor dessen Eintritt in retischem Wege durch Analyse der Reaktionsgleich-

den Filtersack. Ein weiterer Vorteil des erfindungsge- gewichte und der Kinetik der Titanhalogenidoxyda-

mäßen Verfahrens besteht in einer merklich verbes- tion unter den im einzelnen vorliegenden Bedingun-

serten Lebensdauer des Filtersackes. io gen geschehen kann.

Die Art und Weise, wie das Wasser in den gekühl- Die folgenden Beispiele dienen der Erläuterung der

ten, das Reaktionsgefäß verlassenden Gasstrom ein- Erfindung,
geleitet wird, ist im allgemeinen nicht kritisch, voraus-

gesetzt, daß eine gute Durchmischung des Wassers mit Beispiel!
dem Strom erfolgt. Es wurde zum Beispiel gefunden, is Im Reaktionsgefäß 1 wird kontinuierlich pyrogenes daß das Wasser in geeigneter Weise durch Rohr 21 Tilandioxid-Pigment hergestellt, welches im Reakti- und Düse 24 in den gekühlten abfließenden Strom onsgasgemisch suspendiert ist, wobei das Verhältnis innerhalb der Leitung 22 eingebracht werden kann, etwa 2265 kg Titandioxid pro Stunde (5,000 lb/hr) wie Fig. 2 zeigt. Zum verstärkten Durchmischen kann und etwa 2576 cbm Reaktionsgase pro Stunde der Gasstrom durch ein Venturirohr gedrosselt und 20 (92,000 SCFH) beträgt. Die als Ausgangsmaterial das Wasser an der Drosselstelle des Venturirohres benutzte Titanverbindung war Titantetrachlorid, eingeblasen werden. Die Stelle, an der das Wasser Außerdem wurden etwa 45, 3 kg Aluminiumchlorid dem gekühlten Abflußstrom zugesetzt wird, ist im all- pro Stunde als Zusatzstoff in das Reaktionsgefäß eingemeinen nicht kritisch, vorausgesetzt, daß der Gas- getragen. Das die Reaktionszone verlassende Produkt strom auf unter etwa 316^c C, aber nicht unter 93° C 25 wurde von etwa 1260° C auf etwa 705 ° C abgekühlt, abgekühlt ist. Dementsprechend kann in dem verall- was praktisch sofort nach dem Austritt aus dem Reakgemeinerten Fließbild der Fig. 1 das Einspritzen des tionsgefäß durch zusätzliches Einleiten von etwa Wassers vorteilhafterweise an einem beliebigen Punkt 8400 cbm/Std. (300,000 SCFH) vorher gekühlten hinter dem Wärmeaustauscher 4 und vor dem Sackfil- und filtrierten Gases aus dem Reaktionsgefäß in das ter 5 erfolgen. Das Wasser kann beispielsweise aus 30 Gas in dem Kühlmischer 2 geschah. Darauf wurde die dem Reservoir 16 durch die Leitung 17 in den abflie- so gekühlte abströmende Suspension nacheinander ßenden Gasstrom in Leitung 18 eingeführt werden. durch die Wärmeaustauscher 3 und 4 geleitet, wo die Wenn das Rohr bei Temperaturen wesentlich über Temperatur auf 205° C herabgesetzt wurde. Von dem etwa 316° C, zum Beispiel bei 427° C eingespritzt gekühlten Reaktionsprodukt wurde dann eine Probe wird, kann eine unerwünscht heftige Reaktion des 35 praktisch sofort aus dem Wärmeaustauscher 4 nach Wassers mit der Haupthalogenkomponente des unten abgezogen und quantitativ auf Titantetrachlorid Stroms eintreten. Es ist zwar im allgemeinen ganz und Aluminiumchlorid analysiert. Es ergab sich, daß günstig, das Wasser in flüssiger Form in den Abfluß- etwa 20,4 kg Titantetrachlorid pro Stunde und etwa strom einzuspritzen, ist aber doch aus Gründen einer 9,1 kg Aluminiumchlorid pro Stunde in dem gekühlbesseren Abmeßgenauigkeit usw. vorzuziehen, das 40 ten Abflußprodukt enthalten waren. Das gekühlte Wasser zunächst zu verdampfen und dann den Was- Produkt wurde dann in eine Sackfilteranlage 5 eingeserdampf in den abfließenden Gasstrom einzubla- leitet, die, wie früher beschrieben, mit einer Gegensen. druckvorrichtung ausgerüstet war und sechs Behand-

Die Menge des in den gekühlten Abflußstrom ein- lungskammern besaß, in denen jeweils 48 Filtersäcke

zublasenden Wassers wird im allgemeinen ins Ver- 45 mit einer Länge von 183 cm und einem Durchmesser

hältnis gesetzt zu dem Gewicht des darin mitgeführten von 15 cm aufgehängt waren. Das zur Herstellung der

Titandioxids und liegt gewöhnlich innerhalb eines Be- Filtersäcke benutzte Material war ein aus Polytetra-

reichs von etwa 0,1 bis etwa 1 Gew.-%, wie bereits fluoräthylen gewonnener Filzstoff. Der beabsichtigte

ausgeführt wurde. Zur Erzielung einer optimalen Druckabfall innerhalb des Sackfilters betrug etwa

Wirksamkeit und ür eine möglichst wirtschaftliche 50 12,7 cm H₂O.

Durchführung des Verfahrens sollte die Menge des Der Druckabfall innerhalb der Sackfilteranlage

nicht umgesetzten Titanhalogenids, die sich in dem wurde, dann in Abständen von 25 Stunden ermittelt,

gekühlten Abflußstrom beim Verlassen des Kühlmi- und die Ergebnisse sind in Tabelle I aufgeführt. Jeder

schers 2 befindet, bei der Festsetzung des genauen Filtersack wurde mit etwa 60 Impulsen pro Stunde

Anteils an einzubringendem Wasser in Rechnung ge- 55 dem oben beschriebenen Gegendruckverfahren un-

stellt werden. Es wurde festgestellt, daß die Einbrin- terworfen.

gung zusätzlicher Mengen Wasser über die zur Um- Es zeigte sich, daß nach etwa 400 Stunden kontinu-

setzung mit den freien Titanhalogeniden (und ierlicher Betriebsdauer unter den angegebenen Be-

irgendwelchen anderen, in dem das Reaktionsgefäß dingungen der Druckabfall innerhalb des Sackfilters

verlassenden Strom vorhandenen, nicht umgesetzten 60 beträchtlich anstieg. Deshalb wurde nach Ablauf die-

Metallhalogeniden) hinaus erforderliche Menge ge- ser Betriebsdauer von 400 Stunden der Arbeitsprozeß

wohnlich nicht zu merklichen weiteren Verbesserun- unterbrochen und der Sackfilter auseinandergenom-

gen bei der Filtration führt. Beispielsweise beträgt das men und untersucht. Es zeigte sich, daß die Außenflä-

stöchiometrische Verhältnis von Wasser zu Titanchlo- chen 11 der Sackfilter 10 durch Pigmentmaterial

rid für dessen Hydrolyse 36 Teile Wasser zu 190 Ge- 65 praktisch verschlossen oder verstopft waren, und

wichtsteilen TiCl₄. Das optimale Gewichtsverhältnis zwar in einem Ausmaß, daß sich ein Pigmentkuchen

von Wasser zu nicht umgesetztem TiQ₄ könnte daher von etwa 1,3 cm Dicke auf den Außenflächen be-

etwa V₅ oder ein wenig darüber betragen. Um eine fand.

Betriebsdauer
(Stunden)

Tabelle

Druckabfall
(cm H₂O)

(umgerechnet aus inches H₁O)

25
50
75
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400

7,6
12,7
17,8
10,2
12,7
22,8
12,7
15,2
20,3
17,8
22,8
27,9
25,4
27,9
30,5
30,5

Beispiel 2

Dieses Beispiel ist im wesentlichen eine Wiederholung des Beispiels 1 mit dem Unterschied, daß Wasser in Form von Dampf zusätzlich kontinuierlich in den mit Pigment beladenen Gasstrom im Anschluß an den letzten Wärmeaustauscher und vor dem Eintritt in den Sackfilter eingeblasen wurde. Es wurde also an einem Punkt etwa 15,2 m stromaufwärts von der Sackfilterzuleitung 6 und etwa 7,5 m stromabwärts von Wärmeaustauscher 4 Dampf in den gekühlten, das Reaktionsgefäß verlassenden Gasstrom eingeblasen, und zwar mit einer Geschwindigkeit von etwa 9 kg Wasser pro Stunde oder einer Menge von 0,4 Gew.-%, bezogen auf das Titandioxid-Pigment. Diese Einblasgeschwindigkeit wurde gewählt, um etwa 80% der Menge zur Verfügung zu stellen, die stöchiometrisch theoretisch für die vollständige Hydrolyse der in dem Strom vorhandenen Titan- und Aluminiumchloride erforderlich wäre. In Tabelle II unten sind die Werte für den Druckabfall aufgeführt, die bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Abscheideverfahrens ermittelt wurden.

Tabelle II

Betriebsdauer
(Stunden)

Druckabfall
(cm H₁O)

(umgerechnet aus inches H₁O)

25
50
75
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400

7,6
10,2

7,6
10,2
12,7
10,2
12,7

7,6
10,2
15,2
10.2
12,7
15,2
12,7
10,2
12.7

Nach Ablauf von 400 Stunden wurde der Betrieb unterbrochen und das Sackfiltergerät auseinandergenommen und untersucht. Es zeigte sich, daß die Filtersäcke nur einen sehr geringen Pigmentkuchen auf den Außenflächen aufwiesen, der eine durchschnittliche Dicke von weniger als etwa 3 mm besaß. Weiter wurde nach verschiedenen vergleichenden Wiederholungsversuchen der Verfahren nach Beispiel 1 und dem vorliegenden Beispiel festgestellt, daß die durchschnittliche Lebensdauer der Filtersäcke etwa verdoppelt wurde, wenn Wasser in den gekühlten, das Reaktionsgefäß verlassenden Gasstrom gemäß dem Verfahren der Erfindung eingeblasen wurde.

Obgleich sich die Beschreibung und die Beispiele der Erfindung spezifisch auf die Sackfiltration von pyrogenes Titandioxid enthaltenden Gasströmen beziehen, ist die Erfindung auch bei anderen Filtrationsverfahren anwendbar.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (4)

1 2 förmigen Nebenprodukten suspendiert enthält, wird Patentansprüche: dann gekühlt und anschließend in eine geeignete Auf- f anganlage geleitet, wo das feste Pigment von den gas-

1. Verfahren zur Abtrennung eines durch förmigen Nebenprodukten abgetrennt und gesammelt Hochtemperaturoxidation eines Titantetrahalo- 5 wird. Bei einer derartigen Anlage, die sich zum Aufgeniddampfes erzeugten Titandioxid-Pigments fangen von Titandioxid-Pigmenten aus einer Suspenaus der bei der Reaktion gebildeten Suspension sion eignet, handelt es sich im allgemeinen um eine in gasförmigen Nebenprodukten bei Temperatu- Sackfilteranlage.

ren über.etwa 785° C durch Abkühlung der Sus- Sie besitzt eine Kammer, in der eine Vielzahl von pension unter Zusatz von Wasser und Hindurch- io zylindrischen, senkrecht angeordneten Filtersäcken leiten der gekühlten Suspension durch ein poröses aufgehängt ist. Die Säcke sind aus einem porösen Ma-Filtermaterial, das den Pigmentanteil der Suspen- terial, normalerweise einem filzartigen Stoff hergesion auf seiner einen Seite absondert, während die stellt, welcher den Durchtritt der festen Teilchen, die gasförmigen Komponenten der Suspension hin- aufgefangen werden sollen, verhindert, aber genügend durchströmen, dadurch gekennzeichnet, daß 15 durchlässig ist, um die gasförmigen Komponenten der das Wasser in einer geringen Menge von etwa 0,1 Suspension ohne wesentliche Behinderung hindurchbis 2,0 Gewichtsprozent des Titandioxids in der strömen zu lassen. Die aus dem Reaktionsgefäß ausSuspension nach deren Abkühlung auf eine Tem- strömende Suspension wird also nach dem Abkühlen peratur zwischen etwa 316 und 93° C eingebracht in die Kammer geleitet, in der der Pigmentanteil der wird. 20 Suspension zurückgehalten wird, während die gasför-

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- migen Komponenten durch die Filtersäcke hindurchkennzeichnet, daß das zwecks Bildung des Titan- strömen und anschließend aus der Anlage entfernt dioxid-Pigments oxidierte Titantetrahalogenid und nach Wunsch behandelt werden. Die Oxydation Titantetrachlorid ist und die Menge des einge- des Tilanhalogenids führt außerdem zu halogenhaltibrachten Wassers nicht wesentlich mehr beträgt, 25 gen Nebenprodukten, die im allgemeinen einen weals stöchiometrisch für die theoretisch vollständige sentlichen Anteil des die Reaktionszone verlassenden Hydrolyse des nicht umgesetzten Titanhalogenids Produkts bilden. Es ist daher oft angebracht, die Abin der Suspension erforderlich ist. gase aus der Pigment-Abscheidevorrichtung einem

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch Prozeß zu unterwerfen, um das Halogen zurückzugegekennzeichnet, daß während der Oxidationsre- 30 winnen, bevor man die Gase abbläst oder in anderer aktion ein Aluminiumhalogenid als Hilfsstoff vor- Weise fortschafft. Das in der Kammer abgeschiedene handen ist und die eingebrachte Menge Wasser feste Pigment wird normalerweise am Boden der nicht wesentlich über der stöchiometrischen Kammer gesammelt. Da die Pigmentteilchen nun Menge liegt, die für die theoretisch vollständige häufig dazu neigen, auf den Außenflächen der Filter-Hydrolyse des nicht umgesetzten Titanhalogenids 35 säcke zu »backen«, ist im allgemeinen auch eine ge- und nicht umgesetzten Aluminiumhalogenids in eignete Vorrichtung vorgesehen, um die Filtersäcke der Suspension erforderlich ist. in gewissen Abständen umzuwenden und/oder das

4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Fließen des Stroms vorübergehend zu unterbrechen, Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß Wasser um den Kuchen von den Filtersäcken zu entfernen, als Dampf eingeblasen wird. 40 Nach einem Verfahren zur Reinigung der Filtersäcke

wird in regelmäßigen Abständen ein Gas in die Säcke hineingehlasen. Bei der Abscheidung von pyrogenem Titandioxid-Pigment aus den anhaftenden Reaktionsgasen wurde die Erfahrung gemacht, daß sich die FiI-

45 tersäcke trotz dieser Reinigung schnell verstopfen.

Dieses Verstopfen zeigt sich offensichtlich an einem erheblichen Anstieg des Druckabfalls innerhalb der Sackfilteranlage. Beim Anstieg des Druckabfalls steigt natürlich auch die Kraft an, die erforderlich ist, um