DE1551127B2 - Rotationskolbenmaschine - Google Patents
RotationskolbenmaschineInfo
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Description
40
Die Erfindung bezieht sich auf eine außenachsige Rotationskolbenmaschine mit Kämmeingriff zwischen
einem schraubenförmigen, mindestens vier Rippen aufweisenden Rippenrotor und einem schraubenförmigen,
mindestens sechs Nuten aufweisenden Nutenrotor, deren Rippen bzw. Nuten im wesentlichen symmetrisch
sind.
Eine derartige, beispielsweise als Kompressor oder Expansionsmaschine auch für größere Drücke geeignete
Rotationskolbenmaschine ist beispielsweise aus der britischen Patentschrift 7 05 795 bekannt. Dabei besitzen
die Hauptprofile der ineinandergreifenden Nuten und Rippen ein kreisbogenförmiges Profil. Wenn die
Nutenflanken oder -Stege im Hinblick auf die erforderliehe
Festigkeit und Wärmeableitung ausreichend dick sein sollen, muß ein relativ großer Durchmesser des
Nutenrotors gewährt werden, was jedoch zu einer unerwünschten Verringerung des Fördervolumens
führt. Die aneinander angepaßten Kreisbogenprofile begründen ferner eine ungünstige Abdichtung, weil die
Dichtungslinien nur kurz sind. Außerdem führt dieses Profil zur Bildung sogenannter Zuglöcher, wie es im
einzelnen in der USA.-Patentschrift 26 22 787 beschrieben ist. Ein solches Zugloch führt zu einem beträchtlichen
Anstieg der Leckverluste, da die Zugfläche größer ist als die Dichtungsfläche zwischen den Profilen. Die
Leckverluste verursachen eine Verringerung des thermodynamischen Wirkungsgrades vor allem bei
hohen Betriebsdrücken.
Aus der obenerwähnten USA.-Patentschrift ist noch ein weiteres Rippenprofil mit Abwälzrippenflanken
bekannt. Hierbei wird beispielsweise das Flankenprofil der Nut durch den Schnittpunkt des Teilkreises sowie
des Rippenprofils bestimmt. Dieses Profil führt zu längeren Dichtungslinien, aber es bilden sich auch
sogenannte Taschen zwischen den Profilen. Das Volumen dieser Taschen ändert sich in Abhängigkeit
von der Drehzahl des Rotors.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Rotationskolbenmaschine der genannten Art hinsichtlich
ihrer Profilkurven optimal zu gestalten und unter Vermeidung von Durchmesservergrößerung ausreichend
dicke Nutenstege bei nur geringen Leckverlusten und großen Fördervolumen zu gewährleisten.
Die Lösung dieser Aufgabe besteht erfindungsgemäß aus einer Kombination der folgenden Merkmale:
a) Das Verhältnis von Rippenbreite b zur Rippenhöhe h ist kleiner als 1, wobei die Rippenbreite längs der
Tangente an dem Teilkreis im Schnittpunkt desselben mit der Symmetrieachse von der (
Symmetrieachse ausgehend und die Rippenhöhe längs der Symmetrieachse von diesem Schnittpunkt
ausgehend zu messen sind.
b) Die Rippen haben beiderseits ihrer Symmetrieachse eine oder mehrere den Kopfkreis des
Rippenrotors berührende Profilkurven, die als Schmiegelinien die Erzeugenden des Nutenprofils
sind.
c) Die achsfernen Endbereiche der Nutenflanken des Nutenrotors weisen Profilkurven auf, die durch
Drehung des Nutenrotors den Fußteil der Rippenflanken erzeugen, dessen Erstreckung mehr als die
Hälfte der Rippenflanke beträgt
Das Kombinationsmerkmal a) ist an sich aus dem UdSSR-Urheberschein 1 25 860 bekannt. Danach sind
die Rippen des Rippenrotors einer Rotationskolbenmaschine bei einem Verhältnis von b/h
< 1 stets elliptisch gestaltet, während die Nuten des hiermit gekoppelten
Nutenrotors Schmiegelinien derjenigen Kurven sind, welche bei der Bewegung der Profilkurven des
Rippenrotors erzeugt werden. ,
Die erfindungsgemäße Rotationskolbenmaschine er- \ möglicht dagegen die Vorgabe von in weiten Grenzen
wählbaren Profilkurven, die jeweils die entsprechenden gegenüberliegenden Profilkurven der Nuten und Rippen
erzeugen. Dieses gegenseitige Erzeugen der Profilkurven an Nuten und Rippen führt zu hervorragenden
Dichtungs-, Förder-, Wärme- und mechanischen Eigenschaften bei größtmöglicher Wahlfreiheit der
Einzelgestaltung und bei vernachlässigbarem Verschleiß.
Im Vergleich zu Kreisbogenprofilen führt die erfindungsgemäße gegenseitige Profilgestaltung zu
einer verringerten Zuglochfläche und auch zu geringen Leckverlusten sowie zu dickeren Nutenstegen. Zwischen
den Rippen und Nuten entstehende Taschen können in ihrer Größe dem jeweiligen Bedarf angepaßt
und beispielsweise bei Verwendung als Expansionsmaschine zu Kühlluft-Kühlzwecken herangezogen werden,
um den Wärmeübergang auf die Rippen- und Nutenrotoren zu vermindern.
Durch entsprechende Wahl der erzeugenden Profilkurven an den Rippen- und Nutenrotoren ergeben sich
solche Dichtverhältnisse und Taschen, daß sich der Wirkungsgrad um 3 bis 4% gegenüber herkömmlichen
Rotationskolbenmaschinen erhöhen läßt.
Die Erfindung wird nachfolgend an Hand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher
erläutert. In der Zeichnung zeigt
F i g. 1 einen mit einem Nutenrotor kämmenden Rippenrotor, wobei zu Vergleichszwecken ein theoretisches
und ein praktisches Kreisbogenprofil gestrichelt eingezeichnet sind,
F i g. 2 in vergrößerter Darstellung eine erfindungsgemäß gestaltete Rippe nach Fig. 1, wobei am oberen
Flankenteil eine näherungsweise Form für eine ausgewählte Kreisfunktion eingezeichnet ist; außerdem
ist in F i g. 2 der Unterschied zwischen dem erfindungsgemäßen Flankenprofil und einem vollständig erzeugten
Profil sowie einem Kreisbogenprofil dargestellt,
Fig.3 eine Rippe, bei der der größere Teil der
Zahnflanke durch ein ausgewähltes Profil gebildet wird, sowie eine praktisch mögliche Form des Kreisbogenprofils,
Fig.4 bis 6 Kurvenscharen (Kreis-, Ellipsen- und
parabolische Form), die die oberen Rippenflanken bilden und der Funktion y« = ϊ(χμ) genügen,
F i g. 7 die Größe des Zuglochs verschiedener Profile nach der Erfindung in Abhängigkeit von dem Verhältnis
b/h, wobei für das Zugloch des Kreisbogenprofils mit b/h = 1 100% angesetzt wurde, und
F i g. 8 und 9 die Zuglöcher bei einem Kreisbogenprofil und einem Profil nach der Erfindung gemäß F i g. 1
und 2.
Rotationskolbenmaschinen der vorliegenden Art müssen für verhältnismäßig hohe Drücke geeignet sein,
wenn sie als Kompressor oder als Expansionsmaschine benutzt werden. In beiden Fällen werden sie wesentlichen
Biegungen und Wärmeausdehnungen unterworfen, die bei Expansionsmaschinen beträchtlich sind, weil
die Einlaßtemperatur des Arbeitsmediums über 10000C
liegt. Wegen der großen Drücke beträgt die Zahl der Rippen wenigstens vier und die Zahl der Nuten
wenigstens sechs.
In den F i g. 1 und 2 ist eine Rippe 10 dargestellt, die
zwischen zwei Nutenstege oder -flanken 11 eingreift.
Das Rippenprofil nach der Erfindung ist mit Z bezeichnet und im wesentlichen symmetrisch zur
Mittellinie oder Symmetrieachse 12, die sich vom Mittelpunkt des Teilkreises 13 (Radius Rm) zum
Mittelpunkt des Teilkreises 14 (Radius Rf) des Nutenrotors erstreckt, wobei die Mittellinie 12 die
Teilkreise im Berührungspunkt 15 der Tangente schneidet.
Ein nach der Erfindung möglicher geringer Unterschied zwischen den Rippenflanken Zi und Z2 (Fig. 1
und 2) führt dazu, daß sich bei ein und derselben Rippe zwei Taschen 18 und 19 unterschiedlicher Größe
zwischen Rippe und Nutenflanke auf jeder Seite der Mittellinie 12 ergeben.
In F i g. 1 entspricht die Rippenbreite b dem Abstand zwischen dem Schnittpunkt der Symmetrieachse 12 mit
dem Teilkreis, also dem Punkt 15, und den Profilpunkten 16,17 der Rippenflanken. Mit h ist die Rippenhöhe längs
der Symmetrieachse vom Teilkreis des Rippenrotors aus bezeichnet Erfindungsgemäß ist das Verhältnis b/h
kleiner als 1 und liegt vorzugsweise zwischen 0,7 und 0,97. In Fig. 1 beträgt das Verhältnis für das Z-Profil
etwa 0,85. Das vorerwähnte Verhältnis ergibt sich für eine Rotationskolbenmaschine nach der Erfindung, bei
der der achsferne Rippenbereich durch eine Kurve 40 gebildet wird, die der Funktion Ym = ^Xm) genügt und
an jeder Flanke den Kopfkreis 21 der Rippe mit dem Radius Ry berührt Der Radius Rk der Kurve 40 kann in
jedem Punkt der Kurve nach Größe und Richtung in Abhängigkeit von einem Koordinatensystem berechnet
werden, das mit der Symmetrieachse zusammenfällt. Entsprechende Werte für Ra, α* und j3* gemäß F i g. 4 bis
6 ergeben sich ebenfalls und sind für die Berechnung der Rippen und Nuten erforderlich.
Die ausgewählte Kurve 40 der Rippe 10 erzeugt bei Drehung des Rippenrotors das Nutenprofil des
Nutenrotors. Dabei ergibt sich eine Kurve 41, die der Funktion yF = /[xf) genügt. Zur Bestimmung des
Nutenprofils des Nutenrotors kann die nachfolgende Beziehung aufgestellt werden, die auf den in den F i g. 4
bis 6 eingezeichneten Variablen beruht
r, = ]/C2 + Rl -.2CR0COsI(Pm + ßk) ;
. . R0 sin {φΜ + ßk)
Φ, — arc sin ————2-^- £-=— — <pF ;
Ψ, = arctg
CR0 sin (φΜ + ßk)
R0Cr2, cos
(ΨΜ
+
ßk) - CR0
sin2 (yM +
Für den die Kurve 41 definierenden Punkt P, der zugleich auf der Kurve yM = f(xM) und der Kurve yF = f(xF)
liegt, gilt folgende Gleichung:
Vm =
"k - <Pf
Danach können die Koordinaten für das Nutenprofil anhand der folgenden Gleichung berechnet werden:
xF = r,cosf/>, - RKsm(Vl
y, = r,sin Φ, + RKcos(iPl + Φ,)
Das vorstehende Berechnungsverfahren läßt sich für verschiedenartige Funktionen Ym = /[xm) anwenden.
Die F i g. 4 bis 6 geben hierzu verschiedene Formen der Rippe 10 mit einer ausgewählten Kreisfunktion,
Ellipsenfunktion
= ι
oder parabolischen Funktion y = kx2; in der Reihenfolge
der Figuren wieder. Bei einer Kreisfunktion ist die Gleichung (4) überflüssig, weil in diesem Falle jeder
Punkt genügt. Die Koordinatensysteme liegen in der Mittellinie für die Nute und Rippen.
Es ist bei Rotationskolbenmaschinen bekannt, die Nutenflanken mit einem achsfernen Kopfprofil und die
Rippe mit einem achsnahen Fußprofil zu versehen. In F i g. 1 ist der Übergang vom Nutenprofil 41 des
Nutenrotors zur runden Kurve 42 mit der Funktion Yf = £(xf) so gewählt, daß der Übergangspunkt mit
dem Schnittpunkt zwischen dem Nutenprofil und dem Teilkreis 14 des Rippenrotors zusammenfällt. Hierbei
handelt es sich jedoch nicht um ein zwingendes Erfordernis, da in Abhängigkeit von der für den
Nutenrotor gewählten Profilform der Übergangspunkt auch neben dem erwähnten Schnittpunkt liegen kann.
Der Übergangspunkt und die Zwischenkurve 42 zwischen der Nut und dem Kopfkreis des Nutenrotors
bilden sonach den Restteil der Nutenflanke, so daß entsprechende Berechnungsformeln in ähnlicher Weise
wie oben aufgestellt werden können. Andererseits kann jedoch auch der achsnahe Profilteil der Rippe 10 zur
Festlegung der abgerundeten äußeren Kurven des Nutenrotors benutzt werden.
Zu Vergleichszwecken ist in F i g. 1 ein theoretisches Kreisbogenprofil C mit demselben Teilkreis 13 wie bei
der erfindungsgemäßen Rippe 10 eingezeichnet Dieses Kreisbogenprofil ist jedoch für normale oder höhere
Druckverhältnisse nicht geeignet, weil sich dabei zu kleine Nutenflanken 11 ergeben. In der Praxis ist es
daher unumgänglich wenigstens ein Kreisbogenprofil gemäß Linie Q zu verwenden. Der Teilkreis des
Rippenrotors ist in diesem Falle mit 22 bezeichnet und besitzt einen größeren Radius Rt als der Radius Rm des
Teilkreises 13. Der entsprechende kleinere Teilkreis des Nutenrotors ist mit 23 bezeichnet Die Kreise 22 und 23
besitzen einen gemeinsamen Berührungspunkt 24.
Aus F i g. 1 ergibt sich, daß das Kreisbogenprofil Q
eine beträchtlich geringere Fördermenge ergibt als das erfindungsgemäße Rippenprofil Z Weiter unten sind
tabellarische Werte für unterschiedliche Profile aufgeführt,
woraus sich ergibt — ebenso aus der F i g. 7 — daß das erfindungsgemäße Rippenprofil darüber hinaus
auch zu beträchtlich kleineren Zuglöchern und zu entsprechend verringerten Leckverlusten führt Ein
kleineres Zugloch ist insbesondere auch bei Expansionsmaschinen zum Vermeiden austretender Gasströme
von größter Bedeutung. Die Fig.8 und 9 zeigen in
derselben Skala die Zuglöcher für das Kreisbogenprofil bzw. für die in F i g. 1 und 2 dargestellten Profile nach
der Erfindung.
Um klar herauszustellen, welche Abwandlungen des erfindungsgemäßen Profils unter die Erfindung fallen,
wird auf die in den F i g. 2 und 3 vergrößert dargestellten Profile sowie auf die Alternativformen der F i g. 4 bis 6
hingewiesen. Aus Gründen der Vereinfachung wurde nur die eine oder andere Profilflanke des betreffenden
Rotorpaares dargestellt. Dabei können zwei identische oder auch etwas unterschiedliche, jedoch im wesentlichen
symmetrische Profilflanken benutzt werden. In Fig.2 wird das Zi-Profil dadurch gebildet, daß dem
Kopfkreis 21 des Rippenrotors eine bestimmte Kurve 40 der Funktion Ym = HjCn) angefügt ist.
Diese Kurve 40 erstreckt sich zwischen den Punkten 29 und 28 und wird zum größeren Teil durch einen
ίο Kreisbogen mit dem Radius Ä30 gebildet, dessen
Mittelpunkt der Punkt 31 ist. Vom Punkt 28 bis zum Teilkreis 13 des Rippenrotors, also bis zum Schnittpunkt
24 und damit mehr als über die halbe Länge der Rippenflanke, fällt die Zi-Flanke mit der Linie
zusammen, die durch den äußeren Punkt am Nutenprofil des Nutenrotors oder durch den Übergangspunkt zum
Kopfkreis 42 gebildet wird.
Unter bestimmten und auf die Ausführungsform gemäß F i g. 2 nicht zutreffenden Bedingungen kann das
Rippenprofil Z\ näherungsweise durch ein Zä-Profil aus
Kreisbögen ersetzt werden. Der Kurventeil zwischen den Punkten 24 und 25 wird dabei durch einen
Kreisbogen ersetzt, dessen Mittelpunkt bei 26 oder im ι
Bereich dieses Punktes liegt und der den Radius Rn
besitzt Bei einer solchen näherungsweisen Ausbildung des Rippenprofils erstreckt sich der Kreisbogen Z3 bis
zum Schnittpunkt mit dem Kopfkreis 21, wonach eine andere bestimmte Kurve 40 (für das Z3-Profil, nicht
dargestellt) eine Tangente zu einander kreuzenden Bogenlinien bildet, so daß sich eine abgerundete Form
des Rippenkopfes ergibt.
Wie sich aus F i g. 2 ergibt, fällt die für den achsfernen Bereich der Rippe 10 ausgewählte Kurve im Punkt 28
mit der der Linie zusammen, die durch die Nutenflanke 11 erzeugt wird. Zu Vergleichszwecken wurde eine
Verlängerung 44 der erzeugten Linie bis zum Punkt 32 auf dem Kopfkreis 21 durchgezogen.
Der linke oder gegenüberliegende Teil des Rippenprofils ist mit Z2 bezeichnet. Für dieses Profil erstreckt
sich der erzeugte Teil über die halbe Länge des Profils zwischen den Punkten 23 und 33. Beim Punkt 33 fällt die
erzeugte Linie mit einer Kurve 40 zusammen, die erfindungsgemäß für die obere Profilflanke ausgewählt
wurde und den Kopfkreis 21 des Rippenrotors berührt.
In F i g. 2 ist die Kurve 40 näherungsweise durch einen C
Kreisbogen mit dem Radius Ä34 um einen Mittelpunkt 35
ersetzt Zu Vergleichszwecken wurde der erzeugte Kurventeil als gestrichelte Linie 36 verlängert, die den
Kopfkreis 21 im Punkt 37 schneidet
Das Verhältnis b/h beträgt für die Profile Zi, Z2 und Z3
0,81 bis 0,86, so daß sämtliche Profile unter die Erfindung fallen. In F i g. 3 ist das bekannte Kreisbogenprofil Q im
Vergleich zu einem Rippenprofil nach der Erfindung dargestellt Das letztere besitzt eine Kurve 40, die in den
Kopfkreis 21 übergeht, die der Funktion yM = H,xm)
genügt und die so gewählt wurde, daß sie im wesentlichen mit einer durch den Nutensteg erzeugten
Linie mit dem Verhältnis b/h — 0,96 zusammenfällt.
Die in den F i g. 1 bis 4 dargestellten Rippen- und Nutenteile entsprechender Rotorpaare wurden zum
Zwecke der Vereinfachung bei der Berechnung verschiedener, den nachfolgenden Tabellenwerten entsprechender
Profile weggelassen. Zwar sind die Profile nach der Erfindung und die Profile der bekannten Typen
nicht mit solchem Arbeitsspiel dargestellt, wie es bei den in Rede stehenden Maschinen erforderlich ist. Da die
Vergleichsrechnungen jedoch unter denselben Annahmen für die verschiedenen Profile durchgeführt wurden,
ergeben die Tabelle I und II eine genaue Aussage darüber, welcher Vorteil sich mit den erfindungsgemäßen
Profilen im Vergleich zu dem Ci-Profil erzielen läßt.
Sämtliche Beispiele gehen von einem Rotorpaar mit einem Rippenrotor mit vier Rippen und einem
Nutenrotor mit sechs Nuten aus.
Profile
Zi + Zi
Zi + Z-i
Zz + Zz
Äußerer Rippenrotordurchmesser 2 Ry in mm
Äußerer Durchmesser des Nutenrotors in mm
Rotorlänge in mm
Mittelpunktsabstand zwischen den Rotoren in mm Hüllwinkel, Rippenrotor
Hüllwinkel, Nutenrotor
Effektive Ringfläche in cm2
Länge der Dichtungslinie zwischen den Rotoren (eine Teilung) in cm
Entsprechende Fläche (Spiel 0,2 mm) Dichtungslänge zwischen den Rotoren und dem
Gehäuse in cm
Entsprechende Fläche in cm2 (Spiel 0,2 mm) Zuglochfläche in cm2
Fördervolumen in bezug auf Ci
Berechnete Leckverluste in bezug auf Cx einer Rotations-Expansionsmaschine
Radiusverhältnis Ri/Ry
Fördervolumen in bezug auf Ci
Berechnete Leckverluste in bezug auf Cx einer Rotations-Expansionsmaschine
Radiusverhältnis Ri/Ry
200 | 200 | 200 | 200 |
200 | 180 | 180 | 180 |
0 | 0 | 0 | 0 |
300 | 300 | 300 | 300 |
166,6 | 150 | 150 | 150 |
300° | 300° | 300° | 300° |
200° | 200° | 200° | 200° |
161,3 | 187 | 187 | 187 |
21,5 | 31,3 | 29,2 | <29,2 |
0,43 | 0,63 | 0,58 | <0,58 |
106,4 | 103,8 | 103,8 | < 103,8 |
2,13 | 2,08 | 2,08 | 2,08 |
0,52 | 0,02 | 0,14 | >0,14 |
1,0 | 1,16 | 1,16 | 1,16 |
1,0 | 0,8 | 0,81 |
0,6
0,6
0,6
Tabelle II | Profile a |
Z2 + Z2 | Zi +Zi | Zt + Zt |
100 1 |
4 0,81 |
27 0,86 |
64 0,96 |
|
Zugloch in bezug auf O b/h |
Hierzu 5 Blatt Zeichnungen | |||
609 527/175
Claims (3)
1. Außenachsige Rotationskolbenmaschine mit Kämmeingriff zwischen einem schraubenförmigen,
mindestens vier Rippen aufweisenden Rippenrotor und einem schraubenförmigen, mindestens sechs
Nuten aufweisenden Nutenrotor, deren Rippen bzw. Nuten im wesentlichen symmetrisch sind, gekennzeichnet
durch die Kombination folgender Merkmale:
a) das Verhältnis von Rippenbreite b zu Rippenhöhe h ist kleiner als 1, wobei die Rippenbreite
längs der Tangente an dem Teilkreis (14) im Schnittpunkt desselben mit der Symmetrieachse
(12) von der Symmetrieachse von diesem Schnittpunkt ausgehend zu messen sind,
b) die Rippen (10) haben beiderseits ihrer Symmetrieachse eine oder mehrere den Kopfkreis (21)
des Rippenrotors berührende Profilkurven (40), die als Schmiegelinien die Erzeugenden des
Nutenprofils (41) sind,
c) die achsfernen Endbereiche der Nutenflanken (11) des Nutenrotors weisen Profilkiirven (42)
auf, die durch Drehung des Nutenrotors den Fußteil der Rippenflanken erzeugen, dessen
Erstreckung mehr als die Hälfte der Rippenflanke beträgt.
2. Rotationskolbenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Profilkurven (40)
der Rippen (10) innerhalb des Bereiches liegen, der von Verlängerungen (36,44) der von den Nutenflanken
(11) erzeugten Flankenteile der Rippen (10) umschlossen ist. ■
3. Rotationsschraubenmaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis
b/h 0,70 bis 0,97 beträgt.
Applications Claiming Priority (1)
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Family Applications (1)
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