DE1551127A1

DE1551127A1 - Rotationsschraubenmaschine

Info

Publication number: DE1551127A1
Application number: DE1966L0053518
Authority: DE
Inventors: Alf Lysholm
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1965-05-10
Filing date: 1966-05-06
Publication date: 1970-01-15
Also published as: US3314598A; NL155336B; BR6679337D0; CH478332A; BE680779A; GB1145893A; DE1551127B2; NL6606215A; AT285803B; SE312394B

Description

"Rotationsschraubenmaschine"

Die Erfindung bezieht sich· auf eine Schraubenmaschine, wie sie "beispielsweise in der schwedischen Patentschrift 108 467 und im US-Patent 2 622 787 beschrieben sind_o Maschinen dieser Art besitzen zwei Schnecken mit schraubenförmigen Zähnen· Die Zähne der Schnecke (male rotor) greifen in die schraubenförmigen Zwischenräume zwischen den Zähnen der Gregensohneeke (female rotor) ein, wobei die Schnek— ken sich gegenseitig und gegen das umgebende Gehäuse abdichten. Derartige Haschinen mit schraubenförmigen Schnecken können als Schraubenkompressor oder -turbine Verwendung finden«,

Bei Rotationsmaschinen ist die !"rage der Abdichtung entlang den vorerwähnten Dichtungslinien im Hinblick auf einen hohen thermodynamischen Wirkungsgrad von entscheidender Bedeutung, insbesondere bei hohen Drücken, Die Erfindung ist daher darauf gerichtet, swei einander entsprechende Sehne clcenprofile zu schaffen, die eine weitestgehende

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Verringerung der Leckverluste ermöglichen.

Eb ist bei Rotationsmaschinen bereits bekannt, den Zähnen der Schnecke ein Profil zu geben, das zu einem relativ dicken Zahn führt, der verhältnismäßig kleine Zähne an der Gegenschnecke bedingt, insbesondere wenn die Zähnezahl verhältnismäßig groß iet„ Bei Schraubenkompressoren für geringe Drücke ergibt sich aus den kleinen Zähnen der Gegenschneeke kein wesentlicher Nachteil, doch bei hohen Drücken muß die Zähnezahl der Schnecke wenigstens vier und die der Gegenschnecke wenigstens sechs betragen» Die Dicke der Zähne der Gegenschnecke ist dabei in einem solchen Maße verringert, daß sie bei Erwärmung einer elastischen Deformation unterworfen werden, die zu einer geringeren Betriebssicherheit führte

Bei Schraubenturbinen, die mit Treibstoff hoher Temperatur arbeiten, ist es darüber hinaus erforderlich, daß die Wärme von den Zähnen wirksam abgeleitet wird, was wiederum eine nicht zu geringe Zahndicke der Gegenschnecke erforderlich machte

Unter den bisher bekannten Zahnprofilen für die in Rede stehenden Maschinen befindet sich eins, das bereits seit langem benutzt wird und einem exakten oder etwas abgewandelten Kreisbogenprofil entspricht und einen verhältnismäßig dicken Zahn der Schnecke ergibt« Dieses "Profil erfordert jedoch einen verhältnismäßig großen Innendurchmesser

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der Schnecke, um die Zähne der Gegenschnecke nicht zu dünn werden zu lassen. Ein derartiges Profil führt jedoch au •iner unerwünschten Verringerung des Pördervolumens.

.Wenn die Zähne der Schnecke und die zwischen den Zähnen der Gegensohneeke liegenden Zahnlücken ein kreisbogenförmiges Profil besitzen, ist die Dichtungslinie zwar nur kurz, doch führt dieses Profil zur Bildung eines sogenannten Zuglochs» wie es im einzelnen in der eingangs erwähnten US-Patentschrift beschrieben iste Ein solches Zugloch führt zu einem beträchtlichen Anstieg der Leckverluste, da die Zugloohfläohe größer ist als die Diohtungsfläche zwisehen den Schnecken.

Aus der oben erwähnten US-Patentschrift ist noch ein weiteres Zahnprofil mit Abwälzzahnflanken bekannt, doch führt dieses Profil zu längeren Dichtungelinien· Außerdem bilden sich auch sogenannte Taschen, die zwischen den Zähnen der Sohnecke und den Flankenflächen der Zahnlücken der Gegensohnecke liegen, Bas Volumen dieser Taschen ändert sieh in Abhängigkeit von der Drehzahl der Schnecken.

Bei bekannten Zahnprofilen mit Abwälzflanken wird das Profil der Gegensohnecke durch einen Punkt erzeugt, der das Ende der entsprechenden Zahnflanke der Schnecke bestimmt und auf dem Eopfkreis liegt, während das Zahnprofil der Schnecke im wesentlichen durch den Schnittpunkt zwischen dem Wälzkreis der Gegenschnecke und ihrer Zahnflanke be-

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stimmt wirdο

Schnecken, die in der vorbeschriebenen Weise zusammenarbeiten, besitzen zwar keine Zuglöcher, doch bilden sich an deren Stelle die Torerwähnten Taschen» Die Größe dieser Taschen hängt von der gewählten Zahndicke oder von der Zahnhöhe der Schnecke ab.

Das Hauptziel der vorliegenden Erfindung besteht somit darin, ein zwischen den oben erwähnten Zahnprofilen liegendes Optimum zu erreichen, d_oh_o ein Zwischenprofil zu finden,das außer verringerten Leckverlusten eine Steigerung der Dicke der Gegenzähne ermöglicht, ohne daß damit gleichzeitig auch eine Vergrößerung des Fußkreisdurchmeesers der Schnecke erforderlich ist. Im Vergleich zu einem entsprechenden Zahn mit Kreisbogenprofil gestattet das erfindungsgemäße Zwischenprofil eine beträchtliche Steigerung des Pördervolumens der Schraubenmaschine_β

Das wird erfindungsgemäß durch im wesentlichen symmetrische Profile der Zähne und Zahnlücken der Schnecken erreicht, wobei jedes der Profile auf sein Koordionatensystem bezogen ist und der Schraubenform des entsprechenden Zahns folgt. Erfindungsgemäß ist eine Schraubenmaschine mit wenigstens Tier Zähnen der Schnecke und wenigstens sechs Zäh·· nen der Gegenschnecke dadurch gekennzeichnet, daß das Profil des entsprechenden Schneckenzahns ein unter 1 liegendes Verhältnis von b/h besitzt, wobei b die Länge der Tangente

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an den Wälzkreis der Schnecke zwischen der Symmetrieachse des entaprechenden Zahns (X-Aehse) und einer der Profilflanken ist, während h die Zahnhöhe entlang der entsprechenden Symmetrieachse, gemessen vom Wälzkreis der Schnecke aus, ist und daß die Zahnformen der "beiden Schnecken durch Auswahl einer oder mehrerer Kurven gebildet werden, die den Kopfkreis der Sohnecke auf beiden Seiten der X-Achse der Zähne berühren und der Punktion Y_M»=f (x^) genügen, wobei diese Kurve bei Drehung der Schnecken nacheinander die Zahnlückenprofile der Gegenschnecke erzeugt, um eine der Funktion yji*f (x-jji) genügende Kurve zu bilden, wobei die Berührung der letztgenannten Kurve an der äußeren Peripherie der Gregenschnecke mit einer ausgewählten Kurve y-p«g(xp) andererseits den Restteil der Zahnflanke des Schneckenzahns erzeugt hato

In Abhängigkeit von der Wahl des Zahnkopfes der Segenschnecke kann der Übergang vom Zahnlückenprofil zur äußeren Berührungskurve y^gCx^) mit dem Schnittpunkt zwischen dem Zahnprofil und dem Wälzkreis der Gregenschnecke zusammenfallen, doch handelt es sich hierbei nicht taa ein zwingendes Erfordernis.

Bei zwei erfindungsgemäß ausgebildeten und inein« andergreifenden Schnecken ist die Zugloohfläche im Vergleich zu einem sich bei Kreisbogenprofilen ergebenden Zugloch verringert und kann die G-röße der Taschen einem Wert angepaßt werden, der im Hinblick auf den mit der Erfindung erreichten

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Zweck geeignet erscheint· Die Kurve, die für den Kopf des Sehneckenzahnprofile ausgewählt wurde, erzeugt als Ganzes das Zahnlückenprofil der Gegenschnecke, und zwar durch •inen Punkt, der eich bei der Drehung der Schnecken nach und nach entlang dieser Kurve bewegt; daraus ergibt sich eine bessere Abdichtung und eine geringere Abnutzung der miteinander zusammenarbeitenden Schneokenteile.

Bei Schraubenturbinen führt die Erfindung zu einem weiteren Vorteil, da es jetzt möglich ist, Kühlluft in die Taschen zu leiten, die sich zwischen den Schnecken bilden, und auf diese Weise den Wärmeübergang auf die Sohnecken zu verringern· Derartige Taschen können verhältnismäßig groß ausfallen, um eine wirksame Kühlung zu ermöglichen. Sie beeinflussen dagegen die Gesamtleckverluste nicht nennenswert. Bei einem Zusammenwirken der beiden Schnecken nach der Erfindung ergibt sich, wie oben bereits erwähnt, ein beträchtlich kleineres Zugloch, das insbesondere bei Schraubenturbinen von größter Bedeutung ist, weil mit der Erfindung die durch diese Zuglöcher austretende Heißgasmenge entsprechend verringert wird ο

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen des näheren erläutert: In der Zeichnung zeigen:

1 eine Schnecke, die mit einer entsprechenden ftegenschnecke kämmt, wobei ein theoretisches und ein prak-

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tisehes Kreisbogenprofil zu Vergleichszwecken in strichlierten linien eingezeichnet sind,

ffig, 2 in vergrößerter Darstellung einen erfindungsgemäß ge» stalteten Solineckensahn nach J?ig« 1, wobei eine näherungsweise Porm für eine ausgewählte Kreisfunktion an dem oberen Teil der Planke eingezeichnet ist und diese IPorm den erzeugten Seil der Sohneekenzahnflanke zurückverlegt _o Außerdem ist in 3?ig« 2 der Unterschied zwischen dem erfindungsgemäßen Plankenprofil und einem vollständig erzeugten Profil sowie einem Kreisbogenprofil dargestellt;

!Figo 3 einen Schneckenzaim mit einem größeren ü?eil der Zahnflanke , die dureh sin auegewähltes Profil gebildet . wird, sowie die praktisch möglioas lusaa ^ K3?ü^:isbo~ genprofils ο

bis 6 Kurvenscharen, die die obere Sohneekenzahnflanke bilden und der Punktion Jjf^ (³^) genügen, wobei die verschiedenen Bezugszeichen eingetragen sind₀ Bei den dargestellten, sieh auf eine Kreis·*, Ellipsen- und parabolische Form beaiehenden Ausführungsbeispielen wurden solche Werte eingesetzt, die eine Teransohaulichung der Anwendung der allgemeinen Punktion für die Bildung der Zahnprofile nach der Erfindung ermöglicht!

die Größe des Zuglochs verschiedener Profile nach der Erfindung in Abhängigkeit vom Verhältnis b/h, wobei

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das Zugloch des Kreisbogenprofils für b/b. « 1 IOO96 gesetzt wurde, und

8 und 9 die Zuglöcher bei Kreisbogenprofil und einem Profil nach der Erfindung gemäß Pig« 1 und 2.

Sohraubenmaschinen nach der Erfindung sind für rerhältniemäßig hohe Drücke geeignet, wenn sie als Kompressor oder als Schraubenturbine benutzt werden«, In beiden Fällen werden die Zähne wesentlichen Biegungen und Wärmeausdehnungen unterworfen, die bei Schraubenturbinen beträchtlich sind, weil die Einlaßtemperatur des Brennstoffes über 1000⁰O liegt«

Wegen des hohen Druckverhältnisses beträgt bei der erfindungsgemäßen Schraubenmaschine die Zahl der Sehnekkenssähne wenigstens vier und die Zähl der Zähne der Ctegen-■ohnecke wenigstens sechs«

In den figβ 1 und 2 ist ein Schneokenzahn 10 dargestellt, der zwischen zwei Gegenzähne 11 eingreift. Das Zahnprofil nach der Erfindung ist mit Z bezeichnet und im wesentlichen symmetrisch zur Mittellinie 12, die sich vom Mittelpunkt des Wälzkreises 13 mit dem Radius Rj₄ «um Mittelpunkt des Wälzkreise β 14- der Gegensehneoke ^mi"t dem Radius R-•rstreckt, wobei die Mittellinie 12 die Wälzkreise Im Berührungepunkt 15 der Tangente schneidet«,

Der erfindungsgemäße Unterschied zwischen den Zahnflanken Z^ und Z₂ gemäß Figo 1 und 2 führt dazu, daß sioh

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"bei ein und demselben Zahn zwei Taschen 18 und 19 unterschiedlicher Größe zwischen Zehn und Gegenzahn auf jeder Seite der Mittellinie 12 ergeben.

In Pigo 1 entsprioht b dem Abstand zwischen dem Berührungspunkt der Tangente an den Wälzkreisen und den Punkten 16 und 17 der Zahnflanken und entsprioht der Länge der Tangente des Wälzkreises der Schnecke zwischen der Symmetrieachse (X-Aohse) des betreffenden Zahns und jeder der beiden Zahnflanken_o Mit h ist dagegen die Profilhöhe des Zahnes, gemessen entlang der betreffenden Symmetrieachse vom Wälzkreis der Schnecke aus, bezeichnete Erfindungsgemäß ist das Verhältnis b/h kleiner als 1 und liegt vorzugsweise zwischen 0,97 und 0,70„ In Jig₀ 1 beträgt das Verhält« nis für das Z.-Profil etwa 0,85₀ Das vorerwähnte Verhältnis ergibt sich für eine Schraubenmaschine nach der Erfindung, bei der der Zähnkopf durch eine Kurve 40 gebildet wird, die der I'unktioiL y^f^C³^) genügt und an jeder Flanke den Kopfkreis 21 der Sohnecke mit dem Radius Ry berührt_β Der Radius R^ der Kurve 40 kann in jedem Punkt der Kurve nach Größe und Richtung in Abhängigkeit von einem Koordinatensystem berechnet werden, das mit der Symmetrieachse des betreffenden Zahns zusammenfällte Entsprechende Werte für R ,iCjj. undyO^ gemäß Figo 4 bis 6 ergeben sich ebenfalls und sind für die Berechnung der Zähne erforderliche

Die ausgewählte Kurve 40 des Schneokenzahns 10 erzeugt bei Drehung der Schnecke das Zahnlückenprofil der Ge-

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genschneoke zu einer Kurve 41, die der Funktion yy«f (x_?) gefügt, wobei zur Bestimmung des Zahnlückenprofils der Gegensohne oke die nachfolgende Beziehung aufgestellt werden kann, die auf den in den Pig· 4 bis 6 eingezeichneten Variablen beruhte

(1) P_t- V°² +^Ro

R ein(f_M+ ß.) _r

(2) fc aresin -2 IÜLJJeL - f

Für den die Kurve 41 definierenden Punkt, d.h_e, wenn ein Punkt P zugleich auf der Kurve y^ef (xjj) und der Kurve Yj^f(Xp) liegt, gilt folgende Gleichung:

(♦) fir-T-S -f

ι -

Danach können die Koordinaten für das ftegenzahnprofil anhand der nachfolgenden Gleichungen berechnet werdeni

(6) Jg* r_tsin^_t

Das vorstehende Berechnungsverfahren kann für verschieden ausgewählte funktionen y_M«f(xjj) angewandt werden, wobei die ?ig. 4 bis 6 die verschiedenen Formen des Zahns 10 mit einer abgewählten" icreie-, ellipaen- ader parabolieolien

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Funktion wiedergeben» Bei der KreisfunktiLon ist die Benutzung der Gleichung (4) nioht erforderlich, weil in diesem Palle jeder Punkt genügte

Ee ist bei Zahnprofilen von Sohraubenmasohinen bekannt, den Gegenzahn mit einem Zahnkopf und den Zahn mit einer entsprechenden Zahnlücke zu versehen, wobei die Übergänge von den Zahnflanken zum Zahnkopf und zur Zahnlücke in bestimmter Weise als Kurven ausgebildet sind* In 2ig» 1 ist die Übergangszone vom Zahnlückenprofil 41 der Gegenschneoke zur runden Kurve 42 mit der Funktion yy»g(Xj,) so gewählt, das der Übergangspunkt mit dem Schnittpunkt zwischen dem Zahnlüokenprofil und dem Wälzkreis 14 der Segensohnecke zusammenfällt» Hierbei handelt es sich jedoch nicht um ein zwingendes Erfordernis, da in Abhängigkeit von der für die Gegensohnecke gewählten Zahnform der Übergangspunkt ebensogut auch neben dem erwähnten Schnittpunkt liegen ;<.·*μι₀

Der Übergangspunkt und die Zwischenkurve 42 zwischen der Zahnlücke und dem Kopfkreis der Gegenschneoke bilden sonach den Restteil der Flanke des Gegenzahns, so daß entsprechende Berechnungsformeln in ähnlicher Weise, wie oben bereits aufgezeigt, aufgestellt werden können· Andererseits kann jedoch auch die Zahnlücke des Zahne 10 zur Festlegung der abgerundeten äußeren Kurve des Gegenzahns 11 benutzt werden·

Bei einem Zahnprofil nach der Erfindung für mit-909883/0801

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•inander kämmende Sohnecken besitzt demnach die Wahl der Kurve 40 mit der Funktion y«^ef(%) den größten Einfluß auf ' die endgültige Form des Zahnprofils. Im Hinblick auf die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe, ein Zahnprofil zu sohaffen, das Zuglöcher ebenso wie Taschen zuläßt, wird diese Kurve so gewählt, daß das Verhältnis b/h kleiner als 1 is to

Zu Vergleichszwecken ist in Figo 1 ein theoretisches Kreisbogenprofil C mit demselben Wälzkreis 13 wie bei dem erfindungsgemäßen Zahn 10 eingezeichnete Dieses Kreisbogenprofil ist jedoch für übliche Druckverhältnisse nicht geeignet, weil sich dabei zu kleine Gegenzähne 11 ergebene In der Praxis ist es daher unumgänglich, ein Kreisbogenprofil der bekannten Art gemäß Linie C- zu verwenden₀ Der Wälzkreis der Schnecke ist in diesem Fall mit 22 bezeichnet und besitzt einen größeren Radius R₂ als der Radius Rj₁ des Wälzkreises 13 ο Der entsprechend kleinere Wälzkreis der Gegenschnecke ist mit 23 bezeichnet. Die Kreise 22 und 23 besitzen einen gemeinsamen Berührungspunkt 24 der !Tangente«

Aue Figβ 1 ergibt sich, daß daß Kreisbogenprofil O^ eine beträchtlich geringere Fördermenge ergibt als das •rfindungsgemäße Zahnprofil Zo Weiter unten sind tabellarisch verschiedene Werte für unterschiedliche Profile aufgeführt,

woraus sich ergibt, daß das erfindungsgemäße Zahnprofil darüber hinaus auch zu beträchtlich kleineren Zuglöchern und damit EU entsprechend verringerten Leckverlusten führt· Bin

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kleineres Zugloch ist auch bei Schraubenturbinen zur Vermeidung von austretenden Gasströmen von größter Bedeutung_β

Um klar herauszustellen, welche Abwandlungen des erfindungsgemäßen Zahnprofile unter die Erfindung fallen, wird auf die in den PIg₀ 2 und 3 Vergrößert dargestellten Profile sowie auf die Alternativformen der Figo 4 bis 6 hingewiesen» Aus Gründen der Vereinfachung wurde nur die eine oder die andere Profilflanke des betreffenden Schneckenpaares dargestellte Dabei können zwei identische oder auch etwas unterschiedliche Zahnflanken gleichzeitig benutzt werden, um ein im wesentlichen symmetrisches Zahnprofil zu schaffen, das den für das Zahnprofil nach der Erfindung gegebenen Erfordernissen entspricht. In Fig₀ 2 wird das Z^-Profil dadurch gebildet, daß dem Kopfkreis 21 der Schnecke eine bestimmte Kurve 40 der i^lunktion y^iX^) angefügt ist„ Diese Kurve 40 erstreckt sich in Figo 2 zwischen den Punkten 29 und 28 und wird zum größeren Teil durch einen Kreisbogen mit dem Radius R₅₀ gebildet, dessen Mittelpunkt der Punkt 31 istο Vom Punkt 28 bis zum Wälzkreis 13 der Schnecke mit einem Schnittpunkt 24, doh* über mehr als die halbe länge der Zahnflanke, fällt die Zj-Flanke mit der Linie zusammen, die duroh den äußeren Punkt auf dem Zahnlückenprofil der Segensohnecke oder, duroh den Übergangspunkt aum Kopfkreis 42 gebildet wird, der sich an die Zahnlücke der Segensehnecke anschließt·

Bei einem erfindungsgemäßen Zahnprofil kann unter

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bestimmten, auf die Schnecken der Fig„ 2 nicht zutreffenden Bedingungen das Zahnflankenprofil Ζ* näherungsweise durch ein Z»-Profil aus Kreisbögen ersetzt werden, wobei der Kurventeil zwischen den Punkten 24 und 25 dann durch einen Kreisbogen ersetzt wird, dessen Mittelpunkt bei 26 oder im Bereich dieses Punktes liegt und den Radius R₂₇ besitzt» Bei einer solohen näherungsweisen Bildung des Zahnprofils erstreckt sich der Kreisbogen Z, bis zum Schnittpunkt mit dem Kopfkreis 21, wonach eine andere bestimmte Kurve 40 (für das Z-~Profil, nicht dargestellt) eine Tangente zu einander kreuzenden Bogenlinien bildet, so daß sioh eine abgerundete Form des Zahnkopfes für Zahn 10 ergibt*,

Wie sich aus Figo 2 ergibt, fällt die für den Kopf des Zahns 10 ausgewählte Kurve im Punkt 28 mit der Linie zusammen, die durch den Gegenzahn 11 erzeugt wird« Zu Vergleichszeichen wurde die Verlängerung 44 der erzeugten Linie bis zum Punkt 32 auf dem Kopfkreis 21 verlängert»

Der linke feil des Zahnprofils ist mit Z2 bezeichnet» Für dieses Profil erstreckt sioh der erzeugte Teil über die halbe Länge des Profile zwischen den Punkten 23 und 33· Beim Punkt 33 fällt die erzeugte Linie mit einer Kurve 40 zusammen, die erfindungegemäS für die obere Profilflanke auegewählt wurde und den Kopfkreis 21 des Zahnrads berührt. Xn Fig« 2 ist die Kurve 40 aäherungsweiie durch einen Kreisbogen mit dem Radius R** um einen Mittelpunkt 35 ersetzt« Zu

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Vergleichszweoken wurde der erzeugte Kurventeil als gestrichelte linie 36 verlängert, die den Kopfkreis 21 im Punkt schneidetο

Das Verhältnis "b/h beträgt für die Profile Z₁, I₂ und SU 0,81 bis 0,86, so daß sämtliohe Profile unter die Erfindung fallen« In Figo 3 ist das bekannte Kreisbogenprofil O^ in bezug auf ein Zahnprofil nach der Erfindung dargestellt, das eine Kurve 40 besitzt, die in den Kopfkreis 21 übergeht, der Punktion y^fix^) genügt und so gewählt wurde, daß sie im wesentlichen mit einer durch den Gegenzahn erzeugten Linie mit dem Verhältnis b/n « 0,96 zusammenfällt_β

Die in den Figo 1 bis 4 dargestellten Zahn- und Zahnlüokenteile entsprechender Schneckenpaare wurden zum . Zwecke der Vereinfachung bei der Berechnung verschiedener, den nachfolgenden Tabellenwerten entsprechender Profile weggelassen« Es ist jedoch darauf hinzuweisen, daß die dargestellten Profile nach der Erfindung und die Profile der bekannten !Typen nicht mit solchem Kopf spiel dargestellt sind, wit es bei den in Rede stehenden Maschinen erforderlioh ist. Da die Vergleiohsreohnungen jedoch unter denselben Annahmen für die verschiedenen Profile durchgeführt wurden, ergeben die Tabellen I, II und III eine genaue Aussage darüber, weither Vorteil sich mit den erfindungsgemäßen Profilen im Vergleich zu dem Cj-Profil erzielen läßt« Sämtliche Beispiele besitzen ein Schneokenpaar mit tiner Schnecke mit Tier Weh-* men und einer Gegenaohnecke mit aeehe Zähnen·

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!Tabelle I

Profil O₁ Z₂ + Z₂

Dichtungsbereich zwischen

den Schnecken und 0,43 0,58

zwischen den Schnecken und

dem Gehäuse in cm² 2,15 2,08 Gesamtdichtungsflache 2,56 2,66 Zugloch 100/50 $ 0,52/0,26 0,14/0,07 Zuglochsumme 3,08/2,82 2,80/2,71 « 91/96,

In bezug auf das größere Fördervolumen beträgt die Leckfläche für Z₂ + Z₂ 96,5/1.16«83?6 der Leckfläche Ton 0-,

	Tabelle	II	^Z1^+Z2	Z 2+Z₂	Z₃₊Z₅
Profile	⁰I	200	200	200
Äußerer Sohneckendureh- messer 2R	200	180	180	180
Äußerer Durchmesser der Gegenschnecke	200	0	0	0
Zahn	0	300	300	300
Schneckenlänge	300

Mittelpunktsabstand zwischen den Schnecken 166,6 150 150 150 Hüllwinkel, Schnecke 300° 300° 300° 300° Hüllwinkel, Gegensohnecke 200° 200° 200° 200° Effektive Ringfläche

in om2 161,3 187 187 187

Länge der Sichtungslinie

zwischen den Schnecken

(eine Teilung) in cm 21,5 31,3 29,2 <29,2 entsprechende Fläche

(Spiel 0,2 cm) 0,43 0,63 0,58 < 0,58

Diohtungelänge zwischen den

Schnecken und dem Gehäuse

in *m 106,4 103,8 103*8 <1O3,8

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2 entsprechende Fläche in cm

(Spiel 0,2 mm)	2,13	0,66	^Z2	2,	08	27 0	2,08	7	2,	08
2 Zugloohfläche in cm	0,52	Tabelle III	4 0	o,	02	0,14		0,	14
Fördervolumen in bezug auf G .j	1,0	°1	1,	16	1,16		1,	16
Berechnete Leckverluste in bezug auf Q- einer Schrau benturbine 1»0	100 1	o,	8	0,81
Radiusrerhältnis R^/Ry			6	0,6		0,	6
					h
Profile		+Z	2	4-Z₁	64 0	+Z	4
Zugloch in bezug auf G- h/h		,81	,86	,96

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Claims

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Herr AIf Lysholm, Karlaplan 11, Stockholm, Schweden

Patentansprüche ι

f 1yRotationssohraubenmaschine für kompressible Flüssigkeiten, \ im wesentlichen bestehend aus einer Schnecke mit im wesentlichen symmetrischen Zähnen und einer entsprechenden Gegensohnecke, wobei die Sohnecke wenigstens vier Zähne und die Segensohneoke wenigstens sechs Zähne besitzt, dadurch gekennzeichnet , daß das Profil der Schneckensahne (10) ein Verhältnis b/h von unter 1 besitzt, wobei b die Länge der Tangente an den Wälzkreis (13) der Schnecke zwischen der Symmetrieachse (12) des betreffenden Zahns und einer der beiden Profilflanken sowie h die Profilhöhe des Zahne (10) auf der Symmetrieachse (12) vom Wälzkreis (13) der Schnecke ist, und daß die Profile der ineinander eingreifenden Sohnecken durch Auswahl einer oder mehrerer den Kopfkreis (21) der Sohnecke an beiden Seiten der X-Achse (12) dta betreffenden Zahns (10) berührenden und der funktion Ttf*f(xyr) genügenden Kurren (40) gebildet werden, wobei diese Surren bei Rotation der Sohnecken nach und nach die Zahnlückenprofile (41) der Gregenechnecke erzeugen und eine der ftleiehung yjr*f(xp) genügend· funktion bilden, während die Verbindung der Kurv· (41) xur äußeren Peripherie oder sum

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Umfang der Segensohneoke durch eine ausgewählte Kurt· (42) yj)"g(^xp) andererseits den fieetteil der Zahnflanke der Sohnekke eraeugt „ 90 9 8 8 3/0801 BAD ORIGINAL

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Rotationsschraubenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß die Planken der Schnecke über mehr als die Hälfte ihrer Länge vom Wälzkreis der Schnecke-im wesentlichen mit Linien zusammenfallen, die durch den äußeren Punkt auf dem Zahnlückenprofil der Gegenschnecke oder durch den Übergangspunkt zu einer äußeren Kurve gebildet werden, die in das Zahnlückenprofil der Gegenschnecke übergeht_β

ο Rotationssohraubenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kopfteil des Zahnprofils (10) der Schnecke aus einer Kurve besteht, die innerhalb von Verlängerungen (36, 4-4) der erzeugten Linien liegt, die sich außerhalb des Kopfkreises (21) des Sehnekkenzahns (10) erstrecken,,

4«, Rotationsschraubenmaschine nach den Ansprüchen 1 bis 3_S dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis b/h 0,97 bis °>70 beträgt₀

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