DE1259313B - Verfahren zur Herstellung von Hydroxiden oder Cyaniden von Natrium oder Kalium - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Hydroxiden oder Cyaniden von Natrium oder KaliumInfo
- Publication number
- DE1259313B DE1259313B DEP35283A DEP0035283A DE1259313B DE 1259313 B DE1259313 B DE 1259313B DE P35283 A DEP35283 A DE P35283A DE P0035283 A DEP0035283 A DE P0035283A DE 1259313 B DE1259313 B DE 1259313B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- solution
- sodium
- reactor
- cyanide
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01D—COMPOUNDS OF ALKALI METALS, i.e. LITHIUM, SODIUM, POTASSIUM, RUBIDIUM, CAESIUM, OR FRANCIUM
- C01D1/00—Oxides or hydroxides of sodium, potassium or alkali metals in general
- C01D1/04—Hydroxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/06—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents
- C01B3/061—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of metal oxides with water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/06—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents
- C01B3/061—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of metal oxides with water
- C01B3/063—Cyclic methods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/06—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents
- C01B3/10—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of water vapour with metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/06—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents
- C01B3/10—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of water vapour with metals
- C01B3/105—Cyclic methods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C3/00—Cyanogen; Compounds thereof
- C01C3/08—Simple or complex cyanides of metals
- C01C3/10—Simple alkali metal cyanides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
Description
int. Cl.:
COId
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Deutsche Kl.: 121-1/04
Nummer:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
1259 313
P35283IV a/121
15. Oktober 1964
25. Januar 1968
P35283IV a/121
15. Oktober 1964
25. Januar 1968
Es ist bekannt, daß Alkalimetalle mit Wasser unter Bildung von Metallhydroxiden und Wasserstoff reagieren.
Derartige Reaktionen sind stark exotherm und werden im allgemeinen als gefährlich betrachtet.
Bisher sind noch keine technischen Verfahren bekanntgeworden,
nach welchen derartige Reaktionen unter sicheren und zweckmäßigen Bedingungen ausgeführt
werden können, um in wirkungsvoller Weise wertvolle Metallhydroxid- und Wasserstoffprodukte zu erhalten.
Die Erfindung stellt eine sichere und zweckmäßige Methode zur direkten Umsetzung von Natrium oder
Kalium und Wasser zur Verfügung, durch welche Metallhydroxide und Wasserstoff als wertvolle Produkte
erhalten werden; insbesondere wird ein sicheres und wirkungsvolles Verfahren zur Umsetzung von
Natrium und Wasser zu hochkonzentrierten Natriumhydroxidlösungen und hochreinem Wasserstoff als
Endprodukten angegeben. Ferner wird ein sicherer und zweckmäßiger Weg gezeigt, auf welchem Natrium
und Cyanwasserstoff in wäßriger Lösung wirkungsvoll zu hochreinem Wasserstoff und Natriumcyanid umgesetzt
werden können. Bei dieser Methode wird die Reaktionswärme verwendet, um Wasser aus der
ursprünglichen Cyanidlösung zu verdampfen und ein trockenes Cyanidprodukt zu erhalten.
Es wurde nun gefunden, daß man Hydroxide oder Cyanide von Natrium oder Kalium unter gleichzeitiger
Gewinnung von Wasserstoff durch Umsetzen des Metalls mit einer wäßrigen Lösung herstellen kann,
wenn man
a) eine wäßrige Lösung des entsprechenden Hydroxids oder Cyanids kontinuierlich in einem
umgrenzten Kreislauf strömen läßt, welcher als Teil einen Röhrenreaktor einschließt, durch den
die Lösung unter turbulenter Strömung mit einer Fließgeschwindigkeit von mindestens 39,6 cm/sec
gedrückt wird,
b) in den Strom im Reaktor in der Fließrichtung des Stroms einen Strahl von geschmolzenem
Alkali mit einem anfänglichen Durchmesser von nicht mehr als 1,59 mm mit einer solchen Fließgeschwindigkeit
einspritzt, daß das Zuflußgeschwindigkeitsverhältnis der wäßrigen Lösung und des Alkalimetalls ein Gewichtsverhältnis von
Wasser zu Alkalimetall von mindestens 35:1 herstellt,
c) den als Nebenprodukt auftretenden Wasserstoff aus dem vom Reaktor fließenden Lösungsstrom
kontinuierlich abscheidet und abzieht,
Verfahren zur Herstellung von Hydroxiden oder
Cyaniden von Natrium oder Kalium
Cyaniden von Natrium oder Kalium
Anmelder:
E. I. du Pont de Nemours and Company,
Wilmington, Del. (V. St. A.)
Vertreter:
Dr.-Ing. W. Abitz und Dr. D. Morf,
Patentanwälte,
8000 München 27, Pienzenauer Str. 28
Als Erfinder benannt:
William Riley Jenks, Memphis, Tenn.;
Norman Ray Levins, Hixson, Tenn. (V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 15. Oktober 1963
(316 282)
V. St. v. Amerika vom 15. Oktober 1963
(316 282)
d) einen Teil des Kreislaufstroms als Endprodukt in Form der Lösung der Alkaliverbindung
kontinuierlich abzieht,
e) den Rest der im Kreislauf geführten Lösung kontinuierlich dem Reaktor in rechtem Winkel
zu dem und symmetrisch um den Alkalistrom, etwa an der Stelle der Einspritzung des letzteren,
zuführt und
f) in den im Kreislauf geführten Lösungsstrom kontinuierlich Wasser mit einer solchen Geschwindigkeit
zuführt, daß der Wassergehalt des dem Reaktor zugeführten Kreislaufstroms konstant
gehalten wird.
Wenn das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung von Natrium- oder Kaliumhydroxid angewandt
wird, dann ist die Lösung, die im Kreislauf geführt wird, eine Lösung des Hydroxids des eingesetzten
Alkalimetalls, und die als Produkt abgezogene Lösung ist eine Lösung dieses Hydroxids. Wenn das
Verfahren zur Herstellung von Cyanid angewandt wird, dann ist die umlaufende und abgezogene
Lösung die des Cyanids des eingesetzten Metalls, wobei letztere aus den weiter unten erläuterten
709 720/435
3 4
Gründen vorzugsweise auch einen kleinen Anteil des entscheidend, um eine vollständige, glatt verlaufende,
Hydroxids enthält. Dazu wird bei der Herstellung ruhige und sichere Reaktion zu erreichen. Es können
eines Cyanids zu der umlaufenden Lösung, aus der auch wesentlich feinere Drähte angewandt werden,
man den Wasserstoff abgetrennt hat, Cyanwasserstoff jedoch sind solche mit einem Durchmesser unter
kontinuierlich mit einer Geschwindigkeit zugeführt, 5 0,40 mm im allgemeinen nicht bevorzugt, da die sie
die die Geschwindigkeit nicht übertrifft, welche liefernden Öffnungen zu leicht verstopfen. Bevorzugt
stöchiometrisch jener Geschwindigkeit gleich ist, mit ist ein Düsentyp, welcher vielfache Drähte, jeden mit
der das Alkalimetall dem Reaktor zugeführt wird. einem Durchmesser von 0,79 bis 1,59 mm, abgibt und
Wenn man ein festes Cyanidprodukt anstrebt, wird welcher einen Ventilmechanismus mit einem glattdie
aus dem Kreislaufsystem erhaltene Cyanidlösung io wandigen Muffensitz einschließt, der einen Verschluß
vorzugsweise einem Vakuumkristallisator zugeführt, etwa am Düsenausgangsende ermöglicht,
das im Kristallisator auskristallisierte Cyanid abge- Die Rückführungsleitung der Lösung 12 ist mit
trennt und die erhaltene Mutterlauge in das Kreislauf- einer Verzweigung in die Leitungen 12a und 12b
system zum neuerlichen Einsatz zum Röhrenreaktor eingezeichnet, welche mit gleichen Geschwindigkeiten
zurückgeführt. Bei der Arbeitsweise nach den bevor- 15 Ströme der rückgeführten Lösung von entgegenzugten
Bedingungen ist die Wärme, welche bei den gesetzten Seiten zum eingesprühten Natriumstrom
Reaktionen auftritt, die sich im Kreislaufsystem und im rechten Winkel dazu abgeben, wodurch die
abspielen, ausreichend, um die Verdampfung und Rückführungslösung symmetrisch und in ausge-Kristallisation
der abgezogenen Produktlösung zu glichener Weise um den Natriumstrom etwa am bewirken, so daß man das feste Cyanidprodukt in 20 Punkt der Einspritzung des letzteren zugeführt wird.
Handelsqualität ohne äußere Wärmezufuhr einfach Eine nicht ausgeglichene Zuführung der Kreislauferhalten
kann. lösung erlaubt die Ansammlung von Wasserstoff-Die Erfindung wird an Hand der Zeichnung weiter taschen, welche zu einer unkontrollierbaren, nicht
erläutert. vorhersehbaren und ungleichmäßigen Reaktion mit F i g. 1 zeigt eine schematische Darstellung eines 25 Druckanstieg und gefährlichen und zerstörenden
Reaktionskreislaufsystems, das zur Durchführung des »wasserhammerähnlichen« Effekten führt,
erfindungsgemäßen Verfahrens geeignet ist; Gegebenenfalls kann die Kreislauf lösung zum
F i g. 2 bringt eine schematische Darstellung jenes Reaktor mittels mehrfacher Paare von Zuführungs-Teils
des Kreislaufsystems nach Fig. 1, welcher leitungen an Stelle eines einzelnen Paares, wie der
so abgeändert ist, daß das System für die Herstellung 30 Leitungen 12a und 12b, zugeführt werden. Jedoch soll
von Natrium oder Kaliumcyanid gemäß Erfindung die Einspeisung immer derart erfolgen, daß der Strom
brauchbar ist. aus jeder derartigen Zuführungsleitung auf den Gemäß F i g. 1 besteht der kreisförmige Fließweg, Natriumstrom im rechten Winkel (90°) dazu aufdurch
welchen die Ätznatronlösung strömt, aus dem trifft, wobei jedem solchen Strom ein entgegengesetzter
Röhrenreaktor mit der Hauptreaktionszone 1 und 35 Strom gegenübersteht und wobei die Fließgeschwinden
abschließenden Reaktionszonen 2 und 3, der digkeiten aller derartigen Ströme gleich sind. Im
Leitung 4, dem Abscheider 5, der Leitung 7 mit dem allgemeinen gibt ein einziges Paar von Zuführungsdarm befindlichen Regelventil 8, der Pumpe 9, der leitungen, wie die Leitungen 12a und 12b, welche
Leitung 10, dem Wärmeaustauscher 11 und der Rück- Ströme gleicher Geschwindigkeiten aus diagonal
führungsleitung 12, welche sich vor dem Schließen 40 entgegengesetzten Richtungen und im rechten Winkel
des Kreises in die Leitungen 12 a und 12 b teilt. Im zum Natriumstrom zuführen, ausgezeichnete Ergeb-Betrieb
wird der Kreislauf der Ätznatronlösung durch nisse und ist bevorzugt.
die Pumpe 9 bewirkt, wobei die Fließgeschwindigkeit Die Gestaltung des Röhrenreaktors 1, 2 und 3 ist
derart ist, daß eine turbulente Strömung der Lösung von erheblicher Bedeutung. Sein Durchmesser soll
durch den Röhrenreaktor bei einer Geschwindigkeit 45 derart sein, daß bei den anzuwendenden Fließgeder
Lösung von mindestens 39,6 cm/sec bewirkt wird. schwindigkeiten der Durchfluß der Lösung turbulent
Die Abschnitte 1, 2 und 3 des Reaktors werden erfolgt. Während fast die gesamte Reaktion des
gewöhnlich aus Rohren oder Leitungen vom gleichen Natriums mit Wasser sich im ersten kurzen Abschnitt
allgemeinen Durchmesser bestehen; der Abschnitt 1 abspielt, soll die Gesamtlänge des Reaktors beträchtist
in der Zeichnung nur deshalb in verbreiterter Form 50 Hch sein, beispielsweise mindestens etwa 3 m, um die
wiedergegeben, um den Vorderteil des Reaktors vollständige Reaktion des gesamten Natriums sicherklarer darzustellen, wo das Natrium eingesprüht zustellen. Aus dem gleichen Grund ist es höchst
und die im Kreislauf geführte Natriumhydroxyd- wünschenswert, daß der Abström-Teil des Reaktors
lösung zugeführt wird und wo die Reaktion zwischen mindestens zwei rechteckige Biegungen aufweist,
dem Natrium und der Lösung fast vollständig erfolgt. 55 welche eine Verlagerung des Stromes nach oben
Geschmolzenes Natrium, welches vorzugsweise vorher bewirken, wodurch sichergestellt wird, daß der erste,
gefiltert wurde, wird bei einer Temperatur von gerade verlaufende Teil des Reaktors immer mit
beispielsweise 100 bis 15O0C über die Leitung 13 Flüssigkeit gefüllt bleibt.
durch eine (nicht dargestellte) Düse dem Ende des Der ausreagierte zweiphasige Strom von Ätznatron-Reaktors
derart zugeführt, daß ein oder mehrere 60 lösung und Wasserstoff wird mittels der Leitung 4
Ströme von flüssigem Natrium in einer Richtung, tangential in den Dampfraum des Abscheiders 5
welche im allgemeinen der Fließrichtung der Ätznatron- eingeführt. Tangentiale Zuführung ist wichtig, um
lösung darin parallel läuft, eingepreßt werden. Jede für eine gute Abtrennung des Wasserstoffs zu sorgen
geeignete Düse, aus welcher Natriumdrähte austreten, und Schäumen zu verhüten.
wobei jeder anfänglich einen Durchmesser von nicht 65 Der Abscheider 5 ist mit einer Anzahl von Prallmehr
als 1,59 mm aufweist, kann verwendet werden. flächen 21 versehen, welche im allgemeinen senkrecht
Die Verwendung von Drähten eines 1,59 mm nicht angeordnet und um den Umfang des Abscheiders 5
überschreitenden Durchmessers ist wichtig, wenn nicht gleichförmig verteilt sind. Vier solcher Prallflächen
sind in der Zeichnung angedeutet. Während das Zusatzwasser dem umlaufenden Strom an jedem
Punkt des Kreises zugeführt werden kann ist es im allgemeinen am günstigsten, wenn es dem Abscheider 5
z. B. mittels der Leitung 16, die im Sprühkopf 6 endet, zugeführt wird. Zusatzwasser, das auf diese Weise
in das System eingesprüht wird, dient der Kühlung und Waschung des abgetrennten Wasserstoffs, wie er
das System durch die Leitung 18 verläßt.
Die Ätznatronlösung, von der der Wasserstoff abgetrennt worden ist, sammelt sich bei 19 im Abscheider
5, von wo sie durch die Leitung 7 mit dem darin befindlichen Regelventil 8 durch die Wirkung
der Pumpe 9 abgezogen wird. Mittels der Pumpe 9 wird die Lösung anschließend durch die Leitung 10
und den Wärmeaustauscher 11 getrieben (wo sie erhitzt oder gekühlt werden kann, im allgemeinen das
letztere) und dann zurück zum Reaktor über die Leitung 12 und die Verzweigungen 12 a und 12 b
geführt. Ein Teil des umlaufenden Ätznatronstromes wird aus dem Kreislaufstrom an einem Punkt außerhalb
des Reaktors abgezogen; diese Abnahme erfolgt im allgemeinen am vorteilhaftesten an einem Punkt
stromabwärts vom Wärmeaustauscher 11, beispielsweise mittels der Leitung 23, in der sich ein Kühler 24
befindet. Die abgezogene Lösung des Reaktionsproduktes kann für späteren Gebrauch im Gefäß 25
aufbewahrt werden, oder sie kann unmittelbar verbraucht oder, wenn festes Ätznatron gewünscht wird,
einem Verdampfer zugeführt werden.
Vor dem Beginn der Einsprühung des Natriums soll mit dem Umlauf von Wasser oder Ätznatronlösung
begonnen werden, während die Luft aus dem System verdrängt wird, beispielsweise mittels eines Inertgasstroms,
wie Stickstoff, welcher durch die Leitung 14 zugeführt wird. Die Anlage wird bei einer Temperatur
gefahren, die ausreichend hoch ist, um im wesentlichen das gesamte Ätznatron in Lösung zu halten, ohne
dabei den Siedepunkt der umlaufenden Lösung zu überschreiten. Wenn Ätznatron ein Endprodukt
darstellen soll, ist die Temperatur der dem Abscheider 5 zugeführten Lösung vorzugsweise im Bereich von 50° C,
am günstigsten 900C bis knapp unterhalb des Siedepunkts
der Lösung, wobei die letztgenannte Temperatur am meisten bevorzugt wird. Temperaturen wesentlieh
tiefer als 500C können angewandt werden, insbesondere wenn verhältnismäßig verdünnte Ätznatronlösungen
als Produkt gewünscht werden. Ein Arbeiten beim Siedepunkt ist möglich, aber nicht
bevorzugt, da es bei solchen Temperaturen schwierig ist, die Rauchbildung (Natriumoxid und Ätznatron)
zu verhindern, welche den Wasserstoff verunreinigt.
Da die Reaktion
H2O + Na -> NaOH + 1I2 H2
(1)
55
eine exotherme Reaktion ist, muß im allgemeinen eine erhebliche Wärmemenge aus dem Kreislaufsystem
abgeführt werden. Das dem System zugeführte Zusatzwasser nimmt einen Teil der Wärme auf, aber
die Lenkung der Temperatur wird zur Hauptsache durch den Wärmeaustauscher 11 bewirkt. Wenn durch
Arbeiten bei der höchsten zweckmäßigen Temperatur für ein hohes Temperaturgefälle zwischen der umlaufenden
Lösung und dem Kühlmedium im Wärmeaustauscher 11 gesorgt wird, ergibt sich eine maximale
Wirksamkeit der Kühlung, und die Ausmaße des erforderlichen Wärmeaustauschers werden auf ein
Minimum reduziert.
Nickel mit Polytetrafmoräthylendichtungen wird im allgemeinen als Konstruktionsmaterial wegen der ausgezeichneten
Korrosionsbeständigkeit gegen heiße Ätzalkalilösungen bevorzugt. Es können aber auch
andere Materialien, wie rostfreier Stahl, verwendet werden, wenn geringfügige Verunreinigungen des
Produktes mit Eisen tragbar sind. Die Tatsache, daß Wasserstoff gebildet und durch die Reaktionswärme
von Natrium mit Wasser expandiert wird, führt zu schwierigen Kontrollproblemen. Es ist natürlich entscheidend,
daß das System frei von Sauerstoff ist um die Bildung explosiver Sauerstoff-Wasserstoff-Mischungen
zu verhindern. Dies wird erreicht durch
a) Spülung des Systems mit Stickstoff beim Anfahren,
b) Arbeiten unter Druck, z. B. 0,35 bis 1,055 atü, also ausreichend über dem Atmosphärendruck,
um sicherzugehen, daß keine Luft in das System gesaugt wird,
c) durch kontinuierliches Abziehen des Wasserstoffs und der Produktlösung aus dem System.
Mit diesen Vorkehrungen und durch eine Arbeitsweise, wie sie unten angegeben wird, können die in
Frage kommenden Reaktionen sicher und in einer sehr wirkungsvollen und zweckmäßigen Weise ausgeführt
werden. Nichtsdestoweniger ist es vom Sicherheitsstandpunkt, um sich gegen größere Schäden
im Fall möglicher Apparatur- oder Kontrollfehler zu schützen, praktisch, Platzscheiben, wie die Teile 15
und 17, ein mit Wasser gefülltes Sicherheits-U-Rohr, wie den Teil 20, welches im Fall kleinerer Explosionen
abbläst, und für den Notfall eine Druckwasserspülung 22 vorzusehen zusammen mit Kontrollen,
welche automatisch ein Zufließen des Spülwassers in das System bewirken, wenn die Pumpe 9 ausfällt,
während die Natriumeinsprühung weiterläuft, um auf diese Weise einen kontinuierlichen, passenden Durchfluß
von Wasser durch den Reaktor sicherzustellen.
Es ist entscheidend, daß das eingespülte Natrium sehr schnell, glatt und kontinuierlich in Reaktion geht
und daß sich freies oder überschüssiges Natrium nirgends in dem System ansammeln kann. Dies
erfordert, daß Wasser immer im Überschuß anwesend ist. Dies ist schwer sicherzustellen, da ein Natriumteilchen,
welches mit Wasser reagiert, dazu neigt, eine umgebende Schutzhülle von Wasserstoff zu entwickeln.
Die Ansammlung solcher isolierten Teilchen schafft lokalisierte Zonen mit Natriumüberschuß, was häufig
zu unkontrollierbarer, verzögerter Reaktion mit zerstörender Wirkung führt. Diese Möglichkeit wird ausgeschaltet,
indem man die Reaktionsbestandteile Wasser und Natrium in der oben erläuterten Weise
und wie es in F i g. 1 dargestellt ist, zusammenbringt und durch Sicherstellung, daß Wasser in passender
Menge kontinuierlich zugeführt wird, beispielsweise in Form der Kreislauflösung an der Stelle des Einsprühens
des Natriums. Auf Gewichtsbasis soll das Verhältnis _der Zuführungsgeschwindigkeit vom Wasser
(z. B. als Ätznatronlösung) zur Einsprühgeschwindigkeit des Natriums mindestens 35:1 sein. Viel höhere
Anteile Wasser können selbstverständlich angewandt werden in Abhängigkeit von der erwünschten Konzentration
der Ätznatronlösung als Endprodukt. Das Aufrechterhalten eines Gewichtsverhältnisses vom
Wasser zu Natrium von mindestens 35 :1 und vorzugsweise mindestens 60:1 ist auch bedeutend für die
Verminderung des Auftretens eines weißen Rauches in dem als Nebenprodukt gewonnenen Wasserstoff, und
eine Geschwindigkeit der Lösung von mindestens 39,6 cm/sec wurde als entscheidend erkannt. Geschwindigkeiten
der Lösung von mindestens 45,7 cm, z. B. 45,7 bis 76,2 cm, werden bevorzugt. Wenn sich
ein solcher Rauch gebildet hat, ist er sehr schwierig aus dem Wasserstoff auszuwaschen, und daher ist
das Verhindern seiner Bildung wichtig, wenn der Wasserstoff für Zwecke eingesetzt werden soll, bei
welchen derartige Verunreinigungen nicht tragbar sind. Das geschmolzene oder flüssige Natrium soll in den
Reaktor unter einem Druck eingesprüht werden, der erheblich höher ist als der im Reaktor aufrechterhaltene,
um ein Zurückfließen der Lösung in die Natriumleitung zu verhindern, wo die Reaktion des
Wassers mit dem Natrium zerstörende Drücke entwickeln könnte. Eine Druckdifferenz von mindestens
0,7 atü ist im allgemeinen wünschenswert. Der Wasser-Kondensator 29 in Verbindung mit der Vakuum-Strahlpumpe
30 hervorruft, wird die heiße Cyanidlösung im Kristallisator 28 konzentriert und ergibt
eine Aufschlämmung von Natriumcyanidkristallen, welche durch die Leitung 31 zum Vakuum-Drehfilter 32
fließt, wo die Kristalle abgeschieden werden. Das Filtrat wird über die Leitung 33 zur Leitung 12 des
Kreislaufsystems zurückgeführt, während das mit Mutterlauge feuchte Kristallprodukt in das Vorratsgefäß 34 oder in einen Trockner übergeführt oder
direkt verwendet wird.
Die obigen Betrachtungen betreffend die Geschwindigkeit der Lösung im Reaktor und die Geschwindigkeitsverhältnisse
der Zuführung von Wasser (als Kreislauflösung) und Metall zum Reaktor gelten auch, wenn
das System zur Herstellung von Metallcyanid eingesetzt wird. Bei der Herstellung einesCyanids ist die umlaufende
Lösung selbstverständlich eine Metallcyanidlösung, und Cyanwasserstoff wird in die Umlauflösung im
gehalt der Lösung im Kreislauf soll natürlich aus- 20 allgemeinen mit einer Geschwindigkeit eingesprüht,
reichen, um sie leicht fließfähig zu halten. Der Wasser- die im wesentlichen gleich, aber nicht höher als die
gehalt der Lösung wird im allgemeinen von etwa 27 Geschwindigkeit ist, welche stöchiometrisch gleich der
bis 94 Gewichtsprozent reichen, womit der Gehalt an Geschwindigkeit ist, mit der das Alkalimetall in den
Ätznatron zwischen 6 und 73 %, wenn Ätznatron das Reaktor eingesprüht wird. Der zugeführte Cyanangestrebte
Produkt ist. Bevorzugte Konzentrationen 25 wasserstoff reagiert augenblicklich mit dem im Röhrensind
27 bis 75 % Wasser und 73 bis 25 °/0 Ätznatron. reaktor gebildeten Metallhydroxyd und setzt es zum
F i g. 2 zeigt die Abänderungen im System der Fig. 1, wenn die Anlage verwendet werden soll,
um ein Alkalicyanidprodukt herzustellen. Die Reak-Metallcyanid um. Wenn nur ein Teil des im Röhrenreaktor
gebildeten Metallhydroxyds zum Cyanid umgewandelt werden soll, ist selbstverständlich die
tionen bei der Hertellung von Natriumcyanid sind die 30 Zuführungsgeschwindigkeit des Cyanwasserstoffs ent
folgenden:
Na + H2O ->
NaOH + Va H2
(1)
NaOH + HCN -> NaCN + H2O (2)
Die Summierung der beiden Reaktionen ist
Na + HCN -> NaCN + Va H2 (3)
Daher ist kein Zusatzwasser erforderlich, ausgenommen der Ersatz jenes Wassers, welches mit dem
Cyanidprodukt entfernt wird. Die Gesamtwirkung ist so, als ob das Natrium direkt mit dem Cyanwasserstoff
gemäß Gleichung (3) in Reaktion gehen würde. Es ist bekannt, daß eine derartige direkte
Reaktion erreicht werden kann, aber die dafür erforderlichen sehr hohen Temperaturen machen sie
unzweckmäßig. Durch das vorliegende Verfahren, welches die Reaktionen (1) und (2) aufeinanderfolgend
umfaßt, kann die Nettowirkung einer einzigen direkten
Reaktion leicht und wirkungsvoll bei verhältnismäßig tiefer Temperatur erreicht werden.
sprechend verringert. Bei der Herstellung von Natriumcyanid enthält die zum Röhrenreaktor zurückgeführte
Lösung im allgemeinen (auf Gewichtsbasis) 27 bis 94°/o Wasser, 1 bis 60% Ätznatron und 5 bis 60%
Natriumcyanid. Kein freier oder überschüssiger Cyanwasserstoff soll anwesend sein. Bevorzugte Zusammensetzungen
sind 48 bis 55 % Wasser, 2 bis 4 % Ätznatron und 40 bis 48% Natriumcyanid. Die besonders
bevorzugte Zusammensetzung ist etwa 52% Wasser, 4% Ätznatron und 44% Natriumcyanid, da bei einer
solchen Zuführung der Produkte zum System, welche diese Zusammensetzung aufrechterhält, die bei den
Reaktionen frei gewordene Wärme dazu führt, daß die Temperatur der Cyanidlösung, die dem Kristallisator
28 zugeführt wird, ausreichend ist, um die Konzentrierung und Kristallisation des Cyanidprodukts
ohne Zuführung von Wärme von außen her zu bewirken. Ein solches thermisch ausgeglichenes System
ist für praktische Anwendungszwecke äußerst wünschenswert.
Wenn ein trockenes Cyanidprodukt hergestellt werden soll, ist es im allgemeinen wünschenswert, daß
die Lösung, aus der das Cyanid kristallisiert, eine geringe Konzentration, z. B. 2 bis 4 % Alkalihydroxid,
In der in F i g. 2 dargestellten Ausführungsform 55 enthält, so daß beim Trocknen der mit Mutterlauge
wird Cyanwasserstoff mittels der Leitung 26 konti- feuchten Kristalle ein trockenes Metallcyanid entsteht,
nuierlich der Leitung 10 des Kreislaufsystems zugeführt.
Der Cyanwasserstoff kann entweder in gasförmiger
oder in flüssiger Form zugeführt werden, wobei das
letztere bevorzugt ist; er reagiert augenblicklich mit 60
dem in der Lösung anwesenden Ätznatron und bildet
Natriumcyanid. Ein Teil der erhaltenen Lösung des
letzteren wird über den Wärmeaustauscher 11, die
Leitung 12 und die Zweigleitungen 12a und 12b in
Der Cyanwasserstoff kann entweder in gasförmiger
oder in flüssiger Form zugeführt werden, wobei das
letztere bevorzugt ist; er reagiert augenblicklich mit 60
dem in der Lösung anwesenden Ätznatron und bildet
Natriumcyanid. Ein Teil der erhaltenen Lösung des
letzteren wird über den Wärmeaustauscher 11, die
Leitung 12 und die Zweigleitungen 12a und 12b in
den Röhrenreaktor zurückgeführt, während der Rest 65 Temperaturen unterhalb 50° C
aus dem Kreislauf abgezogen und über die Leitung 27 können, werden Temperaturen
welches 0,3 bis 0,8 % Metallhydroxid enthält, dessen Anwesenheit erforderlich ist, wenn ein weißes, trockenes
Produkt gewünscht wird.
Wenn die Apparatur eingesetzt wird, um ein Alkalicyanidprodukt herzustellen, ist es entscheidend, daß
die Temperatur niemals an irgendeiner Stelle in dem System 8O0C überschreitet, da andernfalls eine erhebliche
Zersetzung des Cyanide eintritt. Während
angewandt werden von 50 bis 8O0C
dem Vakuumkristallisator 28 zugeführt wird. Unter dem verminderten Druck, welchen der barometrische
bevorzugt, wobei solche von 65 bis 750C besonders bevorzugt werden.
10
Die Erfindung wird durch die nachstehenden Beispiele erläutert, bei welchen alle Prozentangaben
Gewichtsprozente bedeuten.
In verschiedenen Versuchen wird eine Ätznatronlösung
unter Verwendung einer Kreislaufapparatur, welche 567,8 1 Umlauflösung enthält, hergestellt. Die
Apparatur entspricht im allgemeinen der F i g.
mit der Ausnahme, daß der Kühler 24 wegfällt. Bei allen Versuchen überschreitet der Durchmesser der
Zuführungsbohrung der Natriumsprühdüse nicht 0,7366 mm. Bei zwei Versuchen ist die Düse mit einem
60°-Konus versehen, um einen feindispergierten Sprühregen zu ergeben, während bei den übrigen
Versuchen ein einziger gerader Strom von Natrium mit einem Durchmesser von 0,7366 mm zugeführt
wird. Die Ergebnisse zeigt Tabelle I.
Versuch 1 | Versuch 2 | Versuch 3 | Versuch 4 |
Konus 2,81 |
Konus 3,87 |
einfacher Strom 1,76 |
einfacher Strom 2,81 |
8,62 2,54 7,6 bis 11,4 |
3,18 2,54 11,4 bis 22,7 |
8,16 1,90 15,1 |
14,51 2,54 11,4 bis 22,7 |
0,24 bis 0,37 326,6 bis 499,0 |
0,37 bis 0,73 499,0 bis 998,0 |
0,49 653,2 |
0,37 bis 0,73 449,0 bis 998,0 |
38 :1 bis 57:1 | 155:1 bis 310:1 | 80:1 | 34:1 bis 68 :1 |
112 34 gesamter Versuch |
120 63 schwach bei Lösungsgeschwin digkeit von 1,2 |
118 28 keiner |
132* 37 intermittierend und schwach |
Typ der Natriumsprühdüse
Natriumsprühdruck (atü)
Natriumeinsprühgeschwindigkeit (kg/Std.)
Reaktordurchmesser (cm)
Lösungszufluß zum Reaktor (l/min)
Geschwindigkeit der Lösung im Reaktor (m/sec)
Wasserzufluß zum Reaktor (kg/Std.)
Gewichtsverhältnis Wasserzusatz zu Natriumzusatz
Temperatur der Lösung aus dem Reaktor (0C)
Zeit des Versuchs (Minuten)
Auftreten von weißem Dampf
* Siedetemperatur.
Einige Versuche zur Herstellung von Ätznatronlösung wurden unter Verwendung eines Röhrenreaktors
mit 2,54 cm Durchmesser in der Kreislaufapparatur nach Fig. 1 ausgeführt, welche 37,85ί
umlaufende Ätznatronlösung enthält. Die verwendete Natrium-Einspritzdüse liefert einen einzigen geraden
Strahl von flüssigem Natrium mit einem Durchmesser von 0,7366 mm. Die Ergebnisse zeigt die Tabelle II.
Versuch 5
Versuch 6
Versuch 7
Versuche*
Lösungszufluß zum Reaktor (l/min)
Wasserzufluß zum Reaktor (kg/Std.)
Geschwindigkeit der Lösung im Reaktor (m/sec) Natriumzuführungsgeschwindigkeit (kg/Std.) ..
Gewichtsverhältnis Wasserzusatz zu Natriumzusatz
Temperatur der Lösung zum Reaktor (0C)
Temperatur der Lösung vom Reaktor (°C)
Natriumdruck (atü)
Zusatzwasserzuführung (kg/Std.)
Abgezogenes Produkt (kg/Std.)
Produktanalyse:
°/0 NaOH
°/o Na2CO3
Zeit des Versuchs (Minuten)
Auftreten von weißem Rauch
22,7
861,8
0,73
12,25
861,8
0,73
12,25
70:1
134
2,25
31,75
21,09
2,25
31,75
21,09
55,2
1,1
42
keiner
1,1
42
keiner
15,1
585,1
0,49
14,51
585,1
0,49
14,51
40:1
115
137
2,60
37,65
24,95
2,60
37,65
24,95
56,5
0,5
40
keiner
0,5
40
keiner
15,1
644,1
0,49
8,16
644,1
0,49
8,16
79:1
140
140
1,55
54,43
14,06
1,55
54,43
14,06
50,3
0,5
35
0,5
35
im wesentlichen
keiner
keiner
20,8 884,5 0,67 14,97
60:1
82 bis 142
105 bis 142
2,46
31,75 bis 72,57 25,85
50,6 0,4 38
schwach, nur
während des
Siedens
* Versuch 8 wurde während eines Teils der Zeit beim Siedepunkt der umlaufenden Ätznatronlösung ausgeführt.
709 720/435
y Beispiel3
:·. Die Kreislaufapparatur nach Beispiel 1 wird gemäß
F i g. 2 modifiziert mit der Ausnahme, daß der Kristallisator 28 und das Filter 32 wegfallen, so daß
das Cyanidprodukt als Lösung über die Leitung 27 abgezogen wird. Während des Versuchs wird der
Cyanwasserstoff als Flüssigkeit der umlaufenden Cyanidlösung mittels. Leitung 26 zugeführt, und die
Natriumeinspritzdüse liefert einen einzigen geraden Strahl von flüssigem Natrium mit 0,7366 mm Durchmesser. Die Einzelheiten des Versuchs und die Ergebnisse
zeigt die Tabelle III.
Lösungszufluß zum Reaktor (l/min) 20,8 :
Wasserzufluß-zum Reaktor (kg/Std.) 1088,6
Geschwindigkeit der Lösung im Reaktor (m/sec) 0,67
Natriumzuführungsgeschwindigkeit
(kg/Std.) 13,15
Gewichtsverhältnis Wasserzusatz zu
Natriumzusatz 83,1
Temperatur der Lösung zum Reaktor
(0C) 60
Temperatur der Lösung vom Reaktor
(0C) 74
Zusatzwasserzugabe (kg/Std.) ....... 72,57
Auftreten von weißem Rauch keiner
Dauer des Versuchs (Minuten) .... 43
Der entstandene Wasserstoff wird mit Wasser bei. 36° C gewaschen, und die Geschwindigkeit dej Cyanidaufnahme
im Wäscher beträgt nur 0,0318 g/Std. (berechnet als HCN). Der Cyanidgehalt des gewäschenen
Wasserstoffs beträgt mir 0,003 °/0, berechnet
läls HCN. Die Zusammensetzungen der 37,85 lCyanidlösung,
mit welcher die Apparatur anfänglich beschickt wurde, und der als Reaktionsprodukt abgezogenen
Cyanidlösung sind folgende: -
45
Ursprüng liche Lösung |
Reaktions- lösung |
|
°/0NaCN °/0 NaOH % Natriumformiat |
32,70 - 7,16 0,41 |
22,17 12,81 0,42 |
Obige Ergebnisse zeigen, daß nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren eine Natriumcyanidlösung wirkungsvoll und kontinuierlich hergestellt werden kann
ohne nennenswerte Bildung von auftretendem Formiat. Wenn unter den bevorzugten Bedingungen mit einer
Temperatur der Kreislauflösung um 73 0C beim Verlassen des Reaktors und mit einer Umlauflösung,
welche 52% Wasser, 44fl/0 NaCN und 4°/0 NaOH
enthält, gefahren wird, sind die Wärme und der Wassergehalt der abgezogenen Produktlösung derart,
daß ein schnelles Abdampfen des Wassers unter Vakuum ermöglicht wird und ohne Wärmezuführung
aus äußeren Quellen ein kristallines Cyanidprodukt erhalten wird.
Claims (5)
1. Verfahren zur Herstellung von Hydroxiden oder Cyaniden von Natrium oder Kalium unter
gleichzeitiger Gewinnung von Wasserstoff durch .Umsetzen des Metalls mit einer wäßrigen Lösung,
dadurch gekennzeichnet, daß man
a) eine wäßrige Lösung des entsprechenden Hydroxids oder Cyanids kontinuierlich in
einem umgrenzten Kreislauf strömen läßt, welcher als Teil einen Röhrenreaktor einschließt,
durch den die Lösung unter turbulenter Strömung mit einer Fließgeschwindigkeit von mindestens 39,6 cm/sec gedrückt wird,
b) in den Strom im Reaktor in der Fließrichtung des Stroms einen Strahl von geschmolzenem
Alkali mit einem anfänglichen Durchmesser von nicht mehr als 1,59 mm mit einer solchen
Fließgeschwindigkeit einspritzt, daß das Zuflußgeschwindigkeitsverhältnis der wäßrigen
Lösung und des Alkalimetalls ein Gewichtsverhältnis von Wasser zu Alkalimetall von
mindestens 35 :1 herstellt,
c) den als Nebenprodukt auftretenden Wasserstoff, aus dem vom Reaktor fließenden Lösungsstrom
kontinuierlich abscheidet und abzieht,
d) einen Teil des Kreislauf Stroms als Endprodukt in Form der Lösung der Alkaliverbindung
kontinuierlich abzieht,
e) den Rest der im Kreislauf geführten Lösung kontinuierlich dem Reaktor in rechtem Winkel
zu dem und symmetrisch um den Alkalistrom, etwa an der Stelle der Einspritzung des
letzteren, zuführt und
f) in den im Kreislauf geführten Lösungsstrom kontinuierlich Wasser mit einer solchen Geschwindigkeit
zuführt, daß der Wassergehalt des dem Reaktor zugeführten Kreislaufstroms konstant gehalten wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Geschwindigkeit der Lösung im Reaktor mindestens 45,7 cm/sec beträgt und in den
Reaktor das Alkalimetall so eingespritzt und die Lösung so zugeführt wird, daß das Gewichtsverhältnis Wasser zu Alkalimetall mindestens
60:1 beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das Alkalimetall Natrium ist und das aus der Apparatur abgezogene Produkt eine
Ätznatronlösung mit 25 bis 73 Gewichtsprozent NaOH ist.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Herstellung des Alkalicyanids
die Temperatur der Lösung nicht über 8O0C hält und daß man in den Kreislauf strom
Cyanwasserstoff kontinuierlich mit einer Geschwindigkeit zuführt, welche die der Natriummetallzuführungsgeschwindigkeit
stöchiometrisch gleiche nicht überschreitet.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur 50 bis 8O0C beträgt,
das Alkalimetall Natrium ist und das abgezogene Produkt eine Lösung darstellt, welche 27 bis
Gewichtsprozent Wasser, 1 bis 60 Gewichtsprozent Ätznatron und 5 bis 60 Gewichtsprozent
Natriumcyanid enthält.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
709 720/435 1.68 © Bundesdruckerei Berlin
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US316282A US3287085A (en) | 1963-10-15 | 1963-10-15 | Conversion of sodium or potassium to its hydroxide of cyanide |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1259313B true DE1259313B (de) | 1968-01-25 |
Family
ID=23228365
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEP35283A Pending DE1259313B (de) | 1963-10-15 | 1964-10-15 | Verfahren zur Herstellung von Hydroxiden oder Cyaniden von Natrium oder Kalium |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3287085A (de) |
DE (1) | DE1259313B (de) |
FR (1) | FR1426185A (de) |
GB (1) | GB1023968A (de) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3490871A (en) * | 1965-10-19 | 1970-01-20 | Aerojet General Co | Process for producing hydrogen from water using an alkali metal |
US3459493A (en) * | 1967-01-23 | 1969-08-05 | Du Pont | Process for safely reacting active metals |
US4032614A (en) * | 1975-10-20 | 1977-06-28 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Process for the disposal of alkali metals |
US4902301A (en) * | 1988-04-25 | 1990-02-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for shipment of sodium cyanide slurries |
GB2418424A (en) * | 2004-09-28 | 2006-03-29 | Daniel Stewart Robertson | Producing hydrogen using the Castner reaction |
PT2394953E (pt) * | 2010-05-13 | 2012-12-04 | Amalio Garrido Escudero | Sistema para o controlo de produção de hidrogénio in situ da procura, utilizando um reagente de metal líquido reciclável e método utilizado no sistema |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2527443A (en) * | 1948-02-26 | 1950-10-24 | Ethyl Corp | Process for disposal of mixtures of metallic sodium and calcium |
US2876066A (en) * | 1955-10-17 | 1959-03-03 | Du Pont | Production of metallic cyanides |
US3015539A (en) * | 1957-07-08 | 1962-01-02 | Du Pont | Production of cyanide salts |
US2993754A (en) * | 1958-01-02 | 1961-07-25 | Du Pont | Process for producing alkali metal cyanide |
-
1963
- 1963-10-15 US US316282A patent/US3287085A/en not_active Expired - Lifetime
-
1964
- 1964-10-14 FR FR991447A patent/FR1426185A/fr not_active Expired
- 1964-10-15 GB GB42154/64A patent/GB1023968A/en not_active Expired
- 1964-10-15 DE DEP35283A patent/DE1259313B/de active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR1426185A (fr) | 1966-01-28 |
GB1023968A (en) | 1966-03-30 |
US3287085A (en) | 1966-11-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1289524B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer waessrigen 0, 5- bis 7gewichtsprozentigen Peressigsaeureloesung | |
DE1259313B (de) | Verfahren zur Herstellung von Hydroxiden oder Cyaniden von Natrium oder Kalium | |
DE2343599C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Glycin | |
DE4029784C2 (de) | Wasserstoffperoxid-Herstellungsverfahren | |
DE2441014B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Natriumpercarbonat durch Zerstäubung | |
DE1235873B (de) | Verfahren zur Herstellung von Alkalicyaniden | |
DE814144C (de) | Verfahren zur Herstellung von Hydroxylaminsulfonaten und/oder Hydroxylaminsulfat | |
DE2850242C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Suspensionen von Cyanurchlorid in Wasser | |
DE3832883C2 (de) | ||
DE1618852C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff | |
DE1667801C3 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von haltbarem Natriumcarbonathydroperoxidat | |
DE1277841B (de) | Verfahren zur Herstellung von Harnstoffen | |
DE1592477B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Ammoniumuranylcarbonat | |
DE1023751B (de) | Verfahren zur Herstellung von Propylnitrat | |
DE2654234A1 (de) | Verfahren zur verringerung des gehalts an nitrosen gasen in abgasen | |
DE902973C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Oxydation von Schwefelwasserstoff enthaltendem Ammoniakwasser unter Gewinnuing von Ammoniumsulfat bzw. Ammoniumthiosulfat | |
DE1442976C (de) | Verfahren zur Herstellung von Ammoniumamidosulfonat | |
AT219015B (de) | Verfahren und Apparatur zur Durchführung chemischer Reaktionen in Salzschmelzen | |
AT392053B (de) | Verfahren zur herstellung von natriumhydrogensulfat | |
DE1142163B (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Formamiden | |
AT219051B (de) | Verfahren zur Verminderung bzw. Beseitigung des Biuretgehaltes von Harnstoff | |
AT207361B (de) | Verfahren zur Herstellung von Chlordioxyd | |
DE362749C (de) | Verfahren zur Herstellung von Essigsaeure | |
DE2200653C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von phosphoriger Säure | |
DE1271119B (de) | Verfahren zur Herstellung von Hexamethylentetramin |