DE10327383A1 - Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge - Google Patents
Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge Download PDFInfo
- Publication number
- DE10327383A1 DE10327383A1 DE10327383A DE10327383A DE10327383A1 DE 10327383 A1 DE10327383 A1 DE 10327383A1 DE 10327383 A DE10327383 A DE 10327383A DE 10327383 A DE10327383 A DE 10327383A DE 10327383 A1 DE10327383 A1 DE 10327383A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- cooling
- temperature
- stage
- ferrite
- strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 title claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 153
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 17
- 230000009466 transformation Effects 0.000 abstract description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
- C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Warmband mit einem Dualphasengefüge aus Ferrit und Martensit, wobei mindestens 70 % des Austenits in Ferrit umgewandelt sind, aus dem warmgewalzten Zustand durch eine kontrollierte zweistufige Abkühlung nach dem Fertigwalzen auf eine Bandtemperatur unterhalb der Martensit-Starttemperatur in einer Kühlstrecke aus mit Abstand hintereinander angeordneten Wasserkühlgruppen.
- Die gezielte Gefügeumwandlung durch eine gesteuerte Abkühlung der Stähle ist bekannt, wobei zur Herstellung von Dualphasenstählen diese gesteuerte Abkühlung zeitlich nach der erfolgten Umformung des Warmbandes durchgeführt wird. Die Einstellung des erreichbaren Dualphasengefüges hängt dabei wesentlich von den anlagentechnisch möglichen Abkühlgeschwindigkeiten und der chemischen Zusammensetzung des Stahles ab. Wichtig ist dabei in jedem Fall eine ausreichende Ferritbildung von mindestens 70 % in der ersten Kühlstufe. Während dieser ersten Kühlstufe sollte dabei eine Umwandlung des Austenits in der Perlitstufe vermieden werden.
- Die Kühlkapazität der an die erste Kühlstufe anschließenden zweiten Kühlstufe muss so groß sein, dass Haspeltemperaturen unterhalb der Martensit-Starttemperatur erreicht werden. Nur dann ist die Bildung eines Dualphasengefüges mit ferritischen und martensitischen Bestandteilen sichergestellt.
- Die bekannte Herstellung von Dualphasenstählen ist unproblematisch bei kleinen Bandgeschwindigkeiten bzw. bei ausreichend langen Kühlstrecken. Bei sehr hohen Bandgeschwindigkeiten kann allerdings der Beginn der zweiten Kühlstufe so weit in der vorhandenen Kühlstrecke verschoben sein, dass die anschließende Martensitbildung nur noch unvollkommen erfolgt oder gänzlich ausbleibt. Es entsteht dann ein Mischgefüge aus Ferrit, Bainit und Anteilen an Martensit, das die angestrebten mechanischen Eigenschaften reiner Dualphasengefüge nicht erreicht.
- In der
EP 0 747 495 B1 wird ein Verfahren zur Herstellung von Stahlblech hoher Festigkeit beschrieben mit einer Struktur von wenigstens 75 % Ferrit, wenigstens 10 % Martensit und gegebenenfalls Bainit und Restaustenit. Es handelt sich demnach nicht um ein Gefüge reiner Dualphasenstähle. Als Legierung wird ein mit Niob mikrolegierter Stahl verwendet. Zu seiner Herstellung wird das warmgewalzte Stahlblech gezielt gekühlt, wobei einer langsamen Abkühlung eine schnelle Abkühlung folgt oder alternativ der langsamen Abkühlung zunächst eine schnelle Abkühlung vorangestellt wird. Für die erste Kühlstufe wird eine Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 15 °C/s innerhalb einer Zeitspanne von 8 bis 40 Sekunden Abkühldauer bis zu einer Endtemperatur zwischen dem Ar1 – Punkt und 730 °C angegeben. Die zweite Kühlstufe wird mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 20 bis 150 °C/s bis zu einer Temperatur von 300 °C geführt. Die alternativ der langsamen Abkühlung vorangestellte schnelle Abkühlung wird mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 20 bis 150 °C/s bis unterhalb des Ar3 – Punktes geführt. - In der
EP 1 108 072 B1 wird ein Verfahren zur Herstellung von Dualphasen-Stählen beschrieben, bei dem nach dem Fertigwalzen mit einer zweistufigen Abkühlung – zunächst langsam, dann schnell -, ein zweiphasiges Gefüge aus 70 bis 90 % Ferrit und 30 bis 10 % Martensit erreicht wird. Die erste (langsame) Kühlung wird in einer Kühlstrecke durchgeführt, in der das Warmband durch mit Abstand hintereinander angeordneten Wasserkühlzonen mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 20 – 30 K/s definiert gekühlt wird. Die Abkühlung ist dabei so eingestellt, dass die Abkühlkurve mit einer noch so hohen Temperatur in das Ferritgebiet einläuft, dass die Ferritbildung schnell erfolgen kann. Diese erste Kühlung wird so lange fortgesetzt, bis mindestens 70 % des Austenits in Ferrit umgewandelt sind, bevor die weitere (schnelle) Abkühlung unmittelbar und ohne Haltezeit anschließt. - Ausgehend von diesem geschilderten Stand der Technik mit den aufgezeigten verschiedenen Möglichkeiten der Herstellung von Dualphasengefüge ist es Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und eine Anlage anzugeben, mit der bzw. in der die Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge in einer konventionellen Gießwalzanlage mit den dort gegebenen örtlichen und damit auch zeitlichen Beschränkungen durchführbar ist. Die Kühlstrecke einer solchen Anlage ist dadurch gekennzeichnet, dass die Gesamtlänge in aller Regel 50 m nicht überschreitet und keine Kompaktkühlung vorgesehen ist.
- Diese Aufgabe wird verfahrensmäßig mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 dadurch gelöst, dass ausgehend von einem Stahl mit der chemischen Zusammensetzung: 0,01 – 0,08% C, ≤ 0,9 % Si, 0,5 – 1,6 % Mn, ≤ 1,2 % Al, 0,3 – 1,2 % Cr, Rest Fe sowie übliche Begleitelemente, zur Erzielung eines Warmbandes mit einem zweiphasigen Gefüge aus 70 bis 95 % Ferrit und 30 bis 5 % Martensit mit hoher mechanischer Festigkeit und hohem Umformvermögen (Zugfestigkeit größer 600 MPa, Bruchdehnung mindestens 25 %) in der Kühlstrecke einer Gießwalzanlage die zweistufige kontrollierte Kühlung von einer Endwalz-Bandtemperatur Tfinish mit A3 – 100 K < Tfinish < A3 – 50 K auf eine Haspel-Bandtemperatur Tcoiling < 300 °C (< Martensit-Starttemperatur) durchgeführt wird, wobei die Abkühlgeschwindigkeit V1,2 in beiden Kühlstufen zwischen V = 30 – 150 K/s, vorzugsweise zwischen V = 50 – 90 K/s liegt, die erste Kühlstufe bis zum Eintritt der Kühlkurve in das Ferritgebiet durchgeführt wird und dann die durch Umwandlung des Austenits in Ferrit freigesetzte Umwandlungswärme zum isother men Halten der erreichten Bandtemperatur mit einer Haltezeit ≤ 5 s bis zum Beginn der zweiten Kühlstufe genutzt wird.
- Auf Grund der geringen Länge konventioneller Kühlstrecken in vorhandenen Gießwalzanlagen ist die Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge nur mit einer speziellen Kühlstrategie möglich. Damit eine derartige Kühlstrategie auch durchführbar ist, ist die Einhaltung von bestimmten Grenzwerten der chemischen Zusammensetzung, wie im Anspruch 1 aufgelistet, zwingend erforderlich, um innerhalb der zur Verfügung stehenden kurzen Kühlgesamtzeit den gewünschten Umwandlungsgrad zu erreichen.
- Die Kühlstrategie sieht dabei eine zweistufige Kühlung mit wahlweise unterschiedlichen Abkühlgeschwindigkeiten vor, die durch eine isothermische Haltezeit von maximal 5 Sekunden unterbrochen wird. Der Beginn der Haltezeit, dies entspricht dem Ende der ersten Kühlstufe, wird bestimmt durch den Eintritt der Kühlkurve in das Ferritgebiet bzw. dem Beginn der Austenitumwandlung in Ferrit. In der kurzen isothermischen Kühlpause von maximal 5 Sekunden, während der erfindungsgemäß die freigesetzte Umwandlungswärme zum Halten der Temperatur auf einen konstanten Wert genutzt und dabei eine unvermeidliche Luftabkühlung kompensiert wird, erfolgt der gesamte angestrebte Umsatz des Austenits zu mindestens 70 % Ferrit. Anschließend an diese Haltezeit folgt dann unmittelbar die zweite Kühlstufe mit einer Abkühlung des Warmbandes auf eine Temperatur unterhalb von 300 °C. Da diese Temperatur unterhalb der Martensit-Starttemperatur liegt, wird bei dieser Kühlung dann mit Martensit der zweite Gefügebestandteil in gewünschter Höhe erhalten.
- Neben der Durchführung einer kurzen Haltezeit wird die Kühlstrategie durch eine genau definierte vorgegebene Abkühlgeschwindigkeit für beide Abkühlstufen bestimmt. Diese Abkühlgeschwindigkeit liegt zwischen V = 30 – 150 K/s, vorzugsweise zwischen V = 50 – 90 K/s, abhängig von der Warmbandgeometrie sowie der chemischen Zusammensetzung der eingesetzten Stahlsorte. Zu diesen Abkühlgeschwindigkeiten ist zu bemerken, dass eine Abkühlgeschwindigkeit kleiner 30 K/s wegen der geringen zur Verfügung stehenden Zeit in der konventionellen Kühlstrecke einer Gießwalzanlage nicht möglich ist, während Abkühlgeschwindigkeiten größer 150 K/s in derartigen Kühlstrecken ebenfalls nicht zu erreichen sind.
- Im Vergleich zur Herstellung von Dualphasen-Warmband nach dem Stand der Technik zeichnet sich das erfindungsgemäße Verfahren neben einer abweichenden chemischen Zusammensetzung des Ausgangsstahls dadurch aus, dass
- a) die Endwalztemperatur deutlich unterhalb der A3-Temperatur liegt,
- b) in der zweiten Kühlstufe bis zu einer Temperatur unterhalb von 300 °C gekühlt wird,
- c) die Abkühlgeschwindigkeiten unterhalb von 150 K/s und oberhalb von 30 K/s liegen,
- d) zwischen den beiden Kühlstufen eine mit maximal 5 Sekunden sehr kurze Haltezeit liegt, in der keine Kühlung erfolgt,
- e) die Umwandlung zu Ferrit isotherm erfolgt.
- Eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens der Erfindung ist gekennzeichnet durch eine hinter dem letzten Fertigwalzgerüst angeordnete konventionelle Kühlstrecke einer Gießwalzanlage, die mehrere mit Abstand hintereinander angeordnete regelbare Wasserkühlgruppen mit Wasserkühlbalken aufweist. Die in jeder Kühlgruppe vorhandenen Kühlbalken sind so angeordnet, dass die Bandoberseite und die Bandunterseite des Warmbandes gleichmäßig mit einer bestimmten Wassermenge beaufschlagt werden. Die Gesamtwassermenge ist regelbar, indem einzelne Kühlbalken während des Walzens zu- oder abgeschaltet werden. Die Anzahl und Anordnung der zugeschalteten Wasserkühlbalken kann variabel vorab eingestellt werden, um die gesamte Kühlstrecke optimal an die einzustellenden Abkühlbedingungen anzupassen
- Weitere Einzelheiten, Merkmale und Eigenschaften der Erfindung werden nachfolgend an einem in schematischen Zeichnungsfiguren dargestellten Ausführungsbeispiel näher erläutert.
- Es zeigen:
-
1 eine Zeit-Temperatur-Abkühlkurve eines Warmbandes, -
2 ein Layout einer Kühlstrecke in einer Gießwalzanlage mit 6-gerüstiger Fertigstraße, -
3 ein Layout einer Kühlstrecke in einer Gießwalzanlage mit 7-gerüstiger Fertigstraße. - In
1 ist eine Abkühlkurve mit dem Zeit-Temperaturverlauf eines Warmbandes beispielhaft dargestellt, das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren auf dem Auslaufrollgang in einer Kühlstrecke1 gekühlt wurde. Das Warmband mit der Zusammensetzung: 0,06 % C, 0,1 % Si, 1,2 % Mn, 0,015 % P, 0,06 % S, 00,036 % Al, 0,15 % Cu, 0,054 % Ni, 0,71 % Cr, Rest Fe sowie übliche Begleitelemente wurde von einer eingestellten Endwalztemperatur Tfinish von 800 °C in einer ersten Kühlstufe mit einer Abkühlgeschwindigkeit V1 von 54 K/s auf eine Temperatur des Warmbandes von 670 °C abgekühlt, bei der die Kühlkurve in das Ferritgebiet eintrat. Während einer Haltezeit von etwa 4 Sekunden blieb die Warmbandtemperatur bei dieser Haltetemperatur Tconst., bevor in einer zweiten Kühlstufe mit einer Abkühlgeschwindigkeit V2 von 84 K/s auf eine Bandtemperatur unterhalb von 300 °C (ca. 250 °C Haspeltemperatur) fertig gekühlt wurde. An dem nach diesem Verfahren hergestellten Warmband mit einem Dualphasengefüge im angestrebten Bereich von mindestens 70 % Ferrit und weniger als 20 % Martensit wurde in Versuchen eine Zugfestigkeit von 620 MPa in Kombination mit einem Streckgrenzenverhältnis von 0,52 ermittelt. - In
2 ist beispielhaft das Layout einer erfindungsgemäß ausgebildeten Kühlstrecke1 einer konventionellen Gießwalzanlage dargestellt. Die vom Warmband10 in Transportrichtung8 durchlaufene Kühlstrecke1 befindet sich zwischen dem letzten Fertiggerüst2 und dem Haspel5 . Zwischen dem letzten Fertiggerüst2 und der ersten Wasserkühlgruppe31 befindet sich eine Temperaturmessstelle6 zur Kontrolle der Temperatur des in die Kühlstrecke1 einlaufenden Warmbandes10 . Die Kühlstrecke1 besteht gemäß2 aus insgesamt acht Kühlgruppen31–7 und4 , wobei die letzte häufig als Trimmzone4 ausgeführt ist. Allgemeiner – abhängig von der jeweiligen Gießwalzanlage – gehören zwischen sechs und neun Kühlgruppen zu einer konventionellen Kühlstrecke. - Im dargestellten Beispiel der
2 handelt es sich um das typische Layout einer Kühlstrecke für eine 6-gerüstige Gießwalzanlage, was an der Lücke zwischen den Kühlgruppen37 und4 zu erkennen ist. Der spätere Ausbau auf eine 7-gerüstige Fertigstraße bedingt häufig, dass beispielsweise die erste Kühlgruppe (Kühlzone)31 nach hinten in die bauliche Lücke zwischen den Kühlgruppen37 und4 versetzt werden muss. In diesem Fall ergibt sich ein Layout einer Kühlstrecke1' gemäß3 , die sich lediglich durch den Wegfall dieser baulichen Lücke zwischen den Kühlgruppen37 und4 vom Layout der Kühlstrecke1 der2 unterscheidet. Die Bezugszeichen der einzelnen Konstruktionsteile und Baugruppen der3 entsprechen deshalb den entsprechenden Bezugszeichen der2 . Eine Ausnahme bildet die erste Kühlgruppe31' , deren oberer Kühlbalken im Gegensatz zum Kühlbalken der Kühlgruppe31 der2 in üblicher Länge der Kühlgruppen32 bis37 ausgebildet ist. - In aller Regel weist jede Kühlgruppe jeweils vier Kühlbalken sowohl auf der Ober- als auch auf der Unterseite auf. Jeder Kühlbalken wiederum besteht aus zwei Reihen an Wasserröhrchen zur Kühlung von Bandoberseite
10' und Bandunterseite10'' . Als Besonderheit ist die in2 dargestellte Kühlgruppe31 aus Platzgründen auf der Oberseite um einen Kühlbalken gekürzt. - Im Unterschied zu den vorderen Kühlgruppen
31–7 , welche pro Kühlbalken ein schaltbares Ventil7 besitzen, weist die Trimmzone4 für jeden Balken zwei Ventile7 auf. Dies bedeutet, dass in der Trimmzone jede Reihe an Kühlröhrchen einzeln angesteuert werden kann und sich somit die Wassermenge feiner regeln lässt. - Je nach gewalzter Fertigbanddicke ändert sich die Auslaufgeschwindigkeit des Bandes aus der Fertigstraße und dementsprechend muss die Fahrweise der Kühlstrecke angepasst werden, um die zur Einstellung der Bandeigenschaften erforderliche Zeit-Temperaturführung einstellen zu können. Für eine Banddicke von beispielsweise 3 mm wird die erste notwendige Kühlstufe mit den Kühlgruppen
31 und32 erreicht, während die zweite Kühlstufe mit den Gruppen35 ,36 ,31 und4 realisiert wird. Bei einem 2.0 mm Fertigband werden aufgrund der geänderten Randbedingungen nur noch die Kühlgruppen36 ,37 und4 für die zweite Kühlstufe eingesetzt. -
- 1
- Kühlstrecke
- 2
- letztes Fertiggerüst
- 31–7
- Wasserkühlgruppen
- 4
- Wasserkühlgruppe (Trimmzone)
- 5
- Haspel
- 6
- Temperaturmessstelle
- 7
- schaltbares Ventil
- 8
- Transportrichtung
- 10
- Warmband
- 10'
- Bandoberseite
- 10''
- Bandunterseite
- V1
- Abkühlgeschwindigkeit der ersten Kühlstufe
- V2
- Abkühlgeschwindigkeit der zweiten Kühlstufe
- Tfinish
- Bandtemperatur nach dem letzten Fertiggerüst
- Tconst.
- Bandtemperatur nach der Haltezeit
- Tcoiling
- Bandtemperatur nach Ende der Kühlung (Coiltemperatur)
Claims (4)
- Verfahren zur Herstellung von Warmband (
10 ) mit einem Dualphasengefüge aus Ferrit und Martensit, wobei mindestens 70 % des Austenits in Ferrit umgewandelt sind, aus dem warmgewalzten Zustand durch eine kontrollierte zweistufige Abkühlung nach dem Fertigwalzen auf eine Bandtemperatur unterhalb der Martensit-Starttemperatur in einer Kühlstrecke (1 ,1' ) aus mit Abstand hintereinander angeordneten Wasserkühlgruppen (31–7 ,4 ), dadurch gekennzeichnet, dass ausgehend von einem Stahl mit der chemischen Zusammensetzung: 0,01 –0,08% C, ≤ 0,9 % Si, 0,5 – 1,6 % Mn, ≤ 1,2 % Al, 0,3 – 1,2 % Cr, Rest Fe sowie übliche Begleitelemente, zur Erzielung eines Warmbandes (10 ) mit einem zweiphasigen Gefüges aus 70 bis 95 % Ferrit und 30 bis 5 % Martensit mit hoher mechanischer Festigkeit und hohem Umformvermögen (Zugfestigkeit größer 600 MPa, Bruchdehnung mindestens 25 %) in der Kühlstrecke einer Gießwalzanlage: a) die zweistufige kontrollierte Kühlung von einer Endwalz-Bandtemperatur Tfinish mit A3- 100 K < Tfinish < A3- 50 K auf eine Haspel-Bandtemperatur Tcoiling < 300 °C (< Martensit-Starttemperatur) durchgeführt wird, wobei die Abkühlgeschwindigkeit V1,2 in beiden Kühlstufen zwischen V = 30 – 150 K/s, vorzugsweise zwischen V = 50 –90 K/s liegt, b) die erste Kühlstufe bis zum Eintritt der Kühlkurve in das Ferritgebiet durchgeführt wird und dann die durch Umwandlung des Austenits in Ferrit freigesetzte Umwandlungswärme zum isothermen Halten der erreichten Bandtemperatur Tconst. mit einer Haltezeit ≤ 5 s bis zum Beginn der zweiten Kühlstufe genutzt wird. - Gießwalzanlage zur Herstellung von Warmband (
10 ) mit Dualphasengefüge aus dem warmgewalzten Zustand mit einer hinter dem letzten Fertigwalzgerüst (2 ) angeordneten Kühlstrecke (1 ,1' ) mit mehreren mit Abstand hintereinander angeordneten Wasserkühlgruppen (31–7 ,4 ), zur Durchführung des Verfahrens nach An spruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kühlstrecke (1 ,1' ) eine für konventionelle Gießwalzanlagen übliche Länge (< 50 m) aufweist, innerhalb der eine entsprechende Anzahl von regelbaren Wasserkühlgruppen (31–7 ,4 ) so angeordnet sind, dass durch eine angepasste Fahrweise der gesamten Kühlstrecke in Abhängigkeit von der Banddicke und der Bandgeschwindigkeit die benötigte Abkühlgeschwindigkeit (V1,2) jeder Kühlstufe eingestellt sowie die benötigte Haltezeit bei der Bandtemperatur Tconst. zwischen den beiden Kühlstufen realisiert werden kann. - Gießwalzanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass jede Wasserkühlgruppe (
31–7 ,4 ) mehrere über schaltbare Ventile (7 ) regelbare Kühlbalken enthält, die so angeordnet sind, dass die Bandoberseite (10' ) und die Bandunterseite (10'' ) des durchlaufenden Warmbandes (10 ) gleichmäßig mit einer bestimmten Wassermenge beaufschlagt werden, wobei die Wassermengen für die Bandoberseite (10' ) und die Bandunterseite (10'' ) auch gegeneinander vertrimmbar sind. - Gießwalzanlage nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die letzte Wasserkühlgruppe (
4 ) zur Kühlung der Bandoberseite (10' ) und der Bandunterseite (10'' ) jeweils acht schaltbare Ventile (7 ) für vier Kühlbalken oben und unten zur genaueren Einstellung der Wassermenge aufweist.
Priority Applications (14)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10327383A DE10327383C5 (de) | 2003-06-18 | 2003-06-18 | Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge |
JP2006515855A JP5186636B2 (ja) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | 二相組織を有するホットストリップを製造する方法及び設備 |
US10/561,385 US20070175548A1 (en) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | Method and installation for the production of hot-rolled strip having a dual-phase structure |
KR1020057023848A KR20060057538A (ko) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | 이중-상 구조를 갖는 고온 압연 밴드를 제조하는 방법 및장치 |
EP04739698.1A EP1633894B1 (de) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | Verfahren und anlage zur herstellung von warmband mit dualphasengefüge |
PCT/EP2004/006170 WO2004111279A2 (de) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | Verfahren und anlage zur herstellung von warmband mit dualphasengefüge |
RU2006101338/02A RU2346061C2 (ru) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы с двухфазной структурой |
CA2529837A CA2529837C (en) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | Method and installation for the production of hot-rolled strip with a dual-phase microstructure |
CNB2004800167574A CN100381588C (zh) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | 双相组织结构热轧带的生产方法和设备 |
TW093117287A TWI300443B (en) | 2003-06-18 | 2004-06-16 | Method and facility for manufacturing hot strip having dual-phase microstructure |
MYPI20042336A MY136875A (en) | 2003-06-18 | 2004-06-16 | Method and facility for manufacturing hot strip having dual-phase microstructure |
UAA200600445A UA81329C2 (en) | 2003-06-18 | 2004-08-06 | Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure |
ZA200509876A ZA200509876B (en) | 2003-06-18 | 2005-12-06 | Method and installation for the production of hot-rolled strip having a dual-phase structure |
EGNA2005000837 EG23893A (en) | 2003-06-18 | 2005-12-17 | Method and installation for the production of hot-rolled strip with a dual-phase microstructure |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10327383A DE10327383C5 (de) | 2003-06-18 | 2003-06-18 | Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10327383A1 true DE10327383A1 (de) | 2005-02-10 |
DE10327383B4 DE10327383B4 (de) | 2010-10-14 |
DE10327383C5 DE10327383C5 (de) | 2013-10-17 |
Family
ID=33546580
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE10327383A Expired - Fee Related DE10327383C5 (de) | 2003-06-18 | 2003-06-18 | Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20070175548A1 (de) |
EP (1) | EP1633894B1 (de) |
JP (1) | JP5186636B2 (de) |
KR (1) | KR20060057538A (de) |
CN (1) | CN100381588C (de) |
CA (1) | CA2529837C (de) |
DE (1) | DE10327383C5 (de) |
EG (1) | EG23893A (de) |
MY (1) | MY136875A (de) |
RU (1) | RU2346061C2 (de) |
TW (1) | TWI300443B (de) |
UA (1) | UA81329C2 (de) |
WO (1) | WO2004111279A2 (de) |
ZA (1) | ZA200509876B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018192968A1 (de) * | 2017-04-18 | 2018-10-25 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und verfahren zum kühlen von metallbändern oder -blechen |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100447260C (zh) * | 2006-06-23 | 2008-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 盘式带钢快速冷却试验装置及其使用方法 |
EP2361699A1 (de) * | 2010-02-26 | 2011-08-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Kühlung eines Blechs mittels einer Kühlstrecke, Kühlstrecke und Steuer- und/oder Regeleinrichtung für eine Kühlstrecke |
DE102011000089A1 (de) * | 2011-01-11 | 2012-07-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts |
CN103215420B (zh) * | 2012-12-31 | 2015-02-04 | 西安石油大学 | 一种大变形管线钢双相组织的获取方法 |
CN104043660B (zh) * | 2013-09-26 | 2015-09-30 | 北大方正集团有限公司 | 一种非调质钢的生产工艺 |
DE102017127470A1 (de) * | 2017-11-21 | 2019-05-23 | Sms Group Gmbh | Kühlbalken und Kühlprozess mit variabler Abkühlrate für Stahlbleche |
DE102017220891A1 (de) * | 2017-11-22 | 2019-05-23 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Kühlen eines metallischen Guts und Kühlbalken |
CN109576581A (zh) | 2018-11-30 | 2019-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高表面质量、低屈强比热轧高强度钢板及制造方法 |
CN110724801B (zh) * | 2019-10-28 | 2021-02-12 | 重庆科技学院 | Cr-Mo超高强钢在奥氏体和铁素体两相区等温热处理后直接深冷处理提高强韧性的方法 |
RU2724217C1 (ru) * | 2020-02-04 | 2020-06-22 | Антон Владимирович Шмаков | Способ производства стального проката |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0072867B1 (de) * | 1981-02-20 | 1986-04-16 | Kawasaki Steel Corporation | Verfahren zur herstellung eines hochfesten warmgewalzten stahlbandes mit geringem streckgrenze/bruchfertigkeitsverhältnis auf grund des darin vorhandenen mischgefüges |
EP0969112A1 (de) * | 1997-03-17 | 2000-01-05 | Nippon Steel Corporation | Zweiphasen hochfestes stahlblech mit ausgezeichneten dynamischen umformungseigenschaften und verfahren zur herstellung |
EP1108072B1 (de) * | 1998-07-24 | 2002-09-25 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und anlage zur herstellung von dualphasen-stählen |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3533261A (en) * | 1967-06-15 | 1970-10-13 | Frans Hollander | Method and a device for cooling hot-rolled metal strip on a run-out table after being rolled |
FR223577A (de) * | 1973-12-11 | |||
US4159218A (en) * | 1978-08-07 | 1979-06-26 | National Steel Corporation | Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip |
SE430902B (sv) * | 1979-05-09 | 1983-12-19 | Svenskt Stal Ab | Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen |
JPS57137452A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-25 | Kawasaki Steel Corp | Hot rolled high tensile steel plate having composite structure and its manufacture |
DE3440752A1 (de) * | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege |
JPS63207410A (ja) | 1987-02-24 | 1988-08-26 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼帯の板幅変動防止方法 |
JPH0763749B2 (ja) | 1988-11-15 | 1995-07-12 | 日本鋼管株式会社 | 熱間圧延後の冷却方法 |
JPH0390206A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Kobe Steel Ltd | 熱延鋼板の冷却制御方法 |
JPH04167916A (ja) | 1990-10-30 | 1992-06-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | スプレー用給水圧力制御装置 |
JPH06190419A (ja) | 1992-12-24 | 1994-07-12 | Kawasaki Steel Corp | ストリップの冷却方法 |
JPH06238312A (ja) * | 1993-02-18 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板の冷却制御方法 |
DE19513999C2 (de) | 1995-04-13 | 1999-07-29 | Sundwig Gmbh | Fertigungslinie und deren Verwendung zum Herstellen von Stahlband |
FR2735148B1 (fr) * | 1995-06-08 | 1997-07-11 | Lorraine Laminage | Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du niobium, et ses procedes de fabrication. |
EP0750049A1 (de) * | 1995-06-16 | 1996-12-27 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Ferritischer Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung |
CN1161378A (zh) * | 1996-01-16 | 1997-10-08 | 艾利格汉尼·勒德鲁姆公司 | 生产双相铁素体不锈钢带的方法 |
DE19963186B4 (de) | 1999-12-27 | 2005-04-14 | Siemens Ag | Verfahren zur Steuerung und/oder Regelung der Kühlstrecke einer Warmbandstrasse zum Walzen von Metallband und zugehörige Vorrichtung |
DE10129565C5 (de) | 2001-06-20 | 2007-12-27 | Siemens Ag | Kühlverfahren für ein warmgewalztes Walzgut und hiermit korrespondierendes Kühlstreckenmodell |
US20080178972A1 (en) | 2006-10-18 | 2008-07-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd) | High strength steel sheet and method for producing the same |
-
2003
- 2003-06-18 DE DE10327383A patent/DE10327383C5/de not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-06-08 EP EP04739698.1A patent/EP1633894B1/de not_active Revoked
- 2004-06-08 JP JP2006515855A patent/JP5186636B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-08 WO PCT/EP2004/006170 patent/WO2004111279A2/de active Application Filing
- 2004-06-08 US US10/561,385 patent/US20070175548A1/en not_active Abandoned
- 2004-06-08 KR KR1020057023848A patent/KR20060057538A/ko not_active Application Discontinuation
- 2004-06-08 RU RU2006101338/02A patent/RU2346061C2/ru active
- 2004-06-08 CN CNB2004800167574A patent/CN100381588C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-08 CA CA2529837A patent/CA2529837C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-16 MY MYPI20042336A patent/MY136875A/en unknown
- 2004-06-16 TW TW093117287A patent/TWI300443B/zh not_active IP Right Cessation
- 2004-08-06 UA UAA200600445A patent/UA81329C2/uk unknown
-
2005
- 2005-12-06 ZA ZA200509876A patent/ZA200509876B/xx unknown
- 2005-12-17 EG EGNA2005000837 patent/EG23893A/xx active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0072867B1 (de) * | 1981-02-20 | 1986-04-16 | Kawasaki Steel Corporation | Verfahren zur herstellung eines hochfesten warmgewalzten stahlbandes mit geringem streckgrenze/bruchfertigkeitsverhältnis auf grund des darin vorhandenen mischgefüges |
EP0969112A1 (de) * | 1997-03-17 | 2000-01-05 | Nippon Steel Corporation | Zweiphasen hochfestes stahlblech mit ausgezeichneten dynamischen umformungseigenschaften und verfahren zur herstellung |
EP1108072B1 (de) * | 1998-07-24 | 2002-09-25 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und anlage zur herstellung von dualphasen-stählen |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018192968A1 (de) * | 2017-04-18 | 2018-10-25 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und verfahren zum kühlen von metallbändern oder -blechen |
US11534809B2 (en) | 2017-04-18 | 2022-12-27 | Sms Group Gmbh | Device for cooling metal strips or sheets |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN100381588C (zh) | 2008-04-16 |
MY136875A (en) | 2008-11-28 |
KR20060057538A (ko) | 2006-05-26 |
CA2529837C (en) | 2012-08-21 |
EP1633894B1 (de) | 2017-04-26 |
WO2004111279A3 (de) | 2005-05-06 |
CA2529837A1 (en) | 2004-12-23 |
JP5186636B2 (ja) | 2013-04-17 |
EP1633894A2 (de) | 2006-03-15 |
ZA200509876B (en) | 2006-11-29 |
CN1820086A (zh) | 2006-08-16 |
EG23893A (en) | 2007-12-13 |
RU2006101338A (ru) | 2006-06-10 |
DE10327383B4 (de) | 2010-10-14 |
UA81329C2 (en) | 2007-12-25 |
TWI300443B (en) | 2008-09-01 |
WO2004111279A2 (de) | 2004-12-23 |
DE10327383C5 (de) | 2013-10-17 |
RU2346061C2 (ru) | 2009-02-10 |
TW200502405A (en) | 2005-01-16 |
US20070175548A1 (en) | 2007-08-02 |
JP2006527790A (ja) | 2006-12-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0885974B1 (de) | Verfahren zum Walzen von Warmband in einer CSP-Anlage | |
EP1469954B2 (de) | Verfahren zur herstellung von warmband aus austenitischen nichtrostenden stählen | |
EP1305122B1 (de) | Produktionsverfahren und -anlage zur erzeugung von dünnen flachprodukten | |
DE19911287C1 (de) | Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes | |
DE3825634C2 (de) | Verfahren zur Erzeugung von Warmbad oder Grobblechen | |
DE102005051052A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Mehrphasengefüge | |
AT504782A4 (de) | Verfahren zur herstellung eines warmgewalzten stahlbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens | |
EP2690183A1 (de) | Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung | |
EP2507399B1 (de) | Warmwalzwerk und verfahren zum warmwalzen eines metallbandes oder -blechs | |
DE10327383B4 (de) | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge | |
DE19600990C2 (de) | Verfahren zum Warmwalzen von Stahlbändern | |
EP1319725B1 (de) | Verfahren zum Herstellen von Warmband | |
EP0820529B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines warmgefertigten langgestreckten erzeugnisses insbesondere stab oder rohr aus hochlegiertem oder übereutektoidem stahl | |
DE10315419B3 (de) | Verfahren zum Herstellen von Schraubenfedern oder Stabilisatoren | |
DE19950502C1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes | |
EP1038978B1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes | |
AT525283B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Dualphasenstahlbands in einer Gieß-Walz-Verbundanlage, ein mit dem Verfahren hergestelltes Dualphasenstahlband und eine Gieß-Walz-Verbundanlage | |
WO2023016965A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines hoch- und höchstfesten mehrphasenstahls | |
EP0970256B1 (de) | Warmwalzen von stahlband | |
EP0185341B2 (de) | Verfahren zur Erhöhung der Festigkeit von Bewehrungsstählen | |
MXPA05013706A (en) | Method and installation for the production of hot-rolled strip having a dual-phase structure |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: SMS SIEMAG AKTIENGESELLSCHAFT, 40237 DUESSELDO, DE Owner name: ACERIA COMPACTA DE BIZKAIA S.A., SESTAO, BIZKA, ES |
|
8363 | Opposition against the patent | ||
R082 | Change of representative |
Representative=s name: HEMMERICH & KOLLEGEN, DE |
|
R034 | Decision of examining division/federal patent court maintaining patent in limited form now final |
Effective date: 20130712 |
|
R206 | Amended patent specification |
Effective date: 20131017 |
|
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: SMS GROUP GMBH, DE Free format text: FORMER OWNERS: ACERIA COMPACTA DE BIZKAIA S.A., SESTAO, BIZKAIA, ES; SMS SIEMAG AKTIENGESELLSCHAFT, 40237 DUESSELDORF, DE Owner name: ACERIA COMPACTA DE BIZKAIA S.A., SESTAO, ES Free format text: FORMER OWNERS: ACERIA COMPACTA DE BIZKAIA S.A., SESTAO, BIZKAIA, ES; SMS SIEMAG AKTIENGESELLSCHAFT, 40237 DUESSELDORF, DE |
|
R082 | Change of representative |
Representative=s name: HEMMERICH & KOLLEGEN, DE |
|
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |