UA81329C2 - Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure - Google Patents
Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure Download PDFInfo
- Publication number
- UA81329C2 UA81329C2 UAA200600445A UAA200600445A UA81329C2 UA 81329 C2 UA81329 C2 UA 81329C2 UA A200600445 A UAA200600445 A UA A200600445A UA A200600445 A UAA200600445 A UA A200600445A UA 81329 C2 UA81329 C2 UA 81329C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- cooling
- temperature
- hot
- ferrite
- stage
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 160
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 9
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
- C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід стосується способу виготовлення гарячекатаної стрічки з двофазною структурою із фериту і 2 мартенситу, причому щонайменше 7095 аустеніту перетворені на ферит, із гарячекатаного стану за допомогою контрольованого двоступеневого охолоджування після чистової прокатки до температури стрічки нижчої за температуру початку мартенситного перетворення на ділянці охолоджування, яка складається з розташованих на відстані одна за одною водоохолоджувальних груп.The invention relates to a method of manufacturing a hot-rolled strip with a two-phase structure of ferrite and 2 martensite, with at least 7095 austenite transformed into ferrite, from the hot-rolled state by means of controlled two-stage cooling after finishing rolling to a strip temperature lower than the temperature of the beginning of the martensitic transformation in the cooling section, which consists of water cooling groups located at a distance from each other.
Цілеспрямоване структурне перетворення за допомогою керованого охолоджування сталей відоме, причому 70 для отримання двофазних сталей це кероване охолоджування здійснюють за часом після деформації гарячекатаної стрічки. Вид двофазної структури, що досягається, істотно залежить при цьому від технічно можливих швидкостей охолоджування і хімічного складу сталі. Важливим при цьому в будь-якому випадку є достатнє утворення фериту щонайменше 7095 на першому ступені охолоджування. На цьому першому ступені охолоджування потрібно уникати перетворення аустеніту в перлітній області. 19 Інтенсивність охолоджування на другому ступені охолоджування, що йде за першим ступенем охолоджування, повинна бути настільки великою, щоб досягнути температур змотування нижчих за температуру початку мартенситного перетворення. Тільки після цього гарантовано утворення двофазної структури з феритними та мартенситними складовими.Targeted structural transformation using controlled cooling of steels is known, and 70 to obtain two-phase steels, this controlled cooling is carried out over time after the deformation of the hot-rolled strip. The type of two-phase structure that is achieved depends significantly on the technically possible cooling rates and the chemical composition of the steel. Important in any case is the sufficient formation of ferrite at least 7095 at the first stage of cooling. At this first stage of cooling, austenite transformation in the pearlite region must be avoided. 19 The intensity of cooling in the second stage of cooling, which follows the first stage of cooling, must be so great as to reach winding temperatures lower than the temperature of the beginning of the martensitic transformation. Only after that, the formation of a two-phase structure with ferritic and martensitic components is guaranteed.
Відоме отримання двофазних сталей не представляє проблеми при малих швидкостях стрічки або при достатній довжині ділянок охолоджування. При дуже високих швидкостях стрічки початок другого ступеня охолоджування може бути, проте, зміщений на ділянці охолоджування настільки, що подальше утворення мартенситу буде відбуватися неповністю або взагалі не відбуватиметься. Тоді виникає змішана структура з фериту, бейніту та частин мартенситу, який не досягає бажаних механічних властивостей суто двофазної структури. сThe known production of two-phase steels is not a problem at low belt speeds or at sufficient length of the cooling sections. At very high belt speeds, the start of the second stage of cooling may, however, be shifted in the cooling zone to such an extent that further formation of martensite will occur incompletely or not at all. Then there is a mixed structure of ferrite, bainite and parts of martensite, which does not achieve the desired mechanical properties of a purely two-phase structure. with
В ІЇЕР 0747495 В1| описаний спосіб виготовлення сталевого листа високої міцності зі структурою Ге) щонайменше із 7595 фериту щонайменше 1095 мартенситу та, за необхідності, бейніту й залишкового аустеніту.In IIER 0747495 B1| described a method of manufacturing a high-strength steel sheet with a Ge) structure of at least 7595 ferrite, at least 1095 martensite and, if necessary, bainite and residual austenite.
Мова при цьому не йде про структуру суто двофазних сталей. Як сплав використовують мікролеговану ніобієм сталь. Для її отримання гарячекатаний сталевий лист цілеспрямовано охолоджують, причому за повільним охолоджуванням іде швидке охолоджування або як альтернатива повільному охолоджуванню передує спочатку о швидке охолоджування. Для першого ступеня охолоджування швидкість охолоджування вказана 2-15 2 щ еС/с с протягом 8-40 с до кінцевої температури між точкою Аг. і 7302С. Другий ступінь охолоджування проводять зі швидкістю охолоджування 20-1502С/с нижче за точку Агз. оAt the same time, we are not talking about the structure of purely two-phase steels. Niobium microalloyed steel is used as an alloy. To obtain it, the hot-rolled steel sheet is purposefully cooled, and slow cooling is followed by rapid cooling or, as an alternative to slow cooling, rapid cooling precedes it. For the first stage of cooling, the cooling rate is specified as 2-15 2 s/h eS/s s for 8-40 s to the final temperature between point Ag. and 7302C. The second stage of cooling is carried out with a cooling rate of 20-1502C/s below the Agz point. at
В (ЕР 1108072 ВІ) описаний спосіб отримання двофазних сталей, при якому після чистової прокатки за - зв / Допомогою двоступеневого охолоджування - спочатку повільно, потім швидко - досягають двофазної структури із со 70-9090 фериту і 30-1095 мартенситу. Перше (повільне) охолоджування здійснюють на ділянці охолоджування, на якій гарячекатану смугу охолоджують за допомогою розташованих на відстані одна від одної зон водяного охолоджування зі швидкістю охолоджування 20-30 К/сє. Охолоджування відрегульоване при цьому так, що крива охолоджування заходить у феритну область з такою високою температурою, що утворення фериту може « 20 відбуватися швидко. Це перше охолоджування продовжують доти, поки щонайменше 7090 аустеніту не -в перетвориться на ферит, безпосередньо після чого без часу витримки іде подальше (швидке) охолоджування. с Виходячи з цього описаного рівня техніки з показаними різними можливостями отримання двофазної :з» структури, завданням винаходу є створення способу та установки, за допомогою яких виготовлення гарячекатаної стрічки з двофазною структурою може здійснюватися на традиційній ливарно-прокатній установці з наявними там локальними і, тим самим, також часовими обмеженнями. Охолоджувальний тракт такої со що установки відрізняється тим, що загальна довжина не перевищує, як правило, 50 м і не передбачається компактне охолоджування. -й Це завдання вирішується в частині способу за допомогою ознак п. 1 за рахунок того, що для сталі з сю хімічним складом 0,01-0,0895 вуглецю, 0,995 кремнію, 0,5-1,690 марганцю, 1,290 алюмінію, 0,3-1,295 хрому, інше залізо, і неодмінні домішки, для отримання гарячекатаної стрічки з двофазною структурою з 70-95905 фериту і ко 30-595 мартенситу з високою механічною міцністю і високою деформівністю (межа міцності при розтягненні понад с 6бОоМПа, відносне подовження при розриві щонайменше 25905) на ділянці охолоджування ливарно-прокатної установки здійснюють двоступеневе контрольоване охолоджування з кінцевою температурою прокатки стрічки Ткінцев: Аз -Т00К є Тунцево х Аз -50 К до температури змотування стрічки Т змотування 5 З009С (« вв температури початку мартенситного перетворення), причому швидкість М у » охолоджування на обох ступенях охолоджування складає М-30-150 К/с, переважно М-50-90 К/с, перший ступінь охолоджування здійснюють аж до (Ф) заходження кривої охолоджування в феритну область, а потім вивільнену внаслідок перетворення аустеніту наIn (ER 1108072 VI) a method of obtaining two-phase steels is described, in which after finishing rolling with the help of two-stage cooling - first slowly, then quickly - they reach a two-phase structure with so 70-9090 ferrite and 30-1095 martensite. The first (slow) cooling is carried out in the cooling section, where the hot-rolled strip is cooled using water cooling zones located at a distance from each other with a cooling rate of 20-30 K/sec. The cooling is regulated in such a way that the cooling curve enters the ferrite region with such a high temperature that the formation of ferrite can occur quickly. This first cooling is continued until at least 7090 austenite has turned into ferrite, immediately after which further (rapid) cooling takes place without a dwell time. c Based on this described state of the art with the various possibilities of obtaining a two-phase "c" structure, the task of the invention is to create a method and an installation by means of which the production of hot-rolled strip with a two-phase structure can be carried out on a traditional foundry-rolling installation with the existing local and, therefore themselves, as well as time constraints. The cooling path of such an installation is distinguished by the fact that the total length does not exceed, as a rule, 50 m and compact cooling is not expected. This task is solved in part of the method using the features of item 1 due to the fact that for steel with this chemical composition 0.01-0.0895 carbon, 0.995 silicon, 0.5-1.690 manganese, 1.290 aluminum, 0.3 -1.295 chromium, other iron, and necessary impurities to obtain a hot-rolled strip with a two-phase structure of 70-95905 ferrite and co 30-595 martensite with high mechanical strength and high deformability (tensile strength over s 6bOoMPa, relative elongation at break at least 25905) in the cooling section of the casting and rolling plant, a two-stage controlled cooling is carried out with the final rolling temperature of the strip Tkintsev: Az -T00K is Tuntsevo x Az -50 K to the temperature of the winding of the tape T winding 5 Z009С ("at the temperature of the beginning of the martensitic transformation), and the speed M in » cooling at both stages of cooling is M-30-150 K/s, preferably M-50-90 K/s, the first stage of cooling is carried out up to (F) the entry of the cooling curve into the ferrite region ast, and then released as a result of the transformation of austenite to
ГІ ферит теплоту перетворення використовують для ізотермічної витримки при досягнутій температурі стрічки з часом витримки 5 с аж до початку другого ступеня охолоджування. во Через невелику довжину традиційних ділянок охолоджування в наявних ливарно-прокатних установках виготовлення гарячекатаної стрічки з двофазною структурою можливе тільки за допомогою спеціальної техніки охолоджування. Щоб подібне охолоджування можна було здійснити, дотримання певних граничних значень хімічного складу, приведеного в п.1, є обов'язковим для досягнення бажаного ступеня перетворення протягом наявного короткого загального часу охолоджування. 65 Охолоджування передбачає при цьому двоступеневе охолоджування з різними, вибираними швидкостями охолоджування, що переривається часом ізотермічної витримки максимум 5 с Початок часу витримки, що відповідає закінченню першого ступеня охолоджування, визначають входженням кривої охолоджування в феритну область або початком перетворення аустеніту на ферит. Під час короткої ізотермічної фази при охолоджуванні, максимум 5 с, коли, згідно з винаходом, вивільнену теплоту перетворення використовують дляGI ferrite of the heat of transformation is used for isothermal exposure at the reached temperature of the tape with a exposure time of 5 s up to the beginning of the second stage of cooling. Because of the small length of traditional cooling sections in existing casting and rolling plants, the production of hot-rolled strip with a two-phase structure is possible only with the help of special cooling techniques. In order for such cooling to be carried out, compliance with certain limit values of the chemical composition given in clause 1 is mandatory to achieve the desired degree of conversion during the available short total cooling time. 65 Cooling involves two-stage cooling with different, selectable cooling rates, which is interrupted by an isothermal holding time of a maximum of 5 s. The beginning of the holding time, which corresponds to the end of the first stage of cooling, is determined by the entry of the cooling curve into the ferrite region or the beginning of the transformation of austenite into ferrite. During the short isothermal phase during cooling, maximum 5 s, when, according to the invention, the released heat of transformation is used to
Підтримки постійного значення температури й при цьому компенсують неминуче повітряне охолоджування, відбувається бажане перетворення аустеніту щонайменше на 7095 у ферит. За цим часом витримки безпосередньо починають другий ступінь охолоджування гарячекатаної стрічки до температури нижче за 300260.Maintaining a constant temperature value and at the same time compensating for inevitable air cooling, the desired transformation of austenite at least 7095 to ferrite occurs. At this time, the exposures directly begin the second stage of cooling the hot-rolled strip to a temperature below 300260.
Оскільки ця температура лежить нижче за температуру початку утворення мартенситу, то при такому охолоджуванні з мартенситом отримують другий компонент структури бажаної величини. 70 Крім короткого часу витримки, охолоджування характеризується точно заданою швидкістю охолоджування для обох ступенів охолоджування. Ця швидкість охолоджування складає М-30-150 К/с, переважно М-50-90 К/с, залежно від геометрії гарячекатаної стрічки та від хімічного складу марки сталі, що застосовується. Відносно цих швидкостей охолоджування потрібно вказати, що швидкість охолоджування менша за 30 К/с через невелику кількість часу на традиційній ділянці охолоджування ливарно-прокатної установки, неможлива, тоді як швидкості 75 охолоджування більші за 150 К/с на подібних ділянках охолоджування також недосяжні.Since this temperature is lower than the temperature at which martensite formation begins, the second component of the structure of the desired size is obtained with this cooling with martensite. 70 In addition to the short dwell time, the cooling is characterized by a precisely defined cooling rate for both cooling stages. This cooling rate is M-30-150 K/s, preferably M-50-90 K/s, depending on the geometry of the hot-rolled strip and the chemical composition of the steel grade used. Regarding these cooling rates, it should be noted that a cooling rate of less than 30 K/s due to a small amount of time in a conventional cooling section of a rolling mill is not possible, while cooling rates of more than 150 K/s in similar cooling sections are also unattainable.
У порівнянні з виготовленням двофазної гарячекатаної стрічки відповідно до рівня техніки, спосіб, згідно з винаходом, крім відмінного хімічного складу вихідної сталі, відрізняється тим, що а) кінцева температура прокатки лежить помітно нижче за температуру Аз;In comparison with the production of two-phase hot-rolled strip in accordance with the state of the art, the method according to the invention, in addition to the excellent chemical composition of the starting steel, differs in that a) the final rolling temperature is significantly lower than the Az temperature;
Б) на другому ступені охолоджування здійснюють до температури нижче за 3009; с) швидкості охолоджування лежать нижче за 150 К/с і вище за 30 К/с; а) між обома ступенями охолоджування передбачений дуже короткий, максимум 5 с, час витримки, протягом якого не відбувається охолоджування; є) перетворення на ферит відбувається ізотермічно.B) at the second stage, cooling is carried out to a temperature below 3009; c) cooling rates are lower than 150 K/s and higher than 30 K/s; a) between both stages of cooling, there is a very short, maximum 5 s, exposure time, during which no cooling occurs; g) conversion to ferrite occurs isothermally.
Установка для здійснення способу, згідно з винаходом, відрізняється тим, що за останньою чистовою Га прокатною кліттю розташована традиційна ділянка охолоджування ливарно-прокатної установки, що містить декілька розташованих на відстані одна за одною, регульованих груп водяного охолоджування з водяними о балками. Наявні в кожній охолоджувальній групі охолоджувальні балки розташовані з можливістю рівномірної подачі до верхньої і нижньої сторін гарячекатаної стрічки певної кількості води. Загальну кількість води можна регулювати, підключаючи або відключаючи окремі охолоджувальні балки під час прокатки. Кількість і Ф) розташування підключених водяних балок може бути заздалегідь задана для оптимального узгодження всієї ділянки охолоджування зі встановлюваними умовами охолоджування. счThe installation for implementing the method, according to the invention, differs in that behind the last clean Ha rolling cage there is a traditional cooling section of a casting and rolling plant, which contains several adjustable water cooling groups with water beams located at a distance from each other. The cooling beams present in each cooling group are located with the possibility of uniform supply of a certain amount of water to the upper and lower sides of the hot-rolled strip. The total amount of water can be adjusted by connecting or disconnecting individual cooling beams during rolling. The number and Ф) location of the connected water beams can be pre-set for optimal matching of the entire cooling area with the set cooling conditions. high school
Інші деталі, ознаки та властивості винаходу більш детально пояснюються нижче з прикладом його со здійснення, зображеного на схематичних кресленнях, на яких представлено: фіг.1: крива охолоджування час-температура для гарячекатаної стрічки; - фіг.2: схема ділянки охолоджування ливарно-прокатної установки з б-кліттєвою чистовою лінією; ее фіг.3: схема ділянки охолоджування ливарно-прокатної установки з 7-клітковою чистовою лінією.Other details, features and properties of the invention are explained in more detail below with an example of its implementation shown in the schematic drawings, which show: Fig. 1: cooling time-temperature curve for a hot-rolled strip; - Fig. 2: diagram of the cooling section of the casting and rolling plant with a b-cell finishing line; and Fig. 3: diagram of the cooling section of the casting and rolling plant with a 7-cell finishing line.
На фіг.1 як приклад зображена крива охолоджування час-температура гарячекатаної стрічки, охолодженої, згідно з винаходом, на вихідному рольгангу на ділянці 1 охолоджування. Гарячекатана стрічка зі складом 0,0690 « вуглецю, 0,195 кремнію, 1,290 марганцю, 0,01595 фосфору, 0,069о сірки, 0,03695 алюмінію, 0,1590 міді, 0,05490 нікелю, 0,7195 хрому, інше залізо й неодмінні домішки охолоджували зі встановленої кінцевої температури - с прокатки Тунцев. 80097 на ділянці охолоджування зі швидкістю охолоджування М 3 54 К/с до температури а гарячекатаної стрічки 6702, при якій крива охолоджування заходила в феритну область. Протягом часу є» витримки біля 4 секунд температура гарячекатаної стрічки залишалася при цій температурі Т постійна ВИТРИМКИ, перш ніж вона була остаточно охолоджена на другій ділянці охолоджування зі швидкістю охолоджування М » 84Figure 1 shows, as an example, the cooling time-temperature curve of a hot-rolled strip cooled, according to the invention, on the output roller conveyor at the cooling section 1. Hot-rolled strip with a composition of 0.0690 " carbon, 0.195 silicon, 1.290 manganese, 0.01595 phosphorus, 0.069o sulfur, 0.03695 aluminum, 0.1590 copper, 0.05490 nickel, 0.7195 chromium, other iron and essential impurities cooled from the set final temperature - from the Tuntsev rolling mill. 80097 in the cooling section with a cooling rate of M 3 54 K/s to the temperature a of the hot-rolled strip 6702, at which the cooling curve entered the ferrite region. During the holding time of about 4 seconds, the temperature of the hot-rolled strip remained at this temperature T constant HOLDING TIME, before it was finally cooled in the second cooling section with a cooling rate of M » 84
К/с до температури стрічки нижче за 3002С (температура змотування біля 250 УС). У виготовленої цим способом бо гарячекатаної стрічки з двофазною структурою в бажаному діапазоні щонайменше 7095 фериту і менше за 2095 - мартенситу, під час випробувань була отримана межа міцності при розтягненні 620МПа в комбінації з відношенням межі текучості до тимчасового опору 0,52. о На фіг.2 як приклад зображена схема виконаної, згідно з винаходом, ділянки 1 охолоджування традиційноїK/s to tape temperature below 3002С (winding temperature about 250 US). In the hot-rolled strip produced in this way, with a two-phase structure in the desired range of at least 7095 ferrite and less than 2095 - martensite, during the tests, a tensile strength of 620 MPa was obtained in combination with a ratio of yield strength to temporary resistance of 0.52. Figure 2, as an example, shows a diagram of a traditional cooling section 1 performed according to the invention
Ге 250 ливарно-прокатної установки. Ділянка 1 охолоджування, що проходить для гарячекатаної стрічки 10 у напрямі 8 її транспортування, знаходиться між останньою чистовою кліттю 2 і моталкою 5. Між останньою чистовою кліттюGe 250 casting and rolling plant. The cooling section 1 passing for the hot-rolled strip 10 in the direction 8 of its transportation is located between the last finishing cage 2 and the winding 5. Between the last finishing cage
Ме; 2 і першою групою З) водяного охолоджування знаходиться місце 6 вимірювання для контролю температури, що поступає в ділянку 1 охолоджування гарячекатаної стрічки 10. Ділянка 1 охолоджування складається на фіг.2, загалом, із восьми охолоджувальних груп Зі.7 і 4, причому остання виконана нерідко у вигляді вирівнювальної зони 4. У більш загальному вигляді залежно від конкретної ливарно-прокатної установки в традиційну ділянку о охолоджування входять 6-9 охолоджувальних груп.Me; 2 and the first group C) of water cooling is the place 6 of measurement for controlling the temperature entering the cooling section 1 of the hot-rolled strip 10. The cooling section 1 consists in Fig. 2, in general, of eight cooling groups Z.7 and 4, and the last one is made often in the form of leveling zone 4. In a more general form, depending on the specific casting and rolling plant, the traditional cooling section includes 6-9 cooling groups.
У зображеному прикладі на фіг2 мова йде про типову схему ділянки охолоджування для б-клітгєвої о ливарно-прокатної установки, що видно по проміжку між охолоджувальними групами 2. і 4. Подальша доробка до 7-кліттєвої чистової лінії нерідко обумовлює необхідність зміщення, наприклад, першої охолоджувальної 60 групи (зони охолоджування) 31 назад у конструктивний проміжок між охолоджувальними групами Зі і 4.уУ цьому випадку виникає схема ділянки Г охолоджування на фіг.3, який відрізняється від ділянки 1 охолоджування на фіг.2 тільки відсутністю цього конструктивного проміжку між охолоджувальними групами 31.7 і 4. Посилальні позиції окремих конструктивних елементів і вузлів на фіг.3 відповідають тому посилальним позиціям на фіг.2.In the example shown in Fig. 2, we are talking about a typical scheme of the cooling section for a b-cell casting and rolling plant, which can be seen in the gap between cooling groups 2 and 4. Further refinement to the 7-cell finishing line often necessitates the displacement, for example, of the first of the cooling group 60 (cooling zone) 31 back into the structural gap between the cooling groups Z and 4. In this case, the diagram of the cooling section Г in Fig. 3 appears, which differs from the cooling section 1 in Fig. 2 only by the absence of this structural gap between the cooling groups 31.7 and 4. The reference positions of individual structural elements and nodes in Fig. 3 correspond to the reference positions in Fig. 2.
Виключення складає перша охолоджувальна група З, верхня охолоджувальна балка якої на відміну від бо охолоджувальної балки групи 3. на фіг.2 виконана у звичайній довжині охолоджувальних груп 32-37.The exception is the first cooling group Z, the upper cooling beam of which, unlike the cooling beam of group 3 in Fig. 2, is made in the usual length of cooling groups 32-37.
Як правило, кожна охолоджувальна група містить по чотири охолоджувальних балки на верхній і нижній сторонах стрічки. Кожна охолоджувальна балка, у свою чергу, складається із двох рядів водяних трубок для охолоджування верхньої 10! і нижньої 10" сторін стрічки. Як особливість зображена на фіг.2 охолоджувальна група Зі через брак місця вкорочена на верхній стороні на одну охолоджувальну балку.As a rule, each cooling group contains four cooling beams on the upper and lower sides of the belt. Each cooling beam, in turn, consists of two rows of water tubes to cool the upper 10! and lower 10" sides of the tape. As a feature shown in Fig. 2, cooling group Z is shortened on the upper side by one cooling beam due to lack of space.
На відміну від передніх охолоджувальних груп 34.7, що містять на кожний охолоджувальний брус один перемикальний клапан 7, вирівнювальна зона 4 містить на кожний брус два клапани 7. Це значить, що у вирівнювальній зоні кожним рядом охолоджувальних трубок можна керувати окремо і, тим самим, можна точніше регулювати кількість води.Unlike the front cooling groups 34.7, which contain one switching valve 7 for each cooling bar, the equalizing zone 4 contains two valves 7 for each bar. This means that in the equalizing zone, each row of cooling tubes can be controlled separately and, thus, it is possible regulate the amount of water more precisely.
Залежно від прокатаної товщини готової стрічки змінюється швидкість її виходу з чистової лінії, і 70 Відповідно необхідно погодити режим роботи ділянки охолоджування, щоб можна було встановити криву час-температура, необхідну для отримання потрібних властивостей стрічки. Для товщини стрічки, наприклад,Depending on the rolled thickness of the finished strip, the speed of its exit from the finishing line changes, and 70 Accordingly, it is necessary to adjust the mode of operation of the cooling section so that the time-temperature curve necessary to obtain the desired properties of the strip can be established. For tape thickness, e.g.
Змм досягають першого необхідного ступеня охолоджування з охолоджувальними групами З 4 і З», тоді як другий ступінь охолоджування реалізують із групами З5,Зв, 37 і 4. У готової стрічки товщиною 2мм внаслідок змінених крайових умов для другого ступеня охолоджування використовують тільки охолоджувальні групи 75. Зв, 3714.Zmm achieve the first required degree of cooling with cooling groups Z 4 and Z", while the second degree of cooling is implemented with groups Z5, Zv, 37 and 4. In the finished tape with a thickness of 2 mm, due to the changed boundary conditions, only cooling groups 75 are used for the second degree of cooling. Zv, 3714.
Перелік посилальних позицій 1 - ділянка охолоджування 2 - остання чистова кліть 34-7 - групи водяного охолоджування 20 4 - група водяного охолоджування (вирівнювальна зона) 5 - моталка 6 - місце вимірювання температури 7 - перемикальний клапан 8 - напрям транспортування с 25 10 - гарячекатана смуга - верхня сторона стрічки і9) 10" - нижня сторона стрічкиList of reference items 1 - cooling section 2 - last finishing cage 34-7 - water cooling groups 20 4 - water cooling group (equalization zone) 5 - winding machine 6 - temperature measurement place 7 - switching valve 8 - transportation direction c 25 10 - hot-rolled strip - the upper side of the tape and 9) 10" - the lower side of the tape
М. - швидкість охолоджування на першому ступені охолоджуванняM. is the cooling rate at the first stage of cooling
М» - швидкість охолоджування на другому ступені охолоджування Ге»!M" is the cooling rate at the second stage of cooling Ge"!
Ткінцев. - температура стрічки після останньої чистової клітіTkintsev. - the temperature of the tape after the last cleaning cage
Тростійна - Температура стрічки під час витримки сReed - The temperature of the tape during exposure
Тзмотування " Температура стрічки після закінчення охолоджування (температура змотування) со «- зеWinding "The temperature of the tape after the end of cooling (winding temperature) so "- ze
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10327383A DE10327383C5 (en) | 2003-06-18 | 2003-06-18 | Plant for the production of hot strip with dual phase structure |
| PCT/EP2004/006170 WO2004111279A2 (en) | 2003-06-18 | 2004-06-08 | Method and installation for the production of hot-rolled strip having a dual-phase structure |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA81329C2 true UA81329C2 (en) | 2007-12-25 |
Family
ID=33546580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200600445A UA81329C2 (en) | 2003-06-18 | 2004-08-06 | Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20070175548A1 (en) |
| EP (1) | EP1633894B1 (en) |
| JP (1) | JP5186636B2 (en) |
| KR (1) | KR20060057538A (en) |
| CN (1) | CN100381588C (en) |
| CA (1) | CA2529837C (en) |
| DE (1) | DE10327383C5 (en) |
| EG (1) | EG23893A (en) |
| MY (1) | MY136875A (en) |
| RU (1) | RU2346061C2 (en) |
| TW (1) | TWI300443B (en) |
| UA (1) | UA81329C2 (en) |
| WO (1) | WO2004111279A2 (en) |
| ZA (1) | ZA200509876B (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100447260C (en) * | 2006-06-23 | 2008-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | Quick cooling test plant for disk type band steel, and method of use |
| EP2361699A1 (en) | 2010-02-26 | 2011-08-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for cooling sheet metal with a cooling section, cooling section and control and/or regulating device for a cooling section |
| DE102011000089A1 (en) * | 2011-01-11 | 2012-07-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for producing a hot rolled flat steel product |
| CN103215420B (en) * | 2012-12-31 | 2015-02-04 | 西安石油大学 | Obtaining method of large deformation pipe line steel double phase structure |
| CN104043660B (en) * | 2013-09-26 | 2015-09-30 | 北大方正集团有限公司 | A kind of production technology of non-hardened and tempered steel |
| DE102017206540A1 (en) * | 2017-04-18 | 2018-10-18 | Sms Group Gmbh | Apparatus and method for cooling metal strips or sheets |
| DE102017127470A1 (en) * | 2017-11-21 | 2019-05-23 | Sms Group Gmbh | Chilled beams and cooling process with variable cooling rate for steel sheets |
| DE102017220891A1 (en) * | 2017-11-22 | 2019-05-23 | Sms Group Gmbh | Method for cooling a metallic material and cooling beam |
| CN109576581A (en) | 2018-11-30 | 2019-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | A kind of great surface quality, low yield strength ratio hot-rolled high-strength steel plate and manufacturing method |
| CN110724801B (en) * | 2019-10-28 | 2021-02-12 | 重庆科技学院 | Method for improving strength and toughness of Cr-Mo ultrahigh-strength steel by direct cryogenic treatment after austenite and ferrite two-phase region isothermal heat treatment |
| RU2724217C1 (en) * | 2020-02-04 | 2020-06-22 | Антон Владимирович Шмаков | Method of producing rolled steel |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3533261A (en) * | 1967-06-15 | 1970-10-13 | Frans Hollander | Method and a device for cooling hot-rolled metal strip on a run-out table after being rolled |
| FR223577A (en) * | 1973-12-11 | |||
| US4159218A (en) * | 1978-08-07 | 1979-06-26 | National Steel Corporation | Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip |
| SE430902B (en) * | 1979-05-09 | 1983-12-19 | Svenskt Stal Ab | SET TO HEAT TREAT A STALBAND WITH 0.05 - 0.20% CARBON CONTENT AND LOW CONTENTS |
| JPS57137426A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-25 | Kawasaki Steel Corp | Production of low yield ratio, high tensile hot rolled steel plate by mixed structure |
| JPS57137452A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-25 | Kawasaki Steel Corp | Hot rolled high tensile steel plate having composite structure and its manufacture |
| DE3440752A1 (en) * | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | METHOD FOR PRODUCING HOT TAPE WITH A TWO-PHASE TEXTURE |
| JPS63207410A (en) | 1987-02-24 | 1988-08-26 | Kawasaki Steel Corp | Method for preventing variation of sheet width of hot rolled steel strip |
| JPH0763749B2 (en) | 1988-11-15 | 1995-07-12 | 日本鋼管株式会社 | Cooling method after hot rolling |
| JPH0390206A (en) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Kobe Steel Ltd | Control method for cooling of hot rolled steel plate |
| JPH04167916A (en) | 1990-10-30 | 1992-06-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Device for controlling pressure of feeding water for spraying |
| JPH06190419A (en) | 1992-12-24 | 1994-07-12 | Kawasaki Steel Corp | Method for cooling strip |
| JPH06238312A (en) * | 1993-02-18 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for controlling cooling of hot rolled steel sheet |
| DE19513999C2 (en) | 1995-04-13 | 1999-07-29 | Sundwig Gmbh | Production line and its use for the production of steel strip |
| FR2735148B1 (en) * | 1995-06-08 | 1997-07-11 | Lorraine Laminage | HIGH-STRENGTH, HIGH-STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET CONTAINING NIOBIUM, AND METHODS OF MAKING SAME. |
| EP0750049A1 (en) * | 1995-06-16 | 1996-12-27 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Ferritic steel and its manufacture and use |
| CN1161378A (en) * | 1996-01-16 | 1997-10-08 | 艾利格汉尼·勒德鲁姆公司 | Process for producing dual phase ferritic stainless steel strip |
| EP0969112B2 (en) * | 1997-03-17 | 2017-03-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | A method of producing dual-phase high-strength steel sheets having high impact energy absorption properties |
| DE19833321A1 (en) * | 1998-07-24 | 2000-01-27 | Schloemann Siemag Ag | Method and installation to produce dual phase steels out of hot-rolled strip, with cooling rate at first cooling stage set sufficiently low to obtain temperature which is sufficiently high for rapid transformation of austenite into ferrite |
| DE19963186B4 (en) | 1999-12-27 | 2005-04-14 | Siemens Ag | Method for controlling and / or regulating the cooling section of a hot strip mill for rolling metal strip and associated device |
| DE10129565C5 (en) | 2001-06-20 | 2007-12-27 | Siemens Ag | Cooling method for a hot-rolled rolling stock and corresponding cooling line model |
| US20080178972A1 (en) | 2006-10-18 | 2008-07-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd) | High strength steel sheet and method for producing the same |
-
2003
- 2003-06-18 DE DE10327383A patent/DE10327383C5/en not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-06-08 JP JP2006515855A patent/JP5186636B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-08 EP EP04739698.1A patent/EP1633894B1/en not_active Revoked
- 2004-06-08 KR KR1020057023848A patent/KR20060057538A/en not_active Application Discontinuation
- 2004-06-08 CN CNB2004800167574A patent/CN100381588C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-08 CA CA2529837A patent/CA2529837C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-08 RU RU2006101338/02A patent/RU2346061C2/en active
- 2004-06-08 US US10/561,385 patent/US20070175548A1/en not_active Abandoned
- 2004-06-08 WO PCT/EP2004/006170 patent/WO2004111279A2/en active Application Filing
- 2004-06-16 TW TW093117287A patent/TWI300443B/en not_active IP Right Cessation
- 2004-06-16 MY MYPI20042336A patent/MY136875A/en unknown
- 2004-08-06 UA UAA200600445A patent/UA81329C2/en unknown
-
2005
- 2005-12-06 ZA ZA200509876A patent/ZA200509876B/en unknown
- 2005-12-17 EG EGNA2005000837 patent/EG23893A/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2346061C2 (en) | 2009-02-10 |
| ZA200509876B (en) | 2006-11-29 |
| CA2529837C (en) | 2012-08-21 |
| TWI300443B (en) | 2008-09-01 |
| US20070175548A1 (en) | 2007-08-02 |
| KR20060057538A (en) | 2006-05-26 |
| JP2006527790A (en) | 2006-12-07 |
| DE10327383C5 (en) | 2013-10-17 |
| MY136875A (en) | 2008-11-28 |
| WO2004111279A2 (en) | 2004-12-23 |
| CN100381588C (en) | 2008-04-16 |
| TW200502405A (en) | 2005-01-16 |
| EP1633894A2 (en) | 2006-03-15 |
| EG23893A (en) | 2007-12-13 |
| DE10327383B4 (en) | 2010-10-14 |
| DE10327383A1 (en) | 2005-02-10 |
| CA2529837A1 (en) | 2004-12-23 |
| RU2006101338A (en) | 2006-06-10 |
| EP1633894B1 (en) | 2017-04-26 |
| CN1820086A (en) | 2006-08-16 |
| WO2004111279A3 (en) | 2005-05-06 |
| JP5186636B2 (en) | 2013-04-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5130221B2 (en) | Manufacturing method of multi-phase structure hot strip | |
| KR100430987B1 (en) | Steel sheet and method therefor | |
| US7938917B2 (en) | Method for controlling cooling of steel sheet | |
| RU2608257C2 (en) | Annealed steel types production device and method of said steel types production | |
| UA81329C2 (en) | Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure | |
| CN105821199A (en) | Method for annealing a strip of steel having a variable thickness in length direction | |
| US20140261914A1 (en) | Method of producing hot rolled high strength dual phase steels using room temperature water quenching | |
| CN113151735A (en) | High strength steel exhibiting good ductility and method for manufacturing the same by quenching and distribution treatment through a galvanizing bath | |
| CN102140609A (en) | Composite silicon and aluminum-added 590MPa-level transformation-induced plasticity steel and preparation method | |
| JP2006527790A5 (en) | ||
| CN109536686A (en) | The preparation method of manganese TRIP steel in a kind of Nb-microalloying | |
| JP2006097109A (en) | High-carbon hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor | |
| KR102465476B1 (en) | In-line manufacturing method of steel tube | |
| JP2008248291A (en) | Method for manufacturing thick steel plate superior in low-temperature toughness of base material and weld heat-affected zone | |
| RU2309990C2 (en) | Carbon steel sheets production method | |
| JP2001300633A (en) | Low temperature coiling method of high strength hot rolled steel strip | |
| RU2749009C1 (en) | Method for obtaining high-strength hot-rolled steel | |
| CN103215423A (en) | Production method of hot rolled and phase-change induced plastic steel coil | |
| MXPA05013706A (en) | Method and installation for the production of hot-rolled strip having a dual-phase structure | |
| JPH09192712A (en) | Manufacture of austenitic stainless steel sheet having high hardness | |
| KR101225442B1 (en) | A method and device for adjustable controlling cooling speed multistage cooling bed | |
| SU1444366A1 (en) | Method of manufacturing longitudinal beams of vehicle frames | |
| KR920000768B1 (en) | Method of producing a high strngth hot rolled steel sheet with an excellency workability | |
| RU2149193C1 (en) | Method of producing heat-hardenable reinforcing rod steel | |
| RU1770386C (en) | Method for production of thermohardening reinforcing-bar steel in bundles |