JP2006527790A5 - - Google Patents
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Description
本発明は、仕上げ圧延後に、間隔をあけて前後して配置された水冷群から構成された冷却ライン内でマルテンサイトの開始温度より低いストリップ温度に制御して２段式冷却することによって、熱間圧延された状況からフェライト及びマルテンサイトから成る二相組織を有するホットストリップを製造し、オーステナイトの少なくとも７０％が、フェライトに変態されている方法に関する。 In the present invention, after finish rolling , two-stage cooling is performed by controlling the strip temperature to be lower than the martensite start temperature in a cooling line composed of water-cooled groups arranged back and forth at intervals. to produce a hot strip from between rolled conditions having a two phase structure consisting of ferrite and martensite, at least 70% of the austenite, to a method which is transformed to ferrite.
鋼の制御冷却による適切な組織変態が公知である。この場合、二相鋼を製造するため、この制御冷却は、ホットストリップの成形後に実行される。この場合、実現可能な二相組織の調整は、主に設備技術的に可能な冷却速度及び鋼の化学組織に依存する。どんな場合でも、少なくとも７０％の十分なフェライトを第１の冷却段階で形成することが重要である。その一方でこの第１の冷却段階は、オーステナイトがパーライトに変態することを阻止しなければならない。 Appropriate structural transformations by controlled cooling of steel are known. In this case, this controlled cooling is performed after hot strip forming in order to produce a duplex steel . In this case, the feasible adjustment of the two-phase structure mainly depends on the cooling rate and the chemical structure of the steel that are possible in terms of equipment technology. In any case, it is important to form at least 70% of the sufficient ferrite in the first cooling stage. While the first cooling step must prevent the austenite is transformed to pearlite.
コイラー温度が、マルテンサイトの開始温度より下で実現される程度に、第１の冷却段階につながっている第２の冷却段階の冷却容量を大きくする必要がある。このときにだけ、フェライト組織及びマルテンサイト組織を有する二相組織の形成が保証されている。 Coiler temperature, to the extent realized below the starting temperature of the martensite, it is necessary to increase the cooling capacity of the second cooling stage is connected to the first cooling stage. Only at this time, the formation of a two-phase structure having a ferrite structure and a martensite structure is guaranteed.
遅いストリップ速度又は十分に長い冷却ラインの場合、二相組織鋼の公知の製造は問題がない。非常に速いストリップ速度の場合、引き続くマルテンサイトが、不完全にしか形成されないか又は完全に形成されない程度に、第２の冷却段階の開始が延期されうる。このとき、フェライト，ベイナイト及びマルテンサイトの一部から成る混合組織が発生する。この混合組織は、純粋な二相組織の目標とする機械特性に達しない。 In the case of slow strip speeds or sufficiently long cooling lines, the known production of duplex steel is not a problem. For very fast strip speed, subsequent martensite, so as not to be formed on incomplete or only formed completely, the beginning of the second cooling stage may be postponed. At this time, a mixed structure composed of a part of ferrite, bainite and martensite is generated. This mixed structure does not reach the target mechanical properties of a pure two-phase structure.
ヨーロッパ特許第０７４７４９５号明細書では、少なくとも７５％のフェライト，少なくとも１０％のマルテンサイト、場合によってはベイナイト及び残りのオーステナイトの構成による高い強度の鋼板を製造する方法が記されている。したがって、純粋な二相組織鋼の組織ではない。ニオブを含んだ鋼が、合金として使用される。この鋼を製造するため、熱間圧延された鋼板が適切に冷却される。この場合、高速冷却が緩やかな冷却に続くか、又は、この代わりに高速冷却が緩やかな冷却に先行する。第１の冷却段階に対しては、２〜１５℃／ｓの冷却速度が、８〜４０秒の冷却期間内にＡｒ１点と７３０℃との間の終了温度まで与えられる。第２の冷却段階は、２０〜１５０℃／ｓの冷却速度によって３００℃の温度まで実行される。この代わりに緩やかな冷却に先行する高速冷却が、２０〜１５０℃／ｓの冷却速度によってＡｒ３点の下まで実行される。 European Patent No. 0747495 describes a method for producing high strength steel sheets with a composition of at least 75% ferrite, at least 10% martensite and possibly bainite and the remaining austenite. Therefore, it is not a pure duplex steel structure. Steel containing niobium is used as the alloy. In order to produce this steel, the hot-rolled steel sheet is appropriately cooled. In this case, the fast cooling follows the slow cooling, or alternatively the fast cooling precedes the slow cooling. For the first cooling stage, the cooling rate of 2 to 15 ° C. / s is given until the end temperature of between Ar 1 point and 730 ° C. in the cooling period of 8-40 seconds. The second cooling stage is performed until a temperature of 300 ° C. by a cooling rate of 20 to 150 ° C. / s. Instead, high-speed cooling, which precedes gentle cooling, is performed below the Ar 3 point with a cooling rate of 20-150 ° C./s.
ヨーロッパ特許第１１０８０７２号明細書では、二相組織鋼を製造する方法が記されている。この方法の場合、仕上げ圧延後に２段式の冷却によって−最初は緩やかに、次いで速く−７０〜９０％のフェライト及び３０〜１０％のマルテンサイトから成る二相組織が得られる。第１（緩やかな）冷却は、冷却ライン内で実行される。ホットストリップが、この冷却ライン内で間隔をあけて相前後して配置された水冷帯によって２０〜３０Ｋ／ｓの速度で限定的に冷却される。この場合、フェライトを迅速に形成できる程度に、冷却曲線がまだ高い温度でフェライト領域内に到達するように、冷却が設定されている。さらなる（速い）冷却が直接にかつ停止時間なしに続く前に、この第１冷却は、オーステナイトの少なくとも７０％がフェライトに変態されるまで継続される。
本発明の課題は、二相組織を製造する、示されたいろいろな可能性によるこの説明した従来の技術から出発して、場所的及び時間的制約のある従来の鋳造圧延装置内で二相組織を有するホットストリップが製造可能である方法及び設備を提供することにある。このような従来の鋳造圧延装置の冷却区間は、全長が全てにおいて５０ｍを超えず、コンパクトな冷却装置が設けられていないことを特徴とする。 The object of the present invention is to start from this described prior art with the various possibilities shown to produce a two-phase structure in a conventional casting and rolling apparatus with local and time constraints. It is an object of the present invention to provide a method and an apparatus capable of producing a hot strip having Such cooling section of a conventional continuous casting apparatus does not exceed 50m in all full length, characterized in that the compact cooling device is not provided.
この課題は、化学組織：０．０１−０．０８％Ｃ，０．９％Ｓｉ，０．５−１．６％Ｍｎ，１．２％Ａｌ，０．３−１．２％Ｃｒ，残りのＦｅ及び不純物元素を有する鋼から出発して、鋳造圧延装置の冷却ライン内で高い機械強度及び高い変形性（６００ＭＰａよりも大きい引っ張り強さ，２５％以上の伸び率）を呈する７０〜９５％のフェライト及び３０〜５％のマルテンサイトから成る二相組織を有するホットストリップを得るため、二段式に制御される冷却が、終了圧延のストリップ温度（Ｔｆｉｎｉｓｈ，Ａ３−１００Ｋ＜Ｔｆｉｎｉｓｈ＜Ａ３−５０Ｋ）からコイラーのストリップ温度（Ｔｃｏｉｌｉｎｇ＜３００℃（＜マルテンサイトの開始温度））まで実行され、この場合、双方の冷却段階の冷却速度Ｖ１，２が、Ｖ＝３０〜１５０Ｋ／ｓ、特にＶ＝５０〜９０Ｋ／ｓにあり、第１の冷却段階は、冷却曲線がフェライト領域内に入るまで実行され、次いでオーステナイトからフェライトへの変態によって放出された変態熱が、第２の冷却段階の開始までの保持期間５秒により実現されるストリップ温度の等温保持に利用されることによって、請求項１に記載の特徴による方法で解決される。 This problem is the chemical structure : 0.01-0.08% C, 0.9% Si, 0.5-1.6% Mn, 1.2% Al, 0.3-1.2% Cr, the rest starting from a steel having Fe and impurity elements, high mechanical strength and high deformability in the cooling line of casting and rolling apparatus (greater tensile strength than 600 MPa, elongation more than 25%) 70% to 95% exhibit to obtain a hot strip having a dual-phase structure consisting of ferrite and from 30 to 5% of martensite, the cooling is controlled in a two-stage is finished rolled strip temperature (T finish, a 3 -100K < T finish < a 3 -50K) from the strip temperature coiler (T coiling <300 ℃ (<start temperature of the martensite) runs to), in this case, the cooling rate V 1, 2 of the both cooling stages, = 30~150K / s, located at particular V = 50~90K / s, the first cooling stage, the cooling curve is performed before entering into the ferrite region, then the transformation heat released by the transformation from austenite to ferrite but by being utilized in the isothermal holding strip temperature realized Ri by the retention period of 5 seconds until the start of the second cooling stage, it is solved by the method according to the features of claim 1.
既存の鋳造圧延装置内の従来の冷却ラインの僅かな長さに基づいて、二相組織を有するホットストリップの製造が、特別な冷却方法だけによって可能である。このような冷却方法が実行可能であるためには、請求項１中で列挙したような化学組織の特定の限界値を守って、希望の変態量を任意の短い全冷却期間内に得ることが絶対に必要である。 Based on the small length of conventional cooling lines in existing casting and rolling equipment , the production of hot strips with a two-phase structure is possible only by a special cooling method. In order for such a cooling method to be feasible , the desired transformation quantity can be obtained within any short total cooling period, in accordance with certain limits of the chemical structure as enumerated in claim 1. Absolutely necessary.
この場合、当該冷却方法は、選択的に異なる冷却速度による二段式の冷却を実行する。冷却速度は、最大で５秒の等温保持期間によって中断される。第１の冷却段階の終了に対応するこの保持期間の開始は、冷却曲線がフェライト領域内に入ることによって又はオーステナイトがフェライトに変態する開始に決定される。本発明にしたがって放出された変態熱が、温度を一定に保持するために利用され、この場合、避けられない空気の冷却が補償される最大で５秒の短い等温冷却期間内に、オーステナイトが少なくとも７０％のフェライトに変態される。引き続き、ホットストリップを３００℃未満の温度に冷却する第２の冷却段階が、この保持期間に直接続く。この温度は、マルテンサイトの開始温度の下にあるので、第２の組織成分である当該マルテンサイトが、この冷却時に希望する量で保持される。 In this case, the cooling method performs cooling of the two-stage by selective to different cooling rates. The cooling rate is interrupted by an isothermal holding period of up to 5 seconds. Start of the holding period corresponding to the end of the first cooling phase, or austenite by cooling curve enters the ferrite region is determined to start to transform to ferrite. The transformation heat released according to the present invention is used to keep the temperature constant , in which case at least austenite is present within a short isothermal cooling period of up to 5 seconds to compensate for unavoidable air cooling. Transformation to 70% ferrite. Subsequently, a second cooling step of cooling the hot strip to a temperature less than 300 ° C. is followed directly to the holding period. Since this temperature is below the starting temperature of martensite, the martensite, which is the second tissue component , is held in the desired amount during this cooling .
短い保持期間の実行に加えて、この冷却方法は、双方の冷却段階に対して正確に規定された所定の冷却速度が決定される。この冷却速度は、ホットストリップの幾何構造及び使用される鋼の種類の化学組織に応じてＶ＝３０〜１５０Ｋ／ｓ、特にＶ＝５０〜９０Ｋ／ｓにある。これらの冷却速度に対しては、３０Ｋ／ｓ未満の冷却速度は、鋳造圧延装置の従来の冷却ライン内の任意の僅かな時間に起因して不可能である一方で、１５０Ｋ／ｓより大きい冷却速度は、このような冷却ライン内では同様に実現不可能である。 In addition to performing a short holding period , this cooling method determines a predetermined cooling rate precisely defined for both cooling stages . This cooling rate is V = 30 to 150 K / s, in particular V = 50 to 90 K / s, depending on the hot strip geometry and the chemical structure of the steel type used. For these cooling rates, cooling rates below 30 K / s are not possible due to any fraction of the time in the conventional cooling line of the casting mill , while cooling above 150 K / s Speed is not feasible in such a cooling line as well.
従来の技術による二相組織ホットストリップの製造に比べて、本発明の方法は、最初の鋼の異なる化学組織に加えて、
ａ）終了圧延温度が明らかにＡ３温度未満にあり、
ｂ）第２の冷却段階で３００℃未満の温度まで冷却され、
ｃ）冷却速度が１５０Ｋ／ｓ未満でかつ３０Ｋ／ｓより上にあり、
ｄ）冷却を実行しない最大で５秒の非常に短い保持期間が双方の冷却段階との間にあり、
ｅ）フェライトへの変態が等温で実行されることを特徴とする。
Compared to the production of dual-phase hot strips according to the prior art, the method of the present invention, in addition to the different chemical structure of the original steel,
a) End rolling temperature is in the below clearly A 3 temperature,
b) is cooled to a temperature below 300 ° C. In a second cooling stage,
c) the cooling rate is less than 150 K / s and above 30 K / s;
d) There is a very short holding period of up to 5 seconds without performing cooling between both cooling stages ;
e) Transformation to ferrite is performed isothermally.
本発明の方法を実行する設備は、間隔をあけて相前後して配置され、複数の水冷桁を有する多数の制御可能な水冷群を有する最後の仕上げ圧延機の後方に配置された鋳造圧延装置の従来の冷却ラインを特徴とする。所定の水量が、ホットストリップのストリップ上面及びストリップ下面に均一に当たるように、各冷却群内に存在する冷却桁が配置されている。個々の冷却桁が、圧延の間に投入又は遮断されることによって全水量が制御可能である。全ての冷却ラインを設定すべき冷却条件に最適に適合するため、投入される水冷桁の数及び配置は可変に前もって設定され得る。 The equipment for carrying out the method according to the invention is a casting and rolling apparatus arranged behind the last finish rolling mill having a large number of controllable water cooling groups which are arranged one after the other at intervals and which have a plurality of water cooling girders. Features a conventional cooling line. The cooling girders present in each cooling group are arranged so that a predetermined amount of water is uniformly applied to the upper surface and the lower surface of the strip of the hot strip. The total amount of water can be controlled by turning individual cooling girders on or off during rolling. In order to optimally match the cooling conditions to be set for all the cooling lines, the number and arrangement of the water cooling girders that can be input can be variably set in advance.
図１中には、ホットストリップの時間−温度変化による冷却曲線が例示的に示されている。このホットストリップは、本発明の方法にしたがって冷却ライン１内のランアウトテーブル上で冷却される。組織：０．０６％Ｃ，０．１％Ｓｉ，１．２％Ｍｎ，０．０１５％Ｐ，０．０６％Ｓ，０．０３６％Ａｌ，０．１５％Ｃｕ，０．０５４％Ｎｉ，０．７１％Ｃｒ，残りの鉄及び不純物元素を有するホットストリップが、設定された８００℃の終了圧延温度Ｔｆｉｎｉｓｈから第１の冷却段階で５４Ｋ／ｓの冷却速度Ｖ１によって６７０℃のホットストリップの温度に冷却される。冷却曲線が、この６７０℃の温度でフェライト領域を開始する。ホットストリップ温度が、第２の冷却段階で８４Ｋ／ｓの冷却速度Ｖ２によって３００℃（約２５０℃のコイラー温度）未満のストリップ温度に完全に冷却される前に、このホットストリップ温度は、約４秒の保持期間中にこの保持温度Ｔｃｏｎｓｔ．に維持される。少なくとも７０％のフェライトと２０％未満のマルテンサイトとから成る焼き入れ領域中の二相組織を有するこの方法にしたがって製造されたホットストリップに対して、０．５２の降伏比に関連する６２０ＭＰａの引張り強さが試験中に算出された。 FIG. 1 exemplarily shows a cooling curve according to a time-temperature change of the hot strip. This hot strip is cooled on a runout table in the cooling line 1 according to the method of the invention. Structure : 0.06% C, 0.1% Si, 1.2% Mn, 0.015% P, 0.06% S, 0.036% Al, 0.15% Cu, 0.054% Ni, 0.71% Cr, the hot strip having a remaining iron and impurity elements, a first cooling phase at 54K / s 670 ° C. hot strip by the cooling rate V 1 of the from the end rolling temperature T a Finish of 800 ° C., which is set Cooled to a temperature of. The cooling curve begins the ferrite region at this 670 ° C. temperature. Hot strip temperature, before it is completely cooled strip temperature below 300 ° C. by cooling rate V 2 (coiler temperature of about 250 ° C.) of 84K / s in the second cooling stage, the hot strip temperature is approximately During the holding period of 4 seconds, the holding temperature T const. Maintained. For a hot strip made according to this method having a two-phase structure in the quenched region consisting of at least 70% ferrite and less than 20% martensite, a 620 MPa tensile strength associated with a yield ratio of 0.52 Strength was calculated during the test.
図２中には、通常の鋳造圧延装置の本発明にしたがって構成された冷却ライン１のレイアウトが例示的に示されている。ホットストリップ１０から搬送方向８に進行する冷却ライン１が、最後の仕上げ圧延機２とコイラー５との間に存在する。冷却ライン１内に搬入されるホットストリップ１０の温度を制御する温度測定点６が、最後の仕上げ圧延機２と最初の水冷群３１との間に存在する。冷却ライン１は、図２によれば全体で８つの冷却群３１−７及び４から構成される。この場合、冷却群４は、多くの場合には調整帯４として構成されている。一般には、−その都度の鋳造圧延装置に応じて−７つ〜９つの冷却群が、通常の冷却ラインに属する。 FIG. 2 exemplarily shows the layout of the cooling line 1 configured according to the present invention of a normal casting and rolling apparatus . A cooling line 1 traveling in the conveying direction 8 from the hot strip 10 exists between the last finish rolling mill 2 and the coiler 5. Temperature measuring point 6 for controlling the temperature of the hot strip 10 to be carried into the cooling line 1 is present between the last finishing mill 2 and the first water-cooled group 3 1. The cooling line 1 is composed of a total of eight cooling groups 31-7 and 4 according to FIG. In this case, the cooling group 4 is configured as an adjustment band 4 in many cases. In general, depending on the respective casting and rolling apparatus , -7 to 9 cooling groups belong to the normal cooling line.
図２に示された例では、６つの設置された鋳造圧延装置用の冷却ラインの一般的なレイアウトが示されている。このことは、冷却群３７と冷却群４との間の隙間で識別できる。７つの設置された鋳造圧延装置を後に増設する場合、例えば最初の冷却群（冷却帯）３１を後方の冷却群３７と冷却群７との間の構造隙間にシフトすることが多くの場合に必要である。この場合、図３による冷却ライン１′のレイアウトが構成される。このレイアウトは、図２の冷却ライン１のレイアウトによる冷却群３７と冷却群４との間のこの構造隙間が省略されている点だけが異なる。それ故に、図３の個々の構成部材及び構造群の符号は、図２の対応する符号に一致する。例外は、最初の冷却群３１′である。この冷却群３１′の上の冷却梁は、図２の冷却群３１の冷却桁とは異なって冷却群３２〜３７の通常の長さで構成されている。
一般に各冷却群は、上面と下面との両冷却桁を４つずつ有する。また各冷却桁は、ストリップ上面１０′及びストリップ下面１０″を冷却する水管に沿って２列に構成される。特徴としては、図２中に示された冷却群３１は、スペースの理由から上面で１つの冷却桁だけ短くされている。
In the example shown in FIG. 2, the general layout of the cooling lines for six installed casting and rolling equipment is shown. This can be identified by the gap between the cooling group 3 7 and the cooling unit 4. When adding after seven of the installed cast rolling apparatus, for example, the first cooling unit (cooling zone) 3 1 If the to be shifted to the structure gap between the rear of the cooling unit 3 7 and the cooling unit 7 many Is necessary. In this case, the layout of the cooling line 1 'according to FIG. 3 is configured. This layout is only in that the structure clearance between the cooling group 3 7 by the cooling line 1 in the layout of FIG. 2 and the cooling unit 4 is omitted is different. Therefore, the reference numerals of the individual components and structural groups in FIG. 3 correspond to the corresponding reference numerals in FIG. The exception is the first cooling group 3 1 ′. The cooled beam on the cooling unit 3 1 'is composed of a normal length of the cooling unit 3 2-3 7 is different from the cooling digit cooling group 3 1 of FIG.
In general, each cooling group has four cooling girders on the upper surface and the lower surface. The respective cooling digit along the water pipes for cooling the strip upper surface 10 'and the strip lower surface 10 "configured in two rows. The feature, cooling group 3 1 shown in Figure 2, for reasons of space The top surface is shortened by one cooling girder.
１冷却桁当たり１つの切換可能なバルブ７を有する前方の冷却群３１−７とは異なって、調整帯４は、各桁に対して２つのバルブ７を有する。このことは、冷却管に沿った各列が別々に制御され得、これによって水量をより細かく調整することができることを意味する。 Unlike the forward cooling group 31-7 , which has one switchable valve 7 per cooling girder, the regulating band 4 has two valves 7 for each girder. This means that each row along the cooling tube can be controlled separately, which allows a finer adjustment of the water volume.
ストリップの特性の調整に必要な時間−温度設定を調整できるようにするため、仕上げ列からのストリップの搬出速度は、圧延された完成ストリップの厚さに応じて変化し、これに応じて、冷却ラインの操作が適合される必要がある。例えば３ｍｍのストリップ厚さに対しては、必要な第１の冷却段階は、冷却群３１及び３２によって実現される。その一方で第２の冷却段階は、冷却群３５，３６，３７及び４によって実現される。２．０ｍｍの完成ストリップの場合、変更された限界条件に起因して、冷却群３ ６ ，３ ７ 及び４だけが、第２の冷却段階に対して使用される。 In order to be able to adjust the time-temperature settings required to adjust the properties of the strip, the strip unloading speed from the finishing row varies depending on the thickness of the finished rolled strip, and accordingly the cooling The operation of the line needs to be adapted. For example 3mm strip thickness of the first cooling stage required is achieved by the cooling unit 3 1 and 3 2. While the second cooling stage is achieved by the cooling group 35, 3 6, 3 7 and 4. In the case of a 2.0 mm finished strip, only the cooling groups 3 6 , 3 7 and 4 are used for the second cooling stage due to the modified limit conditions.
１ 冷却ライン
２ 最後の仕上げ圧延機
３１−７ 冷却群
４ 冷却群（調整帯）
５ コイラー
６ 温度測定点
７ 切換可能なバルブ
８ 搬送方向
１０ ホットストリップ
１０′ ストリップ上面
１０″ ストリップ下面
Ｖ１ 第１の冷却段階の冷却速度
Ｖ２ 第２の冷却段階の冷却速度
Ｔｆｉｎｉｓｈ 最後の仕上げ圧延機後のストリップ温度
Ｔｃｏｎｓｔ． 保持期間後のストリップ温度
Ｔｃｏｉｌｉｎｇ 冷却終了後のストリップ温度（コイル温度）
1 Cooling line 2 Last finish rolling mill 3 1-7 Cooling group 4 Cooling group (adjustment zone)
5 coiler 6 temperature measuring points 7 switchable valve 8 conveying direction 10 hot strip 10 'strips the upper surface 10 "strip underside V 1 first cooling rate T a Finish last finishing a cooling rate V 2 second cooling stage of the cooling step Strip temperature after rolling mill T const Strip temperature after holding period T coiling Strip temperature after coiling (coil temperature)
Claims (5)
化学組成：０．０１−０．０８％Ｃ，０．９％Ｓｉ，０．５−１．６％Ｍｎ，１．２％Ａｌ，０．３−１．２％Ｃｒ，残りのＦｅ及び不純物元素を含む鋼から出発して、鋳造圧延装置の冷却ライン内で高い機械強度及び高い変形性として６００ＭＰａよりも大きい引っ張り強さ及び２５％以上の伸び率を呈する７０〜９５％のフェライト及び３０〜５％のマルテンサイトから成る二相組織を含むホットストリップ（１０）を得るため、
ａ）２段式に制御された冷却が、Ａ ３ −１００Ｋより高くＡ ３ −５０Ｋより低い最終圧延のストリップ温度Ｔｆｉｎｉｓｈ から３００℃未満のコイラーのストリップ温度Ｔｃｏｉｌｉｎｇ まで実行され、当該双方の冷却段階中の冷却速度（Ｖ １，２ ）が、Ｖ＝３０〜１５０Ｋ／ｓであり、
ｂ）第１の冷却段階は、冷却曲線がフェライト領域内に入るまで実行され、次いでオーステナイトからフェライトへの変態によって放出された変態熱が、第２の冷却段階の開始までの５秒の保持期間に、発生したストリップ温度（Ｔ ｃｏｎｓｔ ）を等温に保持するために利用されることを特徴とする方法。 After finish rolling, water cooling group arranged one behind at intervals (3 1-7, 4) two-stage lower strip temperature than the starting temperature of martensitic in the cooling line made up of (1, 1 ') by cooling with controlling the expression, to produce a hot strip (10) having a two-phase structure of hot rolled situation made of ferrite and martensite, at least 70% of the austenite has been transformed to ferrite In the method
Chemical composition: 0.01-0.08% C, 0.9% Si, 0.5-1.6% Mn, 1.2% Al, 0.3-1.2% Cr, remaining Fe and impurities Starting from steel containing elements , 70 to 95% ferrite and 30 to 30 exhibiting a tensile strength greater than 600 MPa and an elongation of 25% or more as high mechanical strength and high deformability in the cooling line of the casting and rolling apparatus. To obtain a hot strip (10) containing a two-phase structure consisting of 5% martensite,
a) controlled cooling in two-stage is executed until the strip temperature T coiling the coiler below 300 ° C. from the strip temperature T a Finish of high A 3 -50K lower final rolling than A 3 -100K, cooling of the both The cooling rate (V 1,2 ) during the stage is V = 30 to 150 K / s ,
b) first cooling stage, the cooling curve is performed before entering into the ferrite region, then the transformation heat released by the transformation from austenite to ferrite, retention period of 5 seconds until the start of the second cooling stage , the method generated strip temperature (T const), characterized in that it is utilized to hold isothermally.
前記冷却ライン（１，１′）は、５０ｍ未満の従来の鋳造圧延装置の通常の長さを有し、各冷却段階の必要な冷却速度（Ｖ１，２）が、ストリップ厚さ及びストリップ速度に応じて適合された全冷却ラインの操作によって調整され、ストリップ温度（Ｔ ｃｏｎｓｔ ）の必要な保持期間が、当該双方の冷却段階との間に得られるように、対応する数の制御可能な水冷群（３１−７，４）が、当該長さ内に配置されていることを特徴とする鋳造圧延装置。 A cooling line (1, 1 ') having a plurality of cooling groups (3 1-7 , 4) arranged behind the last finish rolling mill (2) and arranged back and forth at intervals, In a casting and rolling apparatus for carrying out the method according to claim 1 or 2 , for producing a hot strip (10) comprising a two-phase structure from a hot-rolled situation,
The cooling line (1,1 ') has the usual length of conventional casting and rolling equipment of less than 50 m , and the required cooling rate (V 1,2 ) for each cooling stage is the strip thickness and strip speed. is adjusted by the operation of the whole cooling line which is adapted accordingly, the holding time required for the strip temperature (T const) is, so as to obtain between the cooling step of the both, the corresponding number of controllable water cooling A casting and rolling apparatus , wherein the group (3 1-7 , 4) is disposed within the length.
To adjust the amount of water more accurately, the strip upper surface (10 ') and the strip underside (10') the last water cooling group to cool the (4) includes four cooling digits of the four cooling digits and below the upper 5. Casting and rolling device according to claim 4 , characterized in that it has 8 switchable valves (7) each .
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