RU2749009C1 - Method for obtaining high-strength hot-rolled steel - Google Patents

Method for obtaining high-strength hot-rolled steel Download PDF

Info

Publication number
RU2749009C1
RU2749009C1 RU2020129142A RU2020129142A RU2749009C1 RU 2749009 C1 RU2749009 C1 RU 2749009C1 RU 2020129142 A RU2020129142 A RU 2020129142A RU 2020129142 A RU2020129142 A RU 2020129142A RU 2749009 C1 RU2749009 C1 RU 2749009C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
water cooling
temperature
pause
carried out
stage
Prior art date
Application number
RU2020129142A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Олег Михайлович Губанов
Original Assignee
Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" filed Critical Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат"
Priority to RU2020129142A priority Critical patent/RU2749009C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2749009C1 publication Critical patent/RU2749009C1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.SUBSTANCE: invention relates to the production of hot-rolled products from low-alloy steel, intended for the manufacture of car parts by stamping. Smelting, casting into slabs, heating of slabs, hot rolling, the first stage of water cooling, a pause in water cooling with air cooling, the second stage of water cooling and coiling are carried out. Heating of slabs is carried out to a temperature of 1150-1250°С, hot rolling is carried out with a rolling end temperature of 800-900°С. In the first and second stages, the water cooling is laminar water cooling. At the first stage, laminar water cooling is carried out to a temperature of 680-750°С, at the second stage - to a temperature of 150-350°С. The duration of the said pause in water cooling, which is 2.5-5s, is determined from the expression tp=2,48-0,019Тe.r+0,024Тp, where tpis the estimated duration of the pause in water cooling, s, Тe.ris the end temperature hot rolling, °С, Тp- temperature at which a pause in water cooling is carried out, °С.EFFECT: invention provides the required level of mechanical properties and stabilization of their production.1 cl, 2 ex

Description

Изобретение относится к металлургии, конкретно к производству горячекатаного проката повышенной прочности и стойкости к циклическим нагрузкам из низколегированной стали, предназначенного для изготовления деталей автомобиля методом штамповки.The invention relates to metallurgy, specifically to the production of hot-rolled products of increased strength and resistance to cyclic loads from low-alloy steel, intended for the manufacture of car parts by stamping.

Известны способы горячей прокатки полос, включающие горячую прокатку полос в черновой и чистовой стадиях прокатки на толстолистовых станах горячей прокатки, а также охлаждение полос водой на отводящем рольганге (см., например: Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн. 2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. - 423 с. Патент РФ №2037536). Сталь, обработанная по этому способу, отличается нестабильностью механических свойств и зачастую не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката.Known methods for hot rolling strips, including hot rolling strips in the rough and finishing stages of rolling on hot plate mills, as well as cooling the strips with water on a discharge roller table (see, for example: Technology of rolling production. In 2 books. Book. 2. Reference book: Benyakovsky M.A., Bogoyavlensky K.N., Vitkin A.I. et al. M .: Metallurgy, 1991. - 423 pp. RF Patent No. 2037536). Steel processed by this method is characterized by instability of mechanical properties and often does not provide the required level of mechanical properties of rolled products.

Известен способ производства горячекатаной полосы (по пат. CN 103031493), включающий разливку слябов из стали, содержащей компоненты при следующем соотношении, масс. %: С 0,06% -0,15%, Si 0,05% -0,5%, Mn 1,0%-1,8%, Al 0,01%-0,08%, Cr 0,3%-1,5%, P не более 0,02% и S не более 0,005%, остальное - Fe и неизбежные примеси; нагрев сляба до 1200±20°С в течении 1-3 часов; черновую горячую прокатку с завершением при температуре не менее 1050°С; чистовую горячую прокатку с температурой конца прокатки 820-880°С; охлаждение после прокатки с использованием непрерывного ламинарного охлаждения со скоростью 20-40°С/с и смотка при температуре 530-600°С. Недостатком данного способа является то, что сталь, обработанная по нему, отличается нестабильностью механических свойств и зачастую не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката.A known method for the production of hot-rolled strip (according to US Pat. CN 103031493), including casting slabs of steel containing components in the following ratio, wt. %: C 0.06% -0.15%, Si 0.05% -0.5%, Mn 1.0% -1.8%, Al 0.01% -0.08%, Cr 0.3 % -1.5%, P not more than 0.02% and S not more than 0.005%, the rest is Fe and inevitable impurities; slab heating up to 1200 ± 20 ° С within 1-3 hours; hot rough rolling with completion at a temperature of at least 1050 ° C; finishing hot rolling with a rolling end temperature of 820-880 ° C; cooling after rolling using continuous laminar cooling at a rate of 20-40 ° C / s and coiling at a temperature of 530-600 ° C. The disadvantage of this method is that the steel processed according to it is characterized by instability of mechanical properties and often does not provide the required level of mechanical properties of rolled products.

Наиболее близким к описываемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ производства горячекатаной полосы (по пат. CN 102517496), включающий разливку слябов из стали, содержащей компоненты при следующем соотношении, масс. %: С 0,06%-0,10%, Si 0,40%-0,60%, Mn 1,00%-2,00%, P не более 0,02%, S не более 0,02%, Ti 0,08%-0,12%, остальное - Fe и неизбежные примеси; нагрев слябов до температуры 1180-1250°С; черновую горячую прокатку, чистовую горячую прокатку, завершающуюся при температуре 750-850°С; 1-ю стадию ламинарного водяного охлаждения от температуры конца горячей прокатки до температуры 650-700°С со скоростью 30-50°С/с; стадию охлаждения на воздухе в течении 8-15 сек; 2-ю стадию ламинарного водяного охлаждения со скоростью не менее 40°С/с до температуры 200-300°С и смотку в рулон.Closest to the described invention in technical essence and the achieved result is a method for the production of hot-rolled strip (according to US Pat. CN 102517496), including casting slabs from steel containing components in the following ratio, mass. %: C 0.06% -0.10%, Si 0.40% -0.60%, Mn 1.00% -2.00%, P no more than 0.02%, S no more than 0.02% , Ti 0.08% -0.12%, the rest is Fe and inevitable impurities; heating the slabs to a temperature of 1180-1250 ° C; hot rough rolling, hot finishing rolling, ending at a temperature of 750-850 ° C; 1st stage of laminar water cooling from the temperature of the end of hot rolling to a temperature of 650-700 ° C at a rate of 30-50 ° C / s; the stage of cooling in air for 8-15 seconds; 2nd stage laminar water cooling at a rate of at least 40 ° C / s up to a temperature of 200-300 ° C and winding into a roll.

Недостатком данного способа является то, что сталь, обработанная по нему, отличается нестабильностью механических свойств и зачастую не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката.The disadvantage of this method is that the steel processed according to it is characterized by instability of mechanical properties and often does not provide the required level of mechanical properties of rolled products.

Для достижения требуемого уровня механических свойств необходимым условием является формирование в стали двухфазной феррит-бейнитной структуры, которая обеспечивает требуемые пластичность и прочность стали, а также отношение предела текучести к пределу прочности. Получение целевого содержания феррита в стали обеспечивается во время первой стадии ламинарного водяного охлаждения и последующей паузы (воздушного охлаждения), тогда как получение целевого содержания бейнита достигается во время второй стадии ламинарного водяного охлаждения.To achieve the required level of mechanical properties, a necessary condition is the formation of a two-phase ferrite-bainite structure in steel, which provides the required ductility and strength of steel, as well as the ratio of the yield strength to the ultimate strength. Obtaining the target ferrite content in the steel is achieved during the first laminar water cooling stage and subsequent pause (air cooling), while the target bainite content is achieved during the second laminar water cooling stage.

Однако, скорость превращения аустенита в феррит сильно зависит от температуры при которой происходит пауза в водяном охлаждении. При снижении данной температуры от точки Ar3 до точки Ar1 или температуры начала бейнитного превращения, скорость формирования феррита увеличивается. Таким образом, при пониженных температурах паузы в ламинарном охлаждении с ростом длительности паузы возникает риск получения избыточного количества феррита, тогда как при повышенных температурах и недостаточной длительности паузы - риск получения избыточного количества бейнита.However, the rate of transformation of austenite to ferrite is highly dependent on the temperature at which the water cooling pause occurs. With a decrease in this temperature from the Ar3 point to the Ar1 point or the temperature of the onset of bainitic transformation, the rate of ferrite formation increases. Thus, at low pause temperatures in laminar cooling with an increase in the pause duration, there is a risk of obtaining an excess amount of ferrite, whereas at elevated temperatures and insufficient pause duration, there is a risk of obtaining an excess amount of bainite.

Предлагаемое техническое решение направлено на решение задачи по обеспечению требуемого уровня механических свойств и стабилизации их получения.The proposed technical solution is aimed at solving the problem of ensuring the required level of mechanical properties and stabilizing their production.

Указанный технический результат достигается при обработке по способу, включающему следующие технологические операции: выплавка, разливка, нагрев слябов до температуры 1150-1250°С, черновая горячая прокатка, чистовая горячая прокатка с температурой конца прокатки 800-900°С, первая стадия ламинарного водяного охлаждения до температуры 680-750°С, пауза в водяном охлаждении (воздушное охлаждение) в течении 2,5-5 сек, вторая стадия ламинарного водяного охлаждения до температуры 150-350°С и смотка в рулон. При этом сталь содержит: С 0,06-0,1%, Si не более 0,3%, Mn 0,7-1,5%, P не более 0,05%, Al не более 0,1%, Cr не более 0,8%, Nb не более 0,07%, остальное Fe и неизбежные примеси. Длительность паузы в водяном охлаждении определяется из выражения:The specified technical result is achieved by processing according to the method, including the following technological operations: smelting, casting, heating of slabs to a temperature of 1150-1250 ° C, rough hot rolling, finishing hot rolling with a temperature of the end of rolling 800-900 ° C, the first stage of laminar water cooling to a temperature of 680-750 ° C, a pause in water cooling (air cooling) for 2.5-5 seconds, the second stage of laminar water cooling to a temperature of 150-350 ° C and winding into a roll. In this case, the steel contains: C 0.06-0.1%, Si no more than 0.3%, Mn 0.7-1.5%, P no more than 0.05%, Al no more than 0.1%, Cr no more than 0.8%, Nb no more than 0.07%, the rest is Fe and inevitable impurities. The duration of the pause in water cooling is determined from the expression:

tп.=2,48-0,019Тк.п,+0,024Тп.,t p. = 2.48-0.019T k.p, + 0.024T p. ,

где tп. - расчетная длительность паузы в водяном охлаждении, сек.,where t p. is the estimated duration of the pause in water cooling, sec.,

Тк.п.- температура конца горячей прокатки, °С,T c.p. - temperature of the end of hot rolling, ° С,

Тп. - температура при которой происходит пауза в водяном охлаждении, °С.T p. - temperature at which there is a pause in water cooling, ° C.

Пример 1.Example 1.

Горячекатаную низколегированную сталь с содержанием С 0,75%, Mn 1,3%, Si 0,1%, P 0,04%, Cr 0,5%, Al 0,03%, Nb 0,04%, остальное - Fe и примеси выплавляли в конвертере, слябы получали путем непрерывной разливки. Нагрев слябов для горячей прокатки осуществляли с методических печах до температуры 1200°С. Горячую прокатку осуществляли на непрерывном широкополосном стане горячей прокатки на толщину 3,8 мм, температура конца горячей прокатки составляла 890°С. После прокатки производилось охлаждение полосы при помощи установки ускоренного охлаждения с ламинарной подачей воды до температуры 760°С. Далее производилось отключение подачи воды на части форсунок. Количество отключаемых форсунок рассчитывалось исходя из скорости движения полосы с учетом необходимого времени паузы в охлаждении для каждой точки полосы длительностью 3,7 сек. Далее опять включались форсунки подачи воды и полоса охлаждалась до температуры в интервале 200-300°С. После охлаждения полоса сматывалась в рулон. После остывания рулона до температуры 30°С от него отбирались пробы для механических испытаний на соответствие EN 10338-2015. После испытаний были получены следующие результаты: предел прочности - 627-637 МПа, предел текучести - 534-553 МПа, относительное удлинение - 20-21%. Данные значения соответствуют марке HDT580F по EN 10338-2015.Hot rolled low alloy steel with a content of C 0.75%, Mn 1.3%, Si 0.1%, P 0.04%, Cr 0.5%, Al 0.03%, Nb 0.04%, the rest is Fe and impurities were melted in a converter, slabs were obtained by continuous casting. Heating of slabs for hot rolling was carried out from continuous furnaces to a temperature of 1200 ° C. Hot rolling was carried out on a continuous broadband hot rolling mill with a thickness of 3.8 mm, the temperature of the end of hot rolling was 890 ° C. After rolling, the strip was cooled using an accelerated cooling unit with a laminar water supply to a temperature of 760 ° C. Further, the water supply to the parts of the nozzles was turned off. The number of disconnected nozzles was calculated based on the speed of the strip, taking into account the required pause time in cooling for each point of the strip with a duration of 3.7 seconds. Then the water supply nozzles were switched on again and the strip was cooled to a temperature in the range of 200-300 ° C. After cooling, the strip was wound into a roll. After the coil cooled down to a temperature of 30 ° C, samples were taken from it for mechanical tests for compliance with EN 10338-2015. After testing, the following results were obtained: tensile strength - 627-637 MPa, yield point - 534-553 MPa, elongation - 20-21%. These values correspond to HDT580F grade according to EN 10338-2015.

Пример 2.Example 2.

Горячекатаную низколегированную сталь с содержанием С 0,75%, Mn 1,3%, Si 0,1%, P 0,04%, Cr 0,5%, Al 0,03%, Nb 0,04%, остальное - Fe и примеси выплавляли в конвертере, слябы получали путем непрерывной разливки. Нагрев слябов для горячей прокатки осуществляли с методических печах до температуры 1250°С. Горячую прокатку осуществляли на непрерывном широкополосном стане горячей прокатки на толщину 3,3 мм, температура конца горячей прокатки составляла 855°С. После прокатки производилось охлаждение полосы при помощи установки ускоренного охлаждения с ламинарной подачей воды до температуры 690°С. Далее производилось отключение подачи воды на части форсунок. Количество отключаемых форсунок рассчитывалось исходя из скорости движения полосы с учетом необходимого времени паузы в охлаждении для каждой точки полосы длительностью 2,8 сек. Далее опять включались форсунки подачи воды и полоса охлаждалась до температуры в интервале 200-300°С.Hot rolled low alloy steel with a content of C 0.75%, Mn 1.3%, Si 0.1%, P 0.04%, Cr 0.5%, Al 0.03%, Nb 0.04%, the rest is Fe and impurities were melted in a converter, slabs were obtained by continuous casting. Heating of slabs for hot rolling was carried out from continuous furnaces to a temperature of 1250 ° C. Hot rolling was carried out on a continuous broadband hot rolling mill to a thickness of 3.3 mm, the hot rolling end temperature was 855 ° C. After rolling, the strip was cooled using an accelerated cooling unit with a laminar water supply to a temperature of 690 ° C. Further, the water supply to the parts of the nozzles was turned off. The number of disconnected nozzles was calculated based on the speed of the strip, taking into account the required pause time in cooling for each point of the strip with a duration of 2.8 seconds. Then the water supply nozzles were switched on again and the strip was cooled to a temperature in the range of 200-300 ° C.

После охлаждения полоса сматывалась в рулон. После остывания рулона до температуры 30°С от него отбирались пробы для механических испытаний на соответствие EN 10338-2015. После испытаний были получены следующие результаты: предел прочности - 629-656 МПа, предел текучести - 541-560 МПа, относительное удлинение - 17-20%. Данные значения соответствуют марке HDT580F по EN 10338-2015.After cooling, the strip was wound into a roll. After the coil cooled down to a temperature of 30 ° C, samples were taken from it for mechanical tests for compliance with EN 10338-2015. After testing, the following results were obtained: tensile strength - 629-656 MPa, yield point - 541-560 MPa, elongation - 17-20%. These values correspond to HDT580F grade according to EN 10338-2015.

Claims (1)

Способ получения горячекатаного проката из низколегированной стали, включающий выплавку, разливку в слябы, нагрев слябов, горячую прокатку, первую стадию водяного охлаждения, паузу в водяном охлаждении с проведением воздушного охлаждения, вторую стадию водяного охлаждения и смотку в рулон, отличающийся тем, что нагрев слябов проводят до температуры 1150-1250°С, горячую прокатку проводят с температурой конца прокатки 800-900°С, при этом на первой и второй стадиях водяное охлаждение представляет собой ламинарное водяное охлаждение, причем на первой стадии ламинарное водяное охлаждение проводят до температуры 680-750°С, на второй стадии – до температуры 150-350°С, при этом длительность упомянутой паузы в водяном охлаждении, составляющую 2,5-5 с, определяют из выражения: tп=2,48-0,019Тк.п+0,024Тп, где tп - расчетная длительность паузы в водяном охлаждении, с, Тк.п - температура конца горячей прокатки, °С, Тп – температура, при которой осуществляют паузу в водяном охлаждении, °С.A method for producing hot rolled products from low-alloy steel, including smelting, casting into slabs, heating of slabs, hot rolling, the first stage of water cooling, a pause in water cooling with air cooling, the second stage of water cooling and coiling, characterized in that heating the slabs carried out to a temperature of 1150-1250 ° C, hot rolling is carried out with a temperature of the end of rolling 800-900 ° C, while at the first and second stages, water cooling is laminar water cooling, and in the first stage, laminar water cooling is carried out to a temperature of 680-750 ° C, at the second stage - up to a temperature of 150-350 ° C, while the duration of the said pause in water cooling, which is 2.5-5 s, is determined from the expression: t p = 2.48-0.019T c.p +0.024 T p , where t p is the estimated duration of the pause in water cooling, s, T c.p is the temperature of the end of hot rolling, ° C, T p is the temperature at which the pause in water cooling is carried out, ° C.
RU2020129142A 2020-09-02 2020-09-02 Method for obtaining high-strength hot-rolled steel RU2749009C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020129142A RU2749009C1 (en) 2020-09-02 2020-09-02 Method for obtaining high-strength hot-rolled steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020129142A RU2749009C1 (en) 2020-09-02 2020-09-02 Method for obtaining high-strength hot-rolled steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2749009C1 true RU2749009C1 (en) 2021-06-02

Family

ID=76301484

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020129142A RU2749009C1 (en) 2020-09-02 2020-09-02 Method for obtaining high-strength hot-rolled steel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2749009C1 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2492250C1 (en) * 2012-06-29 2013-09-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Method of producing sheets from low-alloy tube steel of k65 strength class
CN103276286B (en) * 2013-06-19 2015-01-21 济钢集团有限公司 Production method of X80 pipeline steel strip with thickness of 6-10 mm
RU2677426C1 (en) * 2018-01-16 2019-01-16 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method
RU2689348C1 (en) * 2018-06-26 2019-05-27 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal
CN108754338B (en) * 2018-05-11 2020-08-28 敬业钢铁有限公司 Production process of high-magnetic-induction low-iron-loss oriented silicon steel

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2492250C1 (en) * 2012-06-29 2013-09-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Method of producing sheets from low-alloy tube steel of k65 strength class
CN103276286B (en) * 2013-06-19 2015-01-21 济钢集团有限公司 Production method of X80 pipeline steel strip with thickness of 6-10 mm
RU2677426C1 (en) * 2018-01-16 2019-01-16 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method
CN108754338B (en) * 2018-05-11 2020-08-28 敬业钢铁有限公司 Production process of high-magnetic-induction low-iron-loss oriented silicon steel
RU2689348C1 (en) * 2018-06-26 2019-05-27 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7068434B2 (en) How to manufacture high-strength steel plate
JP6992070B2 (en) A tempered coated steel sheet with very good formability and a method for manufacturing this steel sheet.
JP7118972B2 (en) Tempered coated steel sheet with very good formability and method for producing this steel sheet
KR102470965B1 (en) Steel sheet having excellent toughness, ductility and strength, and manufacturing method thereof
KR101580749B1 (en) High-strength cold-rolled steel sheet with excellent stretch flangeability and precision punchability, and process for producing same
WO2016095664A1 (en) Low-yield-ratio ultra-high-strength hot-rolled q&p steel and production method therefor
JP2009503264A (en) Method for producing directional electromagnetic steel strip
JP6202579B2 (en) Cold rolled flat steel product and method for producing the same
US10301700B2 (en) Method for producing a steel component
RU2689348C1 (en) Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal
RU2749009C1 (en) Method for obtaining high-strength hot-rolled steel
JPWO2016194273A1 (en) Hot-rolled steel sheet, full-hard cold-rolled steel sheet, and hot-rolled steel sheet manufacturing method
KR101344651B1 (en) Manufacturing method of steel-sheet
JP5481941B2 (en) Hot-rolled steel sheet for high-strength cold-rolled steel sheet, method for producing the same, and method for producing high-strength cold-rolled steel sheet
JP2003266123A (en) Method of forming high tensile strength steel sheet
RU2379361C1 (en) Method of cold-rolled sheet products manufacturing for enameling
JP2004332104A (en) High tensile cold rolled steel sheet, and its production method
RU2529325C1 (en) Production method of cold-rolled mill products for baling band
JP3475788B2 (en) Manufacturing method of high tensile strength hot rolled steel sheet with excellent workability
RU2796666C1 (en) Method for production of hot-rolled steel strips
RU2563909C9 (en) Method of production of hot dipped galvanised roll stock of increased strength from low-alloyed steel for cold stamping
RU2773478C1 (en) Method for producing hot rolled rolls from low alloy steel
KR101412354B1 (en) High strength steel sheet and method for manufacturing the same
JP2003055716A (en) Method for producing high workability high strength hot rolled steel sheet
KR20120044119A (en) The multistage cooling method for preventing hot rolled coil form transforming