RU2677426C1 - Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method - Google Patents
Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2677426C1 RU2677426C1 RU2018101610A RU2018101610A RU2677426C1 RU 2677426 C1 RU2677426 C1 RU 2677426C1 RU 2018101610 A RU2018101610 A RU 2018101610A RU 2018101610 A RU2018101610 A RU 2018101610A RU 2677426 C1 RU2677426 C1 RU 2677426C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- rolled
- temperature
- seconds
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано для получения рулонного проката для изготовления нефтепроводных труб группы Кс по ГОСТ 52203-04 без дополнительной термообработки у изготовителя труб.The invention relates to the field of metallurgy, and more specifically to rolling production, and can be used to produce rolled stock for the manufacture of oil pipes of the Kc group according to GOST 52203-04 without additional heat treatment from the pipe manufacturer.
Определяющими качествами проката, предназначенного для нефтепроводных труб группы Кс являются высокий предел прочности исходного проката и готовой трубы, обеспечивающий требуемую прочность трубы, достаточно низкий предел текучести и отсутствие структур закалочного типа (бейнит, мартенсит и т.п.), обеспечивающих хорошую формуемость проката в готовую трубу, обеспечение хорошей свариваемости и отсутствия дефектов УЗК в сварном шве и окошовной зоне.The defining qualities of rolled products intended for Kc group oil pipes are the high tensile strength of the initial rolled products and the finished pipe, which provides the required pipe strength, a fairly low yield strength and the absence of quenching structures (bainite, martensite, etc.) that ensure good formability of rolled products the finished pipe, ensuring good weldability and the absence of defects of ultrasonic testing in the weld and the weld zone.
В таблице 1 приведены требования к механическим свойствам проката для изготовления насосно-компрессорных труб группы Кс.Table 1 shows the requirements for the mechanical properties of rolled products for the manufacture of tubing group Ks.
Известен способ производства рулонов горячекатаного проката с содержанием углерода 0,22-0,28%, с микролегированием титаном. В соответствии с изобретением температуру окончания чистовой прокатки поддерживают в диапазоне 820-890°С, температуру смотки 580-650°С в зависимости от толщины проката [патент RU №2341565, C21D, С22С от 20.12.2008].A known method for the production of hot rolled coils with a carbon content of 0.22-0.28%, with microalloying with titanium. In accordance with the invention, the finish temperature of the finish rolling is maintained in the range of 820-890 ° C, the winding temperature of 580-650 ° C depending on the thickness of the rolled [patent RU No. 2341565, C21D, C22C from 12.20.2008].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не позволяет обеспечить прочностные характеристики, требуемые для группы Кс (не менее 595МПа).The disadvantage of this method is that it does not allow to provide the strength characteristics required for the group KC (not less than 595 MPa).
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали.Closest to the technical nature of the present invention is a method for the production of strips of low alloy steel.
Известен способ производства штрипсов из низколегированной стали, описывающий нагрев слябов, горячую прокатку с регламентированной температурой конца черновой и чистовой прокатки и смотки. При этом температуру завершения пластической деформации поддерживают в диапазоне 820-880 С, а температуру смотки устанавливают в зависимости от содержания углерода в стали по соотношению:A known method for the production of strips of low alloy steel, describing the heating of slabs, hot rolling with a regulated temperature at the end of roughing and finishing rolling and winding. In this case, the temperature of completion of plastic deformation is maintained in the range of 820-880 C, and the winding temperature is set depending on the carbon content in the steel in the ratio:
Тсм=[С]⋅103+(390±30),Tcm = [C] ⋅10 3 + (390 ± 30),
где Тем - температура смотки, °С;where Tem is the temperature of the winding, ° C;
[С] - содержание углерода в стали, мас. %.[C] - carbon content in steel, wt. %
Кроме того, сталь должна имеет следующий химический состав, мас. %: 0,15-0,24 С; 0,10-0,40 Si; 0,2-0,7 Mn; мах 0,40 Cr; 0,01-0,07 Al; 0,01-0,08 Nb; max 0,4 Ni; max 0,4 Cu [патент РФ №2264475, C21D, С22С от 20.11.2005 г.].In addition, steel should have the following chemical composition, wt. %: 0.15-0.24 C; 0.10-0.40 Si; 0.2-0.7 Mn; max 0.40 Cr; 0.01-0.07 Al; 0.01-0.08 Nb; max 0.4 Ni; max 0.4 Cu [RF patent No. 2264475, C21D, C22C of November 20, 2005].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не позволяет обеспечить прочностные характеристики, требуемые для группы КсThe disadvantage of this method is that it does not allow to provide the strength characteristics required for the group Kc
Техническим результатом предлагаемого изобретения является получение горячекатаного проката с феррито-перлитной структурой, в которой доля структур закалочного типа составляет не более 10%, предназначенного для изготовления насосно-компрессорных труб для категории Кс с гарантируемым пределом текучести не более 510 МПа.The technical result of the invention is the production of hot-rolled steel with a ferrite-pearlite structure, in which the proportion of quenching-type structures is not more than 10%, intended for the manufacture of tubing for the Kc category with a guaranteed yield strength of not more than 510 MPa.
Технический результат достигается тем, в способе производства горячекатаного проката повышенной прочности, включающий выплавку спокойной стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, согласно изобретению, выплавляют сталь, содержащую, мас. %: углерод 0,19-0,22; марганец 1,20-1,35; кремний 0,15-0,30; хрома, никель, медь - не более 0,1 каждого, молибден - не более 0,01; ванадий - не более 0,01, титан 0,015-0,030, ниобий - 0,025-0,040; алюминий 0,02-0,05 железо и неизбежные примеси -остальное, при этом толщина подката для чистовой прокатки составляет не менее 35 мм, а температурные параметры прокатки находятся в пределах:The technical result is achieved by the fact that in the method of manufacturing hot rolled steel of increased strength, including the production of mild steel, casting, hot rolling, cooling with water, winding strips into coils, according to the invention, steel containing, by weight, is smelted. %: carbon 0.19-0.22; manganese 1.20-1.35; silicon 0.15-0.30; chromium, nickel, copper - not more than 0.1 each, molybdenum - not more than 0.01; vanadium - not more than 0.01, titanium 0.015-0.030, niobium - 0.025-0.040; aluminum 0.02-0.05 iron and unavoidable impurities - the rest, while the thickness of the rolling for finish rolling is at least 35 mm, and the temperature parameters of rolling are in the range:
температура конца чистовой прокатки - 855÷8850С,the temperature of the end of the finish rolling - 855 ÷ 8850C,
температура смотки металла в рулон - 520÷5600С,the temperature of the coil of metal in a roll - 520 ÷ 5600С,
скорость охлаждения металла после окончания чистовой прокатки в течение первых 15-25 секунд составляет 15-18°С/с, в течение следующих 10-20 секунд составляет 8-100°С/с, такая технология обеспечивает получение стали с феррито-перлитной структурой, в которой присутствуют элементы структуры закалочного типа в количестве не более 10%.the metal cooling rate after finishing rolling during the first 15-25 seconds is 15-18 ° C / s, during the next 10-20 seconds is 8-100 ° C / s, this technology provides steel with a ferrite-pearlite structure, in which there are structural elements of the quenching type in an amount of not more than 10%.
Углерод в конструкционной стали предложенного состава определяет как непосредственно прочность готового проката, так и возможность получения достаточно низких значений предела текучести, Снижение содержания углерода менее 0,19% приводит к падению прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,22% ухудшает пластические свойства стали и ее свариваемость.Carbon in structural steel of the proposed composition determines both the strength of the finished steel itself and the possibility of obtaining sufficiently low yield strengths. A decrease in carbon content of less than 0.19% leads to a drop in strength below an acceptable level. An increase in carbon content of more than 0.22% affects the plastic properties of steel and its weldability.
При содержании кремния менее 0,15% ухудшается раскисленность стали, снижаются прочностные свойства проката. Увеличение содержания кремния более 0,30% приводит к возрастанию количества силикатных включений, охрупчивает сталь.When the silicon content is less than 0.15%, the deoxidation of steel deteriorates, and the strength properties of rolled products decrease. An increase in silicon content of more than 0.30% leads to an increase in the number of silicate inclusions, embrittlement of steel.
Снижение содержания марганца менее 1,20% увеличивает окисленность стали, прочность стали ниже допустимой. Повышение содержания марганца более 1,35% ухудшает свариваемость стали и повышает предел текучести выше требуемых величин.A decrease in manganese content of less than 1.20% increases the oxidation of steel, the strength of the steel is lower than permissible. An increase in the manganese content of more than 1.35% impairs the weldability of the steel and increases the yield strength above the required values.
По хрому, никелю, меди, молибдену, ванадию ограничены остаточные значения, обусловленные обязательными примесями для того, чтобы сохранить хорошую свариваемость стали. Кроме того, при указанных предельных концентрациях эти элементы в стали предложенного состава не оказывают заметного негативного воздействия на комплекс механических свойств проката, тогда как их удаление из расплава стали существенно повысит затраты на производство и усложнит технологический процесс, что экономически нецелесообразно.For chromium, nickel, copper, molybdenum, vanadium, residual values are limited due to mandatory impurities in order to maintain good weldability of steel. In addition, at the indicated maximum concentrations, these elements in the steel of the proposed composition do not have a noticeable negative effect on the complex of mechanical properties of rolled products, while their removal from the steel melt will significantly increase production costs and complicate the process, which is not economically feasible.
Ниобий введен в сталь для повышения прочностных свойств и уменьшения размера зерна готового проката. При содержании ниобия менее 0,025% прочность стали ниже допустимой, коэффициент эластичности выше допустимого. Повышение содержания ниобия более 0,040% приводит к повышению предела текучести выше допустимых значений и усложнению получения готовой трубы.Niobium is introduced into steel to increase strength properties and reduce grain size of finished products. When the niobium content is less than 0.025%, the strength of the steel is lower than the permissible, the coefficient of elasticity is higher than the permissible. An increase in the niobium content of more than 0.040% leads to an increase in the yield strength above permissible values and complicates the preparation of the finished pipe.
Титан введен в сталь для стабилизации структуры при нагреве металла под прокатку и уменьшении размера зерна при черновой прокатке, а также повышает коррозионную стойкость стали.Titanium is introduced into steel to stabilize the structure during heating of the metal for rolling and to reduce the grain size during rough rolling, and also increases the corrosion resistance of steel.
Алюминий 0,02-0,05% введен в сталь для раскисления. При значения менее 0,02% сталь будет недораскислена, при значениях более 0,05% - сталь будет иметь повышенный уровень неметаллических включений.Aluminum 0.02-0.05% is introduced into steel for deoxidation. If the value is less than 0.02%, the steel will be underdeveloped, and if the value is more than 0.05%, the steel will have an increased level of non-metallic inclusions.
Все остальные элементы, содержание которых ограничено по верхнему пределу, являются примесными.All other elements, the content of which is limited to the upper limit, are impurity.
Толщина подката для чистовой прокатки не менее 35 мм обусловлена необходимостью качественной проработки структуры для получения комплекса механических свойств и структуры готового проката.The thickness of the rolling stock for finish rolling is not less than 35 mm due to the need for high-quality study of the structure to obtain a complex of mechanical properties and structure of the finished rolling.
Заданное сочетание температуры окончания чистовой прокатки 855÷885°С, скорость охлаждения металла после окончания чистовой прокатки в течение первых 15-25 секунд составляет 15-18°С/с, в течение следующих 10-20 секунд составляет 8-10С/с и температуры смотки 520÷560°С обеспечивает получение равномерной феррито-перлитной структуры. Снижение температуры конца прокатки, повышение температуры смотки приведет к снижению скорости охлаждения, увеличению размера зерна феррита и снижению прочностных характеристик ниже требуемых. Повышение температуры конца прокатки, снижение температуры смотки приводит к увеличению скорости охлаждения, что увеличивает риск получения структур закалочного типа, а также приводит к избыточному измельчению зерна и увеличению прочностных характеристик проката, что в свою очередь увеличивает трудоемкость формовки готовой трубы. Форсированное двухступенчатое охлаждение позволяет сформировать равномерную по толщине структуру проката (с минимальным количеством структур закалочного типа), необходимую для качественной формовки труб из данного металлопроката.The predetermined combination of the finish temperature of the finish rolling is 855 ÷ 885 ° C, the cooling rate of the metal after the finish of the finish rolling for the first 15-25 seconds is 15-18 ° C / s, for the next 10-20 seconds is 8-10C / s and temperature winding 520 ÷ 560 ° C provides a uniform ferrite-pearlite structure. A decrease in the temperature of the end of rolling, an increase in the temperature of the winding will lead to a decrease in the cooling rate, an increase in the size of the ferrite grain and a decrease in the strength characteristics below those required. An increase in the temperature of the end of rolling, a decrease in the temperature of the winding leads to an increase in the cooling rate, which increases the risk of obtaining quenched-type structures, and also leads to excessive grinding of grain and an increase in the strength characteristics of rolled products, which in turn increases the complexity of molding the finished pipe. Forced two-stage cooling allows you to form a rolled structure that is uniform in thickness (with a minimum number of hardening type structures), necessary for high-quality molding of pipes from this metal rolling.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
В кислородном конвертере выплавляли низколегированные стали, химический состав которых приведен в таблице 2.Low oxygen steels were smelted in an oxygen converter, the chemical composition of which is given in Table 2.
Непрерывнолитые слябы из стали с химическим составом таблицы 2 загружают в методическую печь с и нагревают до температуры аустенитизации Та=1260°С, после чего прокатывают на непрерывном стане. После выравнивания температуры слябов по сечению, очередной сляб подают к непрерывному широкополосному стану 2000 и подвергают черновой прокатке за 5 проходов в раскат с промежуточной толщиной Нр=35-38 мм. Далее металл прокатывают за 7 проходов в непрерывной чистовой группе клетей (чистовая прокатка).The continuously cast slabs of steel with the chemical composition of Table 2 are loaded into the methodological furnace c and heated to the austenitization temperature Ta = 1260 ° C, and then rolled on a continuous mill. After the temperature of the slabs is equalized over the cross section, the next slab is fed to a continuous broadband mill 2000 and subjected to rough rolling in 5 passes into a roll with an intermediate thickness Нр = 35-38 mm. Next, the metal is rolled in 7 passes in a continuous finishing group of stands (finishing rolling).
Температуру конца прокатки и смотки выбирают в диапазонах 855-885°С и 520-560°С соответственно. При этом скорость охлаждения на отводящем рольганге должна быть 15-25 секунд составляет 15-18°С/с (первый участок ламинарного охлаждения), в течение следующих 10-20 секунд составляет 8-10°С/с (второй участок ламинарного охлаждения).The temperature of the end of rolling and winding is chosen in the ranges of 855-885 ° C and 520-560 ° C, respectively. In this case, the cooling rate on the discharge roller table should be 15-25 seconds is 15-18 ° C / s (the first section of laminar cooling), over the next 10-20 seconds is 8-10 ° C / s (second section of the laminar cooling).
В таблице 3 представлены показатели механических и эксплуатационных свойств металла, произведенного по приведенной выше технологии.Table 3 presents the indicators of the mechanical and operational properties of the metal produced by the above technology.
Из данных, приведенных в таблице 3 следует, что при реализации предложенного способа достигается требуемое сочетание высокого предела прочности, требуемого предела текучести и удовлетворительной свариваемости металла. В результате полученный металл полностью соответствует требованиям, предъявляемым к сталям для производства насосно-компрессорных труб. Представленная технология позволяет сформировать феррито- перлитную структуру с минимальным (не более 10%) количеством структур закалочного типа, что гарантирует равномерное распределение свойств как по площади проката, так и по его толщине. Углеродный эквивалент 0,46% гарантирует хорошую свариваемость.From the data given in table 3 it follows that when implementing the proposed method, the required combination of a high tensile strength, the required yield strength and satisfactory weldability of the metal is achieved. As a result, the obtained metal fully complies with the requirements for steels for the production of tubing. The presented technology makes it possible to form a ferrite-perlite structure with a minimum (no more than 10%) of the number of quenching-type structures, which guarantees a uniform distribution of properties both over the rolled area and its thickness. The carbon equivalent of 0.46% guarantees good weldability.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018101610A RU2677426C1 (en) | 2018-01-16 | 2018-01-16 | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018101610A RU2677426C1 (en) | 2018-01-16 | 2018-01-16 | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2677426C1 true RU2677426C1 (en) | 2019-01-16 |
Family
ID=65025361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018101610A RU2677426C1 (en) | 2018-01-16 | 2018-01-16 | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2677426C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2749009C1 (en) * | 2020-09-02 | 2021-06-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for obtaining high-strength hot-rolled steel |
| RU2799194C1 (en) * | 2022-12-13 | 2023-07-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of low-alloyed plate with increased fire resistance using a reversing mill |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20090010793A1 (en) * | 2004-11-03 | 2009-01-08 | Thyssenkrupp Steel Ag | Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet |
| RU2445177C1 (en) * | 2010-08-09 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method of producing hot-rolled stock |
| RU2450061C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
| RU2572270C1 (en) * | 2014-09-02 | 2016-01-10 | Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") | Rolled plates manufacturing method |
| RU2613262C2 (en) * | 2015-08-07 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production method of hot-rolled rolled stock from low-alloy steel |
| RU2623945C1 (en) * | 2016-08-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Heavy plate manufacturing method |
| US20170275720A1 (en) * | 2012-04-12 | 2017-09-28 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members |
-
2018
- 2018-01-16 RU RU2018101610A patent/RU2677426C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20090010793A1 (en) * | 2004-11-03 | 2009-01-08 | Thyssenkrupp Steel Ag | Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet |
| RU2445177C1 (en) * | 2010-08-09 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method of producing hot-rolled stock |
| RU2450061C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel |
| US20170275720A1 (en) * | 2012-04-12 | 2017-09-28 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members |
| RU2572270C1 (en) * | 2014-09-02 | 2016-01-10 | Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") | Rolled plates manufacturing method |
| RU2613262C2 (en) * | 2015-08-07 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production method of hot-rolled rolled stock from low-alloy steel |
| RU2623945C1 (en) * | 2016-08-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Heavy plate manufacturing method |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| RU 2450061 C1, 10,05.2012. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2749009C1 (en) * | 2020-09-02 | 2021-06-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for obtaining high-strength hot-rolled steel |
| RU2799194C1 (en) * | 2022-12-13 | 2023-07-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of low-alloyed plate with increased fire resistance using a reversing mill |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11339454B2 (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained | |
| JP6893560B2 (en) | Tempered martensitic steel with low yield ratio and excellent uniform elongation and its manufacturing method | |
| JP7134230B2 (en) | Steel for low yield ratio, ultra-high strength coiled tubing and its manufacturing method | |
| JP5589885B2 (en) | Thick hot-rolled steel sheet for square steel pipes for building structural members and method for producing the same | |
| CN102586688B (en) | A kind of dual phase sheet steel and manufacture method thereof | |
| JP5594165B2 (en) | Manufacturing method of thick hot rolled steel sheet for square steel pipes for building structural members | |
| JP2013117068A (en) | High-strength hot-rolled steel sheet having excellent bending characteristic and low-temperature toughness and method for producing the same | |
| JP6202579B2 (en) | Cold rolled flat steel product and method for producing the same | |
| JP4957854B1 (en) | High-strength ERW steel pipe and manufacturing method thereof | |
| JP2010265545A (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent slow-aging property and high curability in baking, and method for producing the same | |
| WO2013180180A1 (en) | High strength cold-rolled steel plate and manufacturing method therefor | |
| JP2018188675A (en) | High strength hot-rolled steel sheet and production method thereof | |
| JPH0949050A (en) | High strength hot rolled steel sheet small in deterioration in yield strength after forming, pipe formed by using the same and production of high strength hot rolled steel sheet | |
| JP2014031538A (en) | Hot-rolled steel sheet and method for producing the same | |
| RU2583536C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) | |
| RU2689348C1 (en) | Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal | |
| WO2013153676A1 (en) | Low-yield-ratio high-strength electric resistance welded steel pipe, steel strip for said electric resistance welded steel pipe, and methods for manufacturing same | |
| RU2677426C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method | |
| JP3540134B2 (en) | High strength hot rolled steel sheet and method for producing the same | |
| JP3823906B2 (en) | Manufacturing method of ERW steel pipe for high-strength line pipe with excellent hydrogen cracking resistance and toughness | |
| JP2006097109A (en) | High-carbon hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor | |
| JP6123734B2 (en) | Low yield ratio high strength electric resistance welded steel pipe for steel pipe pile and method for manufacturing the same | |
| RU2676543C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method | |
| RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| RU2633196C1 (en) | Method for manufacturing cold-rolled two-phase ferrite-martensite steel micro-alloyed with niobium |