CZ298104B6

CZ298104B6 - Zpusob výroby pásu nebo plechu z hliníku a manganu a príslusný pás nebo plech

Info

Publication number: CZ298104B6
Application number: CZ20021134A
Authority: CZ
Inventors: Wagner@Pascal; Finkelnburg@Wolf-Dieter; Wieser@Dietrich; Mrotzek@Manfred
Original assignee: Vaw Aluminium Ag
Priority date: 2001-04-04
Filing date: 2002-03-29
Publication date: 2007-06-20
Also published as: ES2310571T3; US20030042290A1; CN1252308C; NO20034401L; EP1247873B1; CN1505692A; CA2380162A1; JP2004521190A; HUP0201137A3; EP1247873A1; PL353152A1; DE50212523D1; KR100496943B1; ATE402274T1; DE10116636A1; ZA200307721B; CA2380162C; NO20034401D0; BR0201086A; MXPA03009094A

Abstract

Vynález se týká zpusobu výroby pásu nebo plechu zhliníku a manganu pro výrobu soucástí s pomocí pájení. Výchozí materiál se vyrábí z taveniny, kteráobsahuje 0,3 az 1,2 % hmotnostních Si, .<=. 0,5 % hmotnostních Fe, .<=. 0,1 % hmotnostních Cu, 1,0 az 1,8 % hmotnostních Mn, .<=. 0,3 % hmotnostních Mg, 0,05 az 0,4 % hmotnostních Cr + Zr, .<=. 0,1 % hmotnostních Zn, .<=. 0,1 % hmotnostních Ti, .<=. 0,15 % hmotnostních Sn, a nezbytné doprovodné prvky, jejichz jednotlivá mnozství jsou nejvýse 0,05 % hmotnostních, a jejichz celkový soucet je nejvýse 0,15 % hmotnostních, stejne jako hliník ve forme zbytku, pricemz výchozí materiál se predehrívá na predehrívací teplotu mensí nez 520 .degree.C, po dobu alespon 12 hodin, pricemz predehrátý výchozí materiál se válcuje za tepla na horké pásy s vyuzitím konecné teploty válcování zatepla o velikosti alespon 250 .degree.C, pricemz horký pás se válcuje za studena na studený pás bezmezilehlého zíhání. Pás nebo plech z hliníku a manganu je vyroben shora uvedeným zpusobem.

Description

Způsob výroby pásů nebo plechů z hliníku a manganu a příslušný pás nebo plech

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu výroby pásů nebo plechů z hliníku a manganu pro výrobu součástí a pomocí pájení.

Vynález se rovněž týká pásu nebo plechu z hliníku a manganu pro výrobu součástí pájením.

Dosavadní stav techniky

Tepelné výměníky pro motorová vozidla jsou například obvykle vyráběny z hliníkových plechů, přičemž jednotlivě předem vyrobené součásti tepelných vý měníků, jako jsou desky, potrubí nebo rozváděči potrubí, jsou spolu vzájemně spojeny s pomocí pájení. Napětí, která při praktickém využívání působí na součástí, vyrobené tímto způsobem a nainstalované v automobilech, a to v důsledku nárazů, dlouhodobého chvění, účinků koroze a dalších zátěži Jsou velice výrazná. To se týká zejména desek, jejichž prostřednictvím dochází k rozptylu tepla.

Závady u těchto součástí tepelných výměníků, ke kterým dochází v důsledku nevhodných vlastností hliníkového materiálu, mohou vest k závažnému poškození. V této souvislosti pak ty oblasti příslušných součástí, vc kterých dochází ke změnám v mikrostruktuře v důsledku působení tepla, vznikajícího během pájení, se v minulosti ukázaly jako velice problematické.

Ze shora uvedených důvodů jsou na hliníkové plechy, o kterých je řeč, kromě jejich dobré vhodnosti pro pájení kladeny i další nároky, jako jc vysoká pevnost, zejména vysoká mez R_p()>? pružnosti a tuhost či houževnatost dokonce i po pájení. Předmětné a hliníkové plech musejí mít současně velmi dobrou deformovatelnost a vysokou odolnost vůči korozi.

Materiál na výrobu desek pro tepelné výměníky je znám z patentového spisu WO 97/18946, přičemž tento materiál obsahuje 0.2 až 0.5 % hmotnostních železa Fe. 0,7 až 1.2 % hmotnostních křemíku Si, 1.2 až 1.6 % hmotnostních manganu Mn, < 0.3 % hmotnostních hořčíku Mg, < 0.05 % hmotnostních mědi Cu, < 0,2 % hmotnostních Zn, < 0,1 % hmotnostních titanu Ti Jakož i nezbytné doprovodné prvky, jejichž jednotlivá množství tvoří nejvýše 0,05% hmotnostních a jejichž celkový součet je nejvýše 0.15 % hmotnostních, stejně jako hliník vc formě zbytku.

Ingoty jsou odlity z tohoto materiálu jakožto z výchozího materiálu, který je následně předehřát na počáteční válcovací teplotu o velikosti alespoň 520 °C a je válcován za tepla. Válcování za studená na konečnou tloušťku, které následuje, je prováděné alespoň ve dvou krocích, a to s mezilehlým žíháním, které musí být prováděno po dobu dvou hodin a při žíhací teplotě, ležící v rozmezí od 360 do 400 °C mezi kroky válcováni za studená.

Praktické zkušební testy materiálu, vyrobeného v souladu se známým postupem, prokázaly, že materiálové vlastnosti hliníkových plechů, vyráběných podle známého stavu techniky jsou nedostatečné pro určitá specifická uplatnění. To se týká zejména pevnosti a odolnosti vůči korozi, která ještě existuje po provedení pájení v oblasti pájecích spojů, Kromě toho bylo prokázáno například při výrobě tepelných výměníků, že možnosti kombinace součásti, vyrobených z materiálu podle shora uvedeného patentového spisu WO 97/18946. se součástmi tepelných výměníků, vyrobenými z.jiných lehkých kovových materiálů, jsou velice omezené v důsledku rozdílů korozních potenciálů, které jsou příliš nízké.

- I CZ 298104 B6

Podstata vynálezu

Úkolem předmětu tohoto vynálezu jc na základě shora popsaného známého stavu techniky vyvi5 nout způsob, s jehož využitím je možno vyrábět hliníkové pásy velice nenákladným způsobem, které dokonce i pro pájení budou mít spolehlivě vysokou pevnost, zejména vysokou pružnost, stejně jako výrobní odolnost vůči korozi.

Shora uvedený úkol byl v souladu s předmětem tohoto vynálezu splněn tím že by l vyvinut způsob výroby pásů nebo plechů z hliníku a manganu pro výrobu součásti s pomoct pájení, přičemž výchozí materiál sc vyrobí z taven iny. která obsahuje:

Si	0.3 až 1.2 % hmotnostních.
Fe	< 0,5 % hmotnostních.
Cu	< 0,1 % hmotnostních,
Mn	1,0 až 1,8 % hmotnostních.
Mg	< 0.3 % hmotnostních,
Cr + Zr	0,05 až 0,4 % hmotnostních.
Zn	< 0,1 % hmotnostních.
Ti	< 0,1 % hmotnostních.
Sn	< 0,15 % hmotnostních, a

nezbytné doprovodné prvky, jejichž jednotlivá množství je nejvýše 0,05 % hmotnostních, a jejich celkový součet je nejvýše 0,15 % hmotnostních, stejně jako hliník ve formě zbytku.

přičemž výchozí materiál sc předehřívá na predehřívací teplotu menší, než 520 ^ĎC, po dobu alespoň 12 hodin, přičemž předehřátý výchozí materiál se válcuje za tepla na horké pásy s využitím konečné teploty válcování za tepla o velikosti alespoň 250 °C, přičemž horký pás se válcuje za studená na studený pás bez mezilehlého žíhání.

Poměr obsahu Sn k obsahu Si v tavenině je s výhodou [%Sn] / [%SÍ] > 0,03.

U výhodného provedení činí tento poměr [%Sn] / [%Sn] > 0,1.

Obsah Si v tavenině je s výhodou 0.5 až 1,2 % hmotnostních.

U výhodného provedení je obsah Si v tavenině 0,75 až 1,2 % hmotnostních.

U jiného výhodného provedení je obsah Si v tavenině 0,3 až 1,0 % hmotnostních.

Obsah Fe v tavenině je alespoň 0,3 % hmotnostních.

Obsah Cu v tavenině jc alespoň 0,05 % hmotnostních.

Obsah Mn v tavenině je alespoň 1,3 % hmotnostních, přičemž nejvýše 1,5 % hmotnostních.

Obsah Mg v tavenině ne nejvýše 0,1 % hmotnostních.

Obsah Cr v tavenině je alespoň 0.1 % hmotnostních, přičemž nejvýše 0,2 % hmotnostních.

Obsah Zr v tavenině je nejvýše 0.05 % hmotnostních.

Obsah Zn v tavenině je nejvýše 0,05 % hmotnostních.

Obsah Ti v tavenině je nejvýše 0,05 % hmotnostních.

Mez Rpo ? pružnosti plechu z hliníku a manganu po pájení je alespoň 60 mPa. zejména alespoň 65 MPa.

Ingoty, kontinuálně odlévané z taveniny. se s výhodou zpracovávají jako výchozí materiál,

Předchřívací teplota kovu je nejvýše 470 °C.

Předehřívací teplota je alespoň 400 °C.

Doba předchrívání je nejvýše 5 hodin.

Tloušťka horkého pásuje s výhodou 2 až 10 mm.

Konečná válcovací teplota během válcování za teplaje alespoň 250 °C. zejména alespoň 300 °C.

Studený pás se s výhodou podrobuje zpracování žíháním.

Studený pás se s výhodou žíhá vc svinutém stavu.

Studený pás sc s výhodou žíhá v kontinuální peci.

Teplota plechu z hliníku a manganu jc alespoň 300 °C během žíhání.

Teplota plechu z hliníku a manganu během žíhání je s výhodou alespoň 350 ^CC.

Tloušťka za studená válcovaného pásuje s výhodou mezi 50 μηι a 500 μιη.

Pás se s výhodou povléká na jedné nebo na obou stranách s použitím jedné nebo dvou hliníkových slitin s využitím vrstvy povlékání o tloušťce od 3 do 20 % z celkové tloušťky pásu na každé straně.

Povlékání sc s výhodou provádí navaleováním za tepla.

Pás nebo plech z hliníku a manganu je s výhodou vyroben shora uvedeným způsobem.

Předmět tohoto vynálezu je založen na složení taveniny, použité pro vytvoření výchozího materiálu, přičemž obsahu slitin jsou vzájemně vůči sobě přizpůsobeny takovým způsobem, že je zejména snížené na minimum nebezpečí mezikrystalovc koroze, přičemž korozivní působní v důsledku dálkové koroze je rozloženo stejnoměrně po celé povrchové ploše. V důsledku toho je dosahováno vysoké odolnosti vůči korozi.

Slitina, používaná v souladu s předmětem tohoto vynálezu, a parametry způsobu jejího zpracovávání jsou současně optimalizovány takovým způsobem, že hliníkový plech, který má dobrou deformovatelnost a vysokou pevnost, přičemž má zejména vysokou hodnotu meze R_jA? pružnosti a dobré charakteristiky prodloužení při přetržení dokonce i po pájení, může být vyráběn z této

CZ 298104 Β6 slitiny velice jednoduchým způsobem při teplotě válcování za tepla, jejíž hodnota leží ve středu teplotního rozmezí, a to bez nutností mezilehlého žíhání během válcování za studená.

Bylo zjištěno, že u plechů, vyráběných v souladu s předmětem tohoto vynálezu, je mez R_{p(í ?}pružnosti alespoň 60 MPa po provedení pájení. V celé řadě případů lze dosáhnout meze pružnosti o velikosti alespoň 65 MPa. Korozní potenciál byl pravidelně menší, než 750 mV, přičemž vyl v celé řadě případů dokonce menší, než -800 mV (měřeno proti GKE v souladu s normou AS TM G69).

Obsah křemíku má rovněž kladný vliv na pevnost plechu po pájení u plechů z hliníku a manganu, vyráběných podle tohoto vynálezu. Bylo však prokázáno, že křemík současně ovlivňuje výskyt mezikrystalovc koroze ve vzájemném působení s cínem. U slitiny, používané v souladu s předmětem tohoto vynálezu, jc předem stanovené rozmezí obsahu křemíku zvoleno v závislosti na obsahu cínu takovým způsobem, že lze dosáhnout směsi, která může optimálně zamezovat mezikrystalové korozi, l im jc zajištěna dobrá odolnost vůči korozi u plechu z hliníku a manganu, vyráběného podle tohoto vynálezu, přičemž je současně zajištěna jeho vysoká pevnost.

Shora uvedené jc zejména uplatňováno tehdy, pokud poměr obsahu cínu [%Sn] vůči obsahu křemíku l%Si] v tavenině je < 0.03. přičemž vzájemné působení obsahu křemíku a cínu může být dále optimalizováno, pokud poměr [%Sn] % l%Si] může být nastaven na < 0.1.

Přidávání cínu při slévání ve shora uvedeném poměřuje nezbytné tehdy, pokud je obsah křemíku Sí v tavenině od 0,75% hmotnostních do 1.2 % hmotnostních. Avšak přidávání cínu ve shora uvedených poměrech lze doporučit dokonce i při obsahu křemíku Si 0.5 % hmotnostních a více.

Pokud je horní hranice rozmezí, předem stanoveného pro obsah křemíku Si. omezena na 0,3 % hmotnostních, tak hliníkové plechy, u kterých je jednak optimalizována vysoká pevnost, a jednak je minimalizováno nebezpečí mezikrystalovc koroze, mohou být vyráběny obzvláště spolehlivě způsobem podle tohoto vynálezu.

Železo podporuje vytváření primárních fází, které vážou křemík. Proto je podle tohoto vynálezu obsah železa omezen na nejvýše 0,5 % hmotnostních. Prostřednictvím tohoto omezení obsahu železa je zajištěno, že při výrobních podmínkách podle tohoto vynálezu je křemík udržován v roztoku. To může být zejména spolehlivě zajištěno tehdy; pokud je obsah železa omezen na nejvýše 0,3 % hmotnostních.

Obsah mědi je omezen na nejvýše 0,1 % hmotnostních, s výhodou na 0,05 % hmotnostních, ve slitině, používané podle tohoto vynálezu. Měď nepřispívá ke zvýšení pevnosti, avšak rovněž vede ke kladnému koroznímu potenciálu. Kladný korozní potenciál však omezuje možnosti kombinace s jinými materiály. Kromě toho se korozní chování, zejména z hlediska mezikrystalovc koroze, zhoršuje se vzrůstajícím obsahem mědi.

Obsah manganu v tavenině, který podle tohoto vynalezu představuje alespoň 1,0 % hmotnostních a nejvýše 1,8 % hmotnostních, přispívá ke zvýšení pevnosti plechu podle tohoto vynálezu. Optimální hodnoty pevnosti lze spolehlivé dosahovat tehdy; pokud obsah manganu v tavenině je alespoň 1,3 % hmotnostních a nejvýše 1,5 % hmotnostních.

Hořčík je přidáván do slitiny, používané podle tohoto vynálezu, jako prvek, přispívající ke zvýšení pevnosti. Jelikož však při vysokém obsahu má hořčík negativní vliv na schopnost pájení v inertním plynu (pájení C'AB), jc obsah hořčíku omezen nejvýše na 0.3 % hmotnostních podle tohoto vynálezu. Pokud mají být prováděny obzvláště kritické pájecí postupy; pak omezení obsahu hořčíku na nejvýše 0,1 % hmotnostních má příznivý účinek na dosažené výsledky .

Pevnost a odolnost vůči korozi jsou dále zlepšeny přidáním chrómu Cr a/nebo zirkonu Zr do slitiny, používané podle tohoto vynálezu. Pokud součet obsahů Cr a Zr je udržován v rozmezí od

-4CZ 298104 B6

0,05 do 0,4 % hmotnostních, vede to k vytváření mikrostruktury s dlouhou životností (prodloužená hrubá zrna), u které je vzniku mezikrystalové koroze zabráněno v důsledku snížených mezních ploch zrn.

Avšak v kombinaci s Mn. Fe a Ti může obsah Cr a Zr vést ke hrubému srážení, což má dále negativní vliv na deformovatelnost a pevnost plechu, vyráběných podle tohoto vynálezu. Proto ve slitině, používané podle tohoto vynálezu, je obsah chrómu a/nebo zirkonu zvýšen pro nízké obsahy Mn, zatímco je snížen pro vysoké obsahy Mn.

Pozitivní účinky Cr a/nebo Zr. mohou být obzvláště spolehlivě využívány tehdy, pokud obsah Cr vtavenině leží v rozmezí od alespoň OJ % hmotnostních do nejvýše 0.2 % hmotnostních, přičemž obsah Zr jc nejvýše 0,05 % hmotnostních.

Za účelem zabránění negativnímu vlivu zinku na korozi hliníkových plechů podle tohoto vyná15 lezu je obsah Zr omezen na 0,1 % hmotnostních, s výhodou pak na 0.05 % hmotnostních.

Titan může být přidáván do slitiny, používané podle tohoto vynálezu, pro zjemnění zrn odlévané mikrostruktury. a to v obsahu až do OJ % hmotnostních, s výhodou do 0,05 % hmotnostních.

2o V souladu s běžnou praxí jsou kontinuálně odlévané ingoty vyráběny ztaveniny jako výchozí materiál. Avšak výchozí materiál, vyráběný jiným způsobem, může být pochopitelně rovněž použit jako výchozí produkt pro výrobu plechů z hliníku a manganu podle tohoto vynálezu.

Způsob podle tohoto vynálezu umožňuje provádět válcování za tepla při poměrně nízké předchrí25 vací teplotě kovu, která je menší než 520 °C, což vede ktomu, že mikrostruktura vyráběného horkého pásuje optimalizována z hlediska dc formo vato i nosí i a odolnosti vůči korozi. Vzhledem k dobré válcovatelnosti výchozího materiálu je v tomto případě přcdehřívací teplota alespoň 400 °C.

3o Je obzvláště výhodné, pokud výchozí materiál jc ohříván na teplotu nejvýše 470 °C, přičemž doba předehřívání je omezena na nejvýše 5 hodin za účelem udržování pokud možno co nej vyššího poměru Mn v roztoku. Mangan, udržovaný v roztoku, jc srážen v jemně rozptýleném stavu během následného žíhání (měkkého žíhání/opětovného žíhání) a během pájecího procesu, což vede k požadované vysoké pevnosti, zejména k vysokým hodnotám meze Rpoj pružnosti.

Počáteční teplota výchozího materiálu během válcování za teplota je alespoň 400 °C\ a to z již shora popsaných důvodů. V tomto případě je konečná válcovací teplota během válcování za tepla vyšší, než 250 °C. s výhodou vyšší než 300 °C\ a to za účelem zajištění jednak postačující deformovatelnosti výchozího materiálu a jednak optimálního vytváření mikrostruktury během válcoví vání za tepla. Tloušťka horkého pásu leží v rozmezí od 2 do 10 mm.

Ošetřování žíhání, provádění na konci způsobu podle tohoto vynálezu, je prováděno pro zajištění podmínek pro dodávku. Ošetřování žíhání může v tomto případě zahrnovat měkké žíhání nebo opětovné žíhání studeného pásu ve svinulém stavu nebo v kontinuální žíhací peci. Pokud je pro45 vaděno měkké žíhání, musí být teplota pásu z hliníku a manganu během měkkého žíhání alespoň

300 °C, s výhodou alespoň 350 °C. Pás, ošetřovaný žíháním tímto způsobem, je dodáván výrobci ve stavu „0“ (měkce žíháno).

Naproti tomu, pokud má být materiál dodáván v temperovaném stavu, například ve stavu H22 50 (mechanicky zpevněno, opětovně žíháno, 1/4 tvrdý), H24 (mechanicky zpevněno, opětovně žíháno, 2/4 tvrdý) nebo vc stavu 1126 (mechanicky zpevněno, opětovně žíháno, 3/4 tvrdý), jc ošetřování žíháním prováděno jako opětovné žíhání ve svinutém stavu nebo v kontinuální žíhací peci s použitím příslušně nastavené teploty.

Obvyklá tloušťka konečného pásu, válcovaného za studená, má velikost od 50 do 500 μιη.

-5 CZ 298104 B6

Pro další zpracování pásu, vyrobeného podle tohoto vynálezu, muže být rovněž výhodné, pokud je pás na jedné nebo na obou stranách opatřen povlakem s využitím jedné nebo dvou slitin hliníku, s využitím tloušťky vrstvy povlaku o velikosti od 3 do 20% / celkové tloušťky pásu na 5 každé straně.

Příslušnými slitinami mohou být například běžné pájecí slitiny, jako například EN AW-4045. EN AWM343. EN AW 4004. EN AW 4104 a jejich modifikace, stejně jako obvyklé ochranné povlaky, jako například EN AW-1050. EN AW-1050A. EN AW-7072 a jejich modifikace, ίο Povlak je v tomto případe s výhodou nanášen s pomocí poválcování za tepla.

Př i klady provedení vynálezu

Vynález bude v dalším podrobněji popsán s odkazy na příklady jeho provedení.

Obsah prvků slitiny jsou pro plechy 1 až 8 z hliníku a manganu uvedeny v tabulce 1.

Tabulka 1

	si	Ee	Cu	Mn	Mg	_; Cr	Zn	Ti	Zr	Sn
1	0,89	0,31	0,011	1,08	0,001	0,170	0,006	0,008	-	-
2	0, 90	0,30	0,010	1,05	0,001	0/005	1,090	0,007	-	-
*1 ύ	0, či	0,27	0,00 9	1,42 '	0,031	0,011	0,007	0,005	-	-
4	0, 5?	0,30	0,140'	1,07	0,028	0,116	0,004	0,006	-	-
E J	0,84	0,29	o,ooe	1,33	0,063	0,111	0, 005	0/ 009	-	-
6	0,81	0,31	0,009	1 , 37	0,070	0,123	0,004	0,005	-	0,034
7	0,43	0,31	0,013	1,03	0,001	0,015	0,007	0,008	-	-
8	0,74	0,27	0,014	1, 36	0,083	0,130	0,004	0/011	-	0,08 9

Obsahy jsou uvedeny v % hmotnostních.

Ingoty byly kontinuálně odlévány ztaveniny, která měla každá odpovídající složení. Tento výchozí materiál pro ingoty byl následně předehříván na přcdehřívací teplotu, ležící v rozmezí od 400 do 520 °C, přičemž s výhodou od 400 do 470 °C,

Výchozí materiál, předehřátý tímto způsobem, byl válcován za tepla s využitím konečné teploty 30 pro válcování za tepla o velikosti alespoň 250 °C, s výhodou 300 °C. a to na horký pás o tloušťce

3,5 mm. Tento horký pás byl následně válcován za studená v jednom nebo několika průchodech na konečnou tloušťku 100 μηι. Během válcování za studená nebylo prováděno mezilehlé žíháni.

A nakonec za účelem dosažení podmínek pro dodávání bylo prováděno ošetřování žíháním, a to s pomocí měkkého žíhání nebo opětovného žíhání v závislosti na pokynech výrobce.

Za studená vyválcované pásy byly nakonec připraveny k distribuci.

-6CZ 298104 B6

Plechy z hliníku a manganu, vyrobené tímto způsobem, mely ve stavu pro dodávku po měkkém žíhání mezi pružnosti nejvýše 80 MPa. pevnost R_m v tahu alespoň 100 MPa a prodloužení A _[00 při přetržení alespoň 3 %.

7. plechu z hliníku a manganu podle příkladů 1 až 8 byly vyrobeny desky, které byly určeny pro výrobu tepelných výměníků pro motory automobilů. Plechy bylo možno tvarovat za studená s použitím poloměru ohybu o velikosti menší, než 1 mm pro ohyb o 180°.

Po výrobě tepelných výměníku s pomocí pájení měl každá z těchto desek mez R_p(í _> pružnosti o W velikosti alespoň 60 MPa, u celé řady příkladů však více než 65 MPa. a proměnlivou odolnost vůči korozi. Zkušební testy v tahu pro stanovení mechanických charakteristických hodnot byly provedeny v tomto případě s ohledem na úseky pásu, které byly podrobeny simulovanému cyklu pájení.

i? Pájecí cyklus byl prováděn počínaje od pokojové teploty s využitím rychlosti ohřívání přibližně 25 K/min., po dobu ohřevu 3 minuty při teplotě 600 °C. a následným ochlazováním na pokojovou teplotu s využitím rychlosti ochlazování přibližně 40 K/min.

V následující tabulce 2 jsou uvedeny meze R_p()2 pružnosti a vyhodnocení odolnosti vůči korozi 20 pro plechy 1 až 8 v pájeném stavu.

Tabulka 2

	Pájený stav
Rp0,2 [MPa]	Řád¹¹	Rozsah koroze^2,1	Nenáchylnost vůči mezrkrystalové korozi
1	65	7	4,0	2,5
2	62	2	2,5	1,5
3	64	13	4,5	4,0
4	66	9	3,0	3,C
5	69	8	4,0	3,0
6	70	11	4,0	4,0
7	60	14	5,0	4,5
8	70	15	4,5	5,0

¹¹ 15 = vynikající; 1 = velmi slabý ²¹ 5,0 = vynikající; 1.0 = velmi slabý

Jc nutno poznamenat, že plech 5, který neobsahoval žádný cín, při obsahu křemíku [%Si] 3d v množství 0.84% hmotnostních, měl výrazně horší korozní chování než plech 6 obdobného složení, jehož obsah cínu [%Si] byl 0,034 % hmotnostních při obsahu křemíku [%Si] v množství 0.81 % hmotnostních, takže poměr [%Sn] / [%Si] pro plech 6 byl 0,042.

Plech 8 měl dokonce lepší korozní vlastnosti v pájeném stavu, kdy poměr [%Sn] / [%Si] bvl 35 0,120.

Výsledky plechu 7. majícího obsah křemíku [%Si] o velikosti 0.43 % hmotnostních a bez. přídavku cínu, vykazují, že velmi dobré korozní chování je rovněž možno dosáhnout prostřednictvím nízkého obsahu křemíku. To však nevede k vysokým hodnotám meze R_{p() 2} pružnosti, jako například u plechů 6 a 8, které mají vyšší obsah křemíku.

Kromě toho je možno zaznamenat negativní vliv mědi (viz. plech 4). a zejména zinku (viz plech 1) na korozní chování.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Způsob výroby pásů nebo plechů z hliníku a manganu pro výrobu součástí s pomocí pájení, vyznačující se t í m , že výchozí materiál se vyrábí z taven i ny. která obsahuje;

Si 0.3 až 1,2 % hmotnostních.

Fe

Cu

Mn

Mg

Cr + Zr

7.n

Ti

Sn < 0,5 % hmotnostních.

< 0,1 % hmotnostních,

1,0 až 1,8% hmotnostních, < 0,3 % hmotnostních,

0,05 až 0,4 % hmotnostních, < 0,1 % hmotnostních.

< 0,1 % hmotnostních, < 0.15 % hmotnostních, a nezbytné doprovodné prvky, jejichž jednotlivá množství jsou nejvýše 0,05% hmotnostních, a jejichž celkový součet je nejvýše 0,15 % hmotnostních, stejně jako hliník ve formě zbytku, přičemž výchozí materiál se předehřívá na předehřívací teplotu menší než 520 °C. po dobu alespoň 12 hodin, přičemž předehřátý výchozí materiál se válcuje za tepla na horké pásy s využitím konečné teploty válcování za tepla o velikosti alespoň 250 přičemž horký pás se válcuje za studená na studený pás bez mezilehlého žíhání.
2. Způsob podle nároku l. vyznačující se tím. žc poměr obsahu Sn k obsahu Si v tavenině jc [%Sn] / [%Si] > 0,03.
3. Způsob podle nároku 1, v y z n a č u j í c í se tím, že poměr [%Sn] / [%Sn] > OJ.
4. Způsob podle nároku 2 nebo 3. vyznačující s c t i m . že obsah Si v tavenině je 0,5 až 1,2 % hmotnostních.
5. Způsob podle nároku 4. vyznačující se t í m . že obsah Si v tavenině je 0,75 až 1,2 % hmotnostních.

CZ 298104 Β6
6. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se v taveninč je 0,3 až 1,0 % hmotnostních.
7. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vy z n ač uj íc í se v taveninč jc alespoň 0,3 % hmotnostních.
8, Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se v tavenině jc alespoň 0.05 % hmotnostních.

tím. že obsah Si tím, že obsah Fe tím, že obsah Cu
9. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, v y z n a č uj í c í se tím. že obsah Mn v tavenině jc alespoň 1,3 % hmotnostních, přičemž nejvýše 1,5 % hmotnostních.
10, Způsob podlejednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím. že obsah Mg v tavenině je nejvýše 0,1 % hmotnostních.
11. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se t í ni, že obsah Cr v tavenině je alespoň 0.1 % hmotnostních, přičemž nejvýše 0.2 % hmotnostních.
12. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že obsah Zr v tavenině je nejvýše 0,05 % hmotnostních.
13. Způsob podlejednoho z předcházejících nároků, vyznačující se v taveninč je nejvýše 0,05 % hmotnostních.
14. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se v taveninč je nejvýše 0.05 % hmotnostních.

tím, žc obsah Zn tím, žc obsah Ti
15. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující pružnosti plechu z hliníku a manganu po pájení je alespoň 60 MPa, zejména alespoň 65 MPa, tím. že mez R_{p0 ?}
16. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se t í m , že ingoty, kontinuálně odlévané z taveniny, sc zpracovávají jako výchozí materiál.
17. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím vací teplota kovu je nejvýše 470 °C.

že předchří-
18. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se vací teplota je alespoň 400 °C.
19. Způsob podle jednoho z předcházejících nároku, vyznačující se dehřívání jc nejvýše 5 hodin.
20. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, v y z π a č u j í c í s e horkého pásu je 2 až 10 mm.

tím, že předehřítím, žc doba přetím, žc tloušťka
21. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím. že konečná válcovací teplota během válcování za tepla je alespoň 250 °C. zejména alespoň 300 °C.
22. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se t í m , že studený pás sc podrobuje zpracování žíháním.
23. Způsob podle nároku 22, v y z n a č uj í c í se t í m , že studený pás sc žíhá ve svinutém stavu.
24. Způsob podle nároku 23, vyznač uj íc í se t í m . že studený pás se žíhá v kontinuální peci.
25. Způsob podle jednoho z nároků 23 nebo 24. v y z n ač uj í c í se t í m . že teplota plechu z hliníku a manganu je alespoň 300 °C během žíhání.
26. Způsob podle nároku 25. v yz n a č u j í c í se tím. že teplota plechu z hliníku a manganu během žíhání jc alespoň 350 °C.
27. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se t í m . že tloušťka za studená válcovaného pásu je mezi 50 μιη a 500 pm.
28. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím. že pás sc povléká na jedné nebo na obou stranách s použitím jedné nebo dvou hliníkových slitin s využitím vrstvy povlékání o tloušťce od 3 do 20 % z celkové tloušťky pásu na každé straně.
29. Způsob podle nároku 28. v y zn a č u j í c i se tím. že povlékání sc provádí naválcováním za tepla.
30. Pás nebo plech z hliníku a manganu pro výrobu součástí pájením, vyznačující sc tím, žc pás nebo plech z hliníku a manganu je vyroben způsobem podle jednoho z nároků 1 až