CN114616072B

CN114616072B - 气体保护电弧焊用焊丝

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Publication number: CN114616072B
Application number: CN202080076484.1A
Authority: CN
Inventors: 井海和也; 木梨光; 横田泰之
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2019-11-07
Filing date: 2020-03-05
Publication date: 2023-10-10
Anticipated expiration: 2040-03-05
Also published as: AR118911A1; US11117223B2; EP3819071B1; CA3079735C; JP6771638B1; SK500962021U1; SK9562Y1; KR20220064409A; JP7448458B2; CA3079735A1; JP2021074770A; MX2020004956A; AT18291U1; JP2021074777A; CN114616072A; EP3819071A1; CZ35965U1; BR112022007798A2; DE202020005709U1; WO2021090519A1

Abstract

一种气体保护电弧焊用焊丝，焊接时发生的飞溅少，焊接后不需要除渣等工序且具有优异的电镀涂装性，得到焊道形状良好的焊接部。气体保护电弧焊用焊丝，在焊丝总质量中，含有C：0.01质量％以上且0.10质量％以下、Si：0.05质量％以上且0.55质量％以下、Mn：1.60质量％以上且2.40质量％以下、Ti：0.05质量％以上且0.25质量％以下、Cu：0.01质量％以上且0.30质量％以下、S：0.001质量％以上且0.020质量％以下、N：0.0045质量％以上且0.0150质量％以下，且Al：0.10质量％以下、P：0.025质量％以下，余量是Fe和不可避免的杂质，设焊丝总质量中的Si含量(质量％)为[Si]，设焊丝总质量中的Ti含量(质量％)为[Ti]时，0.1≤[Ti]/[Si]≤3.0。

Description

气体保护电弧焊用焊丝

技术领域

本发明涉及气体保护电弧焊用焊丝。

背景技术

近年来，由于环境性能的要求水平提高，关于汽车等燃油效率提高的技术开发得到积极推进。作为提高汽车等的燃油效率的方法，可列举内燃机的效率化、混动化和电动化。电动化由于搭载电池导致车体的重量有越发增加的倾向，因此轻量化技术的开发也同时推进。例如，通过使用比现有钢板更高强度化的薄钢板，以降低板厚，积极地进行使车辆轻量化的尝试。

底盘零件由于来自路面的水分和融雪剂所包含的盐害而曝露在腐蚀环境中，所以钢板局部性的损耗成为课题。因此，为了实现车辆的进一步轻量化，需要一种即使薄板化也具有充分强度、耐久性的底盘零件，并且还需要一种能够防止底盘零件腐蚀的技术。

一般来说，作为保护底盘零件免受腐蚀环境侵害的方法，采用在电弧焊后实施电镀涂装的方法。然而，如果在焊接后实施电镀涂装，则无法在焊接熔渣之上形成电镀涂膜，造成涂装缺陷，发生以该缺陷为起点腐蚀进展的问题。因此，通过使电镀涂膜的膜厚形成得较厚的方法，抑制焊接缺陷的发生，但是，即使在熔渣之上形成有涂膜时，由于行驶时受到的力，仍会导致涂膜随熔渣部一起剥离，腐蚀从剥离的部分进展的这一课题依然存在。

另外，在底盘零件之中，作为对于距路面近的零件、和更为薄板化的零件，作为针对腐蚀的对策所采用的方法是，适用镀锌钢板，即使在涂膜剥离时，利用锌具有的牺牲防腐作用，提高耐腐蚀性。然而，在焊接部，因为电弧焊时的热导致锌气化，所以不能充分期待在熔敷焊道中耐腐蚀性的提高效果。因此，有可能发生由于焊接熔渣上的涂装不良引起的腐蚀，或即使形成涂膜时，可能因行驶时的熔渣剥离而导致腐蚀发生。

在此，例如在专利文献1中，为了防止在焊接后进行电镀涂装的情况下，熔渣覆盖的部分未形成涂膜，零件的耐久性降低，而提出一种调整了C、Si、Mn的含量，并且调整了从Zr、Ti和Al中选择的1种或2种以上的合计含量的焊丝。在上述专利文献1中公开，焊接后附着于焊接部的熔渣的剥离性良好，可以非常容易地进行该熔渣的剥离。而且，近年来以高级车等为中心，为了确保可靠性，使用焊接后物理性除渣的方法。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开昭62－124095号公报

发明内容

发明所要解决的问题

然而，使用上述专利文献1所述的焊丝时，由于追加除渣工序，导致制造工序增加，存在制造成本增加这样的课题。另外，在电弧焊时，考虑到操作性等，要求是飞溅发生少的焊丝。

此外，搭接角焊缝等焊接接头部因为形状不连续，所以应力容易集中，若与腐蚀变薄重叠，则成为疲劳损失的要因。因此，在焊道缝边部，也需要是焊接缺陷少的焊道且光滑。

本发明鉴于上述的状况而提出，其目的在于，提供一种在焊接时发生的飞溅少，在焊接后不需要除渣等工序且具有优异的电镀涂装性，能够得到焊道形状良好的焊接部的气体保护电弧焊用焊丝。

解决问题的手段

本发明人为了解决上述课题而锐意研究的结果发现，通过在焊接部均匀地形成薄渣，则焊接后不用除渣，就能够得到优异的电镀涂装性。具体来说，通过调整焊丝中的Si和Ti的含量等，并且恰当地控制各成分的平衡，则焊接时飞溅少，焊道形状良好，且能够在焊接部均匀地形成具有高粘附性的薄渣。而且，由于存在薄渣，可以防止焊接部上由电镀涂装所形成的涂膜发生缺陷。另外，本发明人还发现，在焊丝中的成分之中，特别是通过控制N的含量，能够使焊道形状良好。

还有，关于通过在焊接后均匀地形成薄渣，整体均匀地形成电镀涂膜机制虽不明确，但推测可能是由于薄渣与厚渣其导电性不同。另外，形成膜厚大的电镀涂膜里时，关于涂膜连同熔渣一起剥离的原因，推测是因为在不均匀而剥离性高的熔渣之上形成涂膜，导致零件的表面形成高差，行驶时容易施加力。

本发明基于这些认知而提出。

本发明的气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，

在焊丝总质量中，含有

C：0.01质量％以上且0.10质量％以下、

Si：0.05质量％以上且0.55质量％以下、

Mn：1.60质量％以上且2.40质量％以下、

Ti：0.05质量％以上且0.25质量％以下、

Cu：0.01质量％以上且0.30质量％以下、

S：0.001质量％以上且0.020质量％以下、

N：0.0045质量％以上且0.0150质量％以下，并且，

Al：0.10质量％以下，

P：0.025质量％以下，

余量是Fe和不可避免的杂质，

设焊丝总质量中的Si含量(质量％)为[Si]，设焊丝总质量中的Ti含量(质量％)为[Ti]时，

0.1≤[Ti]/[Si]≤3.0。

另外，在上述气体保护电弧焊用焊丝的一个方式中，优选Si：0.25质量％以下。

另外，在上述气体保护电弧焊用焊丝的一个方式中，优选Ti：0.12质量％以上。

另外，在上述气体保护电弧焊用焊丝的一个方式中，优选还含有Cr和Mo中的至少一方，Cr：0.10质量％以下，Mo：0.10质量％以下。

另外，在上述气体保护电弧焊用焊丝的一个方式中，设焊丝总质量中的C含量(质量％)为[C]，设焊丝总质量中的Al含量(质量％)为[Al]时，优选([Si]+[Ti]/3)/([C]/2+2×[Al])≥3。

发明的效果

根据本发明，能够提供一种气体保护电弧焊用焊丝，其在焊接时发生的飞溅少，焊接后不需要除渣等工序，且具有优异的电镀涂装性，能够得到焊道形状良好的焊接部。

附图说明

图1是表示气体保护电弧焊条件的立体图。

图2是表示气体保护电弧焊条件的侧视图。

具体实施方式

以下，对用于实施本发明的方式详细说明。还有，本发明不受以下说明的实施方式限定，在不脱离本发明的主旨的范围内，能够任意变更实施。以下，对于本实施方式的气体保护电弧焊用焊丝所含有的成分、其添加理由和数值限定理由详细说明。在以下的说明中，焊丝中的各成分量，以相对于焊丝总质量的含量而规定。

＜C：0.01质量％以上且0.10质量％以下＞

C是具有脱氧作用，并且具有提高焊接金属强度的效果的成分。在薄板的焊接中，因为适用单道焊，所以不会像多层焊的情况那样因再热导致强度降低，可以得到与母材同等以上的强度。

焊丝中的C含量低于0.01质量％时，难以得到最低限度要求的软钢的强度。因此，焊丝中的C含量，在焊丝总质量中，为0.01质量％以上，优选为0.02质量％以上，更优选为0.03质量％以上。

另一方面，若焊丝中的C含量高于0.10质量％，则脱氧作用变大，熔滴的粘性上升，因此容易短路，飞溅易发生。另外，由于与氧结合，导致在电弧附近发生CO，容易因爆炸发生飞溅，烟尘量增加，因此在能够确保焊接金属预期强度的范围，优选C含量少的方法。因此，焊丝中的C含量，在焊丝总质量中，为0.10质量％以下，优选为0.09质量％以下，更优选为0.08质量％以下。

＜Si：0.05质量％以上且0.55质量％以下＞

Si是具有脱氧作用，并且具有使熔敷焊道更好融合的效果的成分。通过恰当控制焊丝中的Si含量，能够成为焊接缝边部的形状光滑的焊道形状。

另外，若焊丝中含有适量的Si，则存在于熔渣中的Si相能够提高熔渣与焊接金属的粘附性，由此，认为也能够提高防锈性。另外，含有适量的Si，焊接时的飞溅减少。因此，焊丝中的Si含量，在焊丝总质量中，为0.05质量％以上，但若Si含量少，则飞溅容易发生，因此优选为0.10质量％以上，更优选为0.12质量％以上，进一步优选为0.15质量％以上。

另一方面，若焊丝中的Si含量高于0.55质量％，则Si与氧结合所形成的熔渣容易凝聚，熔渣的厚度增加，因此难以在熔渣的表面形成电镀涂膜，从而发生涂装缺陷。因此，焊丝中的Si含量，在焊丝总质量中，为0.55质量％以下，优选为0.40质量％以下，更优选为0.35质量％以下，进一步优选为0.30质量％以下，特别优选为0.25质量％以下。

＜Mn：1.60质量％以上且2.40质量％以下＞

Mn在确保焊接金属的预期强度上是重要的成分。在本实施方式的焊丝中，为了使焊接操作性和焊接部的防锈性提高，而将焊丝中的C含量和Si含量限制在规定范围，因此为了得到焊接金属的足够的强度，需要恰当地控制Mn含量。另外，与SiO₂比较，MnO具有更高的导电性，因此熔渣中的MnO含量高，在焊接后的电镀涂装中，也容易在熔渣上均匀地形成涂膜。

焊丝中的Mn含量低于1.60质量％时，难以充分获得焊接金属的强度，并且不能充分取得熔渣上的涂膜形成效果。因此，焊丝中的Mn含量，在焊丝总质量中，为1.60质量％以上，优选为1.65质量％以上，更优选为1.70质量％以上，进一步优选为1.80质量％以上。

另一方面，若焊丝中的Mn含量高于2.40质量％，则脱氧过剩地进行，熔池的氧量减少，因此熔滴的粘性和表面张力变高，焊道形状受损。因此，焊丝中的Mn含量，在焊丝总质量中，为2.40质量％以下，优选为2.30质量％以下，更优选为2.20质量％以下，进一步优选为2.10质量％以下。

＜Cu：0.01质量％以上且0.30质量％以下＞

Cu具有使焊丝的防锈性提高的效果，Cu的下限值为0.01质量％以上。焊丝中的Cu含量，在焊丝总质量中，优选为0.05质量％以上，更优选为0.10质量％以上，进一步优选为0.15质量％以上。另一方面，若高于0.30质量％，则能取得需要的抗裂纹性。因此，焊丝中的Cu含量，优选为0.25质量％以下，更优选为0.20质量％以下。

＜Ti：0.05质量％以上且0.25质量％以下＞

Ti在本实施方式的焊丝是最重要的元素之一，是具有脱氧作用，并且具有使熔渣的物性发生变化的作用的成分。虽然Ti影响的相关机制未必明确，但本发明人们发现的倾向是，通过在焊丝中以恰当的量含有Ti，则在由Si、Mn和Ti构成的复合熔渣中，会生成Ti覆盖周围的形态的复合熔渣。这样的熔渣不仅电镀涂装性良好，而且熔渣与母材的粘附性优良，因此腐蚀难进行。

焊丝中的Ti含量低于0.05质量％时，难以得到希望的熔渣状态。因此，焊丝中的Ti含量，在焊丝总质量中，0.05质量％以上，优选为0.12质量％以上，更优选为0.16质量％以上。

另一方面，若焊丝中的Ti含量高于0.25质量％，则脱氧过剩地进行，熔渣生成量过分增加，熔渣厚壁化，并且脱氧作用过度进行，焊道形状恶化。因此，焊丝中的Ti含量，在焊丝总质量中，为0.25质量％以下，优选为0.23质量％以下，更优选为0.21质量％以下。

＜Al：0.10质量％以下(含0质量％)＞

Al是具有脱氧作用，并且具有使熔渣的物性发生变化的作用的成分。Al具有使熔渣凝聚的效果，因此是使熔渣的粘附性降低的元素。因此，焊丝中的Al含量，在焊丝总质量中，为0.10质量％以下，优选为0.05质量％以下，更优选为0.03质量％以下。还有，使Al含有时，优选为0.001质量％以上。

＜P：0.025质量％以下(含0质量％)＞

P是使焊接金属的抗裂纹性降低的元素，焊丝中的P含量越少越优选。

若焊丝中的P含量高于0.025质量％，则不能取得所需要的抗裂纹性。因此，焊丝中的P含量，在焊丝总质量中，为0.025质量％以下，优选为0.020质量％以下，更优选为0.015质量％以下，进一步优选为0.010质量％以下。

＜S：0.001质量％以上且0.020质量％以下＞

S是具有使熔渣凝聚的效果，并且使熔敷焊道融合良好的元素。例如，在使熔渣量为一定的状态下，若使焊丝中的S含量变化，则伴随S含量的增加，熔渣凝聚而厚度增加，因此对于电镀涂装性而言，S含量越少越好。另一方面，对于熔敷焊道的融合而言，S含量越多越优选。

焊丝中的S含量低于0.001质量％时，熔敷焊道的融合不良。因此，焊丝中的S含量，在焊丝总质量中，为0.001质量％以上，优选为0.003质量％以上，更优选为0.005质量％以上。

另一方面，若焊丝中的S含量高于0.020质量％，则难以均匀地在焊接金属上形成薄渣，电镀涂膜有可能无法形成或连同熔渣一起剥离。因此，焊丝中的S含量，在焊丝总质量中，为0.020质量％以下，优选为0.015质量％以下，更优选为0.010质量％以下。

＜N：0.0045质量％以上且0.0150质量％以下＞

N提高焊接金属的强度并使表面张力降低，是具有使焊道的融合良好的效果的元素。另外，N使焊接金属的强度提高，并且使耐疲劳性提高。焊丝中的N含量低于0.0045质量％时，焊接金属的强度降低，并且表面张力变得过高，焊道形状劣化。另外，焊丝中的N含量高于0.0150质量％时，熔融金属的表面张力变得过低，飞溅增加，并且焊道形状劣化，此外熔渣粘附性也劣化。因此，焊丝中的N含量为0.0045质量％以上，优选为0.0047质量％以上，更优选为0.0055质量％以上。N含量也能够为0.0065质量％以上，0.0075质量％以上，0.0085质量％以上，0.0095质量％以上。另外，焊丝中的N含量，为0.0150质量％以下，更优选为0.0130质量％以下，进一步优选为0.0110质量％以下。

＜O：0.0010质量％以上且0.0050质量％以下＞

O在本实施方式的焊丝中不是必需成分，但对于熔渣的生成量造成影响，并且是具有降低表面张力并使焊道的融合良好的效果的元素，因此优选为0.0010质量％以上且0.0050质量％以下的范围。焊丝中的O含量为0.0010质量％以上时，焊道的融合良好。另外，焊丝中的O含量为0.0050质量％以下时，能够减少焊接时的熔渣量。因此，焊丝中的O含量优选为0.0010质量％以上，更优选为0.0015质量％以上，进一步优选为0.0020质量％以上，特别优选为0.0030质量％以上。另外，焊丝中的O含量优选为0.0050质量％以下，更优选为0.0040质量％以下。

＜Cr：0.001质量％以上且0.10质量％以下，Mo：0.001质量％以上且0.10质量％以下＞

Cr和Mo在本实施方式的焊丝中不是必需成分，但能够以提高强度为目的而使之含有。能够在Cr：0.001质量％以上且0.10质量％以下、Mo：0.001质量％以上且0.10质量％以下的范围内含有Cr和Mo中的任意一方。也可以分别在Cr：0.001质量％以上且0.10质量％以下、Mo：0.001质量％以上且0.10质量％以下的范围内含有Cr和Mo的两方。

＜余量＞

本实施方式的焊丝的余量是Fe和不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，例如，可列举Zr、Ni、Co、Li、Sn、Sb、Bi、B和As等。

另外，本实施方式的焊丝，例如，也可以在Ni≤0.10质量％、Co≤0.10质量％、B≤0.01质量％、Sb≤0.01质量％的范围内含有Ni、Co、B、Sb等。

＜0.1≤[Ti]/[Si]≤3.0＞

通过恰当地控制焊丝中的Ti含量相对于Si含量的比，能够控制熔渣的分布状态。若确认焊接中熔池的熔渣生成行为，则可观察到细小熔渣大量生成的状况，因此，若Si含量与Ti含量之比得到恰当控制，则推测薄渣在焊接金属上扩展。

设焊丝总质量中的Si含量(质量％)为[Si]，焊丝总质量中的Ti含量(质量％)为[Ti]时，若Si含量相对于Ti含量增加，由下式(1)得到的值低于0.1，则熔渣凝聚而有可能无法形成电镀涂膜或连同熔渣一起剥离。因此，为了使熔渣变薄，需要使根据下式(1)得到的值为0.1以上，优选为0.4以上，更优选为1.0以上。

另一方面，若Ti含量相对于Si含量增加，由下式(1)得到的值高于3.0，则熔渣生成量过度增加，熔渣变厚，并且焊道形状变差。因此，由下式(1)得到的值需要在3.0以下，优选为2.8以下，更优选为2.5以下。

[Ti]/[Si]…式(1)

＜0.7≤(1000×[S]×[O])/([S]+0.3×[N]+0.5×[O])≤3.0＞

焊丝中的S、N、O使表面张力降低，具有使焊道融合良好的效果。然而，S使熔渣凝聚，O使熔渣增加，由此可知过剩地添加S和O有可能使电镀涂装性劣化。因此本发明人们锐意研究的结果发现，通过将以S、N、O的含量为变量的参数控制在规定的范围内，从而能够在良好保持电镀涂装性的状态下，使焊道更良好地融合。设焊丝总质量中的S含量(质量％)为[S]，焊丝总质量中的O含量(质量％)为[O]，焊丝总质量中的N含量(质量％)为[N]时，如果由下式(2)得到的值为0.7以上且3.0以下，则能够使电镀涂装性和焊道的融合更加良好。由下式(2)得到的值更优选为1.0以上。另外，由下式(2)得到的值更优选为2.5以下。

(1000×[S]×[O])/([S]+0.3×[N]+0.5×[O])…式(2)

＜([Si]+[Ti]/3)/([C]/2+2×[Al])≥3＞

通过恰当地控制焊丝中的相对于Si含量和Ti含量的C含量和Al含量的比，能够减少焊接时发生的飞溅量。例如，若确认脉冲焊中的熔滴过渡行为，则粘性过低时，观察到熔滴的离脱失常而发生短路的情况，或从熔池本身发生飞溅的情况。若恰当控制相对于Si含量和Ti含量的C含量和Al含量之比，则通过抑制过度的粘性降低，熔滴变得容易离脱，可推测飞溅减少。

设焊丝总质量中的Si含量(质量％)为[Si]，设焊丝总质量中的Ti含量(质量％)为[Ti]，C含量(质量％)为[C]，设焊丝总质量中的Al含量(质量％)为[Al]时，若由下式(3)得到的值为3以上，则熔滴离脱良好，可适度保持短路次数，能够进行飞溅较少的焊接。因此，由下式(3)得到的值优选为3以上，更优选为7以上，进一步优选为10以上。

([Si]+[Ti]/3)/([C]/2+2×[Al])…式(3)

＜保护气体：Ar－CO₂混合气体＞

使用本实施方式的焊丝进行焊接时，例如能够使用Ar－CO₂混合气体作为保护气体。若使用Ar－CO₂混合气体，则保护气体中所含的氧量少，因此氧化生成的熔渣量减少。作为Ar－CO₂混合气体的比率，例如能够使用80体积％Ar－20体积％CO₂混合气体等。

另外，使用本实施方式的焊丝的焊接姿势没有特别限定。此外，关于本实施方式的焊丝的丝径(直径)，也没有特别限定，但能够适用AWS或JIS等的焊接材料规格所规定的直径的焊丝。

＜焊丝的制造＞

在制造本实施方式的焊丝时，不需要特別的制造条件，能够根据常规方法制造。例如，熔炼上述成分的钢，得到铸块。铸块根据需要被实施热锻等之后，进行热轧，再实施冷拉丝而形成为线材。线材根据需要以500～900℃左右的温度被退火，经酸洗后，根据需要实施镀铜，再根据需要实施精拉丝，成为目标线径。其后，根据需要供给润滑剂，制造焊接用焊丝。

实施例

以下，列举发明例和比较例，具体说明本发明的效果，但本发明不受其限定。

[焊丝的制造]

使焊丝的化学成分成为表1所示的各种含量，如此制作丝径为1.2mm的气体保护电弧焊用焊丝。

[气体保护电弧焊]

图1是表示使用本发明例和比较例的焊丝的气体保护电弧焊条件的立体图，图2是其侧视图。将长150mm、宽50mm、厚2.9mm的2张板状钢板1、2，以在宽度方向上错开20mm而重叠的状态(根部间隔：0mm)水平地配置，对于下方的钢板1的上表面、和上方的钢板2的侧面之间所形成的角焊缝部，使用本发明例和比较例的各气体保护电弧焊用焊丝，按下述表2所示的焊接条件，实施水平角焊。

还有，从距离钢板1、2的纵长方向的一端部15mm的位置开始焊接，沿箭头A的方向以120mm的距离进行焊接后，在与上述焊接开始位置相反侧即在距钢板1、2的纵长方向的另一端部15mm的位置结束焊接，由此形成焊接金属3。另外，如图2所示，焊炬4的角度相对于钢板1的垂直方向为45°，焊丝4a的目标位置为从钢板2的宽度方向端面离开约0.5mm的位置。

[焊丝的评价]

《熔渣粘附性》

用凿子敲击焊接后的焊接金属表面，检查熔渣是否脱落，据此评价熔渣粘附性。关于熔渣粘附性，熔渣未从焊接金属表面脱落的为○(良好)，熔渣容易剥离脱落为×(不良)。

《防锈性》

在焊接后所得到的接合构件的表面，通过电镀涂装形成涂膜后，依据JIS K5600－7－9(2006)实施循环腐蚀试验，评价作为电镀涂装性的指标的防锈性。关于防锈性，在循环腐蚀试验经过30个循环后，在熔敷焊道上生成的锈面积率为0～低于20％的为○(良好)，锈面积率在20％以上的为×(不良)。还有，对于一部分试验片不实施此循环腐蚀试验，薄渣在焊接金属上扩展，电镀涂装性良好的情况评价为〇(良好)，熔渣在焊接金属上凝聚，电镀涂装性劣化的情况评价为×(不良)。

《焊道形状》

将制作的角焊部的截面埋入树脂，进行下板侧的焊接缝边部的观察。以50倍的倍率进行观察，特别光滑的形状时判断为“A”，光滑的形状时判断“B”，融合差而形状不良时判断为“C”。

《强度》

针对于各焊丝，制成熔敷金属，测量拉伸载荷，从而计算抗拉强度(kgf/mm²)。全部熔敷金属的拉伸试验，依据JISZ3111：2015，从试验板中央部提取拉伸试验片A0号实施。

《低飞溅》

根据脉冲焊接时的官能评价，飞溅特别少的为“A”，飞溅少的为“B”，飞溅比较少的为“C”，短路飞溅多的为“D”(不良)。

所使用的各焊丝的化学成分和各试验的评价结果一并显示在下述表1中。还有，焊丝的化学成分中的余量是Fe和不可避免的杂质，焊丝中的各成分量，以相对于焊丝总质量的含量(质量％)表示。在表1中，式(1)表示[Ti]/[Si]，式(2)表示(1000×[S]×[O])/([S]+0.3×[N]+0.5×[O])，式(3)表示([Si]+[Ti]/3)/([C]/2+2×[Al])。另外，在表1中，Cr和Mo一栏中的“－”，意思是低于0.01质量％。此外，在评价结果栏中，“－”意思是没有实施该评价。

【表1】

【表2】

表2

焊接模式	脉冲MAG焊
		焊接电流	200～210A
电弧电压	24V
		焊接速度	800mm/分
焊丝突出长度	15mm
		保护气体组成	80体积％Ar-20体积％CO₂
保护气体流量	25L/分

如上述表1所示，作为发明例的焊丝No.1～11，因为焊丝的成分和由式(1)得到的值在本发明的范围内，所以焊接时的飞溅少而良好。而且，这些发明例中，熔渣粘附性良好，不用除渣就能够以良好的状态形成电镀涂膜，由此，能够得到优异的防锈性。

另一方面，作为比较例的焊丝No.12，因为焊丝中的N含量低于本发明范围的下限，所以焊道形状不良，另外，显示出低强度。

作为比较例的焊丝No.13和16，因为焊丝中的N含量低于本发明范围的下限，所以焊道形状不良，另外，在测量了强度的焊丝No.16中，显示出低强度。

作为比较例的焊丝No.14，因为焊丝中的Si含量高于本发明范围的上限，并且N含量低于本发明范围的下限，所以显示出低熔渣粘附性，由此，防锈性不良。

作为比较例的焊丝No.15，因为焊丝中的Ti含量、N含量和式(1)的值均低于本发明范围的下限，所以防锈性不良。

作为比较例的焊丝No.17，因为焊丝中的Si含量和N含量低于本发明范围的下限，所以飞溅发生量多，另外，焊道形状不良。

作为比较例的焊丝No.18，因为焊丝中的N含量低于本发明范围的下限，并且式(1)的值高于本发明范围的上限，所以熔渣变厚，防锈性不良，并且焊道形状不良，另外，显示出低强度。

作为比较例的焊丝No.19，因为焊丝中的Mn含量、Ti含量和式(1)的值低于本发明范围的下限，所以防锈性不良，另外，显示出低强度。

作为比较例的焊丝No.20，因为焊丝中的Si含量高于本发明范围的上限，并且Mn含量和N含量低于本发明范围的下限，所以显示出低熔渣粘附性，并且防锈性不良，另外，显示出低强度。

作为比较例的焊丝No.21，因为焊丝中的Mn含量、Ti含量和式(1)的值低于本发明范围的下限，所以显示出低熔渣粘附性，防锈性不良。

作为比较例的焊丝No.22和23，因为焊丝中的N含量高于本发明范围的上限，所以焊道形状不良，并且显示出低熔渣粘附性。

如以上详述，根据本发明的实施方式的气体保护电弧焊用焊丝，焊接时的飞溅发生少，在焊接后不需要除渣等工序，就能够得到具有优异的电镀涂装性，并且焊道形状良好的焊接部。

还有，本申请基于2019年11月7日申请的日本专利申请(特愿2019－202161)和2019年12月27日申请的日本专利申请(特愿2019－238958)，其内容在本申请之中作为参照援引。

符号说明

1、2 钢板

3 焊接金属

4 焊炬

4a 焊丝

Claims

1.一种气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，在焊丝总质量中，含有

C：0.01质量％以上且0.10质量％以下、

Si：0.05质量％以上且0.35质量％以下、

Mn：1.60质量％以上且2.40质量％以下、

Ti：0.05质量％以上且0.25质量％以下、

Cu：0.01质量％以上且0.30质量％以下、

S：0.001质量％以上且0.020质量％以下、

N：0.0045质量％以上且0.0150质量％以下，且

Al：0.10质量％以下、

P：0.025质量％以下，

余量是Fe和不可避免的杂质，

设焊丝总质量中的以质量％计的Si含量为[Si]，设焊丝总质量中的以质量％计的Ti含量为[Ti]时，

0.1≤[Ti]/[Si]≤3.0。

2.根据权利要求1所述的气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，所述Si为0.25质量％以下。

3.根据权利要求1或2所述的气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，所述Ti为0.12质量％以上。

4.根据权利要求1或2所述的气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，还含有Cr和Mo中的至少一种，在焊丝总质量中，Cr：0.10质量％以下，Mo：0.10质量％以下。

5.根据权利要求1或2所述的气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，设焊丝总质量中的以质量％计的C含量为[C]，设焊丝总质量中的以质量％计的Al含量为[Al]时，

([Si]+[Ti]/3)/([C]/2+2×[Al])≥3。

6.根据权利要求1或2所述的气体保护电弧焊用焊丝，其特征在于，还在Ni≤0.10质量％、Co≤0.10质量％、B≤0.01质量％或Sb≤0.01质量％的范围内含有Ni、Co、B、Sb。