SK9562Y1 - Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére - Google Patents

Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére Download PDF

Info

Publication number
SK9562Y1
SK9562Y1 SK500962021U SK500962021U SK9562Y1 SK 9562 Y1 SK9562 Y1 SK 9562Y1 SK 500962021 U SK500962021 U SK 500962021U SK 500962021 U SK500962021 U SK 500962021U SK 9562 Y1 SK9562 Y1 SK 9562Y1
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
wire
less
content
mass
slag
Prior art date
Application number
SK500962021U
Other languages
English (en)
Other versions
SK500962021U1 (sk
Inventor
Kazuya Ikai
Hikaru KINASHI
Yasuyuki Yokota
Original Assignee
Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) filed Critical Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.)
Publication of SK500962021U1 publication Critical patent/SK500962021U1/sk
Publication of SK9562Y1 publication Critical patent/SK9562Y1/sk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3026—Mn as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/32—Wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

Množstvo rozstreku vytváraného počas zvárania je malé, krok, akým je odstraňovanie trosky po zváraní, je nepotrebný a dá sa získať zvarová časť s vynikajúcou galvanickou pokovovateľnosťou a dobrým tvarom lemu. Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére zahŕňa, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu: C: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej, Si: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,55 % hmotn. alebo menej, Mn: 1,60 % hmotn. alebo viac a 2,40 % hmotn. alebo menej, Ti: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,25 % hmotn. alebo menej, Cu: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,30 % hmotn. alebo menej, S: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,020 % hmotn. alebo menej, N: 0,0045 % hmotn. alebo viac a 0,0150 % hmotn. alebo menej, Al: 0,10 % hmotn. alebo menej a P: 0,025 % hmotn. alebo menej, kde zvyšok je Fe a nevyhnutné nečistoty, a je splnený nasledujúci vzťah: 0,1 [Ti]/[Si] 3,0, pričom [Si] je obsah Si (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu a [Ti] je obsah Ti (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu.

Description

SK 9562 Υ1
Oblasť techniky
Predkladané technické riešenie sa týka drôtu na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére.
Doterajší stav techniky
V posledných rokoch sa v dôsledku zvýšenia úrovne dopytu po environmentálnych vlastnostiach aktívne podporuje technický vývoj súvisiaci so zlepšením palivovej účinnosti automobilov a podobne. Príklady spôsobu zlepšenia palivovej účinnosti automobilov a podobných prostriedkov zahŕňajú zlepšenia účinnosti motora s vnútorným spaľovaním, hybridizáciu motora s vnútorným spaľovaním a elektrifikáciu motora s vnútorným spaľovaním. Kedze hmotnosť karosérie vozidla má tendenciu narastať z dôvodu montáže batérie v prípade elektrifikácie, pokračuje takisto vývoj technológií ľahčených materiálov. Napríklad je aktívne podporované úsilie znížiť hmotnosť vozidla tým, že sa na zmenšenie hrúbky karosérie použijú tenké oceľové plechy s pevnosťou vyššou, ako má oceľový plech v príslušnej oblasti techniky.
Pretože časti podvozka sú vystavené korozívnemu prostrediu spôsobovanému soľou obsiahnutou vo vlhkosti alebo v činidlách na topenie snehu z povrchu vozovky, lokálne zníženie hrúbky oceľového plechu je problematické. Preto, aby sa dosiahlo ďalšie zníženie hmotnosti vozidla, je tiež potrebná technológia schopná zabraňovať korózii podvozkových častí a takisto sú potrebné podvozkové časti s dostatočnou pevnosťou a životnosťou, aj keď sa hrúbka oceľového plechu zmenší.
Obyčajne sa ako spôsob ochrany podvozkových častí pred korozívnym prostredím volí metóda galvanického pokovovania po oblúkovom zváraní. Ale, keď sa galvanické pokovovanie vykonáva po zváraní, vrstva galvanického pokovovania sa nevytvára na zvarovej troske, čoho dôsledkom je defekt pokovovania a objavuje sa problém korózie postupujúcej z tohto defektu. Preto sa zváracím defektom predchádza zväčšením hrúbky vrstvy galvanického pokovovania, no pokovovacia vrstva sa môže odlupovať spolu s časťou trosky v dôsledku sily aplikovanej v priebehu jazdy, a korózia môže postupovať z časti, z ktorej sa pokovovacia vrstva odlupuje, aj keďje pokovovacia vrstva vytvorená na troske.
Okrem toho, pokiaľ ide o časti použité v blízkosti cestného povrchu a časti, ktoré sú medzi časťami podvozka karosérie tenšie, uplatňuje sa metóda zlepšenia odolnosti proti korózii založená na galvanizačnom antikoróznom účinku zinku použitím galvanizovaného oceľového plechu ako opatrenie proti korózii aj v prípade, keď sa odlúpne pokovovacia vrstva. Ale zinok sa vo zvarovej časti v dôsledku tepla vznikajúceho počas oblúkového zvárania odparuje, a tak vo zvarovom leme nemožno očakávať dostatočný účinok zlepšenia odolnosti proti korózii. Preto sa môže objavovať korózia v dôsledku slabého povlaku na zvarovej troske alebo, hoci je vytvorená pokovovacia vrstva, môže sa objavovať korózia v dôsledku odlupovania trosky počas jazdy.
Napríklad patentový dokument JP S62-124095 A opisuje zvárací drôt, v ktorom obsahy C, Si a Mn sú upravené a celkový obsah jedného alebo dvoch, alebo viacerých prvkov vybraných zo Zr, Ti a Al je prispôsobený na zabránenie zníženia životnosti častí spôsobeného nevytvorením pokovovacej vrstvy na časti pokrytej troskou, aj keď sa galvanické pokovovanie uskutočňuje po zváraní. Patentová literatúra 1 uvádza, že vlastnosť odlúpnutia trosky priľnutej k časti zvaru po zváraní je vynikajúca a troska sa dá ľahko odlúpnuť. V posledných rokoch sa na zabezpečenie spoľahlivosti používa metóda fyzického odstraňovania trosky po zváraní, najmä pri luxusných autách.
Keď sa použije drôt opísaný v patentovom dokumente JP S62-124095 A, počet výrobných krokov sa zvýši a výrobné náklady narastú z dôvodu pridania kroku odstraňovania trosky. Ďalej, v priebehu oblúkového zvárania je potrebný drôt s menšou tvorbou rozstreku z dôvodu spracovateľnosti a podobne.
Ďalej, vo zvarovom spoji, akým je preplátovaný kút, je pravdepodobné, že dôjde ku koncentrácii napätia z dôvodu diskontinuity tvaru, a keď sa na tejto časti vyskytuje aj zníženie hrúbky, stáva sa to faktorom únavového zlomenia. Preto sa vyžaduje, aby špička zvarového lemu bola hladká.
Toto technické riešenie bolo vytvorené s ohľadom na uvedené situácie a úlohou tohto riešenia je poskytnúť drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére, pri ktorom je množstvo rozstreku vytvoreného počas zvárania malé, krok, akým je odstraňovanie trosky po zváraní, je nepotrebný a možno získať zvarovú časť s vynikajúcou galvanickou pokovovateľnosťou a dobrým tvarom lemu.
Podstata technického riešenia
V dôsledku intenzívnych testov na vyriešenie uvedených problémov pôvodcovia zistili, že vynikajúcu
SK 9562 Υ1 galvanickú pokovovateľnosť je možné dosiahnuť bez odstraňovania trosky po zváraní, a to rovnomerným vytváraním tenkej trosky na zvarovej časti. Konkrétne, úpravou obsahov Si a Ti v drôte a vhodnou kontrolou rovnováhy zložiek je možné znížiť množstvo rozstreku vytváraného v priebehu zvárania, dosiahnuť dobrý tvar lemu a rovnomerne vytvoriť tenkú trosku s vysokou priľnavosťou vo zvarovej časti. Keďže je prítomná tenká troska, je možné zabrániť vzniku defektov v pokovovacej vrstve vytvorenej galvanickým pokovovaním na zvarovej časti. Pôvodcovia tiež zistili, že tvar lemu sa môže zlepšiť najmä riadením obsahu N medzi zložkami v drôte.
Hoci mechanizmus, pri ktorom sa po zváraní rovnomerne vytvára tenká troska, aby sa vytvorila vrstva galvanického pokovovania rovnomerne ako celok, nie je jasný, predpokladá sa, že vodivosť medzi tenkou troskou a hrubou troskou je rozdielna. Okrem toho dôvod, prečo sa pokovovacia vrstva odlupuje s troskou, keď sa vytvorí vrstva galvanického pokovovania s veľkou hrúbkou, sa predpokladá nasledujúci: na povrchu časti sa vytvárajú skoky z dôvodu vytvárania pokovovacej vrstvy na nerovnej troske s vysokou odlupovacou schopnosťou a je pravdepodobné, že počas jazdy dôjde k pôsobeniu napätia.
Toto technické riešenie bolo vytvorené na základe týchto zistení.
Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére v tomto riešení zahŕňa, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu:
C: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej;
Si: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,55 % hmotn. alebo menej;
Mn: 1,60 % hmotn. alebo viac a 2,40 % hmotn. alebo menej;
Ti: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,25 % hmotn. alebo menej;
Cu: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,30 % hmotn. alebo menej;
S: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,020 % hmotn. alebo menej;
N: 0,0045 % hmotn. alebo viac a 0,0150 % hmotn. alebo menej;
Al: 0,10 % hmotn. alebo menej a
P: 0,025 % hmotn. alebo menej, pričom zvyšok je Fe a nevyhnutné nečistoty, a je splnený nasledujúci vzťah:
0,1 < [Ti]/[Si] < 3,0, pričom [Si] je obsah Si (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu a [Ti] je obsah Ti (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu.
V jednom aspekte drôtu na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére je obsah Si výhodne 0,25 % hmotn. alebo menej.
V jednom aspekte drôtu na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére je obsah Ti výhodne 0,12 % hmotn. alebo viac.
V jednom aspekte drôtu na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére drôt výhodne ďalej zahŕňa aspoň jeden z Cr: 0,10 % hmotn. alebo menej a Mo: 0,10 % hmotn. alebo menej.
V jednom aspekte drôtu na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére je výhodne splnený nasledujúci vzťah:
([Si] + [Ti]/3)/([C]/2 + 2 x [Al]) > 3, pričom [C] je obsah C (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu a [Al] je obsah Al (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu.
Výhodné účinky technického riešenia
V tomto technickom riešení je možné poskytnúť drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére, pri ktorom je množstvo rozstreku vytvoreného počas zvárania malé, krok, ako je odstraňovanie trosky po zváraní, je nepotrebný a dá sa získať zvarová časť s vynikajúcou galvanickou pokovovateľnosťou a dobrým tvarom lemu.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1 je perspektívny pohľad ukazujúci podmienky oblúkového zvárania v ochrannej atmosfére.
Obr. 2 je bočný pohľad ukazujúci podmienky oblúkového zvárania v ochrannej atmosfére.
SK 9562 Υ1
Podrobný opis technického riešenia
Ďalej sú podrobne opísané uskutočnenia na realizovanie tohto technického riešenia. Je potrebné uviesť, že toto riešenie sa neobmedzuje na ďalej opísané uskutočnenia a voliteľne môže byť pozmenené bez vybočenia z rozsahu tohto riešenia. Ďalej je podrobne opísaný dôvod pridania a dôvod numerického obmedzenia zložiek obsiahnutých v drôte na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére v tomto uskutočnení. V nasledujúcom opise je množstvo každej zložky v drôte definované jej obsahom vztiahnutým k celkovej hmotnosti drôtu.
• C: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej
C je zložka s deoxidačným pôsobením a účinkom zvýšenia pevnosti zvarového kovu. Kedže pri zváraní tenkého plechu sa používa jednoprechodové zváranie, nie je možné, aby došlo k zníženiu pevnosti, ako je to v prípade viacvrstvového zvárania, ktoré je sprevádzané opätovným zahrievaním, a môže sa dosiahnuť pevnosť rovnaká, ako má základný kov alebo vyššia.
Ak obsah C v drôte je menej než 0,01 % hmotn., je ťažké dosiahnuť minimálnu pevnosť požadovanú pre mäkkú oceľ. Preto je obsah C v drôte 0,01 % hmotn. alebo viac, výhodne 0,02 % hmotn. alebo viac a výhodnejšie 0,03 % hmotn. alebo viac, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
Na druhej strane, ak obsah C v drôte je viac než 0,10 % hmotn., deoxidačné pôsobenie sa zväčší a viskozita kvapôčok narastie, a teda je pravdepodobné, že dôjde k rozstreku spôsobenému skratom. Okrem toho sa v blízkosti oblúka generuje CO v dôsledku spojenia C a kyslíka, a teda je pravdepodobné, že dôjde k rozstreku v dôsledku explózie a narastá tiež emisia dymu. Na základe toho obsah C je výhodne malý, pokiaľ je v rámci rozmedzia, v ktorom sa dá dosiahnuť požadovaná pevnosť zvarového kovu. Preto obsah C v drôte je 0,10 % hmotn. alebo menej, výhodne 0,09 % hmotn. alebo menej a výhodnejšie 0,08 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
• Si: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,55 % hmotn. alebo menej
Si je zložka s deoxidačným pôsobením a s účinkom zlepšenia tvaru zvarového lemu. Obsah Si v drôte je patrične riadený, aby sa tvar zvarenej koncovej časti dal vytvarovať do hladkej podoby lemu.
Okrem toho, pokiaľ je v drôte obsiahnuté patričné množstvo Si, priľnavosť medzi troskou a zvarovým kovom sa môže zvýšiť prostredníctvom Si fázy jestvujúcej v troske. V dôsledku toho sa môže zvýšiť aj ochrana proti hrdzaveniu. Okrem toho, pokiaľ je obsiahnuté patričné množstvo Si, množstvo rozstreku generovaného v priebehu zvárania sa zmenší. Preto obsah Si v drôte je 0,05 % hmotn. alebo viac, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu, a kedže je pravdepodobné, že dôjde k rozstreku, keď obsah Si je malý, obsah Si je výhodne 0,10 % hmotn. alebo viac, výhodnejšie 0,12 % hmotn. alebo viac a ešte výhodnejšie 0,15 % hmotn., vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
Na druhej strane, ak obsah Si v drôte je viac než 0,55 % hmotn., je pravdepodobné, že troska vytvorená spojením Si s kyslíkom bude agregovať a hrúbka trosky sa zväčší. Na základe toho, pravdepodobnosť, že sa na povrchu trosky vytvorí vrstva galvanického pokovovania, je menšia a dôjde k vytvoreniu defektov pokovovania. Preto je obsah Si v drôte 0,55 % hmotn. alebo menej, výhodne 0,40 % hmotn. alebo menej, výhodnejšie 0,35 % hmotn. alebo menej, ešte výhodnejšie 0,30 % hmotn. alebo menej a ešte výhodnejšie 0,25 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
• Mn: 1,60 % hmotn. alebo viac a 2,40 % hmotn. alebo menej
Mn je dôležitá zložka na zabezpečenie požadovanej pevnosti zvarového kovu. V drôte v tomto uskutočnení, kedže obsah C aj obsah Si v drôte je obmedzený na špecifické rozmedzie, aby sa zlepšila spracovateľnosť a ochrana pred koróziou zvarovej časti, je nevyhnuté patrične regulovať obsah Mn, aby sa dosiahla dostatočná pevnosť zvarového kovu. Kedže MnO má vodivosť väčšiu ako SiO2, je pravdepodobné, že keď je obsah MnO v troske vysoký, na troske sa pri galvanickom pokovovaní po zváraní rovnomerne vytvorí pokovovacia vrstva.
Ak je obsah Mn v drôte menší než 1,60 % hmotn., je ťažké dosiahnuť dostatočnú pevnosť zvarového kovu a efekt vytvorenia pokovovacej vrstvy na troske sa nedá dostatočne dosiahnuť. Preto je obsah Mn v drôte 1,60 % hmotn. alebo viac, výhodne 1,65 % hmotn. alebo viac, výhodnejšie 1,70 % hmotn. alebo viac a ešte výhodnejšie 1,80 % hmotn. alebo viac, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
Na druhej strane, ak je obsah Mn v drôte vyšší než 2,40 % hmotn., deoxidácia prebieha nadmerne a množstvo kyslíka v tavnom kúpeli sa znižuje. Potom sa viskozita a povrchové napätie kvapôčok zväčšujú a tvar lemu sa narúša. Preto je obsah Mn v drôte 2,40 % hmotn. alebo menej, výhodne 2,30 % hmotn. alebo menej, výhodnejšie 2,20 % hmotn. alebo menej a ešte výhodnejšie 2,10 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
• Cu: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,30 % hmotn. alebo menej
Cu má účinok zlepšenia ochrany pred koróziou drôtu a pokiaľ ide o spodnú hranicu, obsah Cu je 0,01 % hmotn. alebo viac. Obsah Cu v drôte je výhodne 0,05 % hmotn. alebo viac, výhodnejšie 0,10 % hmotn. alebo
SK 9562 Υ1 viac a ešte výhodnejšie 0,15 % hmotn. alebo viac, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu. Na druhej strane, ak je obsah Cu viac než 0,30 % hmotn., nemožno dosiahnuť požadovanú odolnosť proti praskaniu. Preto obsah Cu v drôte je výhodne 0,25 % hmotn. alebo menej a výhodnejšie 0,20 % hmotn. alebo menej.
• Ti: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,25 % hmotn. alebo menej
Ti je jedným z najdôležitejších prvkov v drôte v tomto uskutočnení a je zložkou s deoxidačným účinkom a účinkom zmeny fyzikálnych vlastností trosky. Hoci mechanizmus súvisiaci s účinkom Ti nie je vždy jasný, pôvodcovia zistili tendenciu, že keď v kompozitnej troske tvorenej Si, Mn a Ti drôt obsahuje primerané množstvo Ti, vytvorí sa kompozitná troska pokrytá Ti. Okrem toho, že takáto troska je galvanický pokovovateľná, má aj dobrú priľnavosť medzi troskou a základným kovom, takže korózia takmer neprebieha.
Ak je obsah Ti v drôte menší ako 0,05 % hmotn., je ťažké dosiahnuť požadovaný stav trosky. Preto je obsah Ti v drôte 0,05 % hmotn. alebo viac, výhodne 0,12 % hmotn. alebo viac a výhodnejšie 0,16 % hmotn. alebo viac, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
Na druhej strane, ak je obsah Ti v drôte viac ako 0,25 % hmotn., deoxidácia postupuje nadmerne a množstvo vytváranej trosky je nadmerne veľké. Tvar lemu je potom narušený z dôvodu nárastu hrúbky trosky a deoxidačného pôsobenia, ktoré postupuje nadmerne. Preto je obsah Ti v drôte 0,25 % hmotn. alebo menej, výhodne 0,23 % hmotn. alebo menej a výhodnejšie 0,21 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
• Al: 0,10 % hmotn. alebo menej (vrátane 0 % hmotn.)
Al je zložka s deoxidačným účinkom a účinkom zmeny fyzikálnych vlastností trosky. Al je prvok, ktorý znižuje priľnavosť trosky, pretože Al spôsobuje agregovanie trosky. Preto obsah Al v drôte je 0,10 % hmotn. alebo menej, výhodne 0,05 % hmotn. alebo menej a výhodnejšie 0,03 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu. V prípade, keďje Al obsiahnutý, obsah Al je výhodne 0,001 % hmotn. alebo viac.
• P: 0,025 % hmotn. alebo menej (vrátane 0 % hmotn.)
P je prvok, ktorý znižuje odolnosť zvarového kovu proti praskaniu a čím nižší je obsah P v drôte, tým je to výhodnejšie.
Ak je obsah P v drôte viac než 0,025 % hmotn., nemožno dosiahnuť požadovanú odolnosť proti praskaniu. Preto obsah P v drôte je 0,025 % hmotn. alebo menej, výhodne 0,020 % hmotn. alebo menej, výhodnejšie 0,015 % hmotn. alebo menej a ešte výhodnejšie 0,010 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
• S: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,020 % hmotn. alebo menej
S je prvok spôsobujúci agregovanie trosky a zlepšenie tvaru zvarového lemu. Napríklad, keď sa obsah S v drôte zmení v stave, keďje množstvo trosky konštantné, pri zvýšení obsahu S troska agreguje, čím narastá jej hrúbka, takže čím je menší obsah S, tým výhodnejšie je to pre galvanickú pokovovateľnosť. Na druhej strane, čím je väčší obsah S, tým je to výhodnejšie pre tvar zvarového lemu.
Ak je obsah S v drôte menej ako 0,001 % hmotn., je tvar zvarového lemu zlý. Preto je obsah S v drôte 0,001 % hmotn. alebo viac, výhodne 0,003 % hmotn. alebo viac a výhodnejšie 0,005 % hmotn. alebo viac, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
Na druhej strane, ak obsah S v drôte je viac ako 0,020 % hmotn., je ťažké rovnomerne vytvoriť tenkú trosku na zvarovom kove a je možné, že vrstva galvanického pokovovania sa nevytvorí alebo sa odlúpi s troskou. Preto obsah S v drôte je 0,020 % hmotn. alebo menej, výhodne 0,015 % hmotn. alebo menej a výhodnejšie 0,010 % hmotn. alebo menej, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu.
• N: 0,0045 % hmotn. alebo viac a 0,0150 % hmotn. alebo menej
N je prvok spôsobujúci zlepšenie pevnosti zvarového kovu, znižujúci povrchové napätie zvarového kovu a zlepšujúci tvar lemu. Navyše N zlepšuje pevnosť zvarového kovu a zlepšuje odolnosť proti únave. Ak je obsah N v drôte menej ako 0,0045 % hmotn., pevnosť zvarového kovu klesá a povrchové napätie je príliš vysoké, a tým sa naruší tvar lemu. Ak je obsah N v drôte viac ako 0,0150 % hmotn., povrchové napätie roztaveného kovu je príliš nízke, množstvo rozstreku narastá a tvar lemu sa naruší. Navyše sa tiež zhorší priľnavosť trosky. Preto je obsah N v drôte 0,0045 % hmotn. alebo viac, výhodne 0,0047 % hmotn. alebo viac a výhodnejšie 0,0055 % hmotn. alebo viac. Obsah N môže byť 0,0065 % hmotn. alebo viac, 0,0075 % hmotn. alebo viac, 0,0085 % hmotn. alebo viac a 0,0095 % hmotn. alebo viac. Ďalej, obsah N v drôte je 0,0150 % hmotn. alebo menej, výhodnejšie 0,0130 % hmotn. alebo menej a ešte výhodnejšie 0,0110 % hmotn. alebo menej.
• O: 0,0010 % hmotn. alebo viac a 0,0050 % hmotn. alebo menej
O nie je nevyhnutnou zložkou v drôte v tomto uskutočnení, ale obsah O je výhodne v rozmedzí 0,0010 % hmotn. alebo viac a 0,0050 % hmotn. alebo menej, keďže O je prvok, ktorý ovplyvňuje množstvo vytváranej trosky a spôsobuje zníženie povrchového napätia a zlepšenie tvaru lemu. Keďje obsah O v drôte 0,0010 % hmotn. alebo viac, tvar lemu sa zlepší. Keď je obsah O v drôte 0,0050 % hmotn. alebo menej, množstvo
SK 9562 Υ1 trosky v priebehu zvárania sa môže znížiť. Preto je obsah O v drôte výhodne 0,0010 % hmotn. alebo viac, výhodnejšie 0,0015 % hmotn. alebo viac, ešte výhodnejšie 0,0020 % hmotn. alebo viac a ešte výhodnejšie 0,0030 % hmotn. alebo viac. Ďalej, obsah O v drôte je výhodne 0,0050 % hmotn. alebo menej a výhodnejšie 0,0040 % hmotn. alebo menej.
• Cr: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej, Mo: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej
Cr a Mo nie sú nevyhnutné zložky v drôte podľa tohto uskutočnenia, ale môžu byť obsiahnuté na účely zlepšenia pevnosti. Buď Cr, alebo Mo môžu byť obsiahnuté v rozmedzí Cr: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej, alebo Mo: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej. Obidva, Cr aj Mo, môžu byť obsiahnuté v rozmedzí Cr: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej a Mo: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej.
• Zvyšok
Zvyšok drôtu v tomto uskutočnení je Fe a nevyhnutné nečistoty. Príklady nevyhnutných nečistôt zahŕňajú Zr, Ni, Co, Li, Sn, Sb, Bi, B, As a podobne.
Ďalej, drôt v tomto uskutočnení môže obsahovať Ni, Co, B a/alebo Sb v rozmedzí Ni < 0,10 % hmotn. Co < 0,10 % hmotn., B < 0,01 % hmotn. a Sb < 0,01 % hmotn.
• 0,1 < [Ti]/[Si] <3,0
Stav distribúcie trosky sa dá regulovať príslušným riadením pomeru obsahu Ti k obsahu Si v drôte. Keď sa pozoruje vytváranie trosky v tavnom kúpeli počas zvárania, pozoruje sa stav, kedy sa vytvára veľké množstvo jemných trosiek. Preto sa usudzuje, že na zvarovom kove sa rozprestrie tenká troska, keď pomer obsahu Ti k obsahu Si je príslušne riadený.
V prípade, že obsah Si (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [Si] a obsah Ti (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [Ti], keď sa obsah Si zvýši vzhľadom na obsah Ti a hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (1) je menšia ako 0,1, existuje možnosť, že troska bude agregovať a že vrstva galvanického pokovovania sa nevytvorí alebo sa odlúpi s troskou. Preto, aby sa znížila hrúbka trosky, je potrebné nastaviť hodnotu získanú podľa nasledujúceho vzorca (1) na 0,1 alebo viac, výhodne 0,4 alebo viac a výhodnejšie 1,0 alebo viac.
Na druhej strane, keď sa obsah Ti zvýši vzhľadom na obsah Si a hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (1) je vyššia ako 3,0, vytvorené množstvo trosky nadmerne narastie, hrúbka trosky sa zväčší a tvar lemu sa naruší. Preto sa vyžaduje, aby hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (1) bola 3,0 alebo menej, výhodne 2,8 alebo menej a výhodnejšie 2,5 alebo menej.
[Ti]/[Si] ... (1) • 0,7 < (1000 x [S] x [O])/([S] + 0,3 x [N] + 0,5 x [O]) < 3,0
S, N a O v drôte spôsobujú zníženie povrchového napätia a zlepšenie tvaru lemu. Ale, keďže S trosku agreguje a O spôsobuje zvýšenie množstva trosky, zistilo sa, že nadmerné pridanie S alebo O môže spôsobiť narušenie galvanickej pokovovateľnosti. Ako výsledok intenzívneho testovania pôvodcovia zistili, že parameter, ktorého premennou sú obsahy S, N a O, je riadený v rámci špecifického rozmedzia, takže tvar lemu sa môže viac zlepšiť pri zachovaní dobrej galvanickej pokovovateľnosti. V prípade, kedy obsah S (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [S], obsah O (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [O] a obsah N (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [N], keď hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (2) je 0,7 alebo viac a 3,0 alebo menej, galvanická pokovovateľnosť a tvar lemu sa môžu ešte viac zlepšiť. Hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (2) je výhodnejšie 1,0 alebo viac. Hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (2) je výhodnejšie 2,5 alebo menej.
(1 000 x [S] x [O])/([S] + 0,3 x [N] + 0,5 x [O])... (2) . ([Si] + [Ti]/3)/([C]/2 + 2 x[AI]) > 3
Množstvo rozstreku vytvoreného počas zvárania môže byť znížené príslušne riadením pomeru obsahu Si a obsahu Ti k obsahu C a obsahu Al v drôte. Napríklad, keď sa v priebehu zvárania s pulzným oblúkom pozoroval prenos kvapôčok, pozoroval sa stav, kedy odpojenie kvapôčok nebolo uspokojivé na vytvorenie skratu, keď viskozita je príliš nízka, alebo stav, kedy sa vytváral rozstrek zo samotného tavného kúpeľa. Keď pomer obsahu Si a obsahu Ti k obsahu C a obsahu Al je príslušne riadený, usudzuje sa, že kvapôčky sa ľahšie oddeľujú a množstvo rozstreku sa zníži predídením nadmernému poklesu viskozity.
V prípade, kedy obsah Si (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [Si], obsah Ti (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [Ti], obsah C (% hmotn.) je definovaný ako [C] a obsah Al (% hmotn.) vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu je definovaný ako [Al], keď
SK 9562 Υ1 hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (3) je 3 alebo viac, oddeľovanie kvapôčok je dobré, počet skratov je patrične zachovaný a môže prebiehať zváranie s menším rozstrekom. Preto hodnota získaná podľa nasledujúceho vzorca (3) je výhodne 3 alebo viac, výhodnejšie 7 alebo viac a ešte výhodnejšie 10 alebo viac.
([Si] + [Ti]/3)/([C]/2 + 2x[AI])... (3) • Ochranná atmosféra: zmiešaný plyn Ar-CO2
V prípade, keď sa zváranie uskutočňuje s použitím drôtu v tomto uskutočnení, ako ochranná atmosféra sa môže použiť napríklad zmiešaný plyn Ar-CO2. Keď sa použije zmiešaný plyn Ar-CO2, množstvo trosky vytvorenej oxidáciou sa znižuje, pretože množstvo kyslíka obsiahnutého v ochrannej atmosfére je malé. Ako pomer zmiešaného plynu Ar-CO2 sa môže použiť napríklad zmiešaný plyn s 80 % obj. Ar/20 % obj. CO2.
Zváracia poloha s použitím drôtu v tomto uskutočnení nie je špecificky obmedzená. Ďalej, veľkosť (priemer) drôtu v tomto uskutočnení nie je špecificky obmedzená a môže sa použiť drôt s priemerom definovaným v súlade so štandardom pre zvárací materiál, ako je AWS alebo JIS.
• Výroba drôtu
Keď sa vyrába drôt v tomto uskutočnení, drôt sa môže vyrobiť obvyklým spôsobom bez toho, aby sa vyžadovali špeciálne výrobné podmienky. Napríklad oceľ s uvedenými zložkami sa roztaví na získanie ingotu. Ingot sa podrobí kovaniu za tepla alebo podobne, ak je to potrebné, a potom sa na vytvorenie drôtu uskutočňuje valcovanie za tepla a ďalej ťahanie za studená. Drôt sa žíha pri teplote okolo 500 °C až 900 °C, podľa potreby, po morení sa podrobí pomeďovaniu a ďalej sa podľa potreby podrobí záverečnému ťahaniu na dosiahnutie cieľového priemeru drôtu. Potom sa na vytvorenie drôtu na zváranie aplikuje lubrikant podľa potreby.
Príklady uskutočnenia
Ďalej sú špecificky opísané účinky tohto technického riešenia s odkazom na príklady podľa technického riešenia a porovnávacie príklady, ale toto technické riešenie nie je na ne obmedzené.
Výroba drôtu
Vyrobil sa drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére s priemerom 1,2 mm tak, aby mal obsahy rôznych chemických zložiek v drôte, ako je uvedené v tabuľke 1.
Oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére
Obr. 1 je perspektívny pohľad zobrazujúci podmienky oblúkového zvárania v ochrannej atmosfére s použitím drôtov v príkladoch podľa technického riešenia a porovnávacích príkladoch a obr. 2 je jeho bočný pohľad. Dva oceľové plechy 1, 2 v tvare platní, každý s dĺžkou 150 mm, šírkou 50 mm a hrúbkou 2,9 mm, sa preložili na seba tak, aby sa mohli vzájomne posunúť o 20 mm v smere šírky (interval cesty: 0 mm) horizontálne a kútová časť, ktorá sa vytvorila medzi horným povrchom spodného oceľového plechu 1 a bočným povrchom vrchného oceľového plechu 2 sa podrobila horizontálnemu kútovému zváraniu, ktoré sa vykonávalo pri podmienkach zvárania uvedených v tabuľke 2 s použitím každého z drôtov na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére v príkladoch podľa technického riešenia a porovnávacích príkladoch.
Zváranie začalo v polohe, ktorá bola vzdialená 15 mm od jedného konca oceľových plechov 1, 2 v pozdĺžnom smere, zváranie pokračovalo v smere šípky A v dĺžke 120 mm, a potom zváranie skončilo v polohe, ktorá bola na opačnej strane ako poloha začiatku zvárania a bola vzdialená 15 mm od druhého konca oceľových plechov 1, 2 v pozdĺžnom smere, čím sa vytvoril zvarový kov 3. Ako ukazuje obr. 2, uhol zváracieho horáka 4 bol 45° vzhľadom na smer kolmý na oceľový plech 1 a cieľová poloha drôtu 4a bola okolo 0,5 mm od koncového povrchu oceľového plechu 2 v smere šírky.
Hodnotenie drôtu
- Priľnavosť trosky
Priľnavosť trosky sa hodnotila na základe udierania oceľovým sekáčom na povrch zvarového kovu po zvarení a pozorovania, či troska odpadla. Priľnavosť trosky sa ohodnotila ako A (dobrá) v prípade, keď troska neodpadla z povrchu zvarového kovu, a ohodnotila sa ako B (slabá) v prípade, keď sa troska ľahko odlúpla a odpadla.
-Ochrana proti hrdzaveniu
Na povrchu spojovacieho člena získaného zvarením sa galvanickým pokovovaním vytvorila pokovovaná
SK 9562 Υ1 vrstva, a potom sa uskutočnil cyklický korózny test v súlade s JIS K 5600-7-9 (2006), aby sa zhodnotila ochrana proti hrdzaveniu ako index galvanickej pokovovateľnosti. Ochrana proti hrdzaveniu bola ohodnotená ako A (dobrá) v prípade, keď plošný podiel hrdze vytvorenej na zvarovom leme bol 0 % alebo viac a menej ako 20 % po 30 cykloch cyklických koróznych testov, a bola ohodnotená ako B (slabá) v prípade, keď plošný podiel hrdze bol 20 % alebo viac. Niektoré z testovaných kusov sa nepodrobili cyklickému koróznemu testu a prípad, keď sa tenká troska rozprestrela na zvarovom kove a galvanická pokovovateľnosť bola dobrá, sa ohodnotil ako A (dobrá), a prípad, keď troska agregovala na zvarovom kove a galvanická pokovovateľnosť bola narušená, sa ohodnotil ako B (slabá).
-Tvar lemu
Priečny rez vytvorenej kútovej zvarovej časti sa zapustil do živice a pozorovala sa zvarová koncová časť na spodnom plechu. Pozorovanie sa vykonávalo pri 50-násobnom zväčšení. Prípad, keď tvar bol obzvlášť hladký, sa ohodnotil ako A, prípad, keď tvar bol hladký, sa ohodnotil ako B, a prípad, keď tvar bol zlý, sa ohodnotil ako C.
- Pevnosť
Zvarový kov sa pripravil pre každý drôt a pevnosť v ťahu (MPa) sa určovala meraním ťahového zaťaženia. Ťahová skúška celého zvarového kovu sa uskutočnila odobratím ťahom testovaného kusu AO zo stredu testovaného plechu, v súlade s JISZ3111:2015.
- Malé množstvo rozstreku
Ako výsledok senzorického zhodnotenia v priebehu pulzného oblúkového zvárania sa prípad s mimoriadne malým množstvom rozstreku ohodnotil ako A, prípad s malým množstvom rozstreku sa ohodnotil ako B, prípad s trochu väčším množstvom rozstreku sa ohodnotil ako C a prípad s mnohými skratmi a veľkým množstvom rozstreku sa ohodnotil ako D (zlý).
Chemické zložky každého drôtu a výsledky hodnotenia každého testu sú spoločne uvedené v tabuľke 1. Zvyšok chemických zložiek drôtu je Fe a nevyhnutné nečistoty a množstvo každej zložky v drôte je uvedené ako obsah (% hmotn.) vzhľadom na celkovú hmotnosť drôtu. V tabuľke 1 vzorec (1) je [Ti]/[Si], vzorec (2) je (1000 x [S] x [O])/([S] + 0,3 x [N] + 0,5 x [O]) a vzorec (3) je ([Si] + [Ti]/3)/([C]/2 + 2 x [Al]). V tabuľke 1 v stĺpcoch Cr a Mo znamená, že ich obsah je menej ako 0,01 % hmotn. Ďalej, v stĺpcoch výsledkov hodnotenia znamená, že hodnotenie nebolo vykonané.
Tabuľka 1
Drôt Č. Chemické zložky drôtu (% hmotn., zvyšok: Fe a nevyhnutné nečistoty)
C Si Mn P S Cu Ti Al Cr Mo N 0
Príklad podlá technického riešenia 1 0,04 0,09 2,00 0,007 0,007 0,25 0,20 0,012 0,04 0,0056 0,0023
2 0,04 0,07 1,98 0,004 0,004 0,25 0,20 0,012 0,04 0,0055 0,0023
3 0,04 0,08 2,03 0,005 0,006 0,25 0,20 0,012 0,04 0,0051 0,0023
4 0,04 0,08 2,02 0,004 0,005 0,25 0,20 0,012 0,04 0,0054 0,0023
5 0,04 0,07 1,99 0,005 0,006 0,25 0,20 0,012 0,04 0,0055 0,0023
6 0,05 0,10 2,10 0,008 0,003 0,17 0,20 0,017 - 0,0079 0,0045
7 0,05 0,12 2,15 0,008 0,003 0,17 0,19 0,016 - 0,010 0,0048
8 0,06 0,41 1,94 0,007 0,001 0,22 0,07 0,004 0,03 0,0045 0,0020
9 0,05 0,10 1,97 0,006 0,003 0,24 0,21 0,012 0,04 0,01 0,0047 0,0026
10 0,05 0,09 2,02 0,006 0,003 0,24 0,23 0,012 0,04 0,0047 0,0021
11 0,04 0,12 2,10 0,007 0,003 0,18 0,16 0,015 - 0,015 0,0020
Porovnávací príklad 12 0,05 0,11 1,84 0,009 0,004 0,24 0,19 0,015 0,04 0,0041 0,0033
13 0,05 0,23 1,92 0,015 0,006 0,17 0,19 0,001 0,0020 0,0110
14 0,05 0,61 1,92 0,015 0,006 0,17 0,19 0,001 0,0019 0,0085
15 0,05 0,40 1,93 0,012 0,007 0,16 0,03 0,001 0,0028 0,0076
16 0,10 0,07 1,87 0,011 0,003 0,18 0,21 0,001 0,24 0,0018 0,0075
17 0,05 0,03 1,93 0,015 0,003 0,24 0,08 0,001 - 0,0026 0,0022
18 0,05 0,06 1,86 0,010 0,002 0,18 0,20 0,011 - 0,0034 0,0097
19 0,05 0,31 1,36 0,011 0,005 0,24 0,01 0,008 0,45 - 0,0046 0,0025
20 0,06 0,59 1,19 0,010 0,011 0,24 0,06 0,004 - - 0,0036 0,0025
21 0,05 0,55 1,09 0,005 0,009 0,26 0,001 0,002 1,38 0,53 0,010 0,0030
22 0,06 0,12 2,15 0,007 0,002 0,18 0,19 0,015 - - 0,040 0,0048
23 0,05 0,12 2,06 0,007 0,002 0,18 0,13 0,008 - - 0,018 0,0020
SK 9562 Υ1
Tabuľka 1 - pokračovanie
Drôt č. Vzorec (D Vzorec (2) Vzorec (3) Výsledky hodnotenia
Priľnavosť trosky Ochrana proti hrdzaveniu Tvar lemu Pevnosť (MPa) Malé množstvo rozstreku
Príklad podľa technického riešenia 1 2,22 1,64 3,56 A A A 606 B
2 2,86 1,35 3,11 A A A - B
3 2,50 1,59 3,33 A A A - B
4 2,50 1,48 3,33 A A A - B
5 2,86 1,57 3,11 A A A - B
6 2,00 1,77 2,82 A A A - C
7 1,58 1,71 3,22 A A A 633 B
8 0,17 0,60 11,40 A A B 658 A
9 2,10 1,37 3,47 A A A 601 B
10 2,56 1,15 3,40 A A A - B
11 1,33 0,71 3,47 A A B 633 B
Porovnávací príklad 12 1,73 1,92 3,15 A A C 588 B
13 0,83 5,45 10,86 A A C - -
14 0,31 4,71 24,94 B B B - -
15 0,08 4,57 15,19 A B B - -
16 3,00 3,09 2,69 A A C 562 c
17 2,67 1,35 2,10 A A C - D
18 3,33 2,47 2,70 A B C 584
19 0,03 1,64 7,64 A B A 510
20 0,10 2,06 16,05 B B B 521
21 1,00 2,00 18,98 B B A 770
22 1,58 0,59 3,06 B A C -
23 1,08 0,48 3,98 B A C 616 B
Vzorec (1): [Ti]/[Si]
Vzorec (2): (1 000 x [S] x [0])/([S] + 0,3 x [N] + 0,5 x [0])
Vzorec (3): ([Si] + [Ti]/3)/([C]/2 + 2 x[AI])
Tabuľka 2
Spôsob zvárania MAG zváranie s pulzným oblúkom
Zvárací prúd 200 A až 210 A
Napätie oblúka 24 V
Rýchlosť posunu 800 mm/min
Extenzia elektródy 15 mm
Zloženie ochrannej atmosféry 80 % obj. Ar - 20 % obj. CO2
Prietoková rýchlosť ochrannej atmosféry 25 l/min
Ako ukazuje tabuľka 1, pokiaľ ide o drôt č. 1 až č. 11, ktoré predstavovali príklady podľa technického riešenia, zložky drôtov a hodnoty získané vzorcom (1) boli v rámci tohto riešenia, množstvo rozstreku vytvoreného počas zvárania bolo malé. Okrem toho, v týchto príkladoch je priľnavosť trosky dobrá, vrstva galvanického pokovovania sa dala vytvoriť v dobrom stave bez odstránenia trosky a ako dôsledok sa dala dosiahnuť vynikajúca ochrana proti hrdzaveniu.
Na rozdiel od toho, pokiaľ ide o drôt č. 12, ktorý predstavoval porovnávací príklad, obsah N v drôte bol menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým bol tvar lemu zlý a pevnosť bola nízka.
Pokiaľ ide o drôty č. 13 a č. 16, ktoré predstavovali porovnávacie príklady, obsah N v drôte bol menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým bol tvar lemu zlý. Navyše drôt č. 16, ktorého pevnosť sa merala, mal nízku pevnosť.
Pokiaľ ide o drôt č. 14, ktorý predstavoval porovnávací príklad, obsah Si v drôte bol viac než horná hranica rozsahu podľa tohto riešenia a obsah N bol menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým priľnavosť trosky bola nízka, čoho dôsledkom bola slabá ochrana proti hrdzaveniu.
Pokiaľ ide o drôt č. 15, ktorý predstavoval porovnávací príklad, každý z obsahov Ti a N v drôte a hodnota vzorca (1) boli menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým ochrana proti hrdzaveniu
SK 9562 Υ1 bola slabá.
Pokiaľ ide o drôt č. 17, ktorý predstavoval porovnávací príklad, obsah Si a obsah N v drôte bol menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým množstvo vytvoreného rozstreku bolo veľké a tvar lemu bol zlý.
Pokiaľ ide o drôt č. 18, ktorý predstavoval porovnávací príklad, obsah N v drôte bol menej než dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia a hodnota vzorca (1) bola viac než horná hranica rozsahu podľa tohto riešenia. Preto hrúbka trosky bola veľká, ochrana proti hrdzaveniu bola slabá, tvar lemu bol zlý a pevnosť bola nízka.
Pokiaľ ide o drôt č. 19, ktorý predstavoval porovnávací príklad, každý z obsahov Mn a N v drôte a hodnota vzorca (1) boli menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým ochrana proti hrdzaveniu bola slabá a pevnosť bola nízka.
Pokiaľ ide o drôt č. 20, ktorý predstavoval porovnávací príklad, obsah Si v drôte bol viac než horná hranica rozsahu podľa tohto riešenia a každý z obsahov Mn a N bol menej než spodná hranica rozsahu podľa tohto riešenia. Preto priľnavosť trosky bola nízka, ochrana pred hrdzavením bola slabá a pevnosť bola nízka.
Pokiaľ ide o drôt č. 21, ktorý predstavoval porovnávací príklad, každý z obsahov Mn a Ti v drôte a hodnota vzorca (1) boli menej, než je dolná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým ochrana proti hrdzaveniu bola slabá a pevnosť bola nízka.
Pokiaľ ide o drôty č. 22 a č. 23, ktoré predstavovali porovnávacie príklady, obsah N v drôte bol viac než horná hranica rozsahu podľa tohto riešenia, a tým tvar lemu bol zlý a priľnavosť trosky bola nízka.
Ako bolo podrobne opísané, použitím drôtu na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére v uskutočnení podľa tohto technického riešenia množstvo rozstreku vytvoreného počas zvárania je malé a krok, ako je odstraňovanie trosky po zváraní, je nepotrebný a dá sa získať zvarová časť s vynikajúcou galvanickou pokovovateľnosťou a dobrým tvarom lemu.
SK 9562 Υ1
Zoznam vzťahových značiek , 2 Oceľový plech
Zvarový kov
Zvárací horák
4a Drôt

Claims (4)

  1. SK 9562 Υ1
    NÁROKY NA OCHRANU
    1. Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére, obsahujúci, vztiahnuté na celkovú hmotnosť drôtu: C: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,10 % hmotn. alebo menej, Si: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,55 % hmotn. alebo menej, Mn: 1,60 % hmotn. alebo viac a 2,30 % hmotn. alebo menej, Ti: 0,05 % hmotn. alebo viac a 0,25 % hmotn. alebo menej, Cu: 0,01 % hmotn. alebo viac a 0,30 % hmotn. alebo menej, S: 0,001 % hmotn. alebo viac a 0,020 % hmotn. alebo menej, N: 0,0045 % hmotn. alebo viac a 0,0150 % hmotn. alebo menej, Al: 0,10 % hmotn. alebo menej a P: 0,025 % hmotn. alebo menej, voliteľne ďalej obsahujúci aspoň jeden z Cr: 0,10 % hmotn. alebo menej a Mo: 0,10 % hmotn. alebo menej, kde zvyšok je Fe a nevyhnutné nečistoty, pričom je splnený nasledujúci vzťah:
    0,1 < [Ti]/[Si] < 3,0, pričom [Si] je obsah Si v hmotn. % vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu a [Ti] je obsah Ti v hmotn. % vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu.
  2. 2. Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére podľa nároku 1, pričom obsah Si je 0,25 % hmotn. alebo menej.
  3. 3. Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére podľa nárokov 1 alebo 2, pričom obsah Ti je 0,12 % hmotn. alebo viac.
  4. 4. Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 3, pričom je splnený nasledujúci vzťah:
    ([Si] + [Ti]/3)/([C]/2 + 2x[AI]) > 3, pričom [C] je obsah C v hmotn. % vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu a [Al] je obsah Al v hmotn. % vztiahnutý na celkovú hmotnosť drôtu.
    1 výkres
SK500962021U 2019-11-07 2020-04-30 Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére SK9562Y1 (sk)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019202161 2019-11-07
JP2019202161 2019-11-07
JP2019238958 2019-12-27
JP2019238958A JP6771638B1 (ja) 2019-11-07 2019-12-27 ガスシールドアーク溶接用ワイヤ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK500962021U1 SK500962021U1 (sk) 2022-03-09
SK9562Y1 true SK9562Y1 (sk) 2022-07-13

Family

ID=72829224

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK500962021U SK9562Y1 (sk) 2019-11-07 2020-04-30 Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére

Country Status (14)

Country Link
US (1) US11117223B2 (sk)
EP (1) EP3819071B1 (sk)
JP (2) JP6771638B1 (sk)
KR (1) KR20220064409A (sk)
CN (1) CN114616072B (sk)
AR (1) AR118911A1 (sk)
AT (1) AT18291U1 (sk)
BR (1) BR112022007798A2 (sk)
CA (1) CA3079735C (sk)
CZ (1) CZ35965U1 (sk)
DE (1) DE202020005709U1 (sk)
MX (1) MX2020004956A (sk)
SK (1) SK9562Y1 (sk)
WO (1) WO2021090519A1 (sk)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2022102850A (ja) * 2020-12-25 2022-07-07 日鉄溶接工業株式会社 低Ｓｉ鋼材の溶接に用いるガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ、低Ｓｉ鋼材の接合方法及び低Ｓｉ鋼材の補修方法
CN114507819A (zh) * 2022-01-28 2022-05-17 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种车辆耐大气腐蚀500MPa级焊丝钢的生产方法
JP2024067527A (ja) * 2022-11-04 2024-05-17 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用ワイヤ

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5832598A (ja) * 1981-08-21 1983-02-25 Kawasaki Steel Corp 極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法
JPS62124095A (ja) 1985-11-22 1987-06-05 Nissan Motor Co Ltd 溶接ワイヤおよび溶接方法
JPH0811313B2 (ja) * 1986-07-01 1996-02-07 新日本製鐵株式会社 Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ
JPS63157794A (ja) * 1986-12-22 1988-06-30 Nippon Steel Corp Ｍａｇ溶接用鋼ワイヤ
JP3523917B2 (ja) * 1994-09-29 2004-04-26 大同特殊鋼株式会社 ガスシールドアーク溶接方法
JPH08103884A (ja) * 1994-10-03 1996-04-23 Sumitomo Metal Ind Ltd ガスシールドメタルアーク溶接用鋼製ワイヤ
JP2801161B2 (ja) * 1995-10-03 1998-09-21 株式会社神戸製鋼所 パルスｍａｇ溶接用ソリッドワイヤ
JP2000158182A (ja) * 1998-11-25 2000-06-13 Kawasaki Steel Corp ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびその製造方法
JP3465647B2 (ja) * 1999-11-02 2003-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 パルスｃｏ２溶接用鋼ワイヤ
KR100553380B1 (ko) * 2002-01-31 2006-02-20 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 탄산가스 실드 아크용접용 강(鋼) 와이어 및 이를 이용한용접 방법
JP2004195542A (ja) * 2002-12-20 2004-07-15 Jfe Steel Kk ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ
JP4768310B2 (ja) * 2005-04-28 2011-09-07 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
JP4614226B2 (ja) * 2005-04-07 2011-01-19 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
JP5021953B2 (ja) * 2006-04-28 2012-09-12 株式会社神戸製鋼所 耐候性鋼用ガスシールドアーク溶接ソリッドワイヤおよびこれを用いたガスシールドアーク溶接方法
JP4839193B2 (ja) * 2006-12-01 2011-12-21 株式会社神戸製鋼所 ソリッドワイヤ
JP4896691B2 (ja) * 2006-12-07 2012-03-14 新日本製鐵株式会社 ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
CN101524796A (zh) * 2009-04-13 2009-09-09 金秋生 煤矿机械专用55公斤高强度钢板专用焊丝
JP5449110B2 (ja) * 2010-11-08 2014-03-19 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
CN104162748A (zh) * 2014-08-22 2014-11-26 首钢总公司 一种高强压力钢管埋弧焊接专用焊丝
JP2017001094A (ja) * 2015-06-05 2017-01-05 株式会社神戸製鋼所 溶接金属及び溶接構造体
JP6739187B2 (ja) * 2016-02-22 2020-08-12 株式会社神戸製鋼所 溶接用Ｎｉ基合金ソリッドワイヤおよびＮｉ基合金溶接金属の製造方法
JP2018039024A (ja) * 2016-09-06 2018-03-15 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及び溶接金属
KR20190047388A (ko) * 2017-10-27 2019-05-08 현대종합금속 주식회사 내기공성 및 전착 도장성이 우수한 극 저 실리콘 용접용 와이어 및 이를 통하여 얻어지는 용착금속
JP7006576B2 (ja) * 2017-12-19 2022-02-10 日本製鉄株式会社 ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ

Also Published As

Publication number Publication date
AR118911A1 (es) 2021-11-10
US11117223B2 (en) 2021-09-14
EP3819071B1 (en) 2022-01-26
CA3079735C (en) 2022-03-08
JP6771638B1 (ja) 2020-10-21
CN114616072B (zh) 2023-10-10
SK500962021U1 (sk) 2022-03-09
KR20220064409A (ko) 2022-05-18
JP7448458B2 (ja) 2024-03-12
CA3079735A1 (en) 2021-02-05
JP2021074770A (ja) 2021-05-20
MX2020004956A (es) 2022-07-27
AT18291U1 (de) 2024-08-15
JP2021074777A (ja) 2021-05-20
CN114616072A (zh) 2022-06-10
EP3819071A1 (en) 2021-05-12
CZ35965U1 (cs) 2022-04-26
BR112022007798A2 (pt) 2022-07-05
DE202020005709U1 (de) 2022-02-21
WO2021090519A1 (ja) 2021-05-14
US20210138591A1 (en) 2021-05-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK9562Y1 (sk) Drôt na oblúkové zváranie v ochrannej atmosfére
KR101012199B1 (ko) 아연 기재 합금으로 코팅한 강판을 용접하기 위한스테인레스강 기재 용접 금속으로 이루어진 용접 접합부
CN113195145B (zh) 点焊部件
CA3079810A1 (en) Solid wire for gas-shielded arc welding of thin steel sheet
JP5861335B2 (ja) 耐食性に優れた溶接継手
JP4303655B2 (ja) 溶接部の耐食性および耐亜鉛脆化割れ性に優れた亜鉛めっき鋼板の溶接方法
JP2011208264A (ja) 耐食性に優れる自動車シャシ部材およびその製造法
JP5130475B2 (ja) 錫系めっき鋼板のスポット溶接方法
JP7277742B2 (ja) ソリッドワイヤ
US20240227354A1 (en) Steel welded member
CA3152503C (en) Wire for gas-shielded arc welding
CN117836457A (zh) 钢焊接构件
JP7564227B2 (ja) ギガ級溶接部が得られる溶接用ワイヤ、これを用いて製造された溶接構造物及びその溶接方法
JP2024067527A (ja) ガスシールドアーク溶接用ワイヤ
US20240198447A1 (en) Arc welded joint and arc welding method
EP4306255A1 (en) Arc-welded joint and arc-welding method
JPH0657449A (ja) 耐食性と溶接性に優れた自動車用高強度めっき鋼板
JPH062070A (ja) 耐食性と溶接性に優れた自動車用めっき鋼板