JPS5832598A - 極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法 - Google Patents
極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法Info
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- JPS5832598A JPS5832598A JP13019281A JP13019281A JPS5832598A JP S5832598 A JPS5832598 A JP S5832598A JP 13019281 A JP13019281 A JP 13019281A JP 13019281 A JP13019281 A JP 13019281A JP S5832598 A JPS5832598 A JP S5832598A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
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- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法に関
し、溶接により形成される溶接金属の高じん性化なかで
もシャルビ破面遷移１１１Ｊｆが−ｔ０以下のように極
めて高いじん性を確保することができる溶接金属方法を
提供しようとするものでめる〇近年、ＵＯパイプや海洋
構造物に要求される低温じん性がことに廠しくなるのに
つれて、高じん性化に関する研究も盛んに行われている
。それら構造物で祉、施工能率やＩＷ接性の点から大電
流を用い念ガスシールド溶接やサブマージアーク−Ｒ接
により両側又は片側一層溶接法が好んで採用され、こ＼
に入熱が比較的高くなるために結晶粒が粗大化し易く、
崗じん性が得られにくい原因となるところに間呟点があ
る。
し、溶接により形成される溶接金属の高じん性化なかで
もシャルビ破面遷移１１１Ｊｆが−ｔ０以下のように極
めて高いじん性を確保することができる溶接金属方法を
提供しようとするものでめる〇近年、ＵＯパイプや海洋
構造物に要求される低温じん性がことに廠しくなるのに
つれて、高じん性化に関する研究も盛んに行われている
。それら構造物で祉、施工能率やＩＷ接性の点から大電
流を用い念ガスシールド溶接やサブマージアーク−Ｒ接
により両側又は片側一層溶接法が好んで採用され、こ＼
に入熱が比較的高くなるために結晶粒が粗大化し易く、
崗じん性が得られにくい原因となるところに間呟点があ
る。
これｔ−解決するため一般に高塩基性フラックスとＭｅ
−ＴＩ−Ｂ系ワイヤを組合せて結晶粒の微細化を計る
方法が４１１されているけれども両側又は片側−−４接
では母材の槽釈率がおよそ６０〜７０嗟にも遍して、鋼
板組成の影響を強く受ける危め、鋼板組成を考慮した検
討がとくに重要である。
−ＴＩ−Ｂ系ワイヤを組合せて結晶粒の微細化を計る
方法が４１１されているけれども両側又は片側−−４接
では母材の槽釈率がおよそ６０〜７０嗟にも遍して、鋼
板組成の影響を強く受ける危め、鋼板組成を考慮した検
討がとくに重要である。
この点について＠勇者らは、極低温用鋼に両側又は片側
一層溶接を適用して、とくに−４０℃以下の工うに甚し
く低いシャルビ破面遷移温変が得られる溶接金編組成に
ついて多くの研究を重ねた結果、Ｃ＜０．／ｊｉｌｔｌ
Ｇ （以下単に憾であられす）、８１１、／〜０＊ｊｌ
Ｌ Ｍａ ： ０．ＩＯ，、、／、１０％、 Ｐ （
０，０１０４、８り０．０２４ 、 Ｍｏ ＜ ０．１
０４ 、 Ｃｒ＜０．１０嘔−ＮＪ ＜ ＪＪＯ慢＊
Ｃａ ＜ ０．１０ 嗟およびＢ ： ０．０００！〜
０．０ＯＪＯ慢をこれらの成分を含めて下記（１）式で
示す炭票嶺量Ｃ・ ： ０．１０〜０．参！参の制限範
囲で含有し、０ ： １００〜４００ ｐｐＨのレベル
に応じてムｌ： １０〜１００ ｐｐｍと下記（２）式
の関係を満足するＴｉとを含む場合に極めて良好な切欠
じん性を示すことを見出した。
一層溶接を適用して、とくに−４０℃以下の工うに甚し
く低いシャルビ破面遷移温変が得られる溶接金編組成に
ついて多くの研究を重ねた結果、Ｃ＜０．／ｊｉｌｔｌ
Ｇ （以下単に憾であられす）、８１１、／〜０＊ｊｌ
Ｌ Ｍａ ： ０．ＩＯ，、、／、１０％、 Ｐ （
０，０１０４、８り０．０２４ 、 Ｍｏ ＜ ０．１
０４ 、 Ｃｒ＜０．１０嘔−ＮＪ ＜ ＪＪＯ慢＊
Ｃａ ＜ ０．１０ 嗟およびＢ ： ０．０００！〜
０．０ＯＪＯ慢をこれらの成分を含めて下記（１）式で
示す炭票嶺量Ｃ・ ： ０．１０〜０．参！参の制限範
囲で含有し、０ ： １００〜４００ ｐｐＨのレベル
に応じてムｌ： １０〜１００ ｐｐｍと下記（２）式
の関係を満足するＴｉとを含む場合に極めて良好な切欠
じん性を示すことを見出した。
Ｃｅ−＝Ｃ＋ ／１ｂｉｎ ”／ｓ （Ｍｏ ＋ Ｃｒ
）” 電（Ｎｂ ＋Ｖ＋Ｃｕ）＋４’、（８Ｎ＋Ｎ１
） ・・・・・・（１）０〈（２・・・・・・
（２） −１，９・Ｏ−１，８・Ａｌ−４８ ここに（り式中元素記号は各成分の含有量を憾で（２）
式では同じ＜ ｐｐｍであられす◎このようにして（１
）式で示されるＣａ ｑ ＝ｏ −Ｊｏ〜０．ダ！の範
囲にある溶接金属は適当な焼入性を有し、しかも（２）
式を満足する場合にすぐれ友低温じん性を有することを
明らかにしたものである◎ 以下この発明の開発過程を富め、仁の発明の構成につい
て詳述する〇 さてガスシールド溶接においてはＣＯ２，Ｃ０２−Ａｒ
。
）” 電（Ｎｂ ＋Ｖ＋Ｃｕ）＋４’、（８Ｎ＋Ｎ１
） ・・・・・・（１）０〈（２・・・・・・
（２） −１，９・Ｏ−１，８・Ａｌ−４８ ここに（り式中元素記号は各成分の含有量を憾で（２）
式では同じ＜ ｐｐｍであられす◎このようにして（１
）式で示されるＣａ ｑ ＝ｏ −Ｊｏ〜０．ダ！の範
囲にある溶接金属は適当な焼入性を有し、しかも（２）
式を満足する場合にすぐれ友低温じん性を有することを
明らかにしたものである◎ 以下この発明の開発過程を富め、仁の発明の構成につい
て詳述する〇 さてガスシールド溶接においてはＣＯ２，Ｃ０２−Ａｒ
。
Ｃｏｔ Ｏｘ 、 Ａｒ ｅ ＣＯ２−Ｈ＊など種々の
ガスが用いられるが、ガス中の００２１ＯＷｌＩＩ＆が
高いほどアーク雰囲気の遊離酸累濃ｆは高まることにな
る。また、サブマージアーク溶接においてはフラックス
の塩基ばか低いほど同様に遊離酸素濃度が増−するＯ溶
鋼゛中の遊離酸素は凝固過程で非金属介在物として析出
することになるが、遊離酸素濃度に比例して非金属介在
物の量は変化する。
ガスが用いられるが、ガス中の００２１ＯＷｌＩＩ＆が
高いほどアーク雰囲気の遊離酸累濃ｆは高まることにな
る。また、サブマージアーク溶接においてはフラックス
の塩基ばか低いほど同様に遊離酸素濃度が増−するＯ溶
鋼゛中の遊離酸素は凝固過程で非金属介在物として析出
することになるが、遊離酸素濃度に比例して非金属介在
物の量は変化する。
一方、溶鋼中の遊離酸素を固定する効果が大きいと考え
られるムｌについて言えば、鋼板中のムｊ歓は例えば、
ヘアラ建ネーション防止、或いは鋼板のしん性向上など
種々の目的から添加される九め、広範囲にわたることは
避けられないところである・ 他方上述し九溶接方式にあって線鋼板中の６０〜７０９
＆が稀釈によって溶接金属中に移ワすることになり、従
って鋼板中のムｚｔの多少は前記の遊離酸素濃度を変化
させるようにも働いてじん性を支配するＴｉ、Ｂの形態
を著しく変化させることも予想される。
られるムｌについて言えば、鋼板中のムｊ歓は例えば、
ヘアラ建ネーション防止、或いは鋼板のしん性向上など
種々の目的から添加される九め、広範囲にわたることは
避けられないところである・ 他方上述し九溶接方式にあって線鋼板中の６０〜７０９
＆が稀釈によって溶接金属中に移ワすることになり、従
って鋼板中のムｚｔの多少は前記の遊離酸素濃度を変化
させるようにも働いてじん性を支配するＴｉ、Ｂの形態
を著しく変化させることも予想される。
発明者らはこのような考察に基づいてシャルビ破面遷移
を最も良好ならしめるＯ、ムｊおよびＴＩの関係につい
て研究した結果、第７図に示す如く明瞭な相関関係が認
められ、最適・’ｒｔｔｉ次式によって表わされること
を究明した〇 ｈ社１．９・Ｏ−１，８Ａ／−４８・・・・・・（５）
と＼に元素記号は、その成分量ｆｐｐ−であられすＯ つぎに破面遷移温度が一６０℃以下を示す場合の範囲は
、第Ｊｌｌに従い上掲（２）式に示すとおり〒１ にあることをたしかめたのである０ つまり、（ソ）式の計算値（以下（Ｂ）値という）が２
以上では町斂が高すぎて、固溶Ｔ１量の増加によすしん
性が劣化し、（Ｂ）値がθ以下の場合には酸素量に対し
てＡｌ ｌが高過ぎ、固ｆｆ１ＴＩＴｏるいに固溶Ａ／
の増加によりじん性が劣化するのである。
を最も良好ならしめるＯ、ムｊおよびＴＩの関係につい
て研究した結果、第７図に示す如く明瞭な相関関係が認
められ、最適・’ｒｔｔｉ次式によって表わされること
を究明した〇 ｈ社１．９・Ｏ−１，８Ａ／−４８・・・・・・（５）
と＼に元素記号は、その成分量ｆｐｐ−であられすＯ つぎに破面遷移温度が一６０℃以下を示す場合の範囲は
、第Ｊｌｌに従い上掲（２）式に示すとおり〒１ にあることをたしかめたのである０ つまり、（ソ）式の計算値（以下（Ｂ）値という）が２
以上では町斂が高すぎて、固溶Ｔ１量の増加によすしん
性が劣化し、（Ｂ）値がθ以下の場合には酸素量に対し
てＡｌ ｌが高過ぎ、固ｆｆ１ＴＩＴｏるいに固溶Ａ／
の増加によりじん性が劣化するのである。
（Ｂ）値が０（Ｍ接金域中には不可避的にＱ、ＯＱＪチ
程度の町を含有するから実質的には雰ではない）〜コの
範囲では溶鋼中の遊離酸素がムｌによってＴＩに優先し
て固定され、フェライト−１核として作用するに十分な
曖のＴＩＮの確保と固浴Ｔ１１１をじん性を劣化させな
いように一定量以下にできることを意味するのである。
程度の町を含有するから実質的には雰ではない）〜コの
範囲では溶鋼中の遊離酸素がムｌによってＴＩに優先し
て固定され、フェライト−１核として作用するに十分な
曖のＴＩＮの確保と固浴Ｔ１１１をじん性を劣化させな
いように一定量以下にできることを意味するのである。
つぎにＴＩ、ム／、０以外のＣ、Ｍａ、 ８１ 、 Ｍ
ｏ、 Ｃｒ。
ｏ、 Ｃｒ。
ＮｉおよびＣｕの適量に６ついて述べると、Ｂ値を満足
する範囲ではそれらの元素はすべてフェライトの析出温
ｆを低下させて結晶粒を微細にする効果を有するが、（
１）式で示す炭票当量Ｃｅ ｗＯ９！０〜０、−１憾の
範囲が適量であシ、ｃｅ （０，３０優では焼入性が不
足し、粗大フェライトが多いためにじん性が劣秒、Ｃｅ
Ｑ ＞ ０− ＃！ ％ではベーナイト組織が出現し
てじん性が低下する〇 さらにｏ、ｏｏｏｚ〜ｏ、ｖａｓｅ嗟のＢｌが存在する
とシャルビ破面遷移温度が−ｔｏｃ＠に以下にまで改善
されるが、これは固溶Ｂが旧オーステナイト粒界に偏析
し、粒界の初析フェライトの析出を抑制するためである
〇 つぎに個々の元素について限定した理由について述べる
。０は前述した如く非金属介、在物として存在してじん
性を劣化させるために上限を６００ ｐｐｍとし、溶接
作業性の点から下限を／ＤＯｐｐＨとし九〇Ａ／は酸素
を固定するため添ｔｔｎされるーｈ；、！θｐｌ）ｍ以
下ではその作用が弱く適正なり値を得るために多量のＴ
ｌ ｔ−必一とし、ワイヤの製造が困難となるために好
ｔｔ、＜１い＠ま友、ＪＯＯｐｐＴｎ以上のＡ／ｌ−得
るに灯ワイヤ中に多量のＡｌｔ−必要とし、ワイヤの製
造時に支障となるため制限される。
する範囲ではそれらの元素はすべてフェライトの析出温
ｆを低下させて結晶粒を微細にする効果を有するが、（
１）式で示す炭票当量Ｃｅ ｗＯ９！０〜０、−１憾の
範囲が適量であシ、ｃｅ （０，３０優では焼入性が不
足し、粗大フェライトが多いためにじん性が劣秒、Ｃｅ
Ｑ ＞ ０− ＃！ ％ではベーナイト組織が出現し
てじん性が低下する〇 さらにｏ、ｏｏｏｚ〜ｏ、ｖａｓｅ嗟のＢｌが存在する
とシャルビ破面遷移温度が−ｔｏｃ＠に以下にまで改善
されるが、これは固溶Ｂが旧オーステナイト粒界に偏析
し、粒界の初析フェライトの析出を抑制するためである
〇 つぎに個々の元素について限定した理由について述べる
。０は前述した如く非金属介、在物として存在してじん
性を劣化させるために上限を６００ ｐｐｍとし、溶接
作業性の点から下限を／ＤＯｐｐＨとし九〇Ａ／は酸素
を固定するため添ｔｔｎされるーｈ；、！θｐｌ）ｍ以
下ではその作用が弱く適正なり値を得るために多量のＴ
ｌ ｔ−必一とし、ワイヤの製造が困難となるために好
ｔｔ、＜１い＠ま友、ＪＯＯｐｐＴｎ以上のＡ／ｌ−得
るに灯ワイヤ中に多量のＡｌｔ−必要とし、ワイヤの製
造時に支障となるため制限される。
Ｃはじん性を制めるためには少ないことが望ましいが、
鋼板の稀釈によってやむｆ先ず溶接金属中に入ることが
あり、その上限をｏ、ｔｚ ４とした。
鋼板の稀釈によってやむｆ先ず溶接金属中に入ることが
あり、その上限をｏ、ｔｚ ４とした。
Ｓｌは脱酸元素として０，１憾以上必要とするが、高温
割れの感受性を増すので０．１−を上限とした。
割れの感受性を増すので０．１−を上限とした。
Ｍｎは脱酸および焼入性を増加させる目的で添加され、
そのためにはｏ、ｒ −以上を必要とし、Ｍｎ量が高過
ぎるとワイヤの製造時に割れが発生するので上限′ｔ−
１ｊ優とした。
そのためにはｏ、ｒ −以上を必要とし、Ｍｎ量が高過
ぎるとワイヤの製造時に割れが発生するので上限′ｔ−
１ｊ優とした。
Ｐおよび８は不可避的不純物として溶接金属中に存在す
るが、それぞれ０．０３０憾、 ０．０コｏ４以下であ
ればじん性に大きな悪影響はない。
るが、それぞれ０．０３０憾、 ０．０コｏ４以下であ
ればじん性に大きな悪影響はない。
Ｍｏ Ｆｉ焼入性を向上させるために添加されるが、０
．１憾以上では焼入性が高くなりすぎじん性を劣化させ
るようになる。また、高価でもあるので以下のべるＭｎ
、Ｃｒなど七の併用が宅ましいｏ ｃｒはＭｅと同様な
効果含有するが０．１４以上ではワイヤ中に／、１４以
上を必要として、ワイヤの製造が困難となるために限定
されるＯ Ｎｉは高価であり経済性の点から本制限されるが、鋼板
中に１．！ｒ ｆ６程度含有する場合もあ抄上限′５ｒ
コ、！憾とした＠ Ｃｕはワイヤ表面のメッキ層から溶接金属中に移行し、
また、鋼板中に含有されることもあり、高温割れ感受性
を高める元素であることから０．３−以下に制限される
０そしてＢは０．０００！ ４以上は不可避的に溶接金
属中に存在して高じん化に寄与するが、ｏ、ｏｏＪｏ
優を越えると焼入性が過剰となってベーナイト組繊が現
われるようになり、じん性が著しく劣化する。
．１憾以上では焼入性が高くなりすぎじん性を劣化させ
るようになる。また、高価でもあるので以下のべるＭｎ
、Ｃｒなど七の併用が宅ましいｏ ｃｒはＭｅと同様な
効果含有するが０．１４以上ではワイヤ中に／、１４以
上を必要として、ワイヤの製造が困難となるために限定
されるＯ Ｎｉは高価であり経済性の点から本制限されるが、鋼板
中に１．！ｒ ｆ６程度含有する場合もあ抄上限′５ｒ
コ、！憾とした＠ Ｃｕはワイヤ表面のメッキ層から溶接金属中に移行し、
また、鋼板中に含有されることもあり、高温割れ感受性
を高める元素であることから０．３−以下に制限される
０そしてＢは０．０００！ ４以上は不可避的に溶接金
属中に存在して高じん化に寄与するが、ｏ、ｏｏＪｏ
優を越えると焼入性が過剰となってベーナイト組繊が現
われるようになり、じん性が著しく劣化する。
以下実施例について説明する。
実施例 １
＠１−＆に示すＡ／量が異なる三種の板厚−０ｍ溝の鋼
板に７０°、深さ７気溝のＶ溝を設け、片側一層ガスシ
ールド溶接した。
板に７０°、深さ７気溝のＶ溝を設け、片側一層ガスシ
ールド溶接した。
−４５゜
シールドガス： ｋｒ １００５−Ａｉ”Ａ 、ＣＯ２
０〜４０ 係で、用いたワイヤの組成は表２に示す通り
である＠得られた溶接金属の化学組成、Ｃｅ （Ｂ）
値およびシャルビ破面遷移温変を一括して第５表に示す
〇４５４ 第３表かられかるようにこの発明に従い（Ｂ）値がＯ〜
コの範囲では一６０℃以下の破面遷移温度が得られてお
り、低温用鋼の溶接金属として十分満足するものである
。
０〜４０ 係で、用いたワイヤの組成は表２に示す通り
である＠得られた溶接金属の化学組成、Ｃｅ （Ｂ）
値およびシャルビ破面遷移温変を一括して第５表に示す
〇４５４ 第３表かられかるようにこの発明に従い（Ｂ）値がＯ〜
コの範囲では一６０℃以下の破面遷移温度が得られてお
り、低温用鋼の溶接金属として十分満足するものである
。
実施例 ２
構４表に示すパイプ用極低温用鋼を第３図の如＜ｘ１＃
１先を設け、両側一層サブマージアーク溶接を行った。
１先を設け、両側一層サブマージアーク溶接を行った。
その場合、ＩＥ５表に示すように硼砂添加歇を資化させ
ｔ嗜性フラックスＰ１ 、 Ｆ２． Ｆ５および中性フ
ラックスＦ４． Ｆ５． Ｆ６と、第６表に示すワイヤ
Ｗ４〜Ｗ１４を組合せ、＃ｉ７表に示す条件で溶接した
０得られた溶接金属の化学組成、Ｃｅｑ。
ｔ嗜性フラックスＰ１ 、 Ｆ２． Ｆ５および中性フ
ラックスＦ４． Ｆ５． Ｆ６と、第６表に示すワイヤ
Ｗ４〜Ｗ１４を組合せ、＃ｉ７表に示す条件で溶接した
０得られた溶接金属の化学組成、Ｃｅｑ。
但）値およびシャルビ破面遷移温度を第８表に示す０本
発明法の（Ｂ）値が０〜Ｊ 、 Ｃｅｑが０．ＪＯ〜０
．８１１ｔ 、 Ｂ ＠ カ０．０００１〜０．００１
０１６ 以下ノ場合ニハイずれも一６０°〜−２ｔ℃の
破面遷移温度が得られ、極低温用鋼の溶接金属として十
分なじん性を有している◇
発明法の（Ｂ）値が０〜Ｊ 、 Ｃｅｑが０．ＪＯ〜０
．８１１ｔ 、 Ｂ ＠ カ０．０００１〜０．００１
０１６ 以下ノ場合ニハイずれも一６０°〜−２ｔ℃の
破面遷移温度が得られ、極低温用鋼の溶接金属として十
分なじん性を有している◇
第１図はンヤルビ破面遷移＠閣を最も良好ならしめる溶
接金楓中のＴＩ、Ｏお工びＡｒ量の関係管示すグラフ、
第２図はＴｉ、０お工びＡｒ址のバランスを表わす（Ｂ
）値とシャルビ破面遷移温度の関係ｒ表わすグラフ、第
３図は開先形状を示す断面図であるＯ 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 ｓｌを樋中ＱＨ＃、量（ｐＰり 第２図 第３図 タトａ０
接金楓中のＴＩ、Ｏお工びＡｒ量の関係管示すグラフ、
第２図はＴｉ、０お工びＡｒ址のバランスを表わす（Ｂ
）値とシャルビ破面遷移温度の関係ｒ表わすグラフ、第
３図は開先形状を示す断面図であるＯ 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 ｓｌを樋中ＱＨ＃、量（ｐＰり 第２図 第３図 タトａ０
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、炭素ｏ、ｉｓ重量−以下、けい素０．／乃至０．２
重ｉｉ＊、１７ガ７０．１０乃ｇｌｉ、ｒ重量−１りん
０．０３０重ｉｔ鳴以下、いおう０．０２０重量重量下
、モリブデンＯ０！重量嘔未満、クロム０．１重量憂未
満、ニッケルＪ、！０重量暢以下、銅０．ＪＯ重量嘔以
下およびほう素０．０００１乃至０，００１０重量嗟を
、これら成分を含めて下記（り式で示す炭素尚量ｃｅｑ
ｏ、ｉｏ乃ｉｔ Ｏ，＃１重量慢の制限範囲内で含有し
、さらに酸素ｉｏｏ乃至４００ ｐｐｍのレベルに応じ
アル建ニウム！０乃至１００ ｐｐＨと、下記（２）式
の関係を満足するチタニウムを含んだ溶接金属を得るこ
とを特徴とする極低温用鋼の片側又扛両側一層溶接方法
◎ 記 Ｃ・（重量１）ｚｃ＋７１ム＋７（Ｍｏ＋０ｒ）４７（
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｃｏ）◆−（８鳳 十Ｎ凰 ）
・・・・−（１）４ Ｔ轟 Ｏ〈
く ２ ・・・・・・ （ン）
１．９ ・Ｏ−１，８・人／−４８− こ−に（１）式中元素記号は各成分の含有量を重量参で
、（２）式では同じ＜ ｐｐｍであられす◇２、特許請
求の範囲１において溶接の適用が、ガスシールド溶接で
ある溶接方法。 ５、特許請求の範囲１において溶接の適用が、サブマー
ジアーク溶接である溶接方法・
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13019281A JPS5832598A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13019281A JPS5832598A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5832598A true JPS5832598A (ja) | 1983-02-25 |
Family
ID=15028281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13019281A Pending JPS5832598A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 極低温用鋼の片側又は両側一層溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832598A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS632588A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-07 | Kawasaki Steel Corp | 現地溶接性に優れる溶接鋼管 |
| JP2005324239A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ |
| EP1707303A1 (en) * | 2005-03-31 | 2006-10-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko sho | Low alloy steel weld metal and flux cored wire |
| EP3819071A1 (en) * | 2019-11-07 | 2021-05-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Wire for gas-shielded arc welding |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP13019281A patent/JPS5832598A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS632588A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-07 | Kawasaki Steel Corp | 現地溶接性に優れる溶接鋼管 |
| JP2005324239A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ |
| EP1707303A1 (en) * | 2005-03-31 | 2006-10-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko sho | Low alloy steel weld metal and flux cored wire |
| EP3819071A1 (en) * | 2019-11-07 | 2021-05-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Wire for gas-shielded arc welding |
| US11117223B2 (en) | 2019-11-07 | 2021-09-14 | Kobe Steel, Ltd. | Wire for gas-shielded arc welding |
| CN114616072A (zh) * | 2019-11-07 | 2022-06-10 | 株式会社神户制钢所 | 气体保护电弧焊用焊丝 |
| CN114616072B (zh) * | 2019-11-07 | 2023-10-10 | 株式会社神户制钢所 | 气体保护电弧焊用焊丝 |
| AT18291U1 (de) * | 2019-11-07 | 2024-08-15 | Kobe Steel Ltd | Draht zum Schutzgasschweissen |
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