JPH02298235A - 硫化物環境において溶接熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼 - Google Patents
硫化物環境において溶接熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼Info
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- JPH02298235A JPH02298235A JP11806789A JP11806789A JPH02298235A JP H02298235 A JPH02298235 A JP H02298235A JP 11806789 A JP11806789 A JP 11806789A JP 11806789 A JP11806789 A JP 11806789A JP H02298235 A JPH02298235 A JP H02298235A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、湿潤硫化水素環境下において使用される溶接
熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼に関する。
熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼に関する。
（従来の技術）
２相ステンレス鋼の代表的組成として、２２〜２５Ｃｒ
−５〜７ Ｎ Ｉ−３Ｍｏ＝０．２以下Ｎがよく知られ
ている。
−５〜７ Ｎ Ｉ−３Ｍｏ＝０．２以下Ｎがよく知られ
ている。
２相ステンレス鋼は、フェライトαおよびオーステナイ
トγの混合組織より成り、混合組織であるが故に、単相
ステンレス鋼ては得られ難い優れた機械的特性や、塩化
物環境下での耐応力腐食割れ特性等を示すことが知られ
ており、この特徴を活かしたさまざまな用途か開発され
てきた。例えば、塩化物環境下での優れた耐応力腐食割
れ性から海水熱交換器等に幅広く使用されてきた実績が
ある。
トγの混合組織より成り、混合組織であるが故に、単相
ステンレス鋼ては得られ難い優れた機械的特性や、塩化
物環境下での耐応力腐食割れ特性等を示すことが知られ
ており、この特徴を活かしたさまざまな用途か開発され
てきた。例えば、塩化物環境下での優れた耐応力腐食割
れ性から海水熱交換器等に幅広く使用されてきた実績が
ある。
昨今ではＣＩイオンの他、炭酸ガス、硫化水素ガスを含
む腐食性の高い環境において、油井管、ラインパイプと
して使用される例が増えてきている。
む腐食性の高い環境において、油井管、ラインパイプと
して使用される例が増えてきている。
しかしながら、特開昭５８−１９７２６０ 号公報に
はｒＣ＝０．０８〜０．２％、５１＜１％、Ｍｎ−２，
５〜４％、Ｎ＝０．１０〜０．２５％、Ｍｏ−２，５〜
４％、Ｃｒ−２０〜２７％、Ｎｉ−５〜８％、”ｌ’ｉ
＋Ｎｂ ＋Ｖ−Ｏ，ｔ〜０．５％」よりなる２相ステ
ンレス鋼が開示されているが、このような公知成分の２
相ステンレス鋼は、酸性ガス含有の油井、ガス井への適
用において、その耐食性に限界がある。
はｒＣ＝０．０８〜０．２％、５１＜１％、Ｍｎ−２，
５〜４％、Ｎ＝０．１０〜０．２５％、Ｍｏ−２，５〜
４％、Ｃｒ−２０〜２７％、Ｎｉ−５〜８％、”ｌ’ｉ
＋Ｎｂ ＋Ｖ−Ｏ，ｔ〜０．５％」よりなる２相ステ
ンレス鋼が開示されているが、このような公知成分の２
相ステンレス鋼は、酸性ガス含有の油井、ガス井への適
用において、その耐食性に限界がある。
すなわち、例えばＪ、 ５ａｋａ１． Ｓ、 ｔｌａｓ
ｌｚｕＩｌｅ、 Ｙ。
ｌｚｕＩｌｅ、 Ｙ。
Ｋｕｒｉｋｌ、 Ｙ、 Ｎａｋａｇａｖａ、 Ｍ、 Ｉ
ｔｏｈ、 １． Ｍａｔｓｕｓｉａ＋ａ；Ｃ０ＲＲＯ３
ＩＯＮ ’８７．ＮＯ，２９２（１９８７）にみられる
ように、２２Ｃｒ−６Ｎ ｉ−３Ｍｏ＝０．１５ＮのＤ
Ｉ Ｎ １．４４８２ｆＭは、硫化水素分圧０．０２
ａＬａ以上の条件では十分な耐食性が発揮されず、使用
できないことが知られている。特に、ラインパイプにお
いては溶接熱影響部の耐食性が母材より劣るため、硫化
水素が微量でも存在する環境では２相ステンレス鋼が使
用されないのが一般的である。
ｔｏｈ、 １． Ｍａｔｓｕｓｉａ＋ａ；Ｃ０ＲＲＯ３
ＩＯＮ ’８７．ＮＯ，２９２（１９８７）にみられる
ように、２２Ｃｒ−６Ｎ ｉ−３Ｍｏ＝０．１５ＮのＤ
Ｉ Ｎ １．４４８２ｆＭは、硫化水素分圧０．０２
ａＬａ以上の条件では十分な耐食性が発揮されず、使用
できないことが知られている。特に、ラインパイプにお
いては溶接熱影響部の耐食性が母材より劣るため、硫化
水素が微量でも存在する環境では２相ステンレス鋼が使
用されないのが一般的である。
（発明が解決しようとする課題）
そこで、本発明者らは、硫化水素存在環境で使用できる
ラインパイプ用２相ステンレス鋼が何故、母材より劣る
溶接熱影響部の耐食性をいかに向上させるかについて研
究開発を行なった結果、フェライト中の合金濃度やフェ
ライト分率を特定することによって構成する新規の２相
ステンレス鋼が前記環境下における溶接熱影響部の耐食
性を著しくすぐれたちのにできることがわかった。
ラインパイプ用２相ステンレス鋼が何故、母材より劣る
溶接熱影響部の耐食性をいかに向上させるかについて研
究開発を行なった結果、フェライト中の合金濃度やフェ
ライト分率を特定することによって構成する新規の２相
ステンレス鋼が前記環境下における溶接熱影響部の耐食
性を著しくすぐれたちのにできることがわかった。
（課題を解決するための手段）
硫化水素が存在する苛酷な環境下で２相ステンレス鋼溶
接熱影響部に生じる腐食問題に２つある。
接熱影響部に生じる腐食問題に２つある。
１つは、孔食であり、もう１つは応力腐食割れ（以後５
ＣＣ）である。ここでいう硫化水素環境下で生じる孔食
およびＳＣＣは、塩化物環境下での孔食、ＳＣＣと機構
が異なる。本発明者らは、硫化水素環境下での孔食、Ｓ
ＣＣ機構の解明を試み、これらの腐食特性と材料側要因
との関係を考察した。その結果、溶接熱影響部で生じる
孔食はフェライト相中またはフェライト／オーステナイ
ト界面に析出するクロム炭窒化物周りのフェライト相よ
り発生すること、ＳＣＣはフェライト相を伝播し易くオ
ーステナイト相で阻止され品いこと、の２点について知
見を得た。
ＣＣ）である。ここでいう硫化水素環境下で生じる孔食
およびＳＣＣは、塩化物環境下での孔食、ＳＣＣと機構
が異なる。本発明者らは、硫化水素環境下での孔食、Ｓ
ＣＣ機構の解明を試み、これらの腐食特性と材料側要因
との関係を考察した。その結果、溶接熱影響部で生じる
孔食はフェライト相中またはフェライト／オーステナイ
ト界面に析出するクロム炭窒化物周りのフェライト相よ
り発生すること、ＳＣＣはフェライト相を伝播し易くオ
ーステナイト相で阻止され品いこと、の２点について知
見を得た。
このことから、溶接熱影響部の孔食特性は、フェライト
相中の耐孔食性に寄与する合金元素（Ｃｒ 、 ＮＩ
、 Ｍｏ）ｆｆｉに支配され、ＳＣＣ特性はフェライト
分率により支配されるとの結論に至った。即ち、溶接熱
影響部のフェライト相中の合金量とフェライト分率をあ
る適正範囲内に収める合金設計を行なえば２つの腐食問
題は解決できる。
相中の耐孔食性に寄与する合金元素（Ｃｒ 、 ＮＩ
、 Ｍｏ）ｆｆｉに支配され、ＳＣＣ特性はフェライト
分率により支配されるとの結論に至った。即ち、溶接熱
影響部のフェライト相中の合金量とフェライト分率をあ
る適正範囲内に収める合金設計を行なえば２つの腐食問
題は解決できる。
このためには、耐孔食性から必要なフェライト相中の合
金濃度、耐ＳＣＣ性から必要なフェライト分率の値を知
る必要がある。さらに、フェライト中の合金濃度、フェ
ライト分率は合金添加量の関数となるため、合金添加量
とフェライト中の合金濃度の関係、合金添加量とフェラ
イト分率の関係を求める必要がある（本発明でいうフェ
ライト相あるいはフェライト率とは全て溶接熱影響部の
ものである。）。
金濃度、耐ＳＣＣ性から必要なフェライト分率の値を知
る必要がある。さらに、フェライト中の合金濃度、フェ
ライト分率は合金添加量の関数となるため、合金添加量
とフェライト中の合金濃度の関係、合金添加量とフェラ
イト分率の関係を求める必要がある（本発明でいうフェ
ライト相あるいはフェライト率とは全て溶接熱影響部の
ものである。）。
本発明者らは、検討の結果、この点を次の如く明らかに
した。
した。
すなわち、Ｃ： ０．２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ ：０．００１％以下、Ｃｒ：２０
〜３０％、Ｍｏ：２．５〜４．０％、Ｎ ｉニア、５〜
１７％、Ｓｉ：２％以下およびＴＩ 、Ｎｂ、Ｖ（７）
うち１ｆｉｌまたは２８ｉを０．１〜０．４％含み、あ
るいは、さらにＣｕｒ１％以下、Ｗ：１％以下のうち１
８又は２Ｐ、Ｉｆを含有し残部はＦＯおよび不可避的不
純物より成る鋼であって、その溶接熱影響部における耐
孔食性は、（１）式の如く求められる耐孔食性指標Ｓ値
が５０以上のとき良好となる。また、この溶接熱影響部
の耐ＳＣＣ特性は、（２）式によって求まるフェライト
分率ｆが０．３〜０．７のとき良好となる。
０．０３％以下、Ｓ ：０．００１％以下、Ｃｒ：２０
〜３０％、Ｍｏ：２．５〜４．０％、Ｎ ｉニア、５〜
１７％、Ｓｉ：２％以下およびＴＩ 、Ｎｂ、Ｖ（７）
うち１ｆｉｌまたは２８ｉを０．１〜０．４％含み、あ
るいは、さらにＣｕｒ１％以下、Ｗ：１％以下のうち１
８又は２Ｐ、Ｉｆを含有し残部はＦＯおよび不可避的不
純物より成る鋼であって、その溶接熱影響部における耐
孔食性は、（１）式の如く求められる耐孔食性指標Ｓ値
が５０以上のとき良好となる。また、この溶接熱影響部
の耐ＳＣＣ特性は、（２）式によって求まるフェライト
分率ｆが０．３〜０．７のとき良好となる。
’０．０９５１’＋１１〜０．１３９１’Ｏ，１１０１
’＋１・・・・・・・・・（１） ｆ’＝０．０５２１５（Ｃｒ＋Ｍｏ）＋０．０７８２５
１＝０．０８４９Ｎｌ＝０．０３２４５Ｍｎ−１，９４
８２Ｃ＝０．００４９−（２）以下に本発明の詳細な説
明する。
’＋１・・・・・・・・・（１） ｆ’＝０．０５２１５（Ｃｒ＋Ｍｏ）＋０．０７８２５
１＝０．０８４９Ｎｌ＝０．０３２４５Ｍｎ−１，９４
８２Ｃ＝０．００４９−（２）以下に本発明の詳細な説
明する。
まず、本発明において、かかる鋼の成分を設定した根拠
を述べる。
を述べる。
Ｃ：ＣはＣｒ炭化物の形成に伴いＣ「欠乏層を生じて耐
食性を劣化させるので、少ない含有量はど好ましい。し
かし、Ｔｉ、Ｎｂ等の炭化物形成元素が添加される場合
、その許容範囲は拡げられる。このようなことからＣの
含有量は０．２％を上限とした。
食性を劣化させるので、少ない含有量はど好ましい。し
かし、Ｔｉ、Ｎｂ等の炭化物形成元素が添加される場合
、その許容範囲は拡げられる。このようなことからＣの
含有量は０．２％を上限とした。
Ｍｎ ：Ｍｎは、塩化物環境下での耐孔食性に有効な元
素であるが、２％を超えて添加してもその効果は向上し
ないばかりか、硫化水素環境下の耐孔食性が低下するの
で、その上限を２％とした。
素であるが、２％を超えて添加してもその効果は向上し
ないばかりか、硫化水素環境下の耐孔食性が低下するの
で、その上限を２％とした。
Ｐ ：Ｐは熱間加工性の点から可及的に低レベルである
ことが望ましい。さらに、０．０３％以上含まれると、
塩化物環境、硫化水素環境を問わず応力腐食割れ抵抗性
を劣化させるため、上限を０．０３％とした。
ことが望ましい。さらに、０．０３％以上含まれると、
塩化物環境、硫化水素環境を問わず応力腐食割れ抵抗性
を劣化させるため、上限を０．０３％とした。
Ｓ ：Ｓは、従来鋼レベルの含有量であれば、耐食性に
本質的な影響を与えるものではないが、０、旧％以上含
まれると熱間加工性が低下するため、上限を０．０１％
とした。
本質的な影響を与えるものではないが、０、旧％以上含
まれると熱間加工性が低下するため、上限を０．０１％
とした。
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性に有効な元素であるが、２０％以下
では硫化水素環境下で十分な耐孔食性が得られず、３０
％以上では熱間加工性が低下するので、最適範囲を２０
〜３０％とした。
では硫化水素環境下で十分な耐孔食性が得られず、３０
％以上では熱間加工性が低下するので、最適範囲を２０
〜３０％とした。
Ｍｏ ：ＭｏはＣｒと同様に耐食性に有効な元素である
が、２．５％以下では十分な耐孔食性が得られず、４％
以上では熱間加工性が低下するので、最適範囲を２．５
〜４％とした。
が、２．５％以下では十分な耐孔食性が得られず、４％
以上では熱間加工性が低下するので、最適範囲を２．５
〜４％とした。
Ｎｌ：Ｎｉは、硫化水素環境下での耐孔食性を向上させ
る元素であるが、７．５％以上の添加で初めて満足すべ
き効果が得られる。添加量は多い方が、耐食性の点から
望ましいが、Ｎ１は高価な元素であるため、上限を１７
％とした。
る元素であるが、７．５％以上の添加で初めて満足すべ
き効果が得られる。添加量は多い方が、耐食性の点から
望ましいが、Ｎ１は高価な元素であるため、上限を１７
％とした。
Ｓｉ：Ｓｉは、２％を超えて添加すると、熱影響部の靭
性が低下するため、上限を２％とした。
性が低下するため、上限を２％とした。
ＴＩ 、 Ｎｂ 、 Ｖ ： Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｖ
ｌ；ＬＬ’＋ｆレモ炭化物形成元素であり、耐食性劣化
に有害なＣ「炭化物の析出を抑制する効果を有する。こ
れら各元素の効果はほぼ等しいため、いずれか、１皿ま
たは２種を添加する。但し、その添加量は、０．１％を
下限とじ０．４％を上限とする。この理由は、０．１％
未満では、Ｃ「炭化物が析出し耐食性が劣化し、０．４
％を超えると靭性が低下するためである。
ｌ；ＬＬ’＋ｆレモ炭化物形成元素であり、耐食性劣化
に有害なＣ「炭化物の析出を抑制する効果を有する。こ
れら各元素の効果はほぼ等しいため、いずれか、１皿ま
たは２種を添加する。但し、その添加量は、０．１％を
下限とじ０．４％を上限とする。この理由は、０．１％
未満では、Ｃ「炭化物が析出し耐食性が劣化し、０．４
％を超えると靭性が低下するためである。
さらに本発明は、上記の成分を含有する鋼の性Ｗを改善
するためにＣｕ、Ｗを選択的に添加する。
するためにＣｕ、Ｗを選択的に添加する。
Ｃｕ：Ｃｕは硫化水素環境下での耐孔食性を向上させる
効果を有するが、１％を超えて添加すると、熱間加工性
が低下するので、１％以下とした。
効果を有するが、１％を超えて添加すると、熱間加工性
が低下するので、１％以下とした。
Ｗ ：Ｗは、強度向上効果を有するが、１％を超えると
熱間加工性が阻害されるので、１％以下とした。
熱間加工性が阻害されるので、１％以下とした。
本発明は上述した成分の鋼をさらにフェライト分率およ
び耐孔食性指標値で特定する必要がある。
び耐孔食性指標値で特定する必要がある。
まずフェライト分率であるが、これは主に耐ＳＣＣ性に
影響する。
影響する。
上記したＣ、Ｍｎ、Ｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ１ 。
Ｓｔは、いずれもフェライト分率に影響を及ぼす元素で
あるため、上記の制限に加え、耐ＳＣＣ性の点から必要
とされるフェライト分率を満たすには各元素の添加量は
、Ｃ，Ｍｎ、Ｓｔ、Ｃｒ。
あるため、上記の制限に加え、耐ＳＣＣ性の点から必要
とされるフェライト分率を満たすには各元素の添加量は
、Ｃ，Ｍｎ、Ｓｔ、Ｃｒ。
Ｍｏ、Ｎｌの添加量を変化させた鋼のフェライト率測定
結果から回帰した式 ％式％ におけるｆ値が０６３≦ｆ≦０．７の条件を満足する必
要がある。０．３未満および０．７を超えると、実圧倒
に示すように耐ＳＣＣ性が劣化するため、最適範囲を０
．３〜０．７とした。
結果から回帰した式 ％式％ におけるｆ値が０６３≦ｆ≦０．７の条件を満足する必
要がある。０．３未満および０．７を超えると、実圧倒
に示すように耐ＳＣＣ性が劣化するため、最適範囲を０
．３〜０．７とした。
また、Ｃｒ、Ｍｏ 、Ｎｉは、いずれも硫化水素環境下
での耐孔食性に寄与する元素であるが、十分な耐孔食性
を得るためには上記制限に加え、孔食発生起点となるフ
ェライト相中の合金濃度から算出される耐孔食性指標Ｓ
値が ０．０９５１’＋１ １〜０．１３９ｆ’ ｏ
、ｔｘｏｒ＋ｉの条件を満足することが必要である。こ
こで、Ｓ値は硫化物環境下で耐孔食性に有効なＣｒ、Ｎ
ｌ。
での耐孔食性に寄与する元素であるが、十分な耐孔食性
を得るためには上記制限に加え、孔食発生起点となるフ
ェライト相中の合金濃度から算出される耐孔食性指標Ｓ
値が ０．０９５１’＋１ １〜０．１３９ｆ’ ｏ
、ｔｘｏｒ＋ｉの条件を満足することが必要である。こ
こで、Ｓ値は硫化物環境下で耐孔食性に有効なＣｒ、Ｎ
ｌ。
Ｍｏのフェライト相中の濃度を線形結合したものであり
、Ｃｒ 、Ｎｉ 、Ｍｏにかかる係数は実験によって回
帰して求めたものであるが、フェライト率ｆの関数とな
る。この条件が満たされない場合、実施例にも示す如く
、鋼の耐孔食性は不十分なものとなる。
、Ｃｒ 、Ｎｉ 、Ｍｏにかかる係数は実験によって回
帰して求めたものであるが、フェライト率ｆの関数とな
る。この条件が満たされない場合、実施例にも示す如く
、鋼の耐孔食性は不十分なものとなる。
上記のような成分組成の本発明鋼は、電気炉、転炉など
通常の溶解炉にて溶製されＡＯＤ精錬された後、造塊、
分塊あるいは連続鋳造により製造された鋳片に熱間加工
を施して継目無鋼管として成形されるか鋼板とされた後
溶接管として成形され、さらに溶体化熱処理を施して製
品として供される。
通常の溶解炉にて溶製されＡＯＤ精錬された後、造塊、
分塊あるいは連続鋳造により製造された鋳片に熱間加工
を施して継目無鋼管として成形されるか鋼板とされた後
溶接管として成形され、さらに溶体化熱処理を施して製
品として供される。
（実 施 例）
次に、本発明の実施例について説明する。
第１表に供試ｍ（本発明鋼および比較鋼）の化学組成、
フェライト分率、Ｓ値および硫化水素環境下での腐食試
験結果（孔食またはＳＣＣ発生有無）を示す。供試鋼は
いずれも、真空溶解にて溶製し、板厚１２ｍｍまで熱間
圧延を行なった後、１１５０℃でｌｈｒ保定後水冷する
溶体化熱処理を施した。
フェライト分率、Ｓ値および硫化水素環境下での腐食試
験結果（孔食またはＳＣＣ発生有無）を示す。供試鋼は
いずれも、真空溶解にて溶製し、板厚１２ｍｍまで熱間
圧延を行なった後、１１５０℃でｌｈｒ保定後水冷する
溶体化熱処理を施した。
この板に、ルートフェイス１．５ｍｍ５開先角度７０度
の突き合わせ開先を加工し、２５Ｃｒ−９Ｎ ｉ−３Ｍ
。
の突き合わせ開先を加工し、２５Ｃｒ−９Ｎ ｉ−３Ｍ
。
系溶加材を用いて入熱１５ｋＪ／Ｃ−でティグ溶接を施
した。この溶接継手において、ルート而より厚み方向１
．５１ｍの位置からｔＩＸｖ１０×６５朋サイズの４点
曲げ試験片を採取しく表面は３２０番エメリー研磨）、
これに降伏強度の９２％の付加応力をかけ１ ａｌｌ
Ｈ２Ｓ−６０℃の２０％ＮａＣ，１）ｆ４液中において
１Ｇ８ｈｒの浸漬試験を行った後、試験片表面を観察し
た。また、併せて、４点曲げ試験片の溶接熱影響部のフ
ェライト率を、ポイントカウント法にて１ｌｐＪ定した
。尚表中０印は孔食、ＳＣＣともに発生しないことを示
し、Ｘ印は孔食またはＳＣＣが生じたことを示している
。
した。この溶接継手において、ルート而より厚み方向１
．５１ｍの位置からｔＩＸｖ１０×６５朋サイズの４点
曲げ試験片を採取しく表面は３２０番エメリー研磨）、
これに降伏強度の９２％の付加応力をかけ１ ａｌｌ
Ｈ２Ｓ−６０℃の２０％ＮａＣ，１）ｆ４液中において
１Ｇ８ｈｒの浸漬試験を行った後、試験片表面を観察し
た。また、併せて、４点曲げ試験片の溶接熱影響部のフ
ェライト率を、ポイントカウント法にて１ｌｐＪ定した
。尚表中０印は孔食、ＳＣＣともに発生しないことを示
し、Ｘ印は孔食またはＳＣＣが生じたことを示している
。
第１表から、本発明鋼の溶接熱影響部が硫化水素環境−
ドで優れた耐孔食性、耐ＳＣＣ性を発揮することがわか
る。第１図は、第１表の試験結果を、Ｓ値およびフェラ
イト分率に対して整理し直したものであるが、Ｓ値≧５
０かつ０．３≦ｆ≦０．７の領域で孔食、ＳＣＣ共に生
じない。第１表の試験結果の一部について、耐孔食性と
Ｓ値の関係および耐ＳＣＣ性とフェライト率の関係を整
理すると、それぞれ第２図、第３図となり、これらより
、溶接熱影響部で優れた耐孔食性を得るには、Ｓ≧５０
が必要であり、優れた耐ＳＣＣ性を得るには、０．３≦
ｆ≦０．７が必要となることが明らかである。
ドで優れた耐孔食性、耐ＳＣＣ性を発揮することがわか
る。第１図は、第１表の試験結果を、Ｓ値およびフェラ
イト分率に対して整理し直したものであるが、Ｓ値≧５
０かつ０．３≦ｆ≦０．７の領域で孔食、ＳＣＣ共に生
じない。第１表の試験結果の一部について、耐孔食性と
Ｓ値の関係および耐ＳＣＣ性とフェライト率の関係を整
理すると、それぞれ第２図、第３図となり、これらより
、溶接熱影響部で優れた耐孔食性を得るには、Ｓ≧５０
が必要であり、優れた耐ＳＣＣ性を得るには、０．３≦
ｆ≦０．７が必要となることが明らかである。
（発明の効果）
本発明により、硫化水素環境下でも優れた溶接熱影響部
の耐孔食性、耐ＳＣＣ性を発揮する２相ステンレス鋼が
得られた。また、耐孔食性および耐ＳＣＣ性と化学組成
との間に定量的関係式を見出したので、これによって両
特性を確実に満たすための成分管理が可能となった。
の耐孔食性、耐ＳＣＣ性を発揮する２相ステンレス鋼が
得られた。また、耐孔食性および耐ＳＣＣ性と化学組成
との間に定量的関係式を見出したので、これによって両
特性を確実に満たすための成分管理が可能となった。
第１図は、４点曲げ試験結果をＳ値およびフェライト分
率に対して整理したものであり、Ｏ印は孔食、ＳＣＣ共
に生じなかったことを意味し、Ｘ印は、孔食またはＳＣ
Ｃが生じたことを意味する第２図は４点曲げ試験片の腐
食減量と耐孔食性指標Ｓ値の関係を示したものである。 第３図は、４点曲げ試験片に生じたＳＣＣの最大亀裂深
さをＡ−１定し、供試鋼のフェライト分率との関係で整
理したものである。 復代理人 弁理士 田村弘明 ０ ０Ｊ θ７
７０ｊイ直 ４障真 吟 輌 Ｃ：、’ａ ｇ 紘 へフェライ
ト卆 ｆ イ直
率に対して整理したものであり、Ｏ印は孔食、ＳＣＣ共
に生じなかったことを意味し、Ｘ印は、孔食またはＳＣ
Ｃが生じたことを意味する第２図は４点曲げ試験片の腐
食減量と耐孔食性指標Ｓ値の関係を示したものである。 第３図は、４点曲げ試験片に生じたＳＣＣの最大亀裂深
さをＡ−１定し、供試鋼のフェライト分率との関係で整
理したものである。 復代理人 弁理士 田村弘明 ０ ０Ｊ θ７
７０ｊイ直 ４障真 吟 輌 Ｃ：、’ａ ｇ 紘 へフェライ
ト卆 ｆ イ直
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．００１％以下、Ｃｒ：２０〜３０％
、Ｍｏ：２．５〜４．０％、Ｎｉ：７．５〜１７％、５
１：２％以下およびＴｉ、Ｎｂ、Ｖのいずれか１種また
は２種を０．１〜０．４％含み、残部はＦｅおよび不可
避的不純物より成り、かつ ｆ＝０．０５２１５（Ｃｒ＋Ｍｏ）＋０．０７８２Ｓ１
−０．０６４９Ｎｉ−０．０３２４５Ｍｎ−１．９４８
２Ｃ−０．００４９で定義するフェライト分率をと耐孔
食性指標Ｓが０．３＜ｔ＜０．７ Ｓ＝（１．０９５Ｃｒ）／（０．０９５ｆ＋１）＋（０
．８６１Ｎｉ）／（１−０．１３９ｆ）＋（５．５５０
Ｍｏ）／（０．１１０ｆ＋１）≧５０を満たすことを特
徴とする硫化物環境下で溶接熱影響部の耐食性に優れた
２相のステンレス鋼。 - （２）Ｃ：０．２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．００１％以下、Ｃｒ：２０〜３０％
、Ｍｏ：２．５〜４．０％、Ｎｉ：７．５〜１７％、Ｓ
ｉ：２％以下およびＴｉ、Ｎｂ、Ｖのいずれか１種また
は２種を０．１〜０．４％含み、さらにＣｕ：１％以下
、Ｗ：１％以下のうち１種または２種を含有し、残部は
Ｆｅおよび不可避的不純物より成り、かつ ｆ＝０．０５２１５（Ｃｒ＋Ｍｏ）＋０．０７８２Ｓｉ
−０．０６４９Ｎｉ−０．０３２４５Ｍｎ−１、９４８
２Ｃ−０．００４９で定義するフェライト分率ｆと耐孔
食性指標Ｓが０．３＜ｆ＜０．７ Ｓ＝（１．０９５Ｃｒ）／（０．０９５ｆ＋１）＋（０
．８６１Ｎｉ）／（１−０．１３９ｆ）＋（５．５５０
Ｍｏ）／（０．１１０ｆ＋１）≧５０を満たすことを特
徴とする硫化物環境下で溶接熱影響部の耐食性に優れた
２相のステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11806789A JPH02298235A (ja) | 1989-05-11 | 1989-05-11 | 硫化物環境において溶接熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11806789A JPH02298235A (ja) | 1989-05-11 | 1989-05-11 | 硫化物環境において溶接熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02298235A true JPH02298235A (ja) | 1990-12-10 |
Family
ID=14727189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11806789A Pending JPH02298235A (ja) | 1989-05-11 | 1989-05-11 | 硫化物環境において溶接熱影響部の耐食性に優れた２相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02298235A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100460346B1 (ko) * | 2002-03-25 | 2004-12-08 | 이인성 | 금속간상의 형성이 억제된 내식성, 내취화성, 주조성 및열간가공성이 우수한 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강 |
| KR100545091B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 고강도 구조용 오스테나이트계 스테인레스강 |
-
1989
- 1989-05-11 JP JP11806789A patent/JPH02298235A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100545091B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 고강도 구조용 오스테나이트계 스테인레스강 |
| KR100460346B1 (ko) * | 2002-03-25 | 2004-12-08 | 이인성 | 금속간상의 형성이 억제된 내식성, 내취화성, 주조성 및열간가공성이 우수한 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강 |
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