CN114423563B

CN114423563B - 铝钎焊片材和铝部件的无助焊剂钎焊方法

Info

Publication number: CN114423563B
Application number: CN202080068647.1A
Authority: CN
Inventors: 植杉隆二
Original assignee: MA Aluminum Corp
Current assignee: Altamira Co ltd; MA Aluminum Corp
Priority date: 2019-10-04
Filing date: 2020-09-16
Publication date: 2022-12-06
Anticipated expiration: 2040-09-16
Also published as: JP7282468B2; EP4039394A4; US20220347798A1; CN114423563A; EP4039394A1; WO2021065513A1; JP2021058901A; EP4039394B1

Abstract

该铝钎焊片材(1)具有至少二层以上的多层结构，铝合金钎料(3)包覆于芯材(2)的一面或两面而位于最表面，供于在不伴随减压的非氧化性气氛中不使用助焊剂接合至由铝或铝合金制成的被钎焊部件的钎焊，前述钎料(3)由Al‑Si‑Mg‑Sn系钎料制成，所述Al‑Si‑Mg‑Sn系钎料以质量%计含有Mg 0.01~2.0%、Si 1.5~14%、Sn 0.005~1.5%，对于前述Al‑Si‑Mg‑Sn系钎料中含有的Mg‑Sn系化合物，在钎焊前的表层方向的观察中，具有0.01μm以上且小于5.0μm的圆当量直径的Mg‑Sn系化合物每10000μm²视野存在多于10个。

Description

铝钎焊片材和铝部件的无助焊剂钎焊方法

技术领域

该发明涉及不使用助焊剂(flux)、在不伴随减压的非氧化性气氛中进行钎焊的铝钎焊片材和铝部件的无助焊剂钎焊方法。

本申请主张基于2019年10月4日在日本提交的日本特愿2019-183672号的优先权，在此援引其内容。

背景技术

使用Al-Si系钎料的无助焊剂钎焊中，熔融而活化的钎料中的Mg将接合部表面的Al氧化皮膜(Al₂O₃)还原分解，由此可进行接合(参照例如专利文献1、2)。另外，不易受气氛的影响的密闭的面接合接头等中，由于Mg对氧化皮膜的分解作用，在具有钎料的钎焊片材彼此组合的接头、钎焊片材与不具有钎料的被接合部件(裸材)组合的接头得到良好的接合状态。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2010-247209号公报

专利文献2：日本特开2015-58466号公报。

发明内容

发明要解决的课题

但是，具有容易受气氛的影响的开放部的接头形状的情况下，难以分解的稳定的氧化皮膜，即MgO皮膜在钎焊时容易成长，显著阻碍接合。由此，强烈需要在具有开放部的接头中也能得到稳定的接合状态的钎焊。

本发明的目的在于，提供即使在具有开放部的接头也可得到稳定的接合状态的铝钎焊片材和铝部件的无助焊剂钎焊方法。

解决课题的手段

本发明的铝钎焊片材中，第1方式为具有至少两层以上的多层结构、铝合金钎料包覆于芯材的单面或两面而位于最表面、供于对由铝或铝合金制成的被钎焊部件在不伴随减压的非氧化性气氛中不使用助焊剂进行接合的钎焊的铝钎焊片材，

前述钎料由Al-Si-Mg-Sn系钎料制成，所述Al-Si-Mg-Sn系钎料以质量%计含有Mg0.01~2.0%、Si 1.5~14%、Sn 0.005~1.5%，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中包含的Mg-Sn系化合物，在钎焊前的表层面方向的观察中，具有0.01μm以上且小于5.0μm的圆当量直径的Mg-Sn系化合物在每10000μm²视野中存在多于10个。

第2方式的铝钎焊片材的发明的特征在于，在前述方式中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Sn单体的颗粒在钎焊前的表层面方向的观察中，具有5.0μm以上的圆当量直径的Sn单体的颗粒在每10000μm²视野中小于5个。

第3方式的铝钎焊片材的发明的特征在于，前述方式的发明中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Mg与Sn的原子量比为Mg/Sn=2以上。

第4方式的铝钎焊片材的发明，前述方式的发明中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的杂质中，Ca以质量ppm计为100ppm以下。

第5方式的铝钎焊片材的发明，前述方式的发明中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的杂质中，Sr以质量%计为0.01%以下。

第6方式的铝钎焊片材的发明，前述方式的发明中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中以质量%计还含有0.1~9.0%的Zn。

第7方式的铝钎焊片材的发明，前述方式的发明中，芯材具有下述组成：以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~2.0%、Mn:0.1~2.5%、Cu:0.01~2.5%、Fe:0.05~1.0%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，余量包含Al和不可避免的杂质。

第8方式的铝钎焊片材的发明，前述方式的发明中，芯材具有下述组成，以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~2.0%，还含有Mn:0.1~2.5%、Cu:0.01~2.5%、Fe:0.05~1.0%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，余量包含Al和不可避免的杂质。

本发明的铝部件的无助焊剂钎焊方法中，第1方式的特征在于，使用前述方式的任一项记载的铝钎焊片材，在氧浓度100ppm以下的不伴随减压的非氧化性气体气氛中，不使用助焊剂进行铝部件彼此的接合。

第2方式的铝部件的无助焊剂钎焊方法，在前述方式的发明中，在加热温度559~630℃进行前述接合。

发明效果

根据本发明，具有不使用助焊剂在不伴随减压的非氧化性气氛中可良好地进行钎焊的效果，另外，可得到铝部件彼此良好地钎焊的热交换器。

附图说明

[图1]显示本发明的一个实施方式中的无助焊剂钎焊用的钎焊片材的图。

[图2]显示本发明的一个实施方式中的铝制汽车用热交换器的立体图。

[图3A]显示本发明的实施例中的钎焊评价模型的图。

[图3B]显示本发明的实施例中的接合部的宽度评价位置的图。

具体实施方式

以下基于附图说明本发明的一个实施方式。

本实施方式的铝钎焊片材1在铝合金芯材2的至少单面的最表层具有铝合金钎料3。

作为位于最表层的钎料用铝合金，使用以质量%计含有Mg 0.01~2.0%、Si 1.5~14%、Sn 0.005~1.5%、根据要求含有Zn 0.1~0.9%、余部包含Al和不可避免的杂质的Al-Si-Mg-Sn系钎料。期望调整为前述不可避免的杂质中Ca以质量ppm计规定为100ppm以下、Sr以质量%计规定为0.01%以下的组成，而且为了抑制Sn单体颗粒的生成，关于Mg与Sn的原子量比，期望使Mg/Sn为2以上。

对于Al-Si-Mg-Sn系钎料，Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Mg-Sn系化合物在钎焊前的表层面方向的观察中，具有0.01μm以上且小于5.0μm的圆当量直径的Mg-Sn系化合物在每10000μm²视野中存在多于10个。而且，Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Sn单体的颗粒在钎焊前的表层面方向的观察中，具有5.0μm以上的圆当量直径的Sn单体的颗粒在每10000μm²视野中小于5个。

对本发明的一个实施方式中规定的内容进行说明。

(钎料合金)

Mg:0.01~2.0%

Mg与Si形成化合物，从而形成Mg₂Si，提高材料强度。另外，在材料表面浓缩、将Al氧化皮膜还原分解，因此含有Mg。为了充分得到上述作用，需要含有下限以上，另一方面，如果超过上限，则效果饱和，而且材料变硬变脆，因此材料制造变得困难。基于上述原因将Mg含量定在上述范围。基于同样的理由，希望使下限为0.05%、上限为1.0%。更希望使Mg含量为0.5%以上。

Si:1.5~14

Si使钎料的熔点降低、生成在钎焊升温时的共晶温度以上接合所需要的熔融钎料而含有。为了充分得到上述作用，需要含有下限以上，另一方面，如果超过上限，则效果饱和，而且材料变硬变脆，因此材料制造变得困难。基于上述理由，将Si含量定为上述范围。基于同样的理由，希望使下限为3.0%、上限为12.0%。更希望使Si含量为7.5%以上。

Sn:0.005~1.5%

Sn在表面浓缩存在。在低熔点元素浓缩的材料表面，由于氧化皮膜变得脆弱而变得容易腐蚀，从而钎焊性提高，因而含有。为了充分得到上述作用，需要含有下限以上，另一方面，如果超过上限，则不仅效果饱和，而且在材料表面容易生成Sn的氧化物，妨碍接合。基于上述理由，将Sn含量定为上述范围。基于同样的理由，希望使下限为0.05%、使上限为1.2%。更希望Sn含量为0.2%以上。

Mg-Sn系化合物颗粒直径(圆当量直径为0.01以上且小于5.0μm):每10000μm²视野多于10个

通过微细的Mg-Sn系化合物分散，钎焊升温过程中化合物熔融时，Sn容易均匀地浓缩在材料表面，致密的氧化皮膜的成长受到抑制。因此，规定上述圆当量直径的个数。10个以下得不到充分的上述作用。另外，小于0.01μm的Mg-Sn系化合物颗粒过于微细，得不到上述作用。另一方面，5.0μm以上的Mg-Sn系化合物颗粒形成粗大的化合物，小于5.0μm的微细的Mg-Sn系化合物的生成减少，因此抑制酸化被膜成长的效果降低。更希望钎料表面的Mg-Sn化合物颗粒数为15个以上。

钎料表面的Mg-Sn化合物颗粒数可将制作的材料的钎料表面用0.1μm的磨粒进行镜面处理，进行采用EPMA(电子射线显微分析仪)的全自动颗粒分析而求出。而且，对于1μm以下的微细化合物的测定，由切出的钎料层的表面进行机械研磨和电解研磨而制作薄膜，用TEM(透射型电子显微镜)观察，可以计测颗粒数。

作为使Mg-Sn化合物细小、致密地分布的手段，可通过将铸造时从熔液温度高时开始以快的冷却温度进行浇铸、热轧时采取一定以上的大的总压下量、延长在高温区域的轧制时间、使热轧最终温度低一定以上且加快其后的冷却速度等适当组合而调整。

以Sn单体的粒径(圆当量直径)计具有5.0μm以上的直径的Sn单体在每10000μm²视野中小于5个

如果钎料中存在Sn单体的颗粒，则钎焊升温过程中在Sn的熔点231℃附近开始熔融而在材料表面变浓，由于为钎焊升温过程的低温度域，因此直至钎料熔融在材料表面Sn氧化堆积、在早期阶段氧化皮膜变得不稳定，容易再氧化，由此妨碍接合，难以得到良好的接合状态。另外，Sn由于氧化而消耗，因此使溶融钎料的表面张力降低的效果降低。此时，通过以钎焊前的钎料中单体Sn几乎不存在的方式制作材料，可防止这些问题。因此，期望规定具有5.0μm以上的圆当量直径的Sn单体。

具体而言，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的以圆当量直径计具有5.0μm以上的直径的Sn单体的颗粒在钎焊前的表层面方向的观察中每10000μm²视野小于5个，由此由氧化等导致的Sn的消耗几乎没有，通过添加Sn得到的钎焊性提高效果变大。钎料表面的Sn单体颗粒数希望为4个以下。

钎料表面的Sn单体颗粒数可通过将所制作的材料的钎料表面用0.1μm的磨粒进行镜面处理，进行采用EPMA(电子射线显微分析仪)的全自动颗粒分析而求出。

作为抑制Sn单体颗粒的产生的手段，可通过将合金的Mg与Sn的配混比率、铸造时的熔液温度和冷却速度、以及均质化处理条件适当组合而调整。铸造时的熔液温度越低，另外铸造时的冷却速度越慢，则有Sn单体颗粒数增加的趋势，均质化处理条件越低温、时间越短，则同样地有Sn单体颗粒数增加的趋势。

Mg与Sn的原子量比(Mg/Sn)≥2

通过使Mg的原子量比Sn的原子量相对多，抑制钎料中的单体Sn的生成，提高钎焊性，因此根据要求调整为上述原子量比。基于同样的理由进一步希望为3以上。

杂质中的Ca量:100ppm以下

Ca作为不可避免的杂质通常含有几百ppm程度以下，希望其含量为100ppm以下。Ca与Sn形成高熔点化合物，Sn的作用降低，钎焊性变得不充分，因此希望规定上限。基于同样的理由，进一步希望使Ca含量为10ppm以下。

杂质中的Sr量:0.02%以下

钎料中，通过规定Sr量，促进铸造时的共晶Si颗粒的微细化，因此成型加工钎料位于表面的铝包覆材料时，抑制Si颗粒导致的模具磨损等。因此，期望通过上述规定限制杂质中的Sr量。基于同样的理由，更希望使Sr量为0.01%以下。

Zn量:0.1~0.9%

Zn通过使材料的电位变低而得到牺牲防腐蚀效果，因此根据要求含有。小于下限时不能充分得到上述作用，另一方面，如果超过上限，则电位变得过低，牺牲材料的腐食消耗速度变快，由于牺牲材料的早期消失导致包覆材料的耐点蚀性降低，因此含有Zn的情况下，将Zn含量定为上述范围。基于同样的理由，期望使下限为0.2%、上限为0.8%。

作为本实施方式的铝合金钎料3如下制造。调整为本发明的一个实施方式的组成而熔制铝合金。该熔制可通过半连续铸造法进行。本发明的一个实施方式中，为了在钎焊前的时刻使微细的Mg-Sn化合物分散，通过由钎料铸造时的高的熔液温度骤冷，将Mg和Sn在铸块内过饱和地固溶。具体而言，通过使熔液温度为700℃以上，可提高Mg和Sn的固溶度。

对于得到的铝合金铸块，在规定条件下进行均质化处理，如果均质化处理温度低，则粗大的Mg-Sn化合物析出，在钎焊前的时刻难以得到本发明的Mg-Sn化合物的分布状态，因此，希望使处理温度为400℃以上，进行1~10小时以上。

作为芯材用铝合金，例如制备为下述组成：以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~2.0%、Mn:0.1~2.5%、Cu:0.01~2.5%、Fe:0.05~1.0%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，余部包含Al和不可避免的杂质的组成；或者以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~2.0%，还含有Mn:0.1~2.5%、Cu:0.01~2.5%、Fe:0.05~1.0%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，余部包含Al和不可避免的杂质的组成。

更期望地是，作为芯材用铝合金，制备为下述组成：含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~1.0%、Mn:0.7~2.0%、Cu:0.01~1.5%、Fe:0.05~0.5%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~0.3%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，余部包含Al和不可避免的杂质的组成；或者以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~1.0%，还含有Mn:0.3~2.0%、Cu:0.01~1.5%、Fe:0.05~0.5%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，余部包含Al和不可避免的杂质的组成。

作为本发明的一个实施方式，对芯材用铝合金的组成没有特别限定，为了通过使Mg₂Si等微细析出，使材料大幅高强度化，可优选使用积极添加了Mg和Si的合金。以往的使用氟化物系助焊剂的钎焊方法中，助焊剂与Mg反应，生成高熔点的氟化Mg而变得没有活性，因此钎焊性降低，通过该反应消耗了Mg，因此难以适用高强度的添加了Mg的合金，无助焊剂钎焊中可利用高强度的添加了Mg的合金。

可以在钎料与芯材之间设置作为钎料发挥功能的中间层。

可以将添加了Zn的铝合金作为牺牲防腐蚀层，包覆于没有包覆钎料3的芯材表面。

对于这些合金，进行热轧、冷轧而在芯材的一个或两个面上重合钎料层并接合而得到包覆材料。

通过经过上述步骤，如图1所示，得到在铝合金芯材2的两面包覆铝合金钎料3的热交换器用的钎焊片材1。本实施方式的钎焊片材1可以具有铝合金钎料2和铝合金芯材2重合得到的至少二层以上的多层结构。

希望热轧时的总压下量以等效应变计为4.0以上。等效应变用下式确定。

其中，

ε :等效应变

t0:热轧开始厚度(板坯厚度)

t :热轧最终厚度。

期望热轧时高温区域(350~500℃)下的轧制时间为7min以上。期望使热轧最终温度为250~350℃，期望由最终温度至200℃的冷却速度>-20℃/h。

铝合金芯材2相当于本发明的一个实施方式的合金部件。钎料中可以包含中间层。另外，钎料可以位于芯材的单面，牺牲材料可以位于另一面上。

该实施方式中，对两面的钎料赋予相同的符号，各面的钎料的组成在本发明的规定的范围内可以相同，或者组成也可以不同。

钎料层相对于钎焊片材1总厚度可具有1~30%的厚度。其中，作为本发明，包覆率没有特别限定。

钎焊片材1可用作热交换器的管、集管、水箱（tank）、外散热片、内散热片等。

作为钎焊对象部件(被钎焊部件)，例如可制备以质量%计含有Mg:0.1~0.8%、Si:0.1~1.2%、余部包含Al和不可避免的杂质的铝合金，加工成适当形状。钎焊对象部件相当于本发明的铝部件。钎焊对象部件的组成作为本发明没有特别限定，可使用适当组成的。

上述钎焊片材1中，上述钎料层3位于最表面，表面氧化皮膜的平均膜厚为15nm以下，期望将前述表面氧化皮膜中的MgO皮膜的平均膜厚调整为2nm以下。

钎焊对象部件优选至少在接合面中将表面氧化皮膜的平均膜厚调整为15nm以下且将皮膜中的MgO皮膜厚度调整为2nm以下。

上述表面氧化皮膜可通过铸造后的均质化、热轧前的均热、冷轧后的退化等各种热处理时的温度和时间来调整。

上述钎焊片材1与钎焊对象部件不用助焊剂，在铝合金芯材2与钎焊对象部件之间隔着钎料层3配置。通过将这些组合制成钎焊用铝合金组装体。

上述组装体配置在调整为常压下的非氧化性气氛的加热炉内。非氧化性气体可使用氮气或者氩等惰性气体、或者氢、氨等还原性气体或者这些的混合气体构成。

钎焊炉内气氛的压力基本为常压，例如为了提高产品内部的气体置换效率，在钎料熔融前的温度区域调整为100kPa~0.1Pa程度的中低真空、为了抑制外气(大气)混入炉内，可以制成大于大气压5~100Pa左右。

加热炉不必具有密闭的空间，可以为具有钎焊材的搬入口、搬出口的隧道型。这样的加热炉中也通过将惰性气体持续吹入炉内而维持非氧化性。

作为该非氧化性气氛，作为氧浓度，以体积比计优选为300ppm以下。

在上述气氛下，例如以升温速度10~200℃/min加热，在组装体的到达温度(加热温度)为559~630℃的热处理条件进行钎焊接合。

钎焊条件中，升温速度越快，钎焊时间越短，因此材料表面的氧化皮膜成长被抑制，钎焊性提高。到达温度至少设为钎料的固相线温度以上可进行钎焊，随着接近液相线温度流动钎料增加，在具有开放部的接头中容易得到良好的接合状态。其中，温度变得太高，则容易侵蚀钎料，钎焊后的组装体的结构尺寸精度降低，因而不优选。升温速度更优选为50~200℃/min，组装体的到达温度更优选为580~620℃。

图2示出使用上述钎焊片材1形成散热片5，作为钎焊对象材料使用铝合金制的管6的铝制汽车用热交换器4。将散热片5、管6与补强材料7、集管板8组合，通过无助焊剂钎焊得到铝制汽车用热交换器4。

实施例

以下说明本发明的实施例No.1~26、比较例No.1~7。

准备表1、表2所示的组成(余部Al和不可避免的杂质)的钎料以及将JISA3003的芯材包覆得到的铝材。

铝包覆材料，使各种组成的钎料的包覆率为5%，制成调质为相当于H14的0.25mm厚度。另外，作为钎焊对象部件准备JISA3005合金、H14的铝裸材(厚0.1mm)的波纹散热片11。

(钎料表面的Mg-Sn化合物、Sn单体颗粒的个数的测定)

钎料表面的Mg-Sn化合物和Sn单体颗粒的个数的测定将所制作的材料的钎料表面用0.1μm的磨粒进行镜面处理，通过使用EPMA(电子射线显微分析仪)的全自动颗粒分析对各样品测定面积10000μm²(相当于100μm×100μm的观察视野)中的个数而求出。

其结果示于表1、2。

(钎焊性评价)

使用上述铝包覆材料制作厚度20mm的扁平电焊管12，如图3A所示，与JIS A3003裸材的波纹散热片11组合制成芯形状。芯尺寸为管15段、长度300mm的芯。

将芯在氮气气氛中(含氧量50ppm)的钎焊炉中加热至560~600℃，通过下式求出钎焊后的接合率，评价钎焊状态。

散热片接合率=(散热片与管的总钎焊长度/散热片与管的总接触长度)×100

散热片与管的总接触长度是将散热片与管组装时散热片与管接触的长度的总和。散热片与管的总钎焊长度是将组装的散热片与管钎焊时散热片与管接合的长度的总和。

散热片接合率的判定基准: A:98%以上、B:90%以上且小于98%、C:80%以上且小于90%、D:小于80%

其结果示于表1、2。

(接合部宽度评价)

钎焊接合状态不仅是上述接合率，为了确认作为本发明的目的的角焊缝形成能的提高，如图3B所示的接合部宽度W(角焊缝长度)在各样品中测定20点，用其平均值评价优劣。

钎焊后的角焊缝长度A:1.0mm以上、B:0.8mm以上且小于1.0mm、C:0.6mm以上且小于0.8mm、D:小于0.6mm

其结果示于表1、2。

比较例1~6中，钎料添加元素的含量在本发明的范围外，因此钎焊性低，接合部宽度不充分。比较例2、4中，不能制作材料。

比较例7中，Mg-Sn系化合物在钎焊前的表层面方向的观察中，以圆当量直径计具有0.01μm以上且小于5.0μm的直径的Mg-Sn系化合物在每10000μm²视野中小于10个，因此钎焊性低，接合部宽度不充分。

与此相对，实施例1~26中，钎焊性优异，形成了充分的接合部宽度。

由以上可确认，根据本发明的实施例，不使用助焊剂在不伴随减压的非氧化性气氛中可进行良好的钎焊。

以上，基于上述实施方式和实施例说明了本发明，本发明的技术范围不限于上述实施方式和实施例的内容，只要不脱离本发明的范围则可对实施方式和实施例进行适当变更。

产业实用性

根据本发明，具有不使用助焊剂在不伴随减压的非氧化性气氛中可良好地进行钎焊的效果，另外，可得到良好地进行了钎焊的热交换器。

符号说明

1 钎焊片材(铝钎焊片材)

2 铝合金芯材

3 铝合金钎料(钎料层)

4 铝制汽车用热交换器

5 散热片

6 管

8 集管板

11 波纹散热片

Claims

1.铝钎焊片材，其具有至少二层以上的多层结构，铝合金钎料包覆于芯材的一面或两面而位于最表面，供于在不伴随减压的非氧化性气氛中不使用助焊剂接合至由铝或铝合金制成的被钎焊部件的钎焊，

前述钎料由Al-Si-Mg-Sn系钎料制成，所述Al-Si-Mg-Sn系钎料以质量%计含有Mg 0.01~2.0%、Si 1.5~14%、Sn 0.005~1.5%，

对于前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Mg-Sn系化合物，在钎焊前的表层面方向的观察中，具有0.01μm以上且小于5.0μm的圆当量直径的Mg-Sn系化合物每10000μm²视野存在多于10个。

2.根据权利要求1所述的铝钎焊片材，其特征在于，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Sn单体的颗粒，在钎焊前的表层面方向的观察中，具有5.0μm以上的圆当量直径的Sn单体的颗粒每10000μm²视野小于5个。

3.根据权利要求1所述的铝钎焊片材，其特征在于，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Mg与Sn的原子量比为Mg/Sn=2以上。

4.根据权利要求2所述的铝钎焊片材，其特征在于，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的Mg与Sn的原子量比为Mg/Sn=2以上。

5.根据权利要求1所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的杂质中，Ca以质量ppm计为100ppm以下。

6.根据权利要求2所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的杂质中，Ca以质量ppm计为100ppm以下。

7.根据权利要求1所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的杂质中，Sr以质量%计为0.02%以下。

8.根据权利要求2所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中含有的杂质中，Sr以质量%计为0.02%以下。

9.根据权利要求1所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中以质量%计还含有0.1~9.0%的Zn。

10.根据权利要求2所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中以质量%计还含有0.1~9.0%的Zn。

11.根据权利要求3所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中以质量%计还含有0.1~9.0%的Zn。

12.根据权利要求4所述的铝钎焊片材，其中，前述Al-Si-Mg-Sn系钎料中以质量%计还含有0.1~9.0%的Zn。

13.根据权利要求1~12中任一项所述的铝钎焊片材，其中，前述芯材具有下述组成:以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~2.0%、Mn:0.1~2.5%、Cu:0.01~2.5%、Fe:0.05~1.0%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，残部包含Al和不可避免的杂质。

14.根据权利要求1~12中任一项所述的铝钎焊片材，其中，前述芯材具有下述组成:以质量%计含有Si:0.05~1.2%、Mg:0.01~2.0%，还含有Mn:0.1~2.5%、Cu:0.01~2.5%、Fe:0.05~1.0%、Zr:0.01~0.3%、Ti:0.01~0.3%、Cr:0.01~0.5%、Bi:0.005~1.5%和Zn:0.1~9.0%中的1种或2种以上，残部包含Al和不可避免的杂质。

15.铝部件的无助焊剂钎焊方法，其特征在于，使用权利要求1~14中任一项所述的铝钎焊片材，在氧浓度为100ppm以下的不伴随减压的非氧化性气氛中不使用助焊剂进行铝部件彼此的接合。

16.根据权利要求15所述的铝部件的无助焊剂钎焊方法，其中，在加热温度559~630℃进行前述接合。