CN112449654A - 钢线和弹簧 - Google Patents

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Abstract

钢线，所述钢线由钢形成，所述钢含有：0.6质量％以上且0.7质量％以下的碳、1.2质量％以上且2.1质量％以下的硅、0.2质量％以上且0.6质量％以下的锰、1.4质量％以上且2质量％以下的铬、和0.15质量％以上且0.3质量％以下的钒，并且所述钢的余量为铁和不可避免的杂质。所述钢包含：由回火马氏体构成的基质13、和存在于所述基质13中的非金属夹杂物20。当将所述非金属夹杂物20的
Figure DDA0002891909340000011
表示为H1，且将包含所述非金属夹杂物20和硬度降低部14两者的区域的
Figure DDA0002891909340000012
表示为H2时，H2对H1的比率或H2/H1为1以上且小于1.3。

Description

钢线和弹簧
技术领域
本公开涉及钢线和弹簧。
本申请要求基于2019年7月1日提交的日本专利申请第2019-122842号的优先权，其全部内容通过引用并入本文。
背景技术
在通过将钢线卷绕为弹簧形状而获得的弹簧中，期望疲劳强度得到改善。已经提出了能够改善弹簧的疲劳强度的钢线(参见例如专利文献1和2)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2000-169937号公报
专利文献2：日本特开2005-105363号公报
发明内容
根据本公开的钢线由钢形成，所述钢含有：0.6质量％以上且0.7质量％以下的碳、1.2质量％以上且2.1质量％以下的硅、0.2质量％以上且0.6质量％以下的锰、1.4质量％以上且2质量％以下的铬、和0.15质量％以上且0.3质量％以下的钒，并且所述钢的余量为铁和不可避免的杂质。所述钢线具有：1mm以上且6mm以下的线径、和2000MPa以上的拉伸强度。所述钢包含：由回火马氏体构成的基质、和存在于所述基质中的非金属夹杂物。当将所述非金属夹杂物的
Figure BDA0002891909320000011
表示为H1，且将包含所述非金属夹杂物和硬度降低部两者的区域的
Figure BDA0002891909320000012
表示为H2时，H2对H1的比率或H2/H1为1以上且小于1.3，所述硬度降低部为在所述基质中在所述非金属夹杂物的周围形成、且与所述基质的其它区域相比基于纳米压痕法的硬度为70％以下的区域。
附图说明
图1为示出钢线的结构的透视图；
图2为示出构成所述钢线的钢的横截面中的结构的示意性横截面图；
图3为示出构成所述钢线的钢的横截面中的结构的示意性横截面图；
图4为示出使用纳米压痕法测定硬度的示例性方法的示意图；
图5为示出基质中的硬度分布的直方图；
图6为示出弹簧的结构的透视图；
图7为示意性示出制造第一实施方式中的钢线和弹簧的方法的流程图；
图8为示出原料线的结构的透视图；并且
图9为示出淬火和回火步骤的图。
具体实施方式
[本公开要解决的问题]
例如，弹簧的疲劳强度能够通过使用镍作为构成钢线的钢的合金成分之一来改善。然而，镍的使用增加制造成本。专利文献1提出了可以通过调节非金属夹杂物的尺寸来改善弹簧的疲劳强度。然而，实质上上难以除去粒径为15μm以下的非金属夹杂物。专利文献2提出了可以通过进行特定的奥氏体形变热处理(ausforming)来改善弹簧的疲劳强度。然而，进行如上所述的奥氏体形变热处理会增加制造成本。
鉴于上述，一个目的是提供能够在抑制成本增加的同时、实现改善的弹簧疲劳强度的钢线和弹簧。
[本公开的有益效果]
根据本公开所述的钢线和弹簧能够在抑制成本增加的同时实现改善的弹簧疲劳强度。
[本公开的实施方式的说明]
首先，将列出并说明本公开的实施方式。根据本公开的钢线由钢形成，所述钢含有：0.6质量％以上且0.7质量％以下的碳、1.2质量％以上且2.1质量％以下的硅、0.2质量％以上且0.6质量％以下的锰、1.4质量％以上且2质量％以下的铬、和0.15质量％以上且0.3质量％以下的钒，并且所述钢的余量为铁和不可避免的杂质。所述钢线具有1mm以上且6mm以下的线径、和2000MPa以上的拉伸强度。所述钢包含：由回火马氏体构成的基质、和存在于所述基质中的非金属夹杂物。当将所述非金属夹杂物的
Figure BDA0002891909320000031
表示为H1，且将包含所述非金属夹杂物和硬度降低部两者的区域的
Figure BDA0002891909320000032
表示为H2时，H2对H1的比率或H2/H1为1以上且小于1.3，所述硬度降低部为在所述基质中在所述非金属夹杂物的周围形成、且与所述基质的其它区域相比基于纳米压痕法的硬度为70％以下的区域。
需要说明的是，
Figure BDA0002891909320000033
是指与在钢线的、与长度方向垂直的横截面中出现的非金属夹杂物外接的椭圆中面积最小的椭圆的长径a和短径b的积的平方根。虽然其在技术上表示为下式(1)，但在本公开中，为了方便而表示为
Figure BDA0002891909320000034
[式1]
Figure BDA0002891909320000035
本发明人研究了改善弹簧的疲劳强度的措施。通过改善钢线的强度能够改善弹簧的疲劳强度。然而，即使钢线的强度得到改善，当以钢中含有的非金属夹杂物为起点的弹簧断裂的频率(即，夹杂物敏感性)增加时，不能充分改善弹簧的疲劳强度。
本公开的钢线由具有上述成分组成的回火马氏体结构的钢形成。因此，本公开的钢线具有高强度。此外，在本公开的钢线中，不采用成本高的镍作为添加元素。这抑制了成本增加。在所述钢中，在所述非金属夹杂物附近，可以形成硬度降低部，所述硬度降低部为其中与所述钢的基质相比硬度降低的区域。根据本发明人的研究，这样的区域增加夹杂物敏感性。关于H1即非金属夹杂物的
Figure BDA0002891909320000041
和H2即包含硬度降低部和非金属夹杂物两者的区域的
Figure BDA0002891909320000042
H2对H1的比率或H2/H1为夹杂物敏感性的指标。根据本发明人的研究，将H2/H1限制为小于1.3能够充分抑制夹杂物敏感性。如此，根据本公开的钢线在抑制成本增加的情况下改善强度，并且其夹杂物敏感性得到抑制，由此实现弹簧的疲劳强度的改善。
在此，将说明将构成钢线的钢的成分组成限定为上述范围的理由。
碳：0.6质量％以上且0.7质量％以下
碳为大幅影响具有回火马氏体结构的钢线的强度的元素。为了对用于弹簧的钢线赋予足够强度，要求碳含量为0.6质量％以上。另一方面，增加的碳含量导致韧性降低，并且当将所述线卷绕为弹簧形状时、或将线拉伸时，可加工性降低。为了确保足够的可加工性，要求碳含量为0.7质量％以下。为了进一步改善强度，碳含量优选为0.62质量％以上。为了改善韧性并且使加工容易，碳含量优选为0.68质量％以下。
硅：1.2质量％以上且2.1质量％以下
硅为需要作为炼钢时的脱氧剂的元素。硅具有抗软化性，所述抗软化性是抑制因加热导致的软化的性能。为了在将钢线卷绕为弹簧形状之后实施的热处理如氮化处理中抑制软化，要求硅含量为1.2质量％以上。为了进一步改善耐受加热的抗软化性，硅含量优选为1.5质量％以上。另一方面，如果过量添加硅，则会容易生成夹杂物，并且不能固溶的那部分硅会导致脆化。出于这些原因，要求硅含量为2.1质量％以下，优选为2.0质量％以下。
锰：0.2质量％以上且0.6质量％以下
锰为对于将钢中的硫以硫化锰的形式固定有用的元素。其还增强钢线淬火期间的淬透性，由此有助于钢线强度的改善。为了确保锰充分发挥这样的功能，要求锰含量为0.2质量％以上。另一方面，如果过量添加锰，则在线拉伸步骤前进行派敦处理(patenting)的情况下，在加热后的冷却期间可能生成马氏体结构。如此生成的马氏体结构会降低在线拉伸时的可加工性。因此，要求锰含量为0.6质量％以下。为了确保锰更可靠地发挥上述功能，锰含量优选为0.3质量％以上。为了更可靠地抑制马氏体结构的生成，锰含量优选为0.5质量％以下。
铬：1.4质量％以上且2.0质量％以下
铬为在钢线淬火期间提高淬透性、且有助于改善钢线强度的元素。此外，铬抑制在将钢线卷绕为弹簧形状后进行的热处理如氮化处理导致的软化。为了确保铬具有这样的效果，要求铬含量为1.4质量％以上，优选为1.6质量％以上。另一方面，如果过量添加铬，则在线拉伸步骤前进行派敦处理的情况下，在加热后的冷却期间可能生成马氏体结构。如此生成的马氏体结构会降低在线拉伸时的可加工性。由此，要求铬含量为2.0质量％以下。为了更可靠地抑制马氏体结构的生成，铬含量优选为1.8质量％以下。
钒：0.15质量％以上且0.3质量％以下
钒在钢中生成微细的碳化物，由此在抑制在将钢线卷绕为弹簧形状后进行的热处理如氮化处理中的软化的同时，抑制钢线中原始奥氏体晶粒的粗化。为了确保钒可靠地发挥这样的功能，要求钒含量为0.15质量％以上，优选为0.18质量％以上。另一方面，如果过量添加钒，则所述碳化物将变得粗化。这样的粗化的碳化物将引起弹簧的断裂。出于这些原因，要求钒含量为0.3质量％以下，优选为0.22质量％以下。
不可避免的杂质
在制造钢线的工序中，磷、硫、铜等会不可避免地混入构成钢线的钢中。过量含有的磷和硫将引起晶界偏析，并且生成夹杂物，由此劣化钢线的性能。因此，磷含量和硫含量各自优选为0.035质量％以下，更优选为0.025质量％以下。此外，铜劣化所述钢的热可加工性。因此，铜含量优选为0.2质量％以下。不可避免的杂质的总含量优选为1质量％以下。
在上述钢线中，所述钢中的原始奥氏体晶粒的粒度编号可以为11以上。这样的钢中的原始奥氏体晶粒的小粒度能够改善钢线的韧性。
根据本公开的弹簧包含上述钢线。在所述弹簧中，通过将构成弹簧的钢线的从钢线外周表面起的距离例如为100μm以上且300μm以下的区域中的夹杂物敏感性降低，能够改善疲劳强度。在根据本公开的钢线中，在包含上述区域的全部区域中，抑制了夹杂物敏感性。结果，包含本公开的钢线的本公开的弹簧提供能够在抑制成本增加的同时实现改善的疲劳强度的弹簧。
在上述弹簧中，所述钢线可以包含构成所述钢线的外周表面的氮化物层。如此包含的氮化物层能够改善所述弹簧的疲劳强度。
[本公开的实施方式的详情]
下面将参考附图说明根据本公开的钢线和弹簧的实施方式。在下面的附图中，相同或相应的部分通过相同的标号表示，并且将不重复其说明。
图1为示出钢线的结构的透视图。图1还示出了钢线的与其长度方向垂直的横截面。首先，参考图1，根据本实施方式的钢线1为具有与长度方向垂直的圆形形状的横截面10和圆筒表面形状的外周表面11的钢线。钢线1具有1mm以上且6mm以下的直径。
钢线1由钢形成，所述钢含有：0.6质量％以上且0.7质量％以下的碳、1.2质量％以上且2.1质量％以下的硅、0.2质量％以上且0.6质量％以下的锰、1.4质量％以上且2质量％以下的铬、和0.15质量％以上且0.3质量％以下的钒，并且所述钢的余量为铁和不可避免的杂质。
图2为示出钢线1的与长度方向垂直的横截面的示意性横截面图。参考图1和2，构成钢线1的钢包含由回火马氏体构成的基质13和存在于基质13中的非金属夹杂物20。本实施方式中的基质13由能够确保弹簧所需强度的上述成分组成的回火马氏体构成。在本实施方式中，非金属夹杂物20例如为氧化物，如氧化铝。在本实施方式中，作为非金属夹杂物20的
Figure BDA0002891909320000071
的H1为(L1×L2)1/2。需要说明的是，L1和L2分别为与所述非金属夹杂物20外接的椭圆中面积最小的椭圆的长径和短径。
图3为示出钢线1的与长度方向垂直的横截面的示意性横截面图。参考图3，在基质13中可以形成硬度降低部14，所述硬度降低部14为在所述非金属夹杂物20的周围形成、且与所述基质13中的其它区域相比基于纳米压痕法的硬度为70％以下的区域。在本实施方式中，作为包含非金属夹杂物20和硬度降低部14两者的区域的
Figure BDA0002891909320000072
的H2为(L5×L6)1/2。H2/H1为1以上且小于1.3。需要说明的是，L5和L6分别为与包含非金属夹杂物20和硬度降低部14两者的区域外接的椭圆中面积最小的椭圆的长径和短径。
上述H1和H2例如如下计算。首先，从钢线1中取样品。然后，将获得的样品的与长度方向垂直的横截面进行抛光。使用光学显微镜等观察抛光的表面中是否存在非金属夹杂物20。当存在非金属夹杂物20时，计算作为非金属夹杂物20的
Figure BDA0002891909320000073
的H1。
参考图4，当存在非金属夹杂物20时，在具有长度为L3的边以在其中包含非金属夹杂物20的正方形范围U中，测定基于纳米压痕法的硬度。在此，基于纳米压痕法的硬度是指当将玻式压头(Berkovich indenter)压入以实现100nm的最大压入深度时的压力。在范围U中基于纳米压痕法的硬度测定例如在等间隔且呈矩阵形式定位的484个点处进行。对于基于纳米压痕法的硬度测定，使用例如由布鲁克纳米(Bruker Nano)公司制造的“TriboIndenter TI980”。作为测定条件，可以采用1mN的最大负荷。
图5为示出在基质13中的基于纳米压痕法的硬度直方图的实例的示意图。横轴表示基于纳米压痕法的硬度，且纵轴表示硬度的频数。图5排除了非金属夹杂物20的结果，仅示出了基质13的基于纳米压痕法的硬度的结果。参考图3～5，例如在以10GPa组距描绘的直方图中，将最高频数的硬度T视为基质13的硬度，并且提取出具有硬度T的70％以下的硬度的任何点。在存在一个以上的最高频数的硬度的情况下，将其平均值视为基质13的硬度。然后，将基质13中的基于纳米压痕法的硬度直方图中的结果映射至范围U，从而确定硬度降低部14，所述硬度降低部14为与所述基质13的其它区域相比基于纳米压痕法的硬度为70％以下的区域。在以该方式确定的硬度降低部14的基础上，计算H2，所述H2为包含非金属夹杂物20和硬度降低部14两者的区域的
Figure BDA0002891909320000081
例如，基于根据上述观察到的分别对应于10个非金属夹杂物20的硬度降低部14，计算H2。然后，对于各非金属夹杂物20计算H2/H1，且获得其平均值。
在此，钢线1具有2000MPa以上的拉伸强度σb。钢线1的σb优选为2100MPa以上。例如，基于JIS Z 2241测定σb。
在已进行了相当于氮化处理的热处理的情况下，钢线1的σb优选为2000MPa以上。需要说明的是，作为相当于氮化处理的热处理，例如，进行将样品在空气中在430℃下加热3.5小时的热处理。接下来，使用0.3mm的钢丸进行喷丸加工。喷丸加工的处理时间为30分钟。接下来，进行在230℃的温度下加热30分钟的应变消除热处理。
构成本实施方式中的钢线1的钢的原始奥氏体晶粒的粒度编号为11以上。原始奥氏体晶粒的粒度编号基于JIS G 0551测定。如上所述的钢中原始奥氏体晶粒的这样的小粒度能够改善钢线1的韧性。
图6为示出弹簧的结构的透视图。图6还示出了钢线1的与其长度方向垂直的横截面。参考图6，本实施方式中的弹簧2包含钢线1。在本实施方式中，构成弹簧2的钢线1包含构成钢线1的外周表面11的氮化物层12。如此包含的所述氮化物层12改善弹簧2的强度。
现在将说明制造钢线1和弹簧2的示例性方法。参考图7，在制造本实施方式中的钢线1的方法中，首先进行原料线准备步骤S10。图8为示出原料线的结构的透视图。图8还示出了原料线的与长度方向垂直的横截面。在S10中，参考图8，准备原料线5，其含有：0.6质量％以上且0.7质量％以下的碳、1.2质量％以上且2.1质量％以下的硅、0.2质量％以上且0.6质量％以下的锰、1.4质量％以上且2质量％以下的铬、和0.15质量％以上且0.3质量％以下的钒，并且所述原料线5的余量为铁和不可避免的杂质。具体地，对钢材进行压延、派敦处理等处理，从而准备原料线5。原料线5为由钢构成的线材，其具有与长度方向垂直的圆形形状的横截面50和圆筒形状的外周表面51。
接下来，进行线拉伸步骤S20。在S20中，对原料线5进行作为拉伸加工的线拉伸。具体地，将在S10中准备的原料线5进行加工。在步骤S20中，例如，将原料线5拉伸至1mm以上且6mm以下的直径。在本实施方式中，作为拉伸程度的面积减少率例如为70％以下，优选为68％以下，更优选为66％以下。将面积减少率设定为70％以下能够抑制在基质13中在非金属夹杂物20附近的硬度降低部14的出现。此外，面积减少率的下限优选为40％，更优选为50％。将面积减少率设定为40％以上使得在线拉伸时能够形成纤维结构，由此确保线拉伸后的高韧性。
接下来，进行淬火和回火步骤S30。在该S30中，对在S20中拉伸了的原料线5进行淬火和回火处理。参考图9，在时间t0开始原料线5的加热，并且原料线5在时间t1达到温度T1。其后，将原料线5保持在淬火温度T1下直到时间t2。淬火温度T1为不低于作为奥氏体转变温度的A1转变点的温度。淬火温度T1例如为900℃以上且1050℃以下。在淬火温度T1下的保持时间例如为0.3秒以上且10秒以下。原料线5在从时间t2至时间t3期间快速冷却。具体地，将原料线5从A1转变点以上的温度冷却至Ms点以下的温度。为了冷却，例如，可以将原料线5浸入淬火油中。冷却速度例如为100℃/s以上且130℃/s以下。这使得构成原料线5的钢具有马氏体结构。通过上述工序完成淬火处理。需要说明的是，如上所述使在淬火温度T1下的保持时间缩短能够减小钢线1中的原始奥氏体晶粒的粒度。此外，将冷却速度设定在上述范围内能够控制在基质13中在非金属夹杂物20附近形成的硬度降低部14的尺寸。
接下来，原料线5的加热在时间t4开始，并且原料线5在时间t5到达回火温度T2。其后，将原料线5保持在回火温度T2下直到t6。回火温度T2为低于A1转变点的温度。回火温度T2例如为450℃以上且600℃以下。其后，在时间t6至t7期间冷却原料线5。例如，可以通过空气冷却进行冷却。这使得构成原料线5的钢具有回火马氏体结构。通过上述程序完成了回火处理，获得了本实施方式的钢线1。
现在将说明使用在S30中获得的钢线1制造弹簧2的方法。在S30后，进行将钢线卷绕为弹簧形状的卷绕步骤S40。在该S40中，参考图1和6，将钢线1塑性加工为例如图6中所示的螺旋形状，由此形成为弹簧形状。
接下来，进行退火步骤S50。在该S50中，将在S40中形成为弹簧形状的钢线1进行退火处理。具体地，将形成为弹簧形状的钢线1进行加热，从而降低S40中产生的钢线1中的应变。
接下来，进行氮化处理步骤S60。在该S60中，对在S50中经历了退火处理的钢线1进行氮化处理。虽然S60不是制造本实施方式的弹簧的方法中不可缺少的步骤，但当进行该步骤时，氮化物层12被形成为包含所述钢线1的外周表面11。结果，能够改善弹簧2的强度。接下来，进行喷丸加工步骤S70。在该S70中，对在S60中经历了氮化处理的钢线1进行喷丸加工。虽然S70不是制造本实施方式的弹簧的方法中不可缺少的步骤，但当进行该步骤时，压缩应力被施加至包含弹簧2的表面的区域，这有助于改善疲劳强度。通过上述步骤，完成本实施方式的弹簧2。
在此，在本实施方式的钢线1中，通过采用上述成分组成，从而获得具有高强度的钢线1。此外，在本实施方式的钢线1中，不采用成本高的镍作为添加元素。这能够抑制成本增加。通过将构成弹簧2的钢线1的从钢线1的外周表面11起的距离例如为100μm以上且300μm以下的区域中的夹杂物敏感性降低，能够改善弹簧2的疲劳强度。通过将钢线1中的H2/H1设定为小于1.3，能够充分抑制夹杂物敏感性。在钢线1中，在包含上述区域的全部区域中，抑制夹杂物敏感性。因此，包含上述钢线1的本实施方式的弹簧2能够在抑制成本增加的同时实现改善的疲劳强度。
实施例
制造了上述本公开的钢线1的样品，并且进行评价以确认改善疲劳强度的效果。该评价程序如下。
以与上述实施方式中说明的制造钢线1的方法相似的程序制造了样品1。样品1的成分组成对应于表1中示出的钢类型A。淬火的冷却速度为123℃/s，面积减少率为66％。为了比较，除了淬火的冷却速度为500℃/s以外，以与样品1相似的方式制造了样品2。此外，除了具有表1中示出的钢类型B以外，以与样品1相似的方式制造了样品3。除了具有表1中示出的钢类型C以外，以与样品1相似的方式制造了样品4。
[表1]
Figure BDA0002891909320000121
对于样品1和2的钢线，计算H2/H1。对于样品1～4的钢线，测定σb。对于样品1～4的钢线，测定原始奥氏体晶粒的粒度。
对于以上述方式制造的样品1～4，进行对应于氮化处理的热处理。测定对应于氮化处理的热处理后的σb。此外，对于经历了对应于氮化处理的热处理的样品1～4，进行旋转弯曲疲劳试验(疲劳试验)以测定疲劳强度。该试验的截止次数设定为107次。使用岛津制作所公司制造的中村式旋转弯曲疲劳试验仪3型进行旋转弯曲疲劳试验。为了确定S-N曲线，使用10个以上样品进行疲劳试验，使用另外的10个以上样品进行阶梯试验(ステアケース試験)。阶梯试验在相当于样品的疲劳强度的应力下开始，并且当样品不破裂时，将应力增加10MPa，而当样品破裂时，将应力减少10MPa。通过经由旋转弯曲疲劳试验仪以该方式调节负载应力，进行旋转弯曲疲劳试验，以获得20个以上破裂样品。对于该20个以上破裂样品中的每一个，观察从样品的外周表面起径向上100μm以上且300μm以下的区域中的破裂表面，以确认破裂的起点处是否存在非金属夹杂物。当破裂的起点处存在非金属夹杂物时，将该样品确定为由非金属夹杂物导致破裂的样品。将由非金属夹杂物导致破裂的样品的总数除以破裂样品的总数，以计算夹杂物敏感性(％)。试验结果示于表2中。
[表2]
Figure BDA0002891909320000131
如从表2中的评价结果可以看出的，与钢类型B和C的样品3和4相比，钢类型A的样品1具有改善的强度和明显降低的夹杂物敏感性。此外，在样品1中，即使进行了相当于氮化处理的热处理，与样品4相比，强度的降低也受到抑制。与冷却速度高的样品2相比，在冷却速度低的样品1中，强度得到改善并且夹杂物敏感性明显降低。结果，样品1具有改善的疲劳强度。如此，根据本公开的钢线具有改善的强度并且其夹杂物敏感性受到抑制，由此实现了弹簧疲劳强度的改善。
应该理解，本文中公开的实施方式和实施例在各方面都是例示性的而非限制性的。本发明的范围由权利要求书的各项而不是上述说明限定，并且旨在包括与权利要求书的各项等同的范围和含义内的任何修改。
标号说明
1：钢线；2：弹簧；5：原料线；10、50：横截面；11、51：外周表面；12：氮化物层；13：基质；14：硬度降低部；20：非金属夹杂物；A,B,C：钢类型；T：硬度；T1,T2：温度；U：范围；a：长径；b：短径；t0,t1,t2,t3,t4,t5,t6,t7：时间。

Claims (4)

1.一种钢线，所述钢线由钢形成，
所述钢含有：
0.6质量％以上且0.7质量％以下的碳、
1.2质量％以上且2.1质量％以下的硅、
0.2质量％以上且0.6质量％以下的锰、
1.4质量％以上且2质量％以下的铬、和
0.15质量％以上且0.3质量％以下的钒，并且
所述钢的余量为铁和不可避免的杂质；
所述钢线具有：
1mm以上且6mm以下的线径、和
2000MPa以上的拉伸强度；
所述钢包含：
由回火马氏体构成的基质、和
存在于所述基质中的非金属夹杂物；
其中，当将所述非金属夹杂物的
Figure FDA0002891909310000011
表示为H1，且将包含所述非金属夹杂物和硬度降低部两者的区域的
Figure FDA0002891909310000012
表示为H2时，H2对H1的比率或H2/H1为1以上且小于1.3，
所述硬度降低部为在所述基质中在所述非金属夹杂物的周围形成、且与所述基质的其它区域相比基于纳米压痕法的硬度为70％以下的区域。
2.根据权利要求1所述的钢线，其中，
所述钢的原始奥氏体晶粒的粒度编号为11以上。
3.一种弹簧，其包含根据权利要求1或2所述的钢线。
4.根据权利要求3所述的弹簧，其中，
所述钢线包含构成所述钢线的外周表面的氮化物层。
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