CN107624039A - 用于生产液体提取物的方法，用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，用于生产茶的方法以及用于生产包含吡嗪的液体提取物的方法 - Google Patents

用于生产液体提取物的方法，用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，用于生产茶的方法以及用于生产包含吡嗪的液体提取物的方法 Download PDF

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Abstract

为了提供一种用于生产茶的方法和一种用于产生包括吡嗪的液体提取物的方法。一种用于生产茶的方法，该方法包括在压力条件下从大麦茶起始材料中提取液体提取物，其中至少20wt％的该大麦茶起始材料具有小于1700μm的粒度。一种用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，该方法包括在至少100℃的温度条件下从大麦中提取液体提取物，并且在提取该液体提取物时，在压力条件下从该大麦提取该液体提取物。

Description

用于生产液体提取物的方法，用于生产具有降低的苦味的咖 啡的方法，用于生产茶的方法以及用于生产包含吡嗪的液体 提取物的方法
技术领域
本申请总体上涉及提取技术，并涉及一种用于生产液体提取物的方法，用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，用于生产茶的方法和用于生产包含吡嗪的液体提取物的方法。
发明背景
例如，当生产咖啡饮料时，在提取装置中将热水倒入研磨的咖啡豆中，并且提取液体提取物(参见，例如，JP 2005-16969 A和JP 3827079 B)。类似地，当生产红茶、大麦茶、绿茶或乌龙茶时，将热水等倒入茶叶中，并提取液体提取物(参见，例如，JP 2003-79350A；JP2014-18181 A；JP 4168260 B；和Hiroyuki Suganuma等人的“为大麦茶的有利成分的吡嗪的血液流动性改善作用(The Blood Fluidity Improving Action of Pyrazines whichAre Favid Composition of the Barley Tea)”，香气研究(Aroma Research)，2002，第3卷，第10期，第38-41页)。提取这些饮料的步骤是对这些饮料的味道和香气具有重要影响的步骤。
发明内容
用于生产RTD(立即可饮用)饮料的地上植物起始材料的大小需要考虑工业规模上容易稳定生产，并且因此通常比用于生产非RTD饮料的那种的更粗糙。因此，可能降低液体提取物的百分比产率，或者生产时间可能变长。此外，如果生产时间变长，涩味和异味增加，并且存在所希望的特性将不利地受影响的危险。因此，要求一种方法，该方法使能够有效地提取液体提取物等，不论地被植物起始材料的大小。因此，本发明的目的是提供一种使得能够有效地生产液体提取物的用于生产液体提取物的方法，用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，用于生产茶的方法和用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法。
在上述用于生产液体提取物的方法中，在提取液体提取物时，除了大气压之外，可以在提取装置内增加至少0.03MPa的压力。
在由上述用于生产液体提取物的方法提取液体提取物时，可以将90℃或更高的处理液体倒到植物起始材料上。可替代地，在提取液体提取物时可以将至少90℃且不超过150℃的处理液体倒到植物起始材料上。作为另一种替代方案，可以施加压力，使得该处理液体在提取液体提取物时不沸腾。
在由上述用于生产液体提取物的方法提取液体提取物时，可以将不超过60℃的处理液体倒到植物起始材料上。此外，在提取液体提取物时，可以将至少20℃且不超过60℃的处理液体倒到植物起始材料上。
在上述用于生产液体提取物的方法中，该植物起始材料可以是咖啡豆。
并且本发明的实施例还提供了一种用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，该方法包括在压力的条件下将不超过60℃的处理液体倒到咖啡豆上，并从这些咖啡豆中提取液体提取物，其中至少50wt％的咖啡豆具有小于1000μm的粒度。
在上述用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法中，至少70wt％的咖啡豆可以具有小于1000μm的粒度。
在由上述用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法提取液体提取物时，除了大气压之外，可以在提取装置内施加至少0.03MPa的压力。此外，在提取液体提取物时，可以将至少在20℃且不超过60℃的处理液体倒到咖啡豆上。
本发明的实施例还提供了一种用于生产茶的方法，该方法包括在压力条件下从大麦茶起始材料中提取液体提取物，其中至少20wt％的大麦茶起始材料具有小于1700μm的粒度。
在由上述用于生产茶的方法提取液体提取物时，除了大气压之外，可以在提取装置内添加至少0.03MPa的压力。
在由上述用于产生茶的方法提取液体提取物时，可以将90℃或更高的处理液体倒到大麦茶起始材料上。此外，在提取液体提取物时，可以将至少90℃且不超过150℃的处理液体倒到大麦茶起始材料上。此外，在提取液体提取物时，可以在提取装置内部施加压力，使得该处理液体不沸腾。
在上述用于生产茶的方法中，所生产的茶可以是大麦茶或茶共混物。此外，在上述用于生产茶的方法中，所述大麦茶起始材料可以包括未研磨的大麦茶起始材料。
本发明的实施例还提供了一种用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，该方法包括在至少100℃的温度条件下从大麦中提取液体提取物，其中在提取液体提取物时，在压力条件下从大麦提取液体提取物。
在包括吡嗪的液体提取物的上述提取中，大麦可以包括未研磨的大麦。此外，在包括吡嗪的液体提取物的上述提取中，除了大气压之外，可以在提取装置内施加至少0.03MPa的压力。
在包含吡嗪的液体提取物的上述提取中，可以将100℃或更高的处理液体倒到大麦上。此外，在提取液体提取物时，可以将至少100℃且不超过150℃的处理液体倒到大麦上。此外，在提取液体提取物时，可以在提取装置内部施加压力，使得处理液体不沸腾。
在包括吡嗪的液体提取物的上述提取中，可以提取2,3,5-三甲基吡嗪。
用本发明，有可能提供一种用于生产液体提取物的方法，用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，用于生产茶的方法和用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法。
当结合若干附图和所附权利要求书时，本申请和所产生的专利的这些和其他特征以及改进对本领域普通技术人员而言在回顾以下详细说明时将变得清楚。
附图的简要说明
图1是根据本发明的第一实施例的用于生产液体提取物的系统的示意图。
图2是根据本发明的该第一实施例的提取装置的示意图。
图3是示出根据本发明的该第一实施例的实例1的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图4是示出根据本发明的该第一实施例的实例2的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图5是示出根据本发明的该第一实施例的实例3的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图6是示出根据本发明的该第一实施例的实例4的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图7是示出根据本发明的该第一实施例的实例5的咖啡口味等的图表。
图8是根据本发明的第二实施例的实例1的液体提取物中的干物质的百分比产率的图。
图9是示出根据本发明的该第二实施例的实例2的咖啡口味等的图表。
图10是示出根据本发明的该第一实施例的实例3的液体咖啡提取物中所含的成分的图。
图11是示出根据本发明的该第三实施例的实例1的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图12是示出根据本发明的该第三实施例的实例2的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图13是示出根据本发明的该第三实施例的实例3的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图14是示出根据本发明的第四实施例的实例1的液体提取物的重量与干物质的百分比产率之间的关系的图。
图15是示出根据本发明的该第四实施例的实例2的提取的吡嗪的数量的表。
详细说明
下面说明本发明的实施例。在以下附图的说明中，相同或类似的部件由相同或类似的符号表示。然而，这些附图是示意性的。因此，应参照以下说明来判断其具体尺寸等。此外，当然还存在具有与附图中的那些不同的尺寸关系或它们之间的比率的部件。
第一实施例。
根据本发明的第一实施例的用于生产液体提取物的方法包括在压力条件下从植物起始材料中提取液体提取物，其中至少70wt％的该植物起始材料具有小于1000μm的粒度。例如，根据本发明的第一实施例的用于生产液体提取物的方法可以通过诸如图1所示的那个的液体提取物生产系统来进行。该提取物生产系统配备有从植物起始材料中提取液体提取物的提取装置(1)；以及经由流路(10)与提取装置(1)连接并且储存供给到所述提取装置(1)的处理液体的处理液体罐(5)；以及液体提取物罐(2)，其经由流路(11)与所述提取装置(1)连接并储存由所述提取装置(1)提取的液体提取物。
处理液体罐(5)储存当提取装置(1)从植物起始材料中提取液体提取物时使用的处理液体。该处理液体是例如热水。该热水可以是纯水、天然水或脱氧水等，并且其可以包括溶质。流路(10)是例如管。流路(10)具有用于将处理液体从处理液体罐(5)转移到提取装置(1)的液体转移泵(110)。此外，流路(10)可以具有热交换器等，以便控制该处理液体的温度。
如图2所指示的，例如，提取装置(1)配备有圆柱形筒部件(51)和覆盖筒部件(51)的上部开口的上部盖部件(52)，以及覆盖筒部件(51)的下部开口的过滤器(53)，以及经由过滤器(53)覆盖所述筒部件(51)的下部开口的下部盖部件(54)。上部盖部件(52)和下部盖部件(54)对应地封闭筒部件(51)的上开口和下开口。通过这种方式，可以对由筒部件(51)、上部盖部件(52)和下部盖部件(54)包围的提取装置(1)内部的空间施加压力。
提取装置(1)还配备有从上部盖部件(52)插入筒部件(51)的内部的旋转轴(56)。旋转轴(56)具有旋转翅片(58)和旋转淋浴喷嘴(57)。旋转淋浴喷嘴(57)与处理液体流路(10)连接。竖直移动的旋转驱动部件(55)连接到旋转轴(56)。旋转轴56可以通过竖直移动的旋转驱动部件(55)旋转，并且还可以与筒部件(51)的侧壁平行地上下移动。随着旋转轴(56)的旋转，旋转翅片(58)和旋转淋浴喷嘴(57)在筒部件(51)内旋转。此外，随着旋转轴(56)的上下移动，旋转翅片(58)和旋转淋浴喷嘴(57)在筒部件(51)内上下移动。
加压气体罐(59)经由管道(21)连接到提取装置(1)。提取装置(1)内的压力可以通过将加压气体从加压气体罐(59)送入提取装置(1)中来升高和降低。作为加压气体，可以使用空气和氮气等。管道(21)具有压力传感器(31)和阀(32)。可以通过压力传感器(31)测量提取装置(1)内部的加到大气压力的压力。此外，可以通过阀(32)调节提取装置(1)内部的加到大气压力的压力。例如，除了大气压力之外，在提取装置(1)内部施加至少0.03Mpa且不大于0.4MPa的压力。
作为液体提取物的植物起始材料的实例，例如，将研磨的咖啡豆放置在过滤器(53)上。至少10wt％的咖啡豆具有小于0.3μm的粒度，至少70wt％、优选至少75wt％、至少80wt％或至少85wt％或至少85wt％具有小于1000μm粒度。
并且在将植物起始材料放置在过滤器(53)上之后，从加压气体罐(59)向提取装置(1)内部施加压力。例如，当大气压为0.1Mpa，并且从加压气体罐(59)增加0.03Mpa至0.4Mpa的压力时，提取装置(1)内的压力变为0.13至0.5MPa。压力的范围不限于这些数字；并且，例如，可以施加压力至处理液体并且液体提取物在提取装置(1)内部不沸腾的程度。通过在提取装置(1)内部具有高压，可以加速处理液体到诸如咖啡豆的植物起始材料中的渗透。此外，香料成分的挥发可以通过增加压力来阻止。
将处理液体从旋转的淋浴喷嘴(57)从顶部到底部倒到这些咖啡豆上。淋浴速度为0.5至3.3m/hr、并且优选为1.4至3.3m/hr的线速度。该处理液体的温度为例如至少90℃、或至少100℃且不超过150℃。当意图是抑制所产生的咖啡的苦味时，处理液体的温度为例如至少90℃且不超过130℃、不超过120℃，不超过110℃、或不超过100℃。当通过增加压力阻碍沸腾时，可以使处理液体的温度更高。通过在旋转淋浴喷嘴(57)的旋转期间将处理液体倾倒到咖啡豆上，将该处理液体均匀地倾倒到这些咖啡豆上。使用旋转翅片(58)以便搅拌浸渍在处理液体中的咖啡豆。
在倾倒在处理液体上之后从咖啡豆中提取的液体通过过滤器(53)，并且储存在起用于液体提取物的容器的作用的下部盖部件(54)中。储存在下部盖部件(54)中的液体提取物经由流路(11)被转移到图1中所示的用于临时储存该液体提取物的缓冲罐(6)中。流路(11)可以具有用于将液体提取物从提取装置(1)转移到缓冲罐(6)的液体转移泵(111)，该液体提取物也可以在重力或压力等下从提取装置(1)转移到缓冲罐(6)。连接提取装置(1)和缓冲罐(6)的流路(11)还可以具有热交换器等，以便控制处理液体的温度。
储存在缓冲罐(6)中的液体提取物经由流路(11)被转移到液体提取罐(2)。该液体提取物可用于例如饮料中，作为用于饮料(稀释用于饮用)的起始材料，和作为用于饮料(稀释用于饮用的)的浓缩物。流路(11)具有用于将液体提取物从缓冲罐(6)转移到液体提取罐(2)的液体转移泵(112)。此外，连接缓冲罐(6)和液体提取罐(2)的流路(11)可以具有热交换器等，以便控制处理液体的温度。
第一实施例的实例1。
使用具有1000μm开口的网(不锈钢实验屏，JIS Z 8801，产品代码：91-0729-3，Hayashi Kagaku有限公司)。此外，使用通过此网筛分时其中15wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆和其中15wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆。
如图3所示，通过在大气压下将95℃的热水倾倒到其中50wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg的液体提取物。通过数字折射计(爱宕有限公司(AtagoCo.,Ltd.)，RX-5000α)测量所得液体提取物的干物质含量。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的干物质的百分比产率为23.96％。
此外，通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到其中15wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的干物质含量除以25kg获得的固体产率为28.68％。
实例1的结果表明，咖啡豆的粒度越细，固体产率越高。实例1的结果还表明，在咖啡豆的提取过程中的压力越高，固体产率越高。
第一实施例的实例2。
使用如实例1中的具有1000μm的开口的网。此外，使用通过此网筛分时其中50wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆和其中15wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆。
如图4所示，通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下，将140℃热水倾倒倒其中50wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为30.71％。
此外，通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下，将140℃热水倾倒入其中15wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为34.24％。
实例2的结果表明，咖啡豆的粒度越细，固体产率越高。此外，与实例1的结果的比较表明，处理液体的温度越高，固体产率越高。
第一实施例的实例3。
使用如实例1中的具有1000μm的开口的网。此外，使用当通过此网筛选时其中50wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，其中40wt％残留在该网上的50kg的烘焙的研磨的咖啡豆(2组25kg)，其中30wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，其中25wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，和其中15wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆。
如图5所示，通过在大气压下将95℃的热水倾倒到其中50wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg的液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为24.52％。
此外，通过在大气压下将95℃的热水倾倒到其中40wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg的液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为26.80％。
此外，通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到其中40wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为28.94％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到其中30wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为29.67％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为29.91％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到其中15wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为30.15％。
实例3的结果表明，咖啡豆的粒度越细，固体产率越高。实例3的结果还表明，当提取咖啡时压力越高，固体产率越高。
第一实施例的实例4。
使用如实例1中的具有1000μm的开口的网。此外，使用当通过此网筛选时其中50wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，其中40wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，其中30wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，其中25wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆，和其中15wt％残留在该网上的25kg的烘焙的研磨的咖啡豆。
如图6所示，通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下，将140℃热水倾倒倒其中50wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为28.92％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将140℃的热水倾倒到其中40wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为32.64％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将140℃的热水倾倒到其中30wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为32.64％。
此外，通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将140℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为32.64％。
此外，通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将140℃的热水倾倒到其中15wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得100kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以25kg获得的固体产率为32.64％。
实例4的结果表明，咖啡豆的粒度越细，固体产率越高。
第一实施例的实例5。
使通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将95℃的热水倾倒到其中40wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡和通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将95℃的热水倾倒到其中30wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡和通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将95℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡以及通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将95℃的热水倾倒到其中15wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡以及通过在大气压下将95℃下的热水倾倒到其中50wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡经受具有评价咖啡经验的8名小组成员的感官评价。
如图7所示，评价了通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将95℃的热水倾倒到烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡在香味和主体上比通过在大气压下将95℃热水倾倒到烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡更强烈，并且是高度芳香的咖啡。此外，评价了具有细粒度的咖啡豆给出了更强的香味和本体。
第二实施例。
根据本发明的第二实施例的用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法包括在压力条件下将不超过60℃的处理液体倾倒到咖啡豆上，并从这些咖啡豆中提取液体提取物，其中至少50wt％、并且优选至少60％、或至少70wt％的咖啡豆具有小于1000μm的粒度。根据本发明第二实施例的用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法也可以通过如例如图1所示的液体提取物生产系统进行；然而，处理液体的温度为20℃至60℃、并且优选25℃-55℃或30℃至50℃的事实与第一实施例不同。其他特征与第一实施例相同；例如，除了大气压力之外，在提取装置(1)内部施加至少0.03Mpa且不大于0.4MPa的压力。
在大气压下，不超过60℃的处理液体花费时间浸渍咖啡豆，并且不可能有效提取。相比之下，使用根据第二实施例的用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，可以有效地提取咖啡。此外，使用根据第二实施例的用于生产咖啡的方法，有可能生产具有特征风味，具有很少苦味，并且具有强烈的香味和甜味的咖啡。
第二实施例的实例1。
使用具有1000μm开口的网(不锈钢实验屏，JIS Z 8801，产品代码：91-0729-3，Hayashi Kagaku有限公司)。此外，使用当通过此网筛选时其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆。
如图8所示，通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将30℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得液体提取物。所得液体提取物中固体的百分比产率为约25％。相比之下，当在大气压下将30℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上时，这些烘焙的研磨的咖啡豆的溶胀不完全，并且不可能提取。
实例1的结果表明，甚至使用在低温如30℃或更低的处理液体，可以通过施加压力进行有效的提取。
第二实施例的实例2。
使通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将30℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡和通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将50℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡和通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将90℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡以及通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将115℃的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡以及通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将140℃下的热水倾倒到其中25wt％残留在该网上的烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡经受具有评价咖啡经验的10名小组成员的感官评价。
如图9所示，评价了通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下将30℃和50℃的热水倾倒到烘焙的研磨的咖啡豆上获得的咖啡具有特征为强的香味和甜味以及弱的苦味的风味。
第二实施例的实例3。
当在实施例2中在增加的压力下用30℃的热水提取的咖啡的成分和在大气压下用90℃的热水提取的咖啡的成分通过气相色谱质谱法(GC-MS)分析时(使用顶空方法)，如图10所示，在增加的压力下用30℃的热水提取的咖啡显示出丰富的甜化成分(例如醛，酮，呋喃化合物和一些酯)的含量。
第三实施例。
根据本发明的第三实施例的用于生产茶的方法包括在压力条件下从大麦茶起始材料中提取液体提取物，其中至少20wt％的该大麦茶起始材料具有小于1700μm的粒度。应注意该大麦茶起始材料可以包括未研磨的大麦茶起始材料。所生产的茶可以是大麦茶，或大麦茶和其他茶成分的茶共混物。例如，根据该第三实施例的用于生产茶的方法还可以通过诸如图1所示的那个的液体提取物生产系统来进行。在提取装置(1)内部施加的压力和处理液体的温度也与第一实施例中的相同，例如，在提取液体提取物时，在提取装置(1)内施加除大气压之外的至少0.03MPa的压力。可以在提取装置(1)内部施加使得处理液体不沸腾的压力。此外，例如，在提取液体提取物时，并且将至少90℃、或至少100℃且不超过150℃的处理液体倾倒到大麦茶起始材料上。
在用于生产茶的现有方法中，由于大麦茶起始材料没有被研磨，并且在提取时不施加压力，固体的百分比产率差。此外，如果在大气压下从研磨的大麦茶起始材料中提取液体提取物，则提取装置(1)内的过滤器(53)变得堵塞。相比之下，使用根据第三实施例的用于生产茶的方法，通过在压力下从研磨的大麦茶起始材料中提取液体提取物抑制了提取装置(1)内的过滤器(53)的堵塞；并且变得有可能在维持完整的天然风味的同时以高产率获得具有固体含量的液体提取物。此外，提取时间也变得更短，使得有可能提高提取步骤的效率。
第三实施例的实例1。
使用具有1700μm开口的网(不锈钢实验屏，JIS Z 8801，产品代码：91-0726-3，Hayashi Kagaku有限公司)。此外，使用2组，其中通过此网筛分时其中98.8wt％残留在该网上的12.5kg的大麦茶起始材料和其中70.6wt％残留在该网上的12.5kg的研磨的大麦茶起始材料。
如图11所示，通过在大气压下将95℃的热水倾倒到其中98.8wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上获得139kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以12.5kg获得的固体产率为15.5％。
当在大气压下将95℃的热水倾倒到其中70.6wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上时，提取装置的过滤器引起堵塞，并且不可能获得液体提取物。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到其中70.6wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上获得130kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以12.5kg获得的固体产率为44.2％。这相当于以上的15.5％的约2.9倍。
实例1的结果表明，大麦茶起始材料的粒度越细，固体产率越高。实例1的结果还表明，当提取大麦茶时压力越高，固体产率越高。
第三实施例的实例2。
使用当施用到具有与实例1相同网的筛上时其中98.8wt％残留在该网上的12.5kg的大麦茶起始材料和其中70.6wt％残留在该网上的12.5kg的研磨的大麦茶起始材料。
如图12所示，通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下，将140℃热水倾倒倒其中98.8wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上获得139kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以12.5kg获得的固体产率为33.1％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将140℃的热水倾倒到其中70.6wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上获得139kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以12.5kg获得的固体产率为59.2％。
实例2的结果表明，大麦茶起始材料的粒度越细，固体产率越高。通过与实例1的结果比较，实例2的结果还表明，当提取大麦茶时处理液体的温度越高，固体产率越高。
第三实施例的实例3。
使用当施用到具有与实例1相同网的筛上时其中70.6wt％残留在该网上的两组12.5kg研磨的大麦茶起始材料。
如图13所示，通过在除了大气压之外的0.3MPa的压力下，将95℃热水倾倒其中70.6wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上获得130kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以12.5kg获得的固体产率为44.2％。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将140℃的热水倾倒到其中70.6wt％残留在该网上的大麦茶起始材料上获得139kg液体提取物。通过将所得液体提取物的固体含量除以12.5kg获得的固体产率为59.2％。
实例3的结果表明，当提取大麦茶时处理液体的温度越高，固体产率越高。
第四实施例。
根据本发明的第四实施例用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法包括在至少100℃的温度条件下从大麦中提取液体提取物，其中在提取液体提取物时，在压力条件下从大麦提取液体提取物。优选地，该液体提取物从包括未研磨的大麦的大麦中提取。
吡嗪包括2-甲基哌嗪，2,5-二甲基哌嗪，2-乙基哌嗪，2,3-二甲基哌嗪，2-异丙基吡嗪，2-乙基-6-甲基吡嗪，2-乙基-5-甲基吡嗪，2,3,5-三甲基吡嗪，2-丙基吡嗪，2,6-乙基吡嗪，2-乙烯基吡嗪，2-乙基-3,6-二甲基吡嗪，2-异丁基吡嗪，2,3-二甲基-5-乙基吡嗪，2-甲基-6-丙基吡嗪，四甲基吡嗪，2-甲基-3-丙基吡嗪，2-异丁基-6-甲基吡嗪，2-甲基-6-乙烯基吡嗪，3,5-乙基-2-甲基吡嗪，2-甲基-3-乙烯基吡嗪，2-异丁基-3-甲基吡嗪，3-乙基-2,5,6-三甲基吡嗪，(Z)-2-(1-丙烯基)吡嗪，(E)-2-(1-丙烯基)吡嗪，2-乙酰基吡嗪，6,7-二氢-5H-环戊吡嗪，(E)-2-甲基-6-(1-丙烯基)吡嗪，2.5-二甲基-6,7-二氢-5H-环戊吡嗪，2-乙酰基-6-甲基吡嗪，2-乙酰基-5-甲基吡嗪，2-二甲基-6,7-二氢-5H-环戊吡嗪，2-(2-呋喃基)吡嗪和2-(2-糠基)吡嗪，
2,3,5-三甲基吡嗪的化学结构是C7H10N2，具有如下所示的结构。
式1：
吡嗪，并且尤其是2,3,5-三甲基吡嗪，当加热时具有类似于烤坚果的香味，它们是天然存在于食物如大麦中的成分，并且可以用作香料。此外，在体内，已经报道2,3,5-三甲基吡嗪对血液流动具有有利的影响。
尽管现有的大麦茶包括吡嗪，包括2,3,5-三甲基吡嗪，但是百分比含量低。相比之下，使用根据第四实施例的用于生产包含吡嗪的液体提取物的方法，可以以高产率从大麦中提取吡嗪。例如，根据本发明的第四实施例的用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法还可以通过诸如图1所示的那个的液体提取物生产系统来进行。在提取装置1内部施加的压力和处理液体的温度也与第一实施例中的相同，例如，在提取液体提取物时，在提取装置(1)内施加除大气压之外的至少0.03Mpa并且不大于0.4MPa的压力。还可以在提取装置(1)内部施加压力，使得该处理液体不沸腾。此外，在提取液体提取物时，例如，将至少100℃、优选至少110℃、至少120℃或至少130℃且不超过150℃的处理液体倾倒到大麦茶起始材料上。
第四实施例的实例1。
使用两组12.5kg和25.0kg的未研磨的大麦茶起始材料。
如图14所示，通过在大气压下将95℃的热水倾倒到25.0kg的大麦茶起始材料上获得190kg液体提取物。稀释该具有16.8％的固体产率的液体提取物以便作为饮用样品给出0.42％的Brix值。此外，将此饮用样品调整至pH 6.5并且然后加热灭菌。当通过在外部温度40℃和减压1.5×10-3-3.5×10-3Pa的条件下蒸馏该饮用样品获得的馏出物用二乙醚提取、经硫酸钠脱水，并且然后在环境压力下蒸发掉溶剂以制造香味浓缩物并且通过GC-MS/FID(氢火焰离子化检测器)测量吡嗪时，检测到2.575ppm/400g(0.644ppm/100g)；并且在测量2,3,5-三甲基吡嗪时，检测到0.225ppm/400g(0.056ppm/100g)。
为了将这些值转化为大麦茶起始材料的百分比回收率，通过将每100g饮用样品2,3,5-三甲基吡嗪的ppm除以每100g饮用样品使用的大麦茶起始材料的量(g)并且将结果乘以100计算该大麦茶起始材料中的吡嗪的量和2,3,5-三甲基吡嗪的量。结果，大麦茶起始材料中吡嗪的量为25.8ppm/100g(大麦茶起始材料)，并且2,3,5-三甲基吡嗪的量为2.25ppm/100g(大麦茶起始材料)。
此外，通过在除大气压之外的0.3MPa的压力下将140℃的热水倾倒到12.5kg大麦茶起始材料上获得205kg液体提取物。所得液体提取物中固体产率为40.0％。稀释此液体提取物以便作为饮用样品给出0.51％的Brix值。将此饮用样品进一步调整至pH 6.5并且然后加热灭菌。当该饮用样品在外部温度40℃和减压1.5×10-3至3.5×10-3Pa的条件下蒸馏时，获得的馏出物用二乙醚提取并且经硫酸钠脱水，并且然后在环境压力下蒸发掉溶剂以便制备香味浓缩物并且通过GC-MS/FID测量吡嗪，检测到5.330ppm/400g(1.333ppm/100g)；在测量2,3,5-三甲基吡嗪时，检测到0.425ppm/400g(0.106ppm/100g)。
在通过如上所述的相同方法将这些值转化成大麦茶起始材料的百分比回收率时，吡嗪为106.60ppm/100g(大麦茶起始材料)，并且2,3,5-三甲基吡嗪为8.50ppm/100g(大麦茶起始材料)。
实例1的结果表明，处理液的温度越高，吡嗪和2,3,5-三甲基吡嗪的百分产率越高。该实例的结果还表明，当提取液体提取物时压力越高，吡嗪和2,3,5-三甲基吡嗪的百分比产率越高。
第四实施例的实例2。
使用三组25.0kg的研磨的大麦茶起始材料。在此方面，研磨的大麦茶起始材料是当用具有1700μm开口的网(不锈钢实验筛，JIS Z 8801，产品代码：91-0726-3，HayashiKagaku有限公司)分级时其中70.6wt％留在该网上的大麦茶起始材料。
当在大气压下将95℃的热水倾倒到25.0kg研磨的大麦茶起始材料上时，提取装置过滤器变得堵塞，并且不可能获得液体萃取物。
通过在除了大气压之外0.3MPa的压力下，将95℃的热水倾倒到25.0kg研磨的大麦茶起始材料上获得176kg液体提取物。稀释该具有41.4％的固体产率的液体提取物以便作为饮用样品给出0.42％的Brix值。将此饮用样品进一步调整至pH 6.5并且然后加热灭菌。当该饮用样品在外部温度40℃和减压1.5×10-3至3.5×10-3Pa的条件下蒸馏时，获得的馏出物用二乙醚提取、经硫酸钠脱水，并且然后在环境压力下蒸发掉溶剂以便制备香味浓缩物并且通过GC-MS/FID(氢火焰离子化检测器)测量吡嗪，如图15中所示，检测到1.630ppm/400g(0.408ppm/100g)。测量2,3,5-三甲基吡嗪，并且检测到0.060ppm/400g(0.015ppm/100g)。
为了将这些值转化为相对于大麦茶起始材料的百分比回收率，将每100g饮用样品的2,3,5-三甲基吡嗪的ppm除以每100g的饮用样品中使用的大麦茶起始材料的量(g)，并且将结果乘以100，并且计算相对于该大麦茶起始材料的吡嗪的量和2,3,5-三甲基吡嗪的量。结果，相对于大麦茶起始材料的吡嗪的量为40.2ppm/100g(大麦茶起始材料)，并且2,3,5-三甲基吡嗪的量为1.478ppm/100g(大麦茶起始材料)。
此外，通过在除大气压之外的0.3MPa的压力下将140℃的热水倾倒到25.0kg大麦茶起始材料上获得178kg液体提取物。所得液体提取物中固体产率为58.3％。稀释此液体提取物以便作为饮用样品给出0.42％的Brix值。此外，将此饮用样品进一步调整至pH 6.5并且然后加热灭菌。当该饮用样品在外部温度40℃和减压1.5×10-3至3.5×10-3Pa的条件下蒸馏时，获得的馏出物用二乙醚提取、经硫酸钠脱水，并且然后在环境压力下蒸发掉溶剂以便制备香味浓缩物并且通过GC-MS/FID测量吡嗪，检测到1.480ppm/400g(0.370ppm/100g)；在测量2,3,5-三甲基吡嗪时，检测到0.045ppm/400g(0.0113ppm/100g)。
在通过如上所述的相同方法将这些值转化成相对于大麦茶起始材料的产率时，吡嗪为51.4ppm/100g(大麦茶起始材料)，并且2,3,5-三甲基吡嗪为1.562ppm/100g(大麦茶起始材料)。
其他实施例
以上通过其实施例描述了本发明；然而，应当理解，为本披露的一部分的上述说明和附图不限制本发明。根据本披露，替代实施例、实例和操作技术对于本领域技术人员应当是清楚的。例如，在第一实施例中，作为植物起始材料的实例列举了咖啡豆，然而当生产饮料等时，可以使用如可可，红茶，绿茶，乌龙茶以及水果等植物作为植物起始材料。因此，应当显而易见的是，本发明还包括在此没有描述的各种实施例等。
应当清楚的是，前文仅涉及本申请和所产生的专利的某些实施例。在此，本领域普通技术人员可以在不背离以下权利要求书及其等效物所限定的本发明的总体精神和范围的情况下进行许多改变和更改。

Claims (20)

1.一种用于生产茶的方法，该方法包括在压力条件下从大麦茶起始材料中提取液体提取物，其中至少20wt％的该大麦茶起始材料具有小于1700μm的粒度。
2.如权利要求1所述的用于生产茶的方法，其中在提取该液体提取物时，在提取装置内部施加除大气压之外至少0.03Mpa的压力。
3.如权利要求1所述的用于生产茶的方法，其中在提取该液体提取物时，将90℃或更高的处理液体倾倒到该大麦茶起始材料上。
4.如权利要求3所述的用于生产茶的方法，其中在提取该液体提取物时，在提取装置内部施加压力使得该处理液体不沸腾。
5.如权利要求1所述的用于生产茶的方法，其中所生产的茶是大麦茶或混配的茶。
6.如权利要求1所述的用于生产茶的方法，其中该大麦茶起始材料包括未研磨的大麦茶起始材料。
7.一种用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，该方法包括在至少100℃的温度条件下从大麦中提取液体提取物，并且在提取该液体提取物时，在压力条件下从该大麦提取该液体提取物。
8.如权利要求7所述的用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，其中该大麦包括未研磨的大麦。
9.如权利要求7所述的用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，其中在提取该液体提取物时，将至少100℃的处理液体倾倒到该大麦上。
10.如权利要求9所述的用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，其中在提取该液体提取物时，在提取装置内部施加压力使得该处理液体不沸腾。
11.如权利要求7所述的用于生产包括吡嗪的液体提取物的方法，其中提取2,3,5-三甲基吡嗪。
12.一种用于生产液体提取物的方法，该方法包括在压力条件下从植物起始材料中提取液体提取物，其中至少70wt％的该植物起始材料具有小于1000μm的粒度。
13.如权利要求12所述的用于生产液体提取物的方法，其中在提取该液体提取物时，在提取装置内部施加除大气压之外至少0.03Mpa的压力。
14.如权利要求12所述的用于生产液体提取物的方法，其中在提取该液体提取物时，将90℃或更高的处理液体倾倒到该植物起始材料上。
15.如权利要求14所述的用于生产液体提取物的方法，其中在提取该液体提取物时，在提取装置内部施加压力使得该处理液体不沸腾。
16.如权利要求12所述的用于生产液体提取物的方法，其中在提取该液体提取物时，将不超过60℃的处理液体倾倒到该植物起始材料上。
17.如权利要求12所述的用于生产液体提取物的方法，其中该植物起始材料是咖啡豆。
18.一种用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，该方法包括：
在压力条件下将不超过60℃的处理液体倾倒到咖啡豆上，并且
从这些咖啡豆提取液体提取物，并且
至少50wt％的这些咖啡豆具有小于1000μm的粒度。
19.如权利要求18所述的用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，其中至少70wt％的这些咖啡豆具有小于1000μm的粒度。
20.如权利要求18所述的用于生产具有降低的苦味的咖啡的方法，其中在提取该液体提取物时，将至少20℃并且不超过60℃的处理液体倾倒到这些咖啡豆上。
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