CN105599542A - 重载荷用充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明的重载荷用充气轮胎，能够维持湿路性能并且提高耐磨损性能。重载荷用充气轮胎(1)形成有：一对中央陆地部(6、6)、一对中间陆地部(7、7)以及一对胎肩陆地部(8、8)。各陆地部(6、7、8)的轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减。中央陆地部(6)以及中间陆地部(7)被划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的花纹块。胎肩陆地部(8)被划分为沿轮胎周向排列的踏面呈多边形状的胎肩花纹块。一对中央花纹块(6、6)、一对中间花纹块(7、7)以及一对胎肩花纹块(8、8)的轮胎轴向最大宽度与一对中央刀槽(13、13)的轮胎轴向最大长度的合计值是胎面宽度的1.05～1.31倍。

Description

重载荷用充气轮胎

技术领域

本发明涉及提高耐不均匀磨损性能而不使湿路性能变差的重载荷用充气轮胎。

背景技术

公知在胎面部具有由主沟和横沟划分出的多个花纹块的块状花纹的重载荷用充气轮胎。这样的块状花纹容易在各花纹块产生踵趾磨损等不均匀磨损。为了提高耐不均匀磨损性能，例如提出有在横沟设置使其沟底隆起的拉筋的重载荷用充气轮胎。拉筋能够抑制花纹块接地于路面时的变形，进而能够抑制各花纹块的磨损。

然而，上述那样的拉筋随着胎面部磨损的深入而接地于路面，从而会使横沟在比较早的时期消失。因此上述那样的重载荷用充气轮胎存在湿路性能提前降低的问题。

专利文献1：日本特开2012-51504号公报

发明内容

本发明是鉴于以上那样的实际状况所做出的，主要目的在于提供一种以改善中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块的形状，并且规定各花纹块的最大宽度与刀槽的最大长度为基本，能够长期维持湿路性能，并且能够发挥良好的耐不均匀磨损性能的重载荷用充气轮胎。

本发明的重载荷用充气轮胎，通过在胎面部设置：在轮胎赤道上沿轮胎周向以锯齿状连续地延伸的一条中央主沟、在所述中央主沟的两侧各配置一条且沿轮胎周向以锯齿状连续地延伸的中间主沟、以及在各所述中间主沟的轮胎轴向外侧各配置一条且沿轮胎周向以锯齿状连续地延伸的胎肩主沟，由此在所述中央主沟与所述中间主沟之间形成有轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减的一对中央陆地部，在所述中间主沟与所述胎肩主沟之间形成有轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减的一对中间陆地部，并且在所述胎肩主沟与胎面端之间形成有轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减的一对胎肩陆地部，所述重载荷用充气轮胎的特征在于，各所述中央陆地部由多条中央横沟划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的中央花纹块，所述中央横沟将所述中央陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的所述中央主沟的锯齿的顶部与所述中间主沟的锯齿的顶部连接，各所述中间陆地部由多条中间横沟划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的中间花纹块，所述中间横沟将所述中间陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的所述中间主沟的锯齿的顶部与所述胎肩主沟的锯齿的顶部连接，各所述胎肩陆地部由多条胎肩横沟划分为沿轮胎周向排列的踏面呈多边形状的胎肩花纹块，所述胎肩横沟将所述胎肩陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的所述胎肩主沟的锯齿的顶部与胎面端连接，在所述中央花纹块设置有沿轮胎轴向延伸的中央刀槽，一对所述中央花纹块的各轮胎轴向最大宽度、一对所述中间花纹块的各轮胎轴向最大宽度、一对所述胎肩花纹块的各轮胎轴向最大宽度、以及一对所述中央花纹块的各中央刀槽的轮胎轴向最大长度的合计值，为胎面宽度的1.05倍～1.31倍。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中央刀槽的深度为所述中间主沟的沟深度的80％～96％。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，在所述中间横沟的沟底设置有沟底刀槽，所述沟底刀槽的深度为所述中间横沟的沟深度与所述中间主沟的沟深度之差的40％～60％。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中央横沟的沟深度大于所述中间横沟的沟深度，所述中间横沟的沟深度大于所述胎肩横沟的沟深度。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中央主沟的沟宽度小于所述中间主沟的沟宽度，所述中间主沟的沟宽度小于所述胎肩主沟的沟宽度。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中间主沟相对于轮胎周向的角度为2度～8度。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中央主沟将长边部和短边部交替地排列，所述短边部向与所述长边部相反的方向延伸并且轮胎周向的长度小于所述长边部。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中央刀槽将所述长边部与向所述中间主沟的轮胎轴向外侧凸出的锯齿的顶部连接。

本发明的重载荷用充气轮胎优选为，所述中央横沟的沟深度为所述中间主沟的沟深度的90％～98％，所述中间横沟的沟深度为所述中间主沟的沟深度的68％～84％，所述胎肩横沟的沟深度为所述胎肩主沟的沟深度的16％～32％。

在本发明的重载荷用充气轮胎中，通过在中央陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的位置设置中央横沟，由此具有踏面呈六边形状的中央花纹块。同样地，通过在中间陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的位置设置中间横沟，由此形成有踏面呈六边形状的中间花纹块。另外，通过在胎肩陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的位置设置胎肩横沟，由此形成有踏面呈多边形状的中间花纹块。这样的中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块的轮胎轴向的宽度，从轮胎周向的中央部分趋向两端部而减小，因此花纹块的两端部在花纹块的踏入(接地)时以及蹬出(离开)时适度地变形，从而抑制相对于路面的滑动。由此降低作用于中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块的两端部的磨损能量。

在中央花纹块设置有沿轮胎轴向延伸的中央刀槽。这样的中央刀槽吸收难以排水的轮胎赤道上的中央花纹块的踏面的水膜，从而能够提高湿路性能。另外，在中央花纹块的轮胎周向的花纹块边缘接地时，沿轮胎轴向延伸的中央刀槽向使刀槽的壁面闭合的方向变形，因此能够将中央花纹块的刚性确保得较高。这样，中央刀槽均衡地提高湿路性能和耐不均匀磨损性能。

一对中央花纹块的各轮胎轴向最大宽度、一对中间花纹块的各轮胎轴向最大宽度、一对胎肩花纹块的各轮胎轴向最大宽度、以及一对中央花纹块的各中央刀槽的轮胎轴向最大长度的合计值为胎面宽度的1.05倍～1.31倍。即，在轮胎周向的中央部分的宽度比两端部的宽度大的各花纹块中，其轮胎轴向最大宽度与花纹块边缘的轮胎轴向成分相关。因此，通过规定各花纹块的轮胎轴向最大宽度与中央刀槽的轮胎轴向最大长度，由此在胎面部整体发挥花纹块边缘与刀槽的轮胎轴向成分的刮擦力所带来的除去水膜效果，提高湿路性能，并且抑制各花纹块的刚性降低，由此能够维持耐不均匀磨损性能。

如上所述，本发明的重载荷用充气轮胎，由于具有踏面被设定为六边形状的中央花纹块、中间花纹块以及踏面被设定为多边形状的胎肩花纹块，并且规定各花纹块的轮胎轴向最大宽度以及中央刀槽的轮胎轴向最大长度，由此能够减小各花纹块的踵趾磨损差，并且能够除去各花纹块的踏面与路面之间的水膜。因此根据本发明，例如能够不依赖容易招致湿路性能降低的拉筋，或者能够使拉筋进一步小型化并抑制湿路性能变差，并且能够提高耐不均匀磨损性能。

附图说明

图1是表示本发明的一个实施方式的胎面部的展开图。

图2是表示本发明的一个实施方式的胎面部的展开图。

图3是图1的中央陆地部的放大图。

图4是中央横沟的横剖视图。

图5是图1的右侧的中间陆地部以及胎肩陆地部的放大图。

图6是中间陆地部的侧视图。

图7是比较例的胎面部的展开图。

附图标记说明：1...重载荷用充气轮胎；6...中央陆地部；7...中间陆地部；8...胎肩陆地部；11...中央花纹块；13...中央刀槽；17...中间花纹块；23...胎肩花纹块；TW...胎面宽度。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明实施的一个方式进行说明。

在图1中示出表示本发明的一个实施方式的重载荷用充气轮胎1的胎面部2的展开图。本实施方式的重载荷用充气轮胎(以下，有时简称为“轮胎”)1，例如适合作为卡车、公共汽车等用的轮胎来利用。

如图1所示，在胎面部2设置有沿轮胎周向连续地延伸的主沟。本实施方式的主沟包括：设置于轮胎赤道C上的一条中央主沟3、在中央主沟3的两侧各配置一条的中间主沟4、以及配置在各中间主沟4、4与其轮胎轴向外侧的胎面端Te之间的一对胎肩主沟5、5。

上述“胎面端”Te，在外观上通过明确的边缘能够识别时则为该边缘。然而在不能识别边缘的情况下，则被设定为对轮辋组装于正规轮辋并且填充了正规内压的无负载的正规状态下的轮胎，加载正规载荷并使该轮胎以0度的外倾角接地于平面时轮胎轴向最外侧的接地位置。在正规状态下，胎面端Te、Te之间的轮胎轴向的距离被设定为胎面宽度TW。在不特别指出的情况下，轮胎各部的尺寸等是正规状态下测定的值。

“正规轮辋”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系下，按照每个轮胎确定该规格的轮辋，例如在JATMA的情况下为“标准轮辋”，在TRA的情况下为“DesignRim”，在ETRTO的情况下为“MeasuringRim”。

“正规内压”是指在轮胎所依据的规格在内的规格体系下，按照每个轮胎确定各规格的空气压，在JATMA的情况下为“最高空气压”，在TRA的情况下为表格“TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES”所记载的最大值，在ETRTO的情况下为“INFLATIONPRESSURE”。

“正规载荷”是指在轮胎所依据的规格在内的规格体系下，按照每个轮胎确定各规格的载荷，在JATMA的情况下为“最大负载能力”，在TRA的情况下为表格“TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES”所记载的最大值，在ETRTO的情况下为“LOADCAPACITY”。

中央主沟3以锯齿状延伸。本实施方式的中央主沟3交替地包括中央长边部3A和中央短边部3B。中央长边部3A相对于轮胎周向而朝一侧倾斜。中央短边部3B向与中央长边部3A相反的方向倾斜并且轮胎周向的长度小于中央长边部3A。这样的中央主沟3能够有效地汇集中央主沟3两侧的陆地部的踏面与路面之间的水膜，因此能够提高排水性能。另外，中央短边部3B相对于轮胎周向的角度θ2较大，因此在直行行驶时，在使中央短边部3B闭合的方向上作用有力，从而抑制中央短边部3B附近的陆地部向轮胎周向变形，且减小相对于路面的滑动。由此抑制踵趾磨损。

中央主沟3具有：锯齿的顶部3h，其在中央长边部3A与中央短边部3B的交叉位置向轮胎轴向一侧(在图1中为右侧)凸出；锯齿的顶部3k，其在中央长边部3A与中央短边部3B的交叉位置向轮胎轴向另一侧(在图1中为左侧)凸出。

中央长边部3A相对于轮胎周向的角度θ1优选为0.5度～6.5度。中央短边部3B相对于轮胎周向的角度θ2优选为5度～15度。在中央长边部3A的角度θ1超过6.5度的情况下，或者中央短边部3B的角度θ2超过15度的情况下，有可能使中央主沟3的锯齿的顶部3h、3k附近的陆地部的刚性过度降低。另外，在中央长边部3A的角度θ1小于0.5度的情况下、或者中央短边部3B的角度θ2小于5度的情况下，有可能无法有效地汇集中央主沟3两侧的陆地部的踏面与路面之间的水膜。

从使中央主沟3两侧的陆地部的刚性增大并且使中央主沟3两侧的陆地部相对于路面的滑动减小的观点出发，中央长边部3A的轮胎周向的长度L1与中央短边部3B的轮胎周向的长度L2之比L1/L2优选为1.3～2.3。

如图2所示，中间主沟4以锯齿状延伸。本实施方式的中间主沟4交替地包括中间第一部分4A和中间第二部分4B。中间第一部分4A相对于轮胎周向而朝一侧倾斜。中间第二部分4B向与中间第一部分4A相反的方向倾斜并且轮胎周向的长度与中间第一部分4A相同。这样的中间主沟4能够减小排水阻力，因此能够顺畅地排出沟内的水。中间主沟4附近的陆地部与中央主沟3附近的陆地部相比，由于直行行驶时的接地压较小，因此能够使提高排水性能优先于抑制陆地部的移动。另外，中间第一部分4A与中间第二部分4B也可以是不同的轮胎周向的长度。

中间主沟4具有：锯齿的顶部4h，其在中间第一部分4A与中间第二部分4B的交叉位置向轮胎轴向外侧凸出；锯齿的顶部4k，其在中间第一部分4A与中间第二部分4B的交叉位置向轮胎轴向内侧凸出。

中间主沟4相对于轮胎周向的角度θ3优选为2度～8度。由此能够提高作用有比中央主沟3附近的陆地部大的横向力的中间主沟4附近的陆地部的轮胎轴向刚性，并且能够实现顺畅的排水。

从同样的观点出发，中间第一部分4A、中间第二部分4B的轮胎周向的长度L3优选为胎面宽度TW的10％～20％。

胎肩主沟5以锯齿状延伸。本实施方式的胎肩主沟5交替地包括胎肩第一部分5A和胎肩第二部分5B。胎肩第一部分5A相对于轮胎周向朝一侧倾斜。胎肩第二部分5B向与胎肩第一部分5A相反的方向倾斜，并且具有与胎肩第一部分5A相同的轮胎周向的长度。胎肩主沟5能够有效地汇集胎肩主沟5两侧的陆地部的踏面与路面之间的水膜，因此提高排水性能。另外胎肩第一部分5A与胎肩第二部分5B也可以是不同的轮胎周向的长度。

胎肩主沟5具有：锯齿的顶部5h，其在胎肩第一部分5A与胎肩第二部分5B的交叉位置向轮胎轴向外侧凸出；锯齿的顶部5k，其在胎肩第一部分5A与胎肩第二部分5B的交叉位置向轮胎轴向内侧凸出。

胎肩主沟5的角度θ4优选为1度～7度。在转弯行驶时，在胎肩主沟5的轮胎轴向外侧的陆地部作用有较大的横向力。因此通过减小胎肩主沟5相对于轮胎周向的角度θ4，从而能够使该陆地部的轮胎轴向的刚性遍布轮胎周向均匀化，因此能够提高耐不均匀磨损性能。

这样，在本实施方式中，通过规定中央主沟3、中间主沟4以及胎肩主沟5的角度θ1～θ4，从而抑制直行行驶时作用有较大的接地压的轮胎赤道C侧的陆地部的轮胎周向的变形，并且提高转弯行驶时作用有较大的横向力的胎面端Te侧的陆地部的轮胎轴向刚性。因此均衡地抑制轮胎轴向内外的各陆地部的踵趾磨损或单侧磨损等不均匀磨损。

为了有效地发挥上述作用，胎肩第一部分5A、胎肩第二部分5B的轮胎周向的长度L4优选为胎面宽度TW的10％～20％。

胎肩主沟5的沟宽度W3优选为大于中间主沟4的沟宽度W2。另外，中间主沟4的沟宽度W2优选为大于中央主沟3的沟宽度W1。由此，与胎面端Te侧的陆地部的轮胎周向刚性相比，更能够提高轮胎赤道C侧的陆地部的轮胎周向刚性，因此提高踵趾磨损等耐不均匀磨损性能。另外，借助沟宽度较大的胎肩主沟5来确保胎面部2整体的沟容积，因此抑制排水性能变差。从这样的观点出发，中央主沟3的沟宽度W1优选为胎面宽度TW的0.5％～3％。中间主沟4的沟宽度W2优选为中央主沟3的沟宽度W1的1.5倍～3.0倍。胎肩主沟5的沟宽度W3优选为中央主沟3的沟宽度W1的2.0倍～4.0倍。

能够按照惯例分别决定中央主沟3的沟深度(省略图示)、中间主沟4的沟深度D1(如图6所示)以及胎肩主沟5的沟深度(省略图示)。各主沟3～5的沟深度，例如优选为10mm～16.5mm。

通过这样的各主沟3～5，在胎面部2设置有一对中央陆地部6、6、一对中间陆地部7、7以及一对胎肩陆地部8、8。中央陆地部6形成在中央主沟3与中间主沟4之间。中间陆地部7形成在中间主沟4与胎肩主沟5之间。胎肩陆地部8形成在胎肩主沟5与胎面端Te之间。

图3是图1的中央陆地部6的放大图。如图3所示，在本实施方式中，通过使中央主沟3与中间主沟4的锯齿相位错开大约一半间距，从而使中央陆地部6的轮胎轴向的宽度Wc在轮胎周向上反复增减。即，中央陆地部6具有最大宽度部6A与最小宽度部6B。最大宽度部6A是将中央主沟3的任一个锯齿的顶部3h、3k与中间主沟4的锯齿外侧的顶部4h连接，从而使轮胎轴向的宽度Wc为最大的部分。最小宽度部6B是将中央主沟3的任一个锯齿的顶部3h、3k与中间主沟4的锯齿内侧的顶部4k连接，从而使轮胎轴向的宽度Wc为最小的部分。最大宽度部6A与最小宽度部6B沿轮胎周向交替地设置。

中央陆地部6在轮胎周向上设置有在中央陆地部6的最小宽度部6B延伸的多条中央横沟9。这样的中央横沟9汇集中央陆地部6的踏面6n的水膜，从而能够向中央主沟3或中间主沟4排水，由此提高排水性能。另外，这样的中央横沟9的轮胎轴向的长度较小，因此能够将沟内的水容易地向两侧的主沟3、4排出。

中央横沟9以直线状延伸。由此提高中央横沟9两侧的中央陆地部6的刚性，从而能够抑制踵趾磨损。

中央横沟9相对于轮胎轴向倾斜。这样的中央横沟9具有轮胎周向成分，因此利用轮胎的转动，能够将中央横沟9内的水向两侧的主沟3、4排出。在中央横沟9相对于轮胎轴向的角度θ5较大的情况下，有可能使中央横沟9附近的中央陆地部6的刚性降低。因此中央横沟9相对于轮胎轴向的角度θ5优选为5度～15度。

中央横沟9的沟宽度W4优选为胎面宽度TW的1.5％～4.5％。由此，能够确保中央陆地部6的刚性，并且能够有效地汇集中央陆地部6的踏面的水膜。

图4是中央横沟9的横剖面图。如图4所示，中央横沟9具有：沟底9a，其与填满沟而得到的中央陆地部6的假想踏面6s实质上平行；一对沟壁面9b、9b，它们从沟底9a的两侧延伸至中央陆地部6的踏面6n。这样的沟底9a将沟容积确保得较大，从而能够提高排水性能。另外，中央横沟9的沟底9a不限定于这样的形状。

为了长期维持排水性能并且将中央陆地部6的刚性确保得较高，从而抑制踵趾磨损等不均匀磨损，中央横沟9的沟深度D2优选为中间主沟4的沟深度D1(图6所示)的90％～98％。

如图3所示，中央陆地部6被中央横沟9划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的中央花纹块11。这样的中央花纹块11的轮胎轴向的宽度Wc从轮胎周向的中央部分11c趋向两端部11t减小，因此中央花纹块11的两端部11t在中央花纹块11踏入时以及蹬出时适度地变形，从而抑制相对于路面的滑动。由此减少作用于中央花纹块11的两端部11t的磨损能量，从而大幅提高耐不均匀磨损性能。另外，“六边形状”无需是精确的六边形，只要中央花纹块11的轮胎轴向的宽度从中央花纹块11的轮胎周向的中央部分11c侧趋向两端部11t侧减小即可。

在中央花纹块11设置有将中央主沟3与中间主沟4之间连接的开放式的中央刀槽13。由此，中央花纹块11被划分为中央刀槽13两侧的中央花纹块片11a、11a。中央刀槽13吸收中央花纹块11的踏面11n的水膜，从而有助于提高排水性能。另外，宽度小的刀槽在中央花纹块11的轮胎周向的花纹块边缘接地时，向使宽度闭合的方向变形，因此相邻的刀槽的壁面彼此紧贴而互相支撑，从而抑制陆地部的刚性降低。因此，中央刀槽13在作用有高接地压且难以排水的中央花纹块11中，均衡地提高排水性能和耐不均匀磨损性能。

中央刀槽13以锯齿状延伸。由此也抑制中央花纹块片11a、11a朝向轮胎轴向变形，从而进一步确保抑制相对于路面的滑动。另外，中央刀槽13不限定于这样的方式，例如也可以以波状、正弦波状、直线状延伸。

在本实施方式中，中央刀槽13将中央主沟3的中央长边部3A与中间主沟4向轮胎轴向外侧凸出的锯齿的顶部4h连接。这样，将中央刀槽13配置于中央花纹块11的轮胎周向刚性大的部分，从而将各中央花纹块片11a、11a的刚性平衡维持得较高。

中央刀槽13优选为向与中央横沟9相同的方向倾斜。由此能够在轮胎轴向的两侧均衡地确保中央花纹块片11a的轮胎周向的刚性，从而能够抑制踵趾磨损等。为了进一步提高这样的作用，优选中央刀槽13相对于轮胎周向的角度θ6以与中央横沟9相同的角度θ5倾斜。如本实施方式那样，以锯齿状延伸的刀槽的角度用锯齿状的摆幅中心线来定义。

虽没有特别的限定，但为了有效地发挥上述的作用，中央刀槽13的深度(省略图示)优选为中间主沟4的沟深度D1的80％以上，更优选为84％以上，并且优选为96％以下，更优选为92％以下。

图5是图1的右侧的中间陆地部7以及胎肩陆地部8的放大图。如图5所示，在本实施方式中，通过将中间主沟4以及胎肩主沟5的锯齿相位错开大约一半间距，从而使中间陆地部7的轮胎轴向的宽度Wm在轮胎周向上反复增减。这样，中间陆地部7具有最大宽度部7A和最小宽度部7B。最大宽度部7A是将中间主沟4的内侧的顶部4k与胎肩主沟5的外侧的顶部5h连接，从而使中央主沟3的轮胎轴向的宽度Wm为最大的部分。最小宽度部7B是将中间主沟4的外侧的顶部4h与胎肩主沟5的内侧的顶部5k连接，从而使轮胎轴向的宽度Wm为最小的部分。最大宽度部7A与最小宽度部7B沿轮胎周向交替地设置。

中间陆地部7在轮胎周向上设置有在最小宽度部7B延伸的多条中间横沟15。这样的中间横沟15汇集中间陆地部7的踏面7n的水膜，从而能够向中间主沟4或胎肩主沟5排水，由此提高排水性能。另外，中间横沟15的轮胎轴向的长度较小，因此能够将沟内的水容易地向两侧的主沟4、5排出。

中间横沟15以直线状延伸。由此，将中间横沟15两侧的中间陆地部7的刚性确保得较高，从而抑制相对于路面的滑动。

中间横沟15相对于轮胎轴向倾斜。这样的中间横沟15具有轮胎周向成分，因此利用轮胎的转动，能够将中间横沟15内的水向两侧的主沟4、5排出。

优选中间横沟15的角度θ7大于中央横沟9的角度θ5(图3所示)。一般来说，越是轮胎轴向内侧的陆地部，直行行驶时产生的接地压越作用得大。因此通过将中央横沟9附近的中央陆地部6的花纹刚性确保为大于中间横沟15附近的中间陆地部7的花纹刚性，从而能够减小中央陆地部6的中央横沟9附近与中间陆地部7的中间横沟15附近的磨损差。从这样的观点出发，中间横沟15的角度θ7优选为4～14度。

图6是中间陆地部7的包括中间横沟15在内的侧视图。如图6所示，在本实施方式中，中间横沟15具有：沟底15a，其与填满沟而得到的假想踏面实质上平行；一对沟壁面15b、15b，它们从沟底的两侧延伸至中间陆地部7的踏面7n。

在中间横沟15的沟底15a设置有沟底刀槽16，该沟底刀槽16向中间横沟15的轮胎径向内侧延伸。在中间横沟15附近的中间陆地部7接地时，这样的沟底刀槽16向使中间横沟15打开的方向变形，从而提高湿路性能。另外，通过将沟底刀槽16设置于中间横沟15，从而维持中央陆地部6、中间陆地部7的刚性平衡，由此抑制踵趾磨损的产生。本实施方式的沟底刀槽16遍布中间横沟15的全长而设置。

沟底刀槽16的深度D4优选为中间主沟4的沟深度D1与中间横沟15的沟深度D3之差(D1-D3)的40％～60％。即，在沟底刀槽16的深度D4小于沟深度之差(D1-D3)的40％的情况下，难以向使中间横沟15打开的方向变形，因此有可能无法提高湿路性能。在沟底刀槽16的深度D4超过沟深度之差(D1-D3)的60％的情况下，中间陆地部7的刚性减小，有可能使耐不均匀磨损性能变差。

中间横沟15的沟宽度W5优选为大于中央横沟9的沟宽度W4(如图3所示)。由此，能够将中央主沟3内的水向宽度较宽的中间主沟4顺畅地排出。从确保中间陆地部7的刚性的观点出发，中间横沟15的沟宽度W5优选为中央横沟9的沟宽度W4的1.5倍～2.5倍。

为了确保中间陆地部7的刚性，中间横沟15的沟深度D3优选为小于中央横沟9的沟深度D2。中间横沟15的沟深度D3优选为中间主沟4的沟深度D1的68％～84％。

如图5所示，中间陆地部7由中间横沟15划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的中间花纹块17。这样的中间花纹块17的轮胎轴向的宽度Wm，从轮胎周向的中央部分17c趋向两端部17t减小，因此中间花纹块17的两端部17t在中间花纹块17的踏入时以及蹬出时适度地变形，从而抑制相对于路面的滑动。由此降低作用于中间花纹块17的两端部17t的磨损能量，从而大幅地提高耐磨损性能。另外，“六边形状”被定义为与中央花纹块11的情况相同。

本实施方式的中间花纹块17是在其踏面17n不设置沟、刀槽的平坦状的花纹块。这样的中间花纹块17具有较大的刚性，因此抑制不均匀磨损。

在本实施方式中，胎肩陆地部8的轮胎轴向的宽度Ws因锯齿状的胎肩主沟5而在轮胎周向上反复增减。由此胎肩陆地部8具有最大宽度部8A和最小宽度部8B。最大宽度部8A是将胎肩主沟5外侧的顶部5h与胎面端Te连接，从而使轮胎轴向的宽度为最大的部分。最小宽度部8B是将胎肩主沟5内侧的顶部5k与胎面端Te连接，从而使轮胎轴向的宽度为最小的部分。最大宽度部8A与最小宽度部8B沿轮胎周向交替地设置。

胎肩陆地部8在轮胎周向上设置有多条胎肩横沟21，它们在胎肩陆地部8的最小宽度部8B延伸。这样的胎肩横沟21的轮胎轴向的长度形成得较小，因此能够将沟内的排水顺畅地向胎面端Te的外侧排出。

本实施方式的胎肩横沟21包括胎肩内侧部21A和胎肩外侧部21B。胎肩内侧部21A具有从胎肩主沟5向轮胎轴向外侧延伸并且在胎肩陆地部8内形成终端的外端21e。胎肩外侧部21B将胎肩内侧部21A的外端21e与胎面端Te连接、并且沟宽度W6趋向轮胎轴向外侧而逐渐增加。这样的胎肩外侧部21B进一步提高排水性能。

在本实施方式中，胎肩内侧部21A以直线状延伸。由此，能够确保胎肩内侧部21A两侧的胎肩陆地部8的刚性较高。

胎肩横沟21相对于轮胎轴向的角度θ8优选为小于中间横沟15的上述角度θ7。由此，能够将转弯行驶时作用有较大的横向力的胎肩陆地部8的胎肩横沟21两侧的轮胎轴向刚性确保得较大，从而能够抑制单侧磨损等不均匀磨损。胎肩横沟21的角度θ8优选为5度以下，更优选为2度以下。

在本实施方式中，通过将胎肩横沟21的角度θ8规定为小于中间横沟15的角度θ7，并将中间横沟15的角度θ7规定为大于中央横沟9的角度θ5，从而提高胎面端Te侧的胎肩陆地部8的轮胎轴向刚性，并且提高中央花纹块11的轮胎周向两侧的花纹刚性，由此均衡地提高耐不均匀磨损性能。

胎肩横沟21的沟宽度W6优选为中间横沟15的沟宽度W5的80％～120％。由此，确保胎肩陆地部8的轮胎周向刚性，从而抑制踵趾磨损，并且将胎肩横沟21的排水阻力维持为较小。胎肩横沟21的沟宽度W6是沟中心线上的平均沟宽度。

胎肩横沟21的沟深度(省略图示)优选小于中间横沟15的沟深度D2。这样的胎肩横沟21将作用有较大的横向力的胎肩陆地部8的轮胎轴向刚性确保得较高，从而抑制单侧磨损等不均匀磨损。从这样的观点出发，胎肩横沟21的沟深度优选为胎肩主沟5的沟深度的16％～32％。

本实施方式的胎肩陆地部8由胎肩横沟21划分为沿轮胎周向排列的踏面呈多边形状的胎肩花纹块23。在本实施方式中，胎肩花纹块23的轮胎轴向的宽度Ws，从轮胎周向的中央部分23c趋向两端部23t而减小。因此胎肩花纹块23的两端部23t在胎肩花纹块23的踏入时以及蹬出时适度地变形，从而抑制相对于路面的滑动。

在本实施方式中，一对胎肩花纹块23、23的轮胎轴向最大宽度WS、一对中间花纹块17、17的轮胎轴向最大宽度WM、一对中央花纹块11、11的轮胎轴向最大宽度WC、以及一对中央花纹块11、11的各中央刀槽13、13的轮胎轴向最大长度WL的合计值(LA)，被规定为胎面宽度TW的1.05倍～1.31倍。即，在轮胎周向的中央部分的宽度比两端部的宽度大的各花纹块11、17、23中，其轮胎轴向最大宽度WC、WM、WS与各花纹块11、17、23的花纹块边缘的轮胎轴向成分相关。因此通过规定各花纹块11、17、23的轮胎轴向最大宽度WC、WM、WS和中央刀槽13的轮胎轴向最大长度WL，从而在胎面部2整体发挥花纹块边缘与中央刀槽13的轮胎轴向成分的刮擦力所带来的水膜除去效果，来提高湿路性能，并且抑制各花纹块11、17、23的刚性降低，从而能够维持耐不均匀磨损性能。为了进一步发挥这样的效果，上述合计值LA优选为胎面宽度TW的1.12倍～1.24倍。

本实施方式的胎肩花纹块23是在其踏面23n不设置沟、刀槽的平坦状的花纹块。这样的胎肩花纹块23具有较大的刚性，因此抑制不均匀磨损。

胎面部2的陆地比优选为70％～82％，更优选为73％～79％。由此，确保各主沟3～5、各横沟9、15、21的沟容积，并且将各花纹块11、17、23的刚性维持得较高，从而均衡地提高耐不均匀磨损性能和排水性能。

以上，对本发明的重载荷用充气轮胎进行了详细地说明，但本发明不限定于上述具体的实施方式，当然能够变更为各种方式来实施。

实施例

基于表1的规格试制具有图1的基本花纹的尺寸为275/80R22.5的轮胎，并对各供试轮胎的耐不均匀磨损性能以及湿路性能进行了测试。各供试轮胎的通用规格、测试方法如下。

胎面宽度TW：231mm

各主沟的沟深度：16.5mm

中间横沟的角度θ7：10度

测试方法如下。

耐不均匀磨损性能(踵趾磨损)

在下述条件下，将各测试轮胎安装于载重10吨2-D车辆的全部车轮，并且测试驾驶员使上述车辆在干燥沥青路面的测试路线上行驶了60000km。然后测定了后轮的中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块的轮胎周向两侧的磨损量之差。对各花纹块，在8个花纹块进行了测定。结果用全部测定值的平均值来表示。数值越小越好。

轮辋(全部车轮)：22.5×7.5

内压(全部车轮)：900kPa

装载载荷：5t(装载于装卸台前方)

湿路性能

测试驾驶员驾车在设置有水深为5mm的水坑的上述测试路线上行驶，并且通过测试驾驶员的感官，对与此时的方向盘响应性、转弯性能、牵引性以及抓地性等相关的行驶特性进行了评价。结果用以实施例1的值为100的指数来表示。测试驾驶员在认识到显著的性能差时，给予20分的差值，在认识到明确的性能差时，给予10分的差值。数值越大越好。

测试的结果示于表1。

表1

测试的结果能够确认：与比较例相比，实施例的轮胎均衡地提高了耐不均匀磨损性能以及湿路性能。另外，改变轮胎尺寸进行了测试，但与该测试结果相同。

Claims (9)

1.一种重载荷用充气轮胎，通过在胎面部设置：在轮胎赤道上沿轮胎周向以锯齿状连续地延伸的一条中央主沟、在所述中央主沟的两侧各配置一条且沿轮胎周向以锯齿状连续地延伸的中间主沟、以及在各所述中间主沟的轮胎轴向外侧各配置一条且沿轮胎周向以锯齿状连续地延伸的胎肩主沟，

由此在所述中央主沟与所述中间主沟之间形成有轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减的一对中央陆地部，在所述中间主沟与所述胎肩主沟之间形成有轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减的一对中间陆地部，并且在所述胎肩主沟与胎面端之间形成有轮胎轴向的宽度在轮胎周向上反复增减的一对胎肩陆地部，

所述重载荷用充气轮胎的特征在于，

各所述中央陆地部由多条中央横沟划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的中央花纹块，所述中央横沟将所述中央陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的所述中央主沟的锯齿的顶部与所述中间主沟的锯齿的顶部连接，

各所述中间陆地部由多条中间横沟划分为沿轮胎周向排列的踏面呈六边形状的中间花纹块，所述中间横沟将所述中间陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的所述中间主沟的锯齿的顶部与所述胎肩主沟的锯齿的顶部连接，

各所述胎肩陆地部由多条胎肩横沟划分为沿轮胎周向排列的踏面呈多边形状的胎肩花纹块，所述胎肩横沟将所述胎肩陆地部的轮胎轴向的宽度为最小的所述胎肩主沟的锯齿的顶部与胎面端连接，

在所述中央花纹块设置有沿轮胎轴向延伸的中央刀槽，

一对所述中央花纹块的各轮胎轴向最大宽度、一对所述中间花纹块的各轮胎轴向最大宽度、一对所述胎肩花纹块的各轮胎轴向最大宽度、以及一对所述中央花纹块的各中央刀槽的轮胎轴向最大长度的合计值，为胎面宽度的1.05倍～1.31倍。

2.根据权利要求1所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中央刀槽的深度为所述中间主沟的沟深度的80％～96％。

3.根据权利要求1或2所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

在所述中间横沟的沟底设置有沟底刀槽，

所述沟底刀槽的深度为所述中间横沟的沟深度与所述中间主沟的沟深度之差的40％～60％。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中央横沟的沟深度大于所述中间横沟的沟深度，

所述中间横沟的沟深度大于所述胎肩横沟的沟深度。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中央主沟的沟宽度小于所述中间主沟的沟宽度，

所述中间主沟的沟宽度小于所述胎肩主沟的沟宽度。

6.根据权利要求1～5中任一项所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中间主沟相对于轮胎周向的角度为2度～8度。

7.根据权利要求1～6中任一项所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中央主沟将长边部和短边部交替地排列，所述短边部向与所述长边部相反的方向延伸并且轮胎周向的长度小于所述长边部。

8.根据权利要求7所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中央刀槽将所述长边部与向所述中间主沟的轮胎轴向外侧凸出的锯齿的顶部连接。

9.根据权利要求1～8中任一项所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，

所述中央横沟的沟深度为所述中间主沟的沟深度的90％～98％，

所述中间横沟的沟深度为所述中间主沟的沟深度的68％～84％，

所述胎肩横沟的沟深度为所述胎肩主沟的沟深度的16％～32％。