CN105593600B - 锅炉系统以及具备该锅炉系统的发电设备 - Google Patents

锅炉系统以及具备该锅炉系统的发电设备 Download PDF

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Abstract

本发明提供锅炉系统(100)，其具备：锅炉(10)，其使以小于8.0％的重量百分比浓度含有硫成分、以小于0.1％的重量百分比浓度含有氯成分、以小于20.0％的重量百分比浓度含有水分的燃料燃烧而生成燃烧气体；袋滤器(20)，其去除硫氧化物并且去除煤尘；脱硝部(30)，其去除氮氧化物；脱硫用吸收剂供给部(40)，其在袋滤器(20)的上游侧将脱硫用吸收剂混入到燃烧气体中；以及重整器(50)，其在脱硝部(30)的上游侧将脱硝用还原剂混入到燃烧气体中，袋滤器(20)以干式进行脱硫，并且使通过袋滤器(20)后向脱硝部(30)流入的燃烧气体的温度为高于200℃且350℃以下，被袋滤器(20)去除了硫氧化物后的燃烧气体以在脱硝部(30)的上游侧未被加热的状态向脱硝部(30)流入。

Description

锅炉系统以及具备该锅炉系统的发电设备
技术领域
本发明涉及锅炉系统以及具备该锅炉系统的发电设备。
背景技术
以往，已知在具备使煤、重油、生物质等燃料燃烧的锅炉的锅炉系统中，具备去除从锅炉排出的燃烧气体所包含的氮氧化物(NOx)的脱硝装置以及去除燃烧气体所包含的硫氧化物(SOx)的脱硫装置。
这样的锅炉系统大多从锅炉侧起依次配置脱硝装置、电集尘器、脱硫装置。另外，作为脱硝装置，大多采用向通过燃烧产生的燃烧气体中喷雾氨(NH3)而将燃烧气体中的氮氧化物还原的脱硝装置。
然而，在脱硫装置的上游侧配置将氨用作还原剂的脱硝装置的情况下，成为向脱硝装置流入的燃烧气体中混入有大量的硫氧化物的状态。在该情况下，在脱硝装置中，燃烧气体中的硫氧化物与氨发生反应而产生硫酸氢铵(ammonium hydrogen sulfate：(NH4)HSO4)。当因该硫酸氢铵而导致在脱硝装置的下游侧的流路、装置中堆积灰尘时，存在燃烧气体难以流通而压力损耗上升这样的问题。另外，也存在燃烧气体所包含的硫氧化物与金属发生反应而发生金属腐蚀这样的问题。此外，还存在因硫酸氢铵而生成冷凝性微粒子(例如被称为PM2.5的微小粒子物质)这样的问题。
另外，在脱硝装置的下游侧配置电集尘器的情况下，成为在向脱硝装置流入的燃烧气体中混入有煤尘等杂质的状态。由于在设于脱硝装置的催化剂上附着有杂质等，催化剂会发生劣化，从而还存在脱硝装置的寿命变短这样的问题。
另一方面，在专利文献1中，提出有从锅炉侧起依次配置电集尘器、脱硫装置、脱硝装置的锅炉系统。根据专利文献1所记载的锅炉系统，由于从向脱硝装置导入的燃烧气体中去除了硫氧化物、煤尘等杂质，因此，能够避免上述的问题。
在专利文献2中，公开了使柴油燃料部分氧化而转换成一氧化碳以及氢、并作为还原剂供给至烃类选择性催化还原催化剂的稀薄燃烧发动机。
在专利文献3中，公开了利用烃还原剂通过催化作用来还原氮氧化物的NOx还原方法。
在专利文献4中，公开了将Ir和其他金属以合金状态担载于载体上的废气处理催化剂。
在专利文献5中，公开了从发动机侧起依次配置有脱硫装置、煤尘捕集机构、脱硝催化剂的装置。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平08-206446号公报
专利文献2：日本特表2012-522930号公报
专利文献3：日本特表2010-507480号公报
专利文献4：日本特开2004-33989号公报
专利文献5：日本特许第5030343号公报
发明内容
发明要解决的技术问题
专利文献1所记载的锅炉系统采用了湿式的脱硫装置，因此，由于在脱硫装置中通过，燃烧气体的温度会下降。因此，在专利文献1中，在利用加热装置将通过了脱硫装置的燃烧气体的温度加热至可进行脱硝反应的温度之后，再供给至脱硝装置。
然而，在专利文献1所记载的锅炉系统中，需要利用加热装置对向脱硝装置供给的燃烧气体进行加热，因此，存在锅炉系统整体的热效率降低这样的问题。
专利文献2涉及进行稀薄燃烧发动机的排气流中的氮氧化物的去除的系统，而非涉及含硫氧化物的废气的去除。
另外，专利文献3涉及进行柴油发动机的废气中的氮氧化物的去除的催化剂，而非涉及包含硫氧化物的去除在内的系统。
另外，专利文献4涉及对含有氮氧化物的废气进行净化的排气处理催化剂，而非涉及包含硫氧化物的去除在内的系统。
另外，专利文献5虽然公开了氮氧化物、硫氧化物以及煤尘的去除，但是并非涉及同时进行脱硫和除尘、或者脱硫和脱硝的技术。
本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于，提供一种不降低锅炉系统整体的热效率就能够去除燃烧气体中的硫氧化物以及氮氧化物的锅炉系统以及具备该锅炉系统的发电设备。
用于解决技术问题的方案
为了实现上述目的，本发明采用以下的方案。
本发明的第一方案的锅炉系统的特征在于，具备：锅炉，其使以小于8.0％的重量百分比浓度含有硫成分、以小于0.1％的重量百分比浓度含有氯成分、以小于20.0％的重量百分比浓度含有水分的燃料燃烧而生成燃烧气体；去除部，其去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物，并且去除该燃烧气体所包含的煤尘；脱硝部，其去除被所述去除部去除了所述硫氧化物后的所述燃烧气体所包含的氮氧化物；脱硫用吸收剂供给部，其在所述去除部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物的吸收剂混入到所述燃烧气体中；以及脱硝用还原剂供给部，其在所述脱硝部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的氮氧化物的还原剂混入到所述燃烧气体中，所述去除部以干式进行脱硫，并且使向所述去除部流入的所述燃烧气体的温度为高于200℃且350℃以下，被所述去除部去除了所述硫氧化物后的所述燃烧气体以在所述脱硝部的上游侧未被加热的状态向该脱硝部流入。
根据本发明的第一方案的锅炉系统，从锅炉排出的燃烧气体在比脱硝部靠上游侧的位置通过以干式进行脱硫的去除部被去除硫氧化物。由于脱硫部为干式，因此，与湿式相比，几乎不会发生燃烧气体的温度下降，在通过脱硫部之前和通过脱硫部之后，燃烧气体的温度未下降而得以维持。因此，无需在脱硝部的上游侧设置用于将燃烧气体加热至能够进行脱硝反应的温度的加热装置。因此，不降低锅炉系统整体的热效率而能够由脱硝部进行氮氧化物的去除。
另外，根据本发明的第一方案的锅炉系统，向去除硫氧化物的去除部和去除氮氧化物的脱硝部流入的燃烧气体的温度分别维持在高于200℃且350℃以下的范围内。通过将燃烧气体的温度维持在这样的范围内，能够将脱硫率以及脱硝率分别维持在一定程度以上的值。
另外，根据本发明的第一方案的锅炉系统，去除部具备去除硫氧化物的脱硫功能和去除燃烧气体所包含的煤尘的煤尘去除功能这双方。因此，与分别独立地设置具备脱硫功能的脱硫部和具备煤尘去除功能的集尘部的情况相比，能够使设备小型化。
另外，由于成为在向脱硝部流入的燃烧气体中未混入煤尘的状态，因此能够增加脱硝部的寿命。
这样，根据本发明的第一方案，能够提供不降低锅炉系统整体的热效率而能够去除燃烧气体中的硫氧化物以及氮氧化物的锅炉系统。
本发明的第一方案的锅炉系统也可以具备空气预热器，该空气预热器对从所述锅炉排出的所述燃烧气体与空气进行热交换，将被加热了的所述空气作为2次空气向所述锅炉供给，并且将通过与所述空气的热交换而温度下降了的所述燃烧气体向所述去除部供给。
这样，利用空气预热器使向脱硫部流入的燃烧气体的温度成为高于200℃且350℃以下，能够使燃烧气体的温度降低至能获得所希望的脱硫率的温度。
本发明的第一方案的锅炉系统也可以为，所述锅炉将所述燃烧气体的温度调整为，使向外部排出的所述燃烧气体的温度成为360℃以上且400℃以下，所述空气预热器将所述空气的温度调整为，使从所述锅炉流入的所述燃烧气体的温度下降到高于200℃且350℃以下。
这样，在将从锅炉排出的燃烧气体的温度调整到360℃以上且400℃以下之后，能够利用空气预热器使该燃烧气体下降到高于200℃且350℃以下。
本发明的第一方案的锅炉系统也可以为，所述脱硝用还原剂是以一氧化碳、氢以及烃中的至少一种以上为主要成分的气体。
这样，与使用氨作为脱硝用还原剂的情况相比，能够防止因硫酸氢铵引起的灰尘堆积而导致压力损耗上升的不良情况。另外，能够防止因硫酸氢铵而生成冷凝性微粒子(例如被称为PM2.5的微小粒子物质)这样的不良情况。
本发明的第一方案的锅炉系统也可以具备加湿部，该加湿部将包含由所述脱硫用吸收剂供给部供给的所述脱硫用吸收剂的空气加湿并向所述去除部的上游侧供给。
这样，能够促进燃烧气体所包含的硫氧化物与脱硫用吸收剂的反应而提高脱硫率。
本发明的第一方案的锅炉系统也可以为，使向所述去除部流入的所述燃烧气体的温度为210℃以上且270℃以下。如上所述，由于去除部以干式进行脱硫，因此，流入到去除部的210℃以上且270℃以下的燃烧气体在维持温度的状态下向脱硝部流入。
这样，能够向脱硝部供给脱硝部的脱硝率特别高的温度的燃烧气体，能够提高脱硝部中的脱硝率。
本发明的第二方案的锅炉系统的特征在于，具备：锅炉，其使以小于8.0％的重量百分比浓度含有硫成分、以小于0.1％的重量百分比浓度含有氯成分、以小于20.0％的重量百分比浓度含有水分的燃料燃烧而生成燃烧气体；去除部，其去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物以及氮氧化物；脱硫用吸收剂供给部，其在所述去除部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物的脱硫用吸收剂混入到所述燃烧气体中；以及脱硝用还原剂供给部，其在所述去除部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的氮氧化物的脱硝用还原剂混入到所述燃烧气体中，所述去除部具备干式的脱硫功能，并且使通过所述去除部的所述燃烧气体的温度为高于200℃且350℃以下。
根据本发明的第二方案的锅炉系统，由于去除部具备的脱硫功能为干式，因此，与湿式相比，几乎不会发生燃烧气体的温度下降。另外，由于去除部将硫氧化物以及氮氧化物去除，因此在向去除部供给的燃烧气体的温度下能够进行脱硝反应。因此，无需在去除部的上游侧设置将燃烧气体加热至能够进行脱硝反应的温度的加热装置。因此，不降低热效率而能够由去除部进行氮氧化物的去除。
另外，根据本发明的第二方案的锅炉系统，向去除硫氧化物以及氮氧化物的去除部流入的燃烧气体的温度被维持在高于200℃且350℃以下的范围内。通过将燃烧气体的温度维持在这样的范围内，能够将脱硫率以及脱硝率分别维持在一定程度以上的值。
另外，本发明的第二方案的锅炉系统的去除部具备去除硫氧化物的脱硫功能和去除氮氧化物的脱硝功能这双方。因此，与分别独立地设置具备脱硫功能的脱硫部和具备脱硝功能的脱硝部的情况相比，能够使设备小型化。
这样，根据本发明的第二方案，能够提供不降低锅炉系统整体的热效率而能够去除燃烧气体中的硫氧化物以及氮氧化物的锅炉系统。
本发明的第二方案的锅炉系统也可以具备空气预热器，该空气预热器对从所述锅炉排出的燃烧气体与空气进行热交换，将被加热了的所述空气作为2次空气向所述锅炉供给，并且将通过与所述空气的热交换而温度下降了的所述燃烧气体向所述去除部供给。
这样，利用空气预热器使向去除部流入的燃烧气体的温度为高于200℃且350℃以下，能够使燃烧气体的温度降低至能获得所希望的脱硫率的适当温度。
本发明的第二方案的锅炉系统也可以为，所述锅炉将所述燃烧气体的温度调整为，使向外部排出的所述燃烧气体的温度成为360℃以上且400℃以下，所述空气预热器将所述空气的温度调整为，使从所述锅炉流入的所述燃烧气体的温度下降到高于200℃且350℃以下。
这样，在将从锅炉排出的燃烧气体的温度调整到360℃以上且400℃以下之后，能够利用空气预热器使该燃烧气体的温度下降到高于200℃且350℃以下。
本发明的第二方案的锅炉系统也可以为，所述脱硝用还原剂是以一氧化碳、氢以及烃中的至少一种为主要成分的气体。
这样，与使用氨作为脱硝用还原剂的情况相比，能够防止因硫酸氢铵引起的灰堆积而导致压力损耗上升的不良情况。另外，能够防止因硫酸氢铵而生成冷凝性微粒子(例如被称为PM2.5的微小粒子物质)这样的不良情况。
本发明的第二方案的锅炉系统也可以具备加湿部，该加湿部将包含由所述脱硫用吸收剂供给部供给的所述脱硫用吸收剂的空气加湿并向所述去除部的上游侧混入。
这样，能够促进燃烧气体所包含的硫氧化物与脱硫用吸收剂的反应而提高脱硫率。
本发明的第二方案的锅炉系统也可以为，使向所述去除部流入的所述燃烧气体的温度为210℃以上且270℃以下。
这样，能够向去除部供给去除部的脱硝率特别高的温度的燃烧气体，能够提高去除部中的脱硝率。另外，通过将使用温度上限设为270℃，能够利用便宜的玻璃纤维织物来作为用作去除部的袋滤器的原材料。
在本发明的第一方案或第二方案的锅炉系统中，也可以具备氧化处理部，该氧化处理部使从所述锅炉排出而向所述空气预热器供给的所述燃烧气体所含有的二氧化硫氧化成三氧化硫。
这样，在使二氧化硫氧化成三氧化硫之后与脱硫用吸收剂混合，能够削减因脱硫而被消耗的脱硫用吸收剂的消耗量。
本发明所涉及的发电设备的特征在于，具备上述任一方案所述的锅炉系统。
发明效果
根据本发明，能够提供不使锅炉系统整体的热效率下降而能够去除燃烧气体中的硫氧化物以及氮氧化物的锅炉系统以及具备该锅炉系统的发电设备。
附图说明
图1是示出本发明的第一实施方式的锅炉系统的系统图。
图2是对各种燃料中含有的成分进行了比较的图。
图3是示出相对于燃烧气体的处理温度的脱硝率的图。
图4是示出相对于燃烧气体的处理温度的脱硫率的图。
图5是示出本发明的第二实施方式的锅炉系统的系统图。
具体实施方式
〔第一实施方式〕
参照附图，对本发明的第一实施方式的锅炉系统100进行说明。
本实施方式的锅炉系统100是以利用粉煤机(省略图示)将煤燃料粉碎至所希望的微粉度而得到的粉煤作为燃料的燃煤锅炉系统。锅炉系统100是发电设备(省略图示)所具备的系统。锅炉系统100利用使粉煤燃烧而产生的热来生成高温的蒸气，并供给至与发电机(省略图示)连接的蒸气轮机(省略图示)。利用蒸气进行旋转的蒸气轮机的动力传递至发电机，从而进行发电。这样，本实施方式的锅炉系统100是构成发电设备(省略图示)的一部分的装置。
如图1所示，本实施方式的锅炉系统100具备锅炉10、袋滤器20(去除部)、脱硝部30、脱硫用吸收剂供给部40、碱吸收剂供给部41、加湿混合机42、重整器50、空气预热器60(第一空气预热器)、空气预热器70(第二空气预热器)、压入通风机80以及烟囱90。
本实施方式的锅炉系统100为了防止由于含有高浓度的硫成分的燃料所包含的硫氧化物流入到脱硝部30而引起的不良情况，在脱硝部30的上游侧设置用于去除硫氧化物的袋滤器20。
另外，采用具备干式脱硫功能的袋滤器20，以使得将向袋滤器20的下游侧的脱硝部30流入的燃烧气体的温度维持在脱硝率特别高的230℃附近的温度。
以下，对锅炉系统100所具备的各部分进行说明。
锅炉10具备火炉，该火炉用于供从粉煤机(省略图示)与输送用的1次空气一起供给来的作为燃料(微粉燃料)的粉煤与从后述的空气预热器60供给来的2次空气燃烧。作为在本实施方式的锅炉系统100中使用的成为微粉燃料的原料的煤，例如使用图2所例示的煤A～D。
图2是对各种燃料中包含的成分进行了比较的图。图2所示的数值示出各燃料所包含的成分的重量百分比浓度。图2所示的煤A～E是性状不同的多个种类的煤。如图2所示，煤A～E所包含的硫成分的重量百分比浓度的下限值为0.3％(煤D)，上限值为0.9％(煤C)。另外，煤A～E所包含的水分的重量百分比浓度的下限值为7.5％(煤E)，上限值为10.3％(煤D)。
这样，成为微粉燃料的原料的煤尽管根据其种类的不同而成分的含有比率不同，但硫成分的重量百分比浓度为0.3％以上且0.9％以下，水分的重量百分比浓度为7.5％以上且10.3％以下。另外，煤所含有的氯成分的重量百分比浓度为微量(小于0.1％)。
锅炉10通过在火炉内使微粉燃料燃烧而生成高温的燃烧气体。高温的燃烧气体用于对在蒸发管(省略图示)、过热器(省略图示)中流通的水以及蒸气进行加热。与燃烧气体进行热交换而生成的高温高压的蒸气被向蒸气轮机(省略图示)供给。
锅炉10向外部排出的燃烧气体的温度被调整为360℃以上且400℃以下。从锅炉10排出的360℃以上且400℃以下的燃烧气体通过空气预热器60(第一空气预热器)而进行热交换，由此温度被调整为180℃以上且350℃以下。180℃以上且350℃以下的燃烧气体被向袋滤器20供给。
锅炉10为了调整向外部排出的燃烧气体的温度，在火炉出口具备节煤器(省略图示)以及节煤器旁通路径(省略图示)。节煤器旁通路径是用于将燃烧气体不经由节煤器而从火炉出口排出的路径。通过调整设于节煤器旁通路径的流量调整阀(省略图示)，能分别调整通过节煤器的燃烧气体的流量以及不通过节煤器的燃烧气体的流量。由于燃烧气体的温度通过节煤器中的热交换会下降，因此，利用流量调整阀的调整来调整向外部排出的燃烧气体的温度。锅炉10例如预先存储使向外部排出的燃烧气体的温度为360℃以上且400℃以下的条件，以该存储的条件来控制流量调整阀即可。
空气预热器60从自锅炉10流入的燃烧气体获得的热量根据通过空气预热器60的空气的温度而变化。控制锅炉系统100的控制部(省略图示)通过调整由压入通风机80输送的空气的温度，来调整空气预热器60从燃烧气体获得的热量。由此，空气预热器60将燃烧气体的温度调整为，使从锅炉10流入的燃烧气体的温度下降到180℃以上且350℃以下。为了调节由压入通风机80输送的空气的温度，也可以在空气预热器60的空气入口部设置蒸气式的空气预热器(SAH：Steam Air Heater)。
向袋滤器20供给的燃烧气体的温度被调整为180℃以上且350℃以下，但更优选在210℃以上且270℃以下的范围内。进一步优选为约230℃。优选为约230℃是因为，在燃烧气体的温度成为约230℃的情况下，后述的脱硝部30的脱硝率特别高。
这样，锅炉10以及空气预热器60将燃烧气体的温度调整为，使向袋滤器20供给的燃烧气体的温度在180℃以上且350℃以下的范围内，更优选在210℃以上且270℃以下的范围内，进一步优选成为约230℃。这样调整燃烧气体的温度是为了将脱硝率以及脱硫率分别维持在一定程度以上的值。
发明人等分别考虑示出相对于燃烧气体的处理温度的脱硝率的图(图3)以及示出相对于燃烧气体的处理温度的脱硫率的图(图4)，而设定了向袋滤器20供给的燃烧气体的温度范围，以使得将脱硝率以及脱硫率维持在一定以上的值。
图3是示出相对于燃烧气体的处理温度的脱硝率的图。
在图3中，针对催化剂与还原剂的组合不同的多个脱硝条件(脱硝条件1～3)而示出相对于处理温度(向催化剂供给的燃烧气体的平均温度)的脱硝率。
在此，图3所示的脱硝条件1～3是以下所示的条件。需要说明的是，在任一脱硝条件中，催化剂的担载量均是每1平方米为100g。
<脱硝条件1>
催化剂：相对于二氧化硅(SiO2)担载了1.0质量百分比的铱(Ir)以及10.0质量百分比的铌(Nb)而得到的催化剂
还原剂：一氧化碳(CO)以及氢(H2)
<脱硝条件2>
催化剂：相对于氧化钛(TiO2)担载了1.0质量百分比的白金(Pt)而得到的催化剂
还原剂：丙烯(C3H6)
<脱硝条件3>
催化剂：相对于二氧化硅(SiO2)担载了1.0质量百分比的铱(Ir)而得到的催化剂
还原剂：一氧化碳(CO)以及氢(H2)
如图3所示，在处理温度为180℃以上且350℃以下的范围内，脱硝率在脱硝条件1～3下均成为10％以上的值。
另外，在处理温度为210℃以上且270℃以下的范围内，脱硝率在脱硝条件1～3下均成为30％以上的值。这样，在处理温度为210℃以上且270℃以下的范围内，实现了较高的脱硝率，能够应用于要求较高的脱硝性能的系统。尤其是在处理温度为约230℃的情况下，脱硝性能最高，能够实现特别高的脱硝率。
需要说明的是，作为向袋滤器20供给的燃烧气体的温度(处理温度)的范围，例如也可以采用高于200℃且350℃以下的范围。根据图3清楚可知，在该范围内，脱硝率在脱硝条件1～3下也均成为10％以上的值。
锅炉10向外部排出的燃烧气体包含硫氧化物(SOx)和氮氧化物(NOx)。其中，包含二氧化硫(SO2)以及三氧化硫(SO3)的硫氧化物经由袋滤器20被脱硫而被去除。另外，包含一氧化氮(NO)以及二氧化氮(NO2)的氮氧化物经由脱硝部30被脱硝而被去除。
袋滤器20(脱硫部)是通过使用过滤器(滤布)进行过滤而将从锅炉10排出的燃烧气体所包含的煤尘(灰尘)去除的装置。袋滤器20具备多个安装有滤布的过滤筒，通过将从锅炉10排出的燃烧气体导入到配置有多个过滤筒的集尘室而去除煤尘(粉尘)。作为滤布，例如能够使用玻璃纤维织物。
在向袋滤器20供给的燃烧气体中，含有来源于被后述的包含熟石灰(氢氧化钙)或碳酸钙的脱硫用吸收剂吸收的硫氧化物的粒子(石膏、亚硫酸钙等)。该来源于硫氧化物的粒子被袋滤器20去除。因此，袋滤器20作为将燃烧气体所包含的硫氧化物去除的脱硫部发挥功能。袋滤器20为了使用过滤器(滤布)去除来源于硫氧化物的粒子而采用干式的脱硫部。
另外，在向袋滤器20供给的燃烧气体中含有吸附于后述的活性炭的汞。该吸附了汞的活性炭被袋滤器20去除。因此，袋滤器20还作为将燃烧气体所包含的汞去除的汞去除部发挥功能。
通过袋滤器20去除了煤尘、来源于硫氧化物的粒子、吸附了汞的活性炭后的燃烧气体被向脱硝部30供给。需要说明的是，如上所述，本实施方式的袋滤器20是干式的脱硫部。袋滤器20几乎不会如湿式的脱硫部那样使在内部流通的燃烧气体的温度下降。因此，以180℃以上且350℃以下的温度流入的燃烧气体在维持该温度的状态下被向脱硝部30供给。
需要说明的是，在被袋滤器20去除的煤尘中含有未反应的脱硫用的吸收剂。对此，为了提高脱硫用的吸收剂的利用效率，也可以使用抽出装置(省略图示)从煤尘中抽出未反应的脱硫用的吸收剂。在该情况下，被抽出装置抽出来的脱硫用的吸收剂在加湿混合机42中混合于从脱硫用吸收剂供给部40供给的吸收剂中。
脱硫用吸收剂供给部40是将用于去除燃烧气体所包含的硫氧化物的粉体状的吸收剂(脱硫用吸收剂)在袋滤器20的上游侧与输送用的空气一起混入燃烧气体中的装置。作为吸收剂，使用小苏打(碳酸氢钠)、熟石灰(氢氧化钙)或者碳酸钙。粉体状的熟石灰、碳酸钙通过与燃烧气体中的硫氧化物发生固气反应而成为石膏、亚硫酸钙等的混合粒子。作为熟石灰，例如能够使用JIS R9001：2006所规定的特号熟石灰。
从脱硫用吸收剂供给部40供给的吸收剂在利用加湿混合机42加湿了之后，在袋滤器20的上游侧混入到燃烧气体中。利用加湿混合机42加湿是为了提高燃烧气体中的硫氧化物与吸收剂的反应性。
一般来说，吸收剂的脱硫率根据燃烧气体的处理温度而变化，在130℃附近的情况下脱硫率较高，随着温度高于130℃而具有脱硫率下降的趋势。本实施方式的锅炉系统100中，混入有脱硫用的吸收剂的燃烧气体的温度成为180℃以上且350℃以下的比较高的温度。另一方面，通过对脱硫用的吸收剂进行加湿，从而脱硫率上升。
因此，在本实施方式中，通过利用加湿混合机42对吸收剂进行加湿，从而来提高燃烧气体中的硫氧化物与吸收剂的反应性(脱硫率)。
图4是示出相对于燃烧气体的处理温度的脱硫性能比率的图。
在图4中，针对多种吸收剂而示出相对于处理温度(向脱硫部供给的燃烧气体的平均温度)的脱硫率。
在此，图4所示的“特号熟石灰”是指，JIS R9001：2006所规定的特号熟石灰且未被加湿的熟石灰。另一方面，图4所示的“特号熟石灰(加湿)”是指，JIS R9001：2006所规定的特号熟石灰且被加湿了的熟石灰。另外，图4所示的“高比表面积吸收剂”是指，具有JISR9001：2006所规定的特号熟石灰的3倍比表面积的吸收剂。
如图4所示，在处理温度为180℃以上且350℃以下的区域中，在使用3种脱硫用吸收剂的任一种的情况下，脱硫率均成为20％以上的值。因此，加湿了的特号熟石灰以及高比表面积的吸收剂也能够应用于所要求的脱硫性能较低的系统。
另外，在处理温度为210℃以上且270℃以下的范围内，在使用3种脱硫用吸收剂的任一种的情况下，脱硫率均成为30％以上的值。因此，加湿了的特号熟石灰和高比表面积的吸收剂能够应用于所要求的脱硫性能较高的系统。
碱吸收剂供给部41是将用于吸附燃烧气体所包含的汞的粉体状的活性炭在袋滤器20的上游侧与输送用的空气一起混入到燃烧气体中的装置。由碱吸收剂供给部41供给的粉体状的活性炭与包含燃烧气体所含有的汞的气体发生固气反应，从而汞吸附于活性炭。吸附了汞的活性炭经由上述的袋滤器20的滤布而被从燃烧气体中去除。
重整器50(脱硝用还原剂供给部)是将用于去除燃烧气体所包含的氮氧化物的还原剂在脱硝部30的上游侧混入到燃烧气体中的装置。作为还原剂，使用以一氧化碳(CO)以及氢(H2)为主要成分的气体。不使用氨(NH3)作为还原剂是为了抑制由于在袋滤器20中也未除尽的硫氧化物与氨发生反应而产生硫酸氢铵((NH4)HSO4)所引起的不良情况。
重整器50对以甲烷(CH4)为主要成分的液化天然气体(LNG)和水(H2O)进行重整，生成以一氧化碳(CO)以及氢(H2)为主要成分的气体。重整器50为了调整所生成的气体中的碳成分与氢成分的比率而适当混入有二氧化碳(CO2)。
脱硝部30是将由袋滤器20去除了硫氧化物后的燃烧气体所包含的氮氧化物去除的装置。脱硝部30担载有用于使燃烧气体所包含的氮氧化物与作为还原剂的一氧化碳发生反应的催化剂(例如铱)。另外，脱硝部30担载有用于使燃烧气体所包含的氮氧化物与作为还原剂的氢发生反应的催化剂(例如白金、钯或者铱)。
如上所述，脱硝部30是基于将由重整器50生成的一氧化碳以及氢用作还原剂、将白金、钯、铱用作催化剂的HC-SCR反应(Hydro Carbon-Selective Catalytic Reduction：烃类选择性催化还原)的装置，但也可以为以下说明的变形例。
变形例的脱硝部30是基于将氨(NH3)用作还原剂的尿素SCR反应的装置。
在此，在尿素SCR反应中使用的脱硝催化剂是在主要由氧化钛构成的载体(基材)的内部担载了钒(V)、钨(W)、钼(Mo)等活性金属而得到的构造体。
需要说明的是，在脱硝部30采用基于尿素SCR反应的变形例的情况下，代替重整器50，在脱硝部30的上游侧配置喷雾氨并使其与燃烧气体混合的氨喷雾装置。
另外，在脱硝部30采用基于尿素SCR反应的变形例的情况下，当采用活性炭而非上述的脱硝催化剂来作为脱硝催化剂时，由于活性炭的催化性能随时间下降，因此需要催化性能的再生设备。因此，在变形例的脱硝部30中，期望采用除了活性炭等的在假定为脱硝部30的寿命的运转期间中需要催化性能的再生的脱硝催化剂之外的其他的脱硝催化剂。
流入到脱硝部30的燃烧气体所包含的氮氧化物通过催化剂的作用而与还原剂发生反应，由此被从燃烧气体中去除。需要说明的是，实施方式的锅炉系统100使从袋滤器20排出的燃烧气体的温度成为180℃以上且350℃以下的比较高的温度。
脱硝部30中的脱硝率在燃烧气体的温度为180℃以上且350℃以下的区域中比较高。另外，脱硝率在燃烧气体的温度为210℃以上且270℃以下的区域中特别高，在约230℃时进一步变得特别高。如上所述，在脱硝部30中流入未在脱硝部30的上游侧利用加热装置加热、而具有180℃以上且350℃以下的较高温度的燃烧气体。180℃以上且350℃以下的燃烧气体中的氮氧化物在脱硝部30中以高脱硝率被脱硝。
这样，在本实施方式的锅炉系统100中，被袋滤器20去除了硫氧化物的燃烧气体在脱硝部30的上游侧未被加热装置等加热而是在维持了温度的状态下向脱硝部30流入。由于燃烧气体在以干式进行脱硫的袋滤器20中几乎未发生温度从流入的温度下降地流出，并且在维持了温度的状态下向脱硝部30流入，因此，不用在脱硝部30的上游侧设置加热装置而降低锅炉系统100整体的热效率。
空气预热器60(第一空气预热器)是对从锅炉10排出的燃烧气体与空气进行热交换的装置。空气预热器60被供给由压入通风机80输送的空气，并且使被供给的空气与燃烧气体进行热交换，并将被加热了的空气作为2次空气向锅炉10供给。从锅炉10排出的380℃以上且400℃以下的燃烧气体通过空气预热器60中的热交换被调整为其温度下降到180℃以上且350℃以下。
空气预热器70(第二空气预热器)是对被脱硝部30去除了氮氧化物(NOx)的燃烧气体与空气(外部气体)进行热交换的装置。空气预热器70使空气与燃烧气体进行热交换，并将被加热了的空气向空气预热器60供给。从脱硝部30排出的180℃以上且350℃以下的燃烧气体通过空气预热器70中的热交换被调整为其温度成为约90℃。
通过空气预热器70而成为约90℃的燃烧气体从烟囱90向锅炉系统100的外部排出。
在以上的说明中，本实施方式的锅炉系统100是燃煤锅炉系统，但也可以采用其他方式。例如，也可以为将重质油用作燃料的重油燃烧锅炉系统。如图2示出的一例，重质油的硫成分的重量百分比浓度为4.5％以上且7.6％以下，氯成分的重量百分比浓度为微量(小于0.1％)，水分的重量百分比浓度为微量(小于7.5％)。
另外，锅炉系统100也可以为将生物质用作燃料的生物质专燃锅炉系统或者生物质混烧锅炉系统。如图2示出的一例，生物质的硫成分的重量百分比浓度为0.1％，氯成分的重量百分比浓度为微量(小于0.1％)，水分的重量百分比浓度为微量(小于7.5％)。
这样，本实施方式的锅炉系统100能够将煤、重质油、生物质用作燃料。在将上述任一物质用作燃料的情况下，燃料以0.3％以上且7.6％以下重量百分比浓度含有硫成分，以小于0.1％的重量百分比浓度含有氯成分，以10.3％以下的重量百分比浓度含有水分。
另外，作为本实施方式的锅炉系统100使用的燃料(煤、重质油、生物质)，能够使用显示与图2所示的例子不同的性状的其他燃料。在该情况下，燃料以0.3％以上且小于8.0％的重量百分比浓度含有硫成分，以小于0.1％的重量百分比浓度含有氯成分，以20.0％以下的重量百分比浓度含有水分。
如图2所示，与本实施方式的锅炉系统100中用作燃料的煤、重质油、生物质相比，比较例的城市垃圾中的硫成分的重量百分比浓度较低，为0.0％以上且0.2％以下，氯成分的重量百分比浓度较高，为0.1％以上且0.2％以下。另外，比较例的城市垃圾中的水分的重量百分比浓度为43.0％以上且58.0％以下，远高于本实施方式的锅炉系统100的燃料所含有的水分的重量百分比浓度。
另外，在燃烧城市垃圾的垃圾焚烧炉中，由于城市垃圾所包含的氯成分较多，因此，由于包含氯成分的可燃物的不完全燃烧等原因而产生二噁英。而且，为了抑制二恶英的再合成，需要对从垃圾焚烧炉排出的高温(例如，800℃以上)的燃烧气体进行冷却而使其迅速地成为低温(例如180℃以下)。
另外，在垃圾焚烧炉中，为了在脱硝部以所希望的脱硝率对被迅速冷却到低温的燃烧气体所包含的氮氧化物进行脱硝，需要在脱硝部的上游侧对燃烧气体进行再加热。因此，就垃圾焚烧炉而言，由于用于抑制二恶英的产生的冷却和用于提高脱硝率的再加热，从而垃圾焚烧炉整体的热效率下降。
这样，城市垃圾的性状与锅炉系统100所使用的燃料(煤、重质油、生物质)的性状有较大的不同。另外，为了提高热效率，本实施方式的锅炉系统100不具有将燃烧气体冷却后进行再加热的机构。因此，作为本实施方式的锅炉系统100所使用的燃料，无法采用城市垃圾。
下面，对以上说明的本实施方式的锅炉系统100所起到的作用以及效果进行说明。
根据本实施方式的锅炉系统100，从锅炉10排出的燃烧气体在比脱硝部30靠上游侧的位置被进行干式脱硫的袋滤器20去除硫氧化物，该锅炉10燃烧以0.3％以上且8.0％以下的重量百分比浓度的高浓度含有硫成分的燃料。因此，向配置于袋滤器20的下游侧的脱硝部30流入的燃烧气体所包含的硫氧化物的量减少。
另外，由于袋滤器20所具备的脱硫功能为干式，因此与湿式相比，几乎不会发生燃烧气体的温度下降，在通过袋滤器20之前和通过袋滤器20之后，燃烧气体的温度被维持在180℃以上且350℃以下。因此，无需在脱硝部30的上游侧设置将燃烧气体加热至能够进行脱硝反应的温度的加热装置。因此，不降低锅炉系统整体的热效率而能够由脱硝部30进行氮氧化物的去除。
另外，根据本实施方式的锅炉系统100，向去除硫氧化物的袋滤器20和去除氮氧化物的脱硝部30流入的燃烧气体的温度分别被维持在180℃以上且350℃以下的范围内。通过将燃烧气体的温度维持在这样的范围内，能够将脱硫率以及脱硝率分别维持在一定程度以上的值。
需要说明的是，为了将配置于下游侧的脱硝部30中的脱硝率维持得较高，向袋滤器20流入的燃烧气体的温度更优选为210℃以上且270℃以下。
这样，根据本实施方式，能够提供一种防止因使包含硫氧化物的燃烧气体流通而引起的不良情况，并且不降低锅炉系统整体的热效率而能够去除燃烧气体中的硫氧化物以及氮氧化物的锅炉系统100。
本实施方式的锅炉系统100的脱硝用还原剂是对以一氧化碳(CO)以及氢(H2)为主要成分的LNG进行重整而得到的。或者是未燃烃。
这样，与将氨用作脱硝用还原剂的情况相比，能够防止因硫酸氢铵等的堆积而引起压力损耗上升的不良情况。另外，能够防止因硫酸氢铵而生成冷凝性微粒子(例如被称为PM2.5的微小粒子物质)这样的不良情况。
本实施方式的锅炉系统100具备加湿混合机42(加湿部)，该加湿混合机42(加湿部)将包含由脱硫用吸收剂供给部供给的脱硫用吸收剂的空气加湿并向袋滤器20的上游侧供给。
这样，能够促进燃烧气体所包含的硫氧化物与脱硫用吸收剂的反应而提高脱硫率。
〔第二实施方式〕
接着，参照附图对本发明的第二实施方式的锅炉系统200进行说明。
第二实施方式是第一实施方式的变形例，以下除非特别说明的情况，均采用与第一实施方式相同的结构，并省略说明。
第一实施方式的锅炉系统100是利用袋滤器20去除燃烧气体所包含的硫氧化物、利用脱硝部30去除燃烧气体所包含的氮氧化物的系统。与此相对，本实施方式是通过使袋滤器20’担载脱硝用催化剂从而利用袋滤器20’去除硫氧化物和氮氧化物这双方的系统。
如图5所示，本实施方式的锅炉系统200不具备第一实施方式的锅炉系统100所具备的脱硝部30。另外，本实施方式的锅炉系统200利用重整器50使作为还原剂的以一氧化碳(CO)以及氢(H2)为主要成分的气体在袋滤器20’的上游侧混入到燃烧气体中。
本实施方式的袋滤器20’担载有用于使燃烧气体所包含的氮氧化物与作为还原剂的一氧化碳发生反应的催化剂(例如铱)。另外，袋滤器20’担载有用于使燃烧气体所包含的氮氧化物与作为还原剂的氢发生反应的催化剂(例如白金、钯或者铱)。
流入到袋滤器20’的燃烧气体所包含的氮氧化物在袋滤器20’所担载的催化剂的作用下与还原剂发生反应而从被燃烧气体中去除。需要说明的是，本实施方式的锅炉系统200中，从袋滤器20’排出的燃烧气体的温度成为210℃以上且350℃以下的比较高的温度。
袋滤器20’中的脱硝率在燃烧气体的温度为180℃以上且350℃以下的区域中比较高。另外，脱硝率在燃烧气体的温度为210℃以上且270℃以下的区域中特别高，在约230℃时进一步变得特别高。180℃以上且350℃以下的燃烧气体中的氮氧化物在袋滤器20’中被以较高的脱硝率脱硝。
需要说明的是，作为向袋滤器20’供给的燃烧气体的温度(处理温度)的范围，例如也可以采用高于200℃且350℃以下的范围。从图3清楚可知，在该范围内，脱硝率在脱硝条件1～3下也均成为10％以上的值。
另外，由于袋滤器20’所具备的脱硫功能为干式，因此与湿式相比，几乎不会发生燃烧气体的温度下降。另外，由于去除部去除硫氧化物以及氮氧化物，因此燃烧气体的温度内维持在180℃以上且350℃以下。因此，无需设置将燃烧气体加热至能够进行脱硝反应的温度的加热装置。因此，不降低热效率而能够由袋滤器20’进行氮氧化物的去除。
另外，本实施方式的锅炉系统200的袋滤器20’具备去除硫氧化物的脱硫功能和去除氮氧化物的脱硝功能这双方。因此，与分别独立地设置具备脱硫功能的脱硫部和具备脱硝功能的脱硝部的情况相比，能够使设备小型化。
另外，本实施方式的锅炉系统200使用以一氧化碳(CO)以及氢(H2)为主要成分的气体来作为在袋滤器20’的上游侧混入到燃烧气体中的还原剂。一氧化碳(CO)以及氢(H2)难以吸附于由袋滤器20’去除的煤尘(灰尘)。因此，能够抑制还原剂如氨那样在未反应的状态下直接吸附于煤尘而被浪费这样的不良情况。另外，能够防止由于还原剂使用氨而生成的硫酸氢铵而导致生成冷凝性微粒子(例如被称为PM2.5的微小粒子物质)这样的不良情况。
这样，根据本实施方式的锅炉系统200，能够防止因使包含硫氧化物的燃烧气体流通而引起的不良情况，并且不降低热效率而能够去除燃烧气体中的硫氧化物以及氮氧化物。
〔第三实施方式〕
接着对本发明的第三实施方式的锅炉系统进行说明。
第三实施方式是第一实施方式或者第二实施方式的变形例，以下除非特别说明的情况，均采用与各实施方式相同的结构，并省略说明。
本实施方式的锅炉系统在第一实施方式的锅炉系统100或第二实施方式的锅炉系统200中增加了氧化处理部(省略图示)。
该氧化处理部设置在锅炉10与空气预热器60之间的燃烧气体的流路中。
氧化处理部是用于使从锅炉10排出的燃烧气体所包含的硫氧化物即二氧化硫(SO2)氧化成三氧化硫(SO3)的装置。氧化处理部通过将五氧化钒(V2O5)用作催化剂、并使二氧化硫与空气中的氧发生反应而生成三氧化硫。
与二氧化硫相比，三氧化硫具有容易与由脱硫用吸收剂供给部40供给的作为吸收剂的熟石灰(氢氧化钙)或碳酸钙发生反应这样的性质。
因此，为了提高燃烧气体的脱硫率，本实施方式在比由脱硫用吸收剂供给部40供给吸收剂的位置靠上游侧的位置设置了氧化处理部。
这样，本实施方式的锅炉系统具备氧化处理部，该氧化处理部使从锅炉10排出而被向空气预热器60供给的燃烧气体所包含的二氧化硫氧化成三氧化硫。
这样，使二氧化硫氧化成三氧化硫之后与脱硫用吸收剂混合，能够削减因脱硫而消耗的脱硫用吸收剂的消耗量。
〔其他实施方式〕
在本实施方式中，为了提高相对于180℃以上且350℃以下的温度较高的燃烧气体的脱硫率，利用加湿混合机42对吸收剂进行了加湿，但也可以采用其他的方式。
例如，也可以不使用加湿混合机42，而使用比表面积(每单位质量的表面积)较大的吸收剂。这是因为，比表面积越大，吸收剂的反应性(脱硫率)越好。例如，期望使用具有JIS R9001：2006所规定的特号熟石灰的2倍以上的比表面积的吸收剂。优选的是，期望使用具有3倍以上的比表面积的吸收剂。
另外，例如在利用加湿混合机42对吸收剂进行加湿的基础上，也可以使用比表面积大的吸收剂。
在本实施形方式中，作为向重整器50供给的二氧化碳(CO2)的供给源，也可以供给由二氧化碳回收装置(省略图示)回收的二氧化碳。二氧化碳回收装置是利用吸收液来吸收由锅炉系统100、200排出的燃烧气体所包含的二氧化碳、然后将吸收到的二氧化碳分离的装置。这样，不使用另外设置的二氧化碳的供给源而能够向重整器50供给二氧化碳。
在本实施方式中，作为袋滤器20、20’所使用的过滤器，例如使用了玻璃纤维织物，但也可以采用其他的方式。例如，作为过滤器，也可以使用具有耐热性的陶瓷过滤器。
附图标号说明
10 锅炉
20、20’ 袋滤器(去除部)
30 脱硝部
40 脱硫用吸收剂供给部
41 碱吸收剂供给部
42 加湿混合机(加湿部)
50 重整器(脱硝用还原剂供给部)
60 空气预热器(第一空气预热器)
70 空气预热器(第二空气预热器)
80 压入通风机
90 烟囱
100、200 锅炉系统

Claims (16)

1.一种锅炉系统，其特征在于，具备：
锅炉，其使以小于8.0％的重量百分比浓度含有硫成分、以小于0.1％的重量百分比浓度含有氯成分、以小于20.0％的重量百分比浓度含有水分的燃料燃烧而生成燃烧气体；
去除部，其去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物，并且去除该燃烧气体所包含的煤尘；
脱硝部，其去除被所述去除部去除了所述硫氧化物后的所述燃烧气体所包含的氮氧化物；
脱硫用吸收剂供给部，其在所述去除部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物的脱硫用吸收剂混入到所述燃烧气体中；以及
脱硝用还原剂供给部，其在所述脱硝部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的氮氧化物的脱销用还原剂混入到所述燃烧气体中，
所述去除部以干式进行脱硫，并且使向所述去除部流入的所述燃烧气体的温度为高于200℃且350℃以下，
被所述去除部去除了所述硫氧化物后的所述燃烧气体以在所述脱硝部的上游侧未被加热的状态向该脱硝部流入。
2.根据权利要求1所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉系统具备空气预热器，该空气预热器对从所述锅炉排出的所述燃烧气体与空气进行热交换，将被加热了的所述空气作为2次空气向所述锅炉供给，并且将通过与所述空气的热交换而温度下降了的所述燃烧气体向所述去除部供给。
3.根据权利要求2所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉将所述燃烧气体的温度调整为，使向外部排出的所述燃烧气体的温度成为360℃以上且400℃以下，
所述空气预热器将所述空气的温度调整为，使从所述锅炉流入的所述燃烧气体的温度下降到高于200℃且350℃以下。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的锅炉系统，其特征在于，
所述脱硝用还原剂是以一氧化碳、氢以及烃中的至少一种以上为主要成分的气体。
5.根据权利要求1至3中任一项所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉系统具备加湿部，该加湿部将包含由所述脱硫用吸收剂供给部供给的所述脱硫用吸收剂的空气加湿并向所述去除部的上游侧供给。
6.根据权利要求1或2所述的锅炉系统，其特征在于，
使向所述去除部流入的所述燃烧气体的温度为210℃以上且270℃以下。
7.根据权利要求2所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉系统具备氧化处理部，该氧化处理部使从所述锅炉排出而向所述空气预热器供给的所述燃烧气体所包含的二氧化硫氧化成三氧化硫。
8.一种发电设备，其特征在于，
该发电设备具备：
权利要求1至3中任一项所述的锅炉系统；
由该锅炉系统生成的蒸气驱动的蒸气轮机；
利用该蒸气轮机的动力进行发电的发电机。
9.一种锅炉系统，其特征在于，具备：
锅炉，其使至少含有硫成分、氯成分以及水分、且该硫成分的重量百分比浓度小于8.0％、该氯成分的重量百分比浓度小于0.1％、该水分的重量百分比浓度小于20.0％的燃料燃烧而生成燃烧气体；
去除部，其去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物以及氮氧化物；
脱硫用吸收剂供给部，其在所述去除部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的硫氧化物的脱硫用吸收剂混入到所述燃烧气体中；以及
脱硝用还原剂供给部，其在所述去除部的上游侧将用于去除所述燃烧气体所包含的氮氧化物的脱硝用还原剂混入到所述燃烧气体中，
所述去除部具备不使在内部流通的所述燃烧气体的温度降低的干式的脱硫功能，并且使流入到所述去除部的所述燃烧气体的温度为高于200℃且350℃以下。
10.根据权利要求9所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉系统具备空气预热器，该空气预热器对从所述锅炉排出的燃烧气体与空气进行热交换，将被加热了的所述空气作为2次空气向所述锅炉供给，并且将通过与所述空气的热交换而温度下降了的所述燃烧气体向所述去除部供给。
11.根据权利要求10所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉将所述燃烧气体的温度调整为，使向外部排出的所述燃烧气体的温度成为360℃以上且400℃以下，
所述空气预热器将所述空气的温度调整为，使从所述锅炉流入的所述燃烧气体的温度下降到高于200℃且350℃以下。
12.根据权利要求9至11中任一项所述的锅炉系统，其特征在于，
所述脱硝用还原剂是以一氧化碳、氢以及烃中的至少一种以上为主要成分的气体。
13.根据权利要求9至11中任一项所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉系统具备加湿部，该加湿部将包含由所述脱硫用吸收剂供给部供给的所述脱硫用吸收剂的空气加湿并向所述去除部的上游侧混入。
14.根据权利要求9或10所述的锅炉系统，其特征在于，
使向所述去除部流入的所述燃烧气体的温度为210℃以上且270℃以下。
15.根据权利要求10所述的锅炉系统，其特征在于，
所述锅炉系统具备氧化处理部，该氧化处理部使从所述锅炉排出而向所述空气预热器供给的所述燃烧气体所包含的二氧化硫氧化成三氧化硫。
16.一种发电设备，其特征在于，
该发电设备具备：
权利要求9至11中任一项所述的锅炉系统；
由该锅炉系统生成的蒸气驱动的蒸气轮机；
利用该蒸气轮机的动力进行发电的发电机。
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