CN104781568B - 圆锥滚子轴承用树脂保持器 - Google Patents

Abstract

仅在大环状部(2)沿圆周方向等间隔地配置浇口(G)。浇口(G)按照兜孔数来设置。各浇口(G)局限于位于通过兜孔(4)的圆周方向中央的平面(Pa)上的位置而配置。由此，能够提供一种熔接线(W)仅在小环状部(1)的平面(Pa)附近产生的、高速旋转、高振动下的适应性优良的圆锥滚子轴承用树脂保持器。

Description

圆锥滚子轴承用树脂保持器

技术领域

本发明涉及在内外轨道间等间隔地配置圆锥滚子的圆锥滚子轴承用保持器、树脂保持器。

背景技术

圆锥滚子轴承用保持器整体呈圆锥台形状，由面对圆锥滚子的小端面的小环状部、面对圆锥滚子的大端面的大环状部、以及将小环状部与大环状部间分隔为兜孔的柱部构成。以往，利用上述小环状部、大环状部以及所有柱部(即所有兜孔)被注射成形为一体的树脂保持器。

从为了形成圆锥滚子轴承用的树脂保持器而产生的尺寸限制和生产率的观点考虑，形成为简单的模具构造，因此浇口配置于成形小环状部的模具部分。在树脂保持器的注射成形中，无法消除熔接线(Weld Line)。熔接线是在被注射的树脂的表面变为低温而汇合的位置产生的材料不连续部，因此机械强度差。因此，为了不从熔接线处发生断裂，采取在熔接线的产生位置尽可能地增大截面积的对策(下述专利文献1)。

专利文献1：日本特开2006-70926号公报

然而，如专利文献1所示，在将浇口配置于小环状部的树脂保持器中，在大环状部产生熔接线。从圆锥滚子轴承的特性考虑，大环状部比小环状部需要应力对策，但大环状部为了成形后能够顶出，无法在内径侧进行断面扩展，为了避免与外圈、轴箱的接触而在外径侧、轴向进行断面扩展是困难的。因此，专利文献1的树脂保持器难以应用于在高速旋转、高振动下使用的圆锥滚子轴承。

发明内容

因此，本发明欲解决的课题在于获得一种高速旋转、高振动下的适应性优良的圆锥滚子轴承用树脂保持器。

为了实现上述课题，本发明采用具有如下结构的滚子轴承用保持器：小环状部、大环状部以及所有柱部被注射成形为一体，浇口配置在沿圆周方向等间隔地配置且位于上述大环状部的兜孔圆周方向中央的延长线上的位置，熔接线仅在上述小环状部产生。

在圆周方向等间隔地配置并位于大环状部的兜孔圆周方向中央的延长线上的位置配置浇口的情况下，设定与兜孔数对应的浇口数(兜孔数为奇数时为兜孔数，兜孔数为偶数时为兜孔数或兜孔数的约数)，从而能够将被注射的树脂的最终汇合位置限定在仅小环状部的兜孔圆周方向中央的延长线附近。即便在大环状部、柱部存在汇合位置，缩短距浇口的距离以在此处不成为熔接线，也能够通过浇口数的设定来应对。因此，能够仅在小环状部产生熔接线。由于在大环状部不存在熔接线，所以与存在熔接线的情况相比，大环状部在径向上的拉伸强度提高。在高速旋转、高振动下，等间隔地配置圆锥滚子的柱部的耐久性也重要，因此优选从柱部开始就消除熔接线。

由于上述小环状部在树脂保持器中尺寸、形状的自由度高，因此在熔接线产生位置扩大小环状部的截面积，或者通过改变小环状部的表面形状来增大熔接线，由此能够提高熔接线的紧贴性并提高熔接线强度。进而，能够获得高速旋转、高振动下的适应性更优良的圆锥滚子轴承用保持器。作为其截面积的扩大、表面形状的改变，可以举出各种具体的方法。

作为截面积的扩大的例子，可以举出上述小环状部具有使内径尺寸在圆周方向上断续地从最大内径部起缩小的突出部，上述熔接线通过上述突出部且横切上述小环状部。在该例子中，通过突出部能够扩大熔接线产生位置的截面积。

作为表面形状改变的例子，可以举出在上述小环状部的侧面，槽状的减薄部以侧面观察时呈波浪形状形成在整个圆周方向的范围内。在该例子中，能够利用减薄部减少树脂的冷却速度的偏差，并能够利用减薄部的两槽壁来增大熔接线。

而且，作为其他的截面积扩大的例子，可以举出在上述小环状部的侧面，槽状的减薄部在圆周方向上断续地排列，熔接线通过圆周方向上相邻的上述减薄部间的隔断部并横切上述小环状部。在该例子中，能够利用减薄部来减少树脂的冷却速度的偏差，并能够省略减薄部而在熔接线产生位置增大截面积。

作为同时采用截面积扩大以及表面形状改变的例子，可以举出在上述小环状部的侧面，槽状的减薄部在圆周方向上断续地排列，上述减薄部的圆周方向两端部在侧面观察时呈弯曲状，由此在圆周方向上相邻的上述减薄部间的隔断部产生沿着该弯曲状的熔接线。在该例子中，能够省略减薄部而在熔接线产生位置增大截面积，而且能够利用减薄部的圆周方向两端部来延长熔接线。

作为其他同时采用的例子，可以举出在上述小环状部的侧面，槽状的减薄部在圆周方向上断续地排列，圆周方向上相邻的上述减薄部间的隔断部在侧面观察时呈台阶状，由此产生沿着该台阶状的熔接线。在该例子中，能够省略减薄部而在熔接线产生位置扩大截面积，并能够利用减薄部的槽壁以及圆周方向两端部来延长熔接线。

作为又一其他同时采用的例子，可以举出在上述小环状部的侧面，槽状的减薄部在圆周方向上断续地排列，上述减薄部形成为在侧面观察时随着向圆周方向一方前进而前端变尖的楔形，由此在圆周方向上相邻的上述减薄部间的隔断部产生弯曲的熔接线。在该例子中，能够省略减薄部而在熔接线产生位置增大截面积，并能够利用减薄部的槽壁以及圆周方向两端部来延长熔接线。

作为又一其他截面积扩大的例子，能够举出上述小环状部的内周面在侧面观察时呈多边形形状，且该多边形形状的顶点与兜孔的圆周方向中央在圆周方向上错开。在该例子中，与形成为具有相同的最大内径的圆筒状的内周面的情况相比，能够扩大熔接线产生位置的截面积。

在上述突出部的圆周方向中央与兜孔的圆周方向中央在圆周方向上错开的情况下，也能够扩大熔接线产生位置的截面积。

另外，在兜孔数与上述顶点的数量或上述突出部的数量不同的情况下，也能够扩大熔接线产生位置的截面积。

如上所述，本发明通过采用上述结构，熔接线从大环状部以及柱部消失，因此能够获得高速旋转、高振动下的适应性优良的圆锥滚子轴承用树脂保持器。

附图说明

图1是本发明的第一实施方式所涉及的树脂保持器的整体立体图。

图2(a)是用轴向平面剖切第一实施方式的减薄部的局部剖视图，图2(b)是从轴向外侧观察第一实施方式的小环状部的局部侧视图，图2(c)是从径向观察第一实施方式的局部俯视图。

图3(a)是第一实施方式的制造金属模的简要剖视图，图3(b)是从该制造金属模的固定侧模将可动侧模以及浇道分离时的简要剖视图，图3(c)是使成形件从该制造金属模脱模时的简要剖视图。

图4(a)是表示在第一实施方式的熔接线强度的拉伸测试中使用的试验片的俯视图，图4(b)是表示该试验片的拉伸方法的图。

图5(a)是表示在第一实施方式的大环状部的拉伸测试中使用的试验片的俯视图，图5(b)是表示该试验片的拉伸方法的图。

图6是表示本发明的第二实施方式的局部侧视图。

图7是表示本发明的第三实施方式的局部侧视图。

图8是表示本发明的第四实施方式的局部侧视图。

图9是表示本发明的第五实施方式的局部侧视图。

图10是表示本发明的第六实施方式的局部侧视图。

图11是表示本发明的第七实施方式的局部侧视图。

图12是表示本发明的第八实施方式的局部侧视图。

图13是表示本发明的第九实施方式的局部侧视图。

图14是表示本发明的第十实施方式的局部侧视图。

图15是表示本发明的第十一实施方式的局部侧视图。

图16是表示本发明的第十二实施方式的局部侧视图。

图17是表示本发明的第十三实施方式的局部侧视图。

具体实施方式

根据附图对本发明的第一实施方式进行说明。如图1所示，第一实施方式所涉及的圆锥滚子轴承用树脂保持器(以下，简称为“该树脂保持器”)是将小环状部1、大环状部2以及全部的柱部3注射成形为一体而形成的。在圆周方向上等间隔地配置的兜孔4也通过该注射成形而成形。

兜孔4是收纳圆锥滚子5的空间。兜孔4的范围由圆锥滚子5能够自由地占据的范围决定。例如润滑对策的避让空间与兜孔4连通，但不包含在兜孔4内。柱部3由将小环状部1与大环状部2之间分隔为兜孔4的部分构成。因此，小环状部1由向轴向一方(图中左方)离开柱部3的连续部分构成。大环状部2由向轴向另一方(图中右方)离开柱部3的连续部分构成。轴向是指沿着保持器中心轴的方向。保持器中心轴是等间隔地配置兜孔4的圆周的中心轴，且设定为与轴承中心轴同轴。小环状部1的外径比大环状部2的外径小，小环状部1的内径比大环状部2的内径小。径向是指垂直于保持器中心轴的方向。圆周方向是指绕保持器中心轴的圆周方向。应用了该树脂保持器的圆锥滚子轴承至少具有供圆锥滚子5的滚动面滚动接触的内外轨道、和引导圆锥滚子5的大端面的凸缘。轨道、凸缘适当地设置即可。

如图2(a)、图2(b)所示，在小环状部1的侧面，槽状的减薄部6沿圆周方向断续地排列。小环状部1的侧面是指从轴向一方朝向另一方或以与此相反的朝向观察小环状部1时露出的小环状部1的表面部分。减薄部6是指从周围向轴向凹陷的凹部。减薄部6沿圆周方向等间隔地配置。各减薄部6具有相同的侧面观察形状，形成为沿着圆周方向的圆弧状。考虑从径向与减薄部6外切的圆筒面和内切的圆筒面时，将该外切圆筒面与内切圆筒面的直径差进行二等分的圆筒面的直径设为减薄部6的节圆直径PCD(以下，简称为“PCD”)。径向平面是指垂直于保持器中心轴的平面。在沿圆周方向断续地排列减薄部6的情况下，各减薄部6实际具有相同的PCD。

在小环状部1成形出减薄部6，由此如图2(a)、图2(b)所示，在与减薄部6交叉的径向平面上的壁厚在减薄部6的周围接近均等。例如，规定PCD的上述外切圆筒面与小环状部1的外周面间的最短径向距离为L1，且上述内切圆筒面与小环状部1的内周面间的最短径向距离为L2时，优选以减薄部6的凹陷底面与小环状部1的轴向内侧的侧面间的轴向距离、与L1或L2相同的方式来设定减薄部6的轴向深度。图示例设定为L1＝L2，但PCD、L1、L2可以在相比没有减薄部6的情况能够获得保持器材料从树脂保持器(金属模)的表面侧朝向材料的中心部冷却固化时的冷却速度的偏差减小的效果的范围内适当地进行设定。若缩小该冷却速度的偏差，则因材料内的各部的温度差而产生的材料的内部压力的分布的偏差也变小，其结果是，抑制孔隙(void)、气泡等材料内部的空间(空隙)的产生，从而能够避免产生强度降低的问题。

此外，若能够确保所希望的成形稳定性，则减薄部6也可以省略，如图所示，并不限定于仅成形于不面对兜孔4的轴向外侧的侧面，也可以成形于轴向内侧的侧面。另外，在与大环状部2的减薄伴随着的强度降低相比，更想获得孔隙等导致强度降低的防止效果的情况下，也可以将减薄部6成形于大环状部2。

圆周方向上相邻的减薄部6、6间的隔断部7位于规定PCD的内切圆筒面与外切圆筒面间，由中断减薄部6的部分构成。隔断部7的圆周方向中央为位于兜孔4的圆周方向中央的延长线上的位置。该位置位于图2(b)、图2(c)中单点划线所描绘的平面Pa上。平面Pa是将兜孔4在圆周方向上进行二等分的轴向平面。轴向平面是指包括保持器中心轴的平面。

该树脂保持器具有与兜孔数对应的旋转对称性。兜孔数是指在圆周方向上等间隔地配置的兜孔4的等间隔配置数。赋予树脂保持器旋转对称性能够容易获得各部分的尺寸精度，但旋转对称性不是必须的。

如图1、图2(a)、图2(b)所示，小环状部1的内周面为圆筒状。小环状部1的外周面为圆锥面状。圆锥面状经由柱部3与大环状部2的外周面连续。柱部3、大环状部2的内周面不具有从轴向另一方观察时成为底切(under cut)的位置。

如图3所示，能够利用所谓的三板式金属模来注射成形出该树脂保持器。设置于模具的作为树脂的最终注射口的浇口G作为针点浇口(pin point gate)而设置于固定侧模11。简略图示的树脂保持器的成形件12留在可动侧模13，利用推顶销14来顶出小环状部的侧面能够取出上述树脂保持器的成形件12。在树脂保持器中，设置浇口G的位置相当于与浇道15断开的浇口痕迹的位置。

如图1中用黑点描绘出树脂保持器的浇口G的位置那样，浇口G配置于大环状部2中的沿圆周方向等间隔地配置且位于大环状部2的平面Pa上的位置。在其他位置不配置浇口G。各浇口G位于大环状部2的轴向外侧的侧面的径向中央上。

设置于树脂保持器的浇口G的总数(浇口数)与兜孔数一致。从各浇口G注射的树脂在图1中箭头线所示的路径流动，因此在大环状部2、柱部3与从相邻的浇口G注射的树脂汇合，但到此为止的距离短，从而在大环状部2、柱部3不会产生熔接线。被注射的最远离浇口G的最终汇合位置仅存在于图2(b)、图2(c)所示的小环状部1的平面Pa附近。即，如图1、图2(b)、图2(c)中以虚线描绘熔接线W那样，熔接线W仅在小环状部1的平面Pa附近产生。此外，减薄部6具有大致沿着平面Pa的圆周方向两端部，且L1＝L2，因此熔接线W大致沿着平面Pa产生。

该树脂保持器的兜孔数为偶数，因此即便在将浇口数设定为兜孔数的约数的情况下，也能够将最终汇合位置仅限定在小环状部1。此外，在浇口数与兜孔数一致的情况下，兜孔数可以为奇数。为了使到最终汇合位置为止的路径最短来防止树脂冷却，优选使兜孔数与浇口数一致。

该树脂保持器在大环状部2以及柱部3没有熔接线，因此能够获得高速旋转、高振动下的适应性优良的圆锥滚子轴承用树脂保持器。

例如，能够将其应用于高速铁道中支承车轴的圆锥滚子轴承。在该用途的情况下，如图4(a)所示，切出用实线描绘的一个兜孔4的周围部，如图4(b)所示，将拉伸金属件21挂在切出的柱部3的中央区域，并按照10mm/min的拉伸速度向图中箭头线方向拉伸两个拉伸金属件21、21，在进行上述试验时，确保断裂载荷为1600N以上即可。此外，该箭头线相当于沿着连结一对柱部3、3的中央的弦的方向。另外，如图5(a)所示，切出用实线描绘的大环状部2，如图5(b)所示，将切出的大环状部2与对开夹具22、22嵌合，按照10mm/min的拉伸速度向图中箭头线方向拉伸对开夹具22、22，在进行上述试验时，能够确保断裂载荷为3300N以上。此外，该箭头线相当于沿着重力方向以及轴向平面的方向。

如图1、图2(b)、图2(c)所示，熔接线W通过隔断部7并横切小环状部1。因此，能够利用减薄部6减少树脂的冷却速度的偏差，且与横切减薄部6位置的情况相比，能够扩大熔接线产生位置的小环状部1的截面积，增大熔接线W。

此外，当然优选在隔断部7不制作除成形稳定目的以外的凹部、孔，使隔断部7成为规定小环状部1的轴向最大宽度的表面。另外，优选熔接线W仅通过包括隔断部7的轴向平面并横亘在小环状部1的内外周面间，最大限度地利用截面积来增大熔接线W。另外，为了在熔接线产生位置的截面积扩大，也可以设定为L2＞L1。

根据图6对第二实施方式进行说明。以下，仅对与第一实施方式的不同点进行说明。如图所示，为了进一步提高成形稳定性，第二实施方式的减薄部6形成在整个圆周方向的范围内。减薄部6在侧面观察时呈圆形状。为了在熔接线产生位置增大小环状部1的截面积，将小环状部1的圆筒状内周面的直径变更为更小。因此，L2变得比L1大，小环状部1在熔接线产生位置的径向宽度向内径侧扩张。其结果是，在熔接线产生位置中，小环状部1的截面积扩大了减薄部6的截面积增加量以上的量。因此，对第二实施方式而言，即便是通过减薄部6的熔接线W，也能够确保第一实施方式的强度以上的熔接线强度。

根据图7对第三实施方式进行说明。第三实施方式的小环状部1具有使内径尺寸在圆周方向上断续地从形成最大内径的最大内径部1a起缩小的突出部8。最大内径部1a在侧面观察时呈圆弧状，并设定为与第一实施方式的小环状部的圆筒状内周面相当的内径。突出部8的圆周方向中央位于平面Pa上。熔接线W通过突出部8并横切小环状部1。因此，与在小环状部1的整个内周面使内径缩小的第二实施方式相比，第三实施方式既能够通过突出部8确保熔接线强度，又能够节约树脂。此外，突出部8的侧面观察形状可以适当地选择，例如，可以是曲率比最大内径部1a小的中凹状或沿着弦方向的平坦状。

根据图8对第四实施方式进行说明。第四实施方式的减薄部6以侧面观察时呈波浪形状地形成在整个圆周方向的范围内。该波浪形状采用向圆周方向一方前进的锯齿波浪状。PCD设定于减薄部6的振幅中央。随着向圆周方向一方前进而逐渐接近小环状部1的外周面的上升部6a的圆周方向中央设定于平面Pb上。平面Pb是通过柱部3的圆周方向中央的轴向平面。平面Pa设定于从上升部6a快速接近小环状部1的内周面的下降部6b的圆周方向中央上。减薄部6的内外槽壁在任意的径向平面上具有上述波浪形状，槽宽度在全长范围内大致是一定的。在平面Pb上，若认为减薄部6与小环状部1的外周面间的径向距离为L3，减薄部6与小环状部1的内周面间的径向距离为L4，则设定为L3＝L4。L1设定为上升部6a的外侧的槽壁的末端与小环状部1的外周面间。L2设定为上升部6a的内侧的槽壁的始端与小环状部1的内周面间。因此，L3＞L1，L4＞L2。

注射的树脂通过柱部到达小环状部的平面Pb附近，从此处分为圆周方向一方以及另一方，从图中平面Pb朝向平面Pa。此时，产生通过减薄部6的外径侧的流动(图中箭头线A1、A2)和通过减薄部6的内径侧的流动(图中箭头线A3、A4)。箭头线A2、A3所通过的路径是减薄部6的外侧的槽壁与小环状部1的外周面间的径向空间。箭头线A1、A4所通过的路径是减薄部6的内侧的槽壁与小环状部1的内周面间的径向空间。箭头线A2、A3的路径比箭头线A1、A4的路径更宽，因此需要更多的填充时间。因此，以减薄部6为边界的外径侧的箭头线A1的流动，向比下降部6b更靠圆周方向一方的位置超出，以减薄部6为边界的内径侧的箭头线A4的流动，向比下降部6b更靠圆周方向另一方的位置超出。其结果是，如图中虚线描绘熔接线W那样，从轴向外侧观察小环状部1时，熔接线W以在圆周方向上长的蛇行形状产生。这样一来，第四实施方式能够利用减薄部6减少树脂的冷却速度的偏差，并能够与利用减薄部6的两槽壁使熔接线W包含蛇行形状部相应地增大熔接线W，从而能够增加熔接线强度。

通过锯齿波以外的波浪形状也能够产生以减薄部为边界的内外的路径差而使熔接线为蛇行形状。根据图9对作为其一个例子的第五实施方式进行说明。在第五实施方式中，该波浪形状采用向圆周方向一方前进的矩形波浪状。PCD设定于减薄部6的振幅中央。平面Pa设定于上升部6a的圆周方向中央和下降部6b的圆周方向中央。平面Pb设定于后续于上升部6a的外侧的圆弧状部6c的圆周方向中央、和后续于下降部6b的内侧的圆弧状部6d的圆周方向中央。减薄部6的槽宽度在全长范围内大致是一定的。小环状部1的外周面与外侧的圆弧状部6c间的径向距离设定为L1。小环状部1的内周面与内侧的圆弧状部6d间的径向距离设定为L2。箭头线A1、A2、A7、A8所通过的路径比箭头线A3～A6所通过的路径宽，比箭头线A1、A2、A7、A8的路径需要更多的填充时间。因此，以减薄部6为边界的箭头线A1、A2、A7、A8的流动，向比上升部6a更靠圆周方向另一方的位置超出、或向比下降部6b更靠圆周方向一方的位置超出，以减薄部6为边界的箭头线A3～A6的流动，向比上升部6a更靠圆周方向一方的位置超出、或向比下降部6b更靠圆周方向另一方的位置超出。其结果是，如图中以虚线表示熔接线W那样，从轴向外侧观察小环状部1时，熔接线W以在圆周方向上长的蛇行形状产生。

根据图10对第六实施方式进行说明。在第六实施方式中，减薄部6的圆周方向两端部6e、6f变更为侧面观察时的弯曲状，而取代第一实施方式的侧面观察时的平坦面状。圆周方向一方的端部6e由朝向圆周方向一方中断沿着圆周的槽状的末端壁面构成，圆周方向另一方的端部6f由朝向圆周方向另一方中断沿着圆周的槽状的末端壁面构成。上述圆周方向两端部6e、6f具有相同的曲面形状。圆周方向上相邻的一方的减薄部6的圆周方向一方的端部6e与另一方的减薄部6的圆周方向另一方的端部6f间的圆周方向的最小距离L5设定为L2以上。制作隔断部7的树脂边在弯曲状地平行的壁面间流动边汇合。其结果是，如图中以虚线表示熔接线W那样，从轴向外侧观察小环状部1时，隔断部7中产生沿着圆周方向两端部6e、6f的弯曲状的熔接线W。这样一来，第六实施方式能够利用减薄部6减少树脂的冷却速度的偏差，并能够与利用减薄部6的圆周方向两端部6e、6f使熔接线W包含弯曲状部相应地增大熔接线W，从而能够增加熔接线强度。

根据图11对第七实施方式进行说明。第七实施方式在隔断部7侧面观察时呈台阶状这点上与第一实施方式不同。圆周方向上相邻的一方的减薄部6具有使侧面观察时的外侧部分向圆周方向一方突出的外突起部6g，另一方的减薄部6具有使侧面观察时的内侧部分向圆周方向另一方突出的内突起部6h。上述两个减薄部6、6的外突起部6g与内突起部6h具有径向间隔地在圆周方向上平行，两个减薄部6、6的外侧的槽壁间以及内侧的槽壁间在圆周方向上分离。即，隔断部7形成为，在圆周方向一端向小环状部1的外周面侧弯曲，在圆周方向另一端向小环状部1的内周面侧弯曲的、侧面观察时的台阶状。将隔断部7的槽宽度设为L6时，L6在隔断部7的全长范围内形成大致相同的宽度，并设定为与L2相同。制作隔断部7的树脂边在台阶状地平行的壁面间流动边汇合。其结果是，如图中以虚线描绘熔接线W那样，从轴向外侧观察时，小环状部1，产生沿着隔断部7的台阶状的熔接线W。这样一来，第七实施方式能够利用减薄部6减少树脂的冷却速度的偏差，并能够与使熔接线W包含台阶状部相应地增大熔接线W，从而能够增加熔接线强度。此外，也可以将在圆周方向一侧具有外突起部6g、在另一侧具有内突起部6h的减薄部6在圆周方向上排列，也可以将在圆周方向两侧具有外突起部6g的减薄部6、和在圆周方向两侧具有内突起部6h的减薄部6在圆周方向上交替地排列。

根据图12对第八实施方式进行说明。第八实施方式在减薄部6形成为在侧面观察时随着向圆周方向前进而前端变尖的楔形这点上与第一实施方式不同。减薄部6的内外槽壁随着向圆周方向一方前进而在径向上等距离地相互接近。因此，减薄部6的楔形前端位于PCD上。将圆周方向上相邻的一方的减薄部6与另一方的减薄部6间的圆周方向的最小距离设为L7时，平面Pa设定于L7的圆周方向中央上。平面Pb设定于各减薄部6的圆周方向中央上。L7设定为L2以上。箭头线A2、A4所通过的路径比箭头线A1、A3所通过的路径宽，比箭头线A2、A4的路径需要更多的填充时间。因此，箭头线A2、A4的流动从平面Pa向圆周方向另一方超出。其结果是，如图中以虚线表示熔接线W那样，从轴向外侧观察小环状部1时，在隔断部7产生弯曲的熔接线W。这样一来，第八实施方式能够利用减薄部6减少树脂的冷却速度的偏差，并能够与使熔接线W包含弯曲状部相应地增大熔接线W，从而能够增大熔接线强度。

通过其他楔形也能够获得在隔断部弯曲的熔接线。根据图13对作为其一个例子的第九实施方式进行说明。第九实施方式在仅减薄部6的内侧的槽壁随着向圆周方向一方前进而逐渐接近外侧的槽壁这点上与第一实施方式不同。减薄部6的楔形前端位于比PCD更靠近环状部1的外周面的外侧的槽壁前端上。平面Pa、Pb的位置分别与第八实施方式相同。减薄部6的外侧的槽壁是沿着PCD的圆弧状，因此箭头线A1的路径与箭头线A2的路径之间不存在差异。特别是在箭头线A1的路径与箭头线A3的路径间、箭头线A3的路径与箭头线A4的路径间比较的宽度差比第八实施方式被放大，因此箭头线A4的流动更多地向圆周方向另一方超出。其结果是，如图中以虚线表示熔接线W那样，从轴向外侧观察小环状部1时，熔接线W在隔断部7中比PCD更接近小环状部1的内周面的位置包括弯曲状部。

根据图14对第十实施方式进行说明。省略减薄部的图示。第十实施方式在小环状部1的内周面在侧面观察时呈多边形形状这点上与第一实施方式不同。该多边形形状的顶点9的数量即多边形形状的角数与兜孔数一致。与该顶点9内切的圆的直径构成小环状部1的最大内径，相当于第一实施方式的小环状部的圆筒状内周面的内径。该多边形形状的顶点9与通过兜孔圆周方向中央的平面Pa在圆周方向上错开。其结果是，在熔接线产生位置中，小环状部1的截面积向内径侧扩大了以下的量：即，与多边形形状的一边与包括全部顶点9的圆周之差对应的量。因此，与第一实施方式相比，第十实施方式能够增大熔接线W，并增加熔接线强度。

兜孔数与顶点9的数量可以不同。作为不同的情况的一个例子，第十一实施方式如图15所示。在第十一实施方式中，与第十实施方式相比，减少多边形形状的角数，并增长一边的长度，由此使兜孔数比顶点9的数量少。在该情况下，能够进一步增大多边形形状的一边与包括全部顶点9的圆周之差。

根据图16对第十二实施方式进行说明。省略减薄部的图示。第十二实施方式是第三实施方式的变更例。第十二实施方式在突出部8的圆周方向中央与通过兜孔圆周方向中央的平面Pa在圆周方向上错开这点上与第三实施方式不同。若使突出部8的圆周方向中央相对于平面Pa在圆周方向上错开，则向以突出部8内的平面Pa为边界的较宽的侧的树脂填充需要较长的时间，因此熔接线在突出部8内弯曲。因此，与第三实施方式相比，第十二实施方式能够增大熔接线W，并增加熔接线强度。

兜孔数与突出部8的数量可以如图16的例子那样相同，也可以不同。作为不同的情况的一个例子，第十三实施方式如图17所示。在第十三实施方式中，将突出部8制作成与多个平面Pa相交。在该情况下，能够与突出部8比第十二实施方式大这一情况相应地提高小环状部1的强度。另外，与突出部8相交的平面Pa的数量为2，因此使从上述平面Pa间的一个平面Pb附近分岔而朝向各平面Pa的树脂的路径比汇合对象侧的路径进一步增大，容易大幅度弯曲熔接线W。此外，本发明的技术的范围并不限定于上述各实施方式，也包括在基于权利要求书所记载的技术思想的范围内的全部变更。

附图标记的说明

1…小环状部；1a…最大内径部；2…大环状部；3…柱部；4…兜孔；5…圆锥滚子；6…减薄部；6e、6f…圆周方向端部；7…隔断部；8…突出部；9…顶点；Pa…平面；G…浇口；W…熔接线。

Claims (9)

1.一种圆锥滚子轴承用树脂保持器，其将小环状部(1)、大环状部(2)以及全部的柱部(3)注射成形为一体，

其特征在于，

浇口(G)配置在上述大环状部(2)中的、沿圆周方向等间隔配置且位于上述大环状部(2)的兜孔圆周方向中央的延长线(Pa)上的位置，熔接线(W)仅在上述小环状部(1)产生，

上述小环状部(1)具有使内径尺寸在圆周方向上断续地从最大内径部(1a)起缩小的突出部(8)，上述熔接线(W)通过上述突出部(8)且横切上述小环状部(1)。

2.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器，其特征在于，

在上述小环状部(1)的侧面，槽状的减薄部(6)形成在整个圆周方向的范围内。

3.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器，其特征在于，

槽状的减薄部(6)沿圆周方向断续地在上述小环状部(1)的侧面排列，熔接线(W)通过在圆周方向上相邻的上述减薄部(6、6)之间的隔断部(7)并横亘在上述小环状部(1)的内外周面之间。

4.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器，其特征在于，

槽状的减薄部(6)沿圆周方向断续地在上述小环状部(1)的侧面排列，在圆周方向上相邻的上述减薄部(6、6)之间的隔断部(7)在侧面观察时呈台阶状，由此产生沿着该台阶状的熔接线(W)。

5.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器，其特征在于，

上述小环状部(1)的内周面在侧面观察时呈多边形形状，且该多边形形状的顶点(9)与兜孔(4)的圆周方向中央在圆周方向上错开。

6.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器，其特征在于，

上述突出部(8)的圆周方向中央与兜孔(4)的圆周方向中央在圆周方向上错开。

7.一种圆锥滚子轴承，其特征在于，

其安装了权利要求1～6中任一项所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器。

8.一种圆锥滚子轴承用树脂保持器，其将小环状部(1)、大环状部(2)以及全部的柱部(3)注射成形为一体，

其特征在于，

浇口(G)配置在上述大环状部(2)中的、沿圆周方向等间隔配置且位于上述大环状部(2)的兜孔圆周方向中央的延长线(Pa)上的位置，熔接线(W)仅在上述小环状部(1)产生，

槽状的减薄部(6)沿圆周方向断续地在上述小环状部(1)的侧面排列，在圆周方向上相邻的上述减薄部(6、6)之间的隔断部(7)在侧面观察时呈台阶状，由此产生沿着该台阶状的熔接线(W)。

9.一种圆锥滚子轴承，其特征在于，

其安装了权利要求8所述的圆锥滚子轴承用树脂保持器。