CN102947551B - 操作带有润滑的膨胀器的蒸汽循环工艺的方法和装置 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种蒸汽循环工艺的操作方法，该循环工艺是在一种根据本发明的装置中进行的，所述装置具有用于蒸发液态工作介质（A）的蒸发器（1）或蒸汽发生器和用于做机械功的借助于润滑剂润滑的膨胀器（5），其中所述方法具有下列方法步骤：a）将液态工作介质（A）输送到蒸发器（1），在其中蒸发和以蒸汽态输送给膨胀器（5）；b）另外向膨胀器（5）输送作为润滑剂的离子液体（B），该离子液体与液态工作介质（A）在室温形成两个液态相；和c）形成用于膨胀器（5）的润滑剂的离子液体在蒸发器（1）之前与工作介质（A）分离。

Description

操作带有润滑的膨胀器的蒸汽循环工艺的方法和装置
技术领域
本发明涉及按照柱塞原理（Verdrängerprinzip）的带有润滑的膨胀器的蒸汽循环工艺的操作方法，该循环工艺是在这样的装置中进行的，所述装置具有用于蒸发液态工作介质（A）的蒸发器（1）或蒸汽发生器和用于做机械功的借助润滑剂润滑的膨胀器（5）。另外，本发明涉及根据蒸汽循环工艺，特别是前面提到的操作方法的操作装置。
背景技术
带有膨胀器的蒸汽循环工艺例如从DE 10 2007 020 086 D3是已知的。膨胀器例如可以作为活塞式、叶片式、旋转活塞式、斜轴轮盘式（Taumelscheiben）、斜盘（Schiefscheiben）、罗茨式或螺旋式膨胀器进行操作。在柱塞原理中，从蒸汽发生器导出的新鲜蒸汽导入到膨胀器的工作空间，其中导入到工作空间中的新鲜蒸汽在工作冲程（Arbeitstakt）中由于部件扩大容积的运动而泄压，释放出功，并且泄压的蒸汽在到达各个结构中的最大体积时从排出口导入到蒸汽排放管中。作为蒸汽，不仅仅可以使用水蒸汽，而且众所周知的是也可以使用其它的无机和有机挥发性物质，如例如氨、烷烃、氟代烃、硅氧烷和一般意义上的冷却剂。
这种膨胀器的大部分必须用合适的润滑剂进行润滑，其中膨胀器与工作介质和润滑剂接触。在具有冷凝器和泵的其它循环中，冷凝器中的工作介质完全液化，在泵中达到更高的压力并在蒸汽发生器中至少部分地蒸发。
在这种循环工艺中的一个大的问题是润滑剂的选择。由于大部分的润滑剂是热敏感性的，在蒸发器之前将润滑剂与工作介质尽可能完全分离是一种能够使用热敏感性润滑剂的可行方法。
为了能够实现节省燃料，特别是在移动的内燃机，例如汽车内燃机情况下，目前特别优先采用两种技术解决方案。除了使用由于易于出现的刹车和加速过程而主要为城市和配送（Verteiler）交通提供的各种混合（Hybrid）概念外，此外还已知利用内燃机的废热的热回收系统，以便提供另外的驱动能。用于废热利用的这类系统在移动的内燃机中主要提供用于从事长途交通的汽车。
在这类废热利用系统中，在内燃机领域和/或废气排放中生成的废热至少部分地转移到次级热循环中。在次级热循环中工作介质进行循环和在此过程中通常在蒸发器中至少部分地蒸发，蒸汽在膨胀单元中，例如在活塞式膨胀器中卸压并最后在冷凝器中再液化。然后冷凝的工作介质再次通过泵单元施加到蒸发压力和因此结束循环。用膨胀单元生成的机械功作为附加的功输送到驱动系统，特别是汽车驱动系统中。
在此方面，从DE 10 2006 043 139 A1已知一种用于内燃机的热回收系统。借助于所描述的系统，为汽车提供来自内燃机和/或废气装置的另外的驱动能。在蒸汽态工作介质在膨胀器中卸压之后，次级热循环的工作介质送到冷凝器中，在其中液化，释放出热，从而相应的蒸汽循环工艺结束。
利用内燃机的废热时使用膨胀器，要求复杂的构造。为了能满足关于重量、成本、耐久性以及必要的服务方面的所有要求，用油将相互摩擦的部件，如例如活塞-缸体对、滑动轴承、滑阀等润滑。由此在工作介质和润滑剂或润滑的表面之间产生接触。由此出现的问题是，这两种工作介质发生混合并因此一起在循环中进一步向泵和蒸发器方向运输，伴随有许多的负面现象。
为了能够长时间经济地运行循环工艺，整个的构造必须保证润滑油与工作介质的蒸汽在进入蒸发器之前有效地分离。油循环和蒸汽循环的有效分离可靠地阻止了润滑油来到热的蒸发器区域并在那里导致部件和工作介质被润滑剂的分解产物污染。现有技术已知的润滑剂大部分是对工作介质（例如水-水蒸气）具有乳化性的或与其（例如烃）可混合的。在任何情况下，这种根据现有技术的润滑剂也具有蒸汽压。这种润滑剂蒸汽与工作介质的蒸汽几乎是不可分离的。因此，一部分润滑剂通过在循环中载热介质的输送而进入蒸发器中并在那里遭受高温，这导致润滑油的过早老化、化学变化（例如裂解）直到热分解。因此，该润滑剂的性质发生改变和因此不再能充分地满足其润滑性能。
发明内容
从已知的现有技术和所描述的问题出发，本发明基于的任务是，提供一种蒸汽循环工艺的操作方法，其中润滑剂在膨胀器之后可以很好地与工作介质分离。
该任务利用本发明获得解决。有利的实施方案构成了本发明的有利解决方案的主题。
所述任务根据本发明利用一种蒸汽循环工艺的操作方法解决，该循环工艺是在一种装置中进行的，所述装置具有用于蒸发液态工作介质的蒸发器或蒸汽发生器和用于产生运动能或用于做（Verrichtung）机械功的借助于润滑剂润滑的膨胀器，其中所述方法具有下列方法步骤：
a）将液态工作介质（A）输送到蒸发器（1），在其中发生蒸发和以蒸汽态输送给膨胀器（5）；
b）向膨胀器（5）进一步输送作为润滑剂的离子液体（B），该离子液体与液态工作介质（A）在室温形成两个液态相；和
c）形成用于膨胀器（5）的润滑剂的离子液体在蒸发器（1）之前与工作介质（A）分离。
本发明基于的知识是，离子液体如果与呈液态的工作介质在室温（大约20℃或293开尔文）形成两个液态相的话，可以非常好地适合于用作为润滑油。根据性质，离子液体具有很小的蒸汽压，这进一步对根据本发明的方法产生有利的作用。
在膨胀器（例如通过具有至少一个工作活塞的活塞式膨胀器形成）之后在分离装置中分离的离子液体作为润滑剂在此过程中溶解了仅仅很少或几乎没有呈任何形式的工作介质，由此可以直接地再输送到润滑剂循环中。在其中，润滑剂又送到膨胀器的摩擦部件。
离子液体-在被认可的文献（例如Wasserscheid, Peter; Welton, Tom (编辑);„lonic Liquids in Synthesis", Verlag Wiley-VCH 2008; ISBN 978-3-527-31239-9;Rogers, Robin D.; Seddon, Kenneth R. (Eds.); „lonic Liquids - IndustrialApplications to Green Chemistry", ACS Symposium Series 818, 2002; ISBN0841237891")中是由有机阳离子和有机或无机阴离子组成的液态有机盐或盐混合物，熔点为低于100℃。
此外，在实施根据本发明的方法时优选确保，离子液体作为润滑剂具有良好的润滑性能（粘度、热稳定性、储存稳定性等）并具有低的腐蚀性和低的环境负面影响（废弃处理、毒性等）。
离子液体具有对于用作为润滑液体和液压液体有益的性能，如例如由于测不到的小的蒸汽压而气蚀倾向小、很高的热稳定性、很高的压缩刚性（=低压缩性）、良好的润滑性能、高粘度指数、难燃性至不燃性和高导热性等（参见例如A. Jimenez, M. Bermudez, P.Iglesias, F. Carrion, G. Martinez-Nicolas, Wear 260, 2006, 766-778; Z. Mu, F.Zhou, S. Zang., Y. Liang, W. Liu, Tribology International 2005, 38, 725-731;C. Jin, C. Ye, B. Phililips, J. Zabrinski, X. Liu, W. Liu, J. Shreeve, J.Mater. Chem. 2006, 16, 1529-1535或 DE 102008024284)。
离子润滑剂另外可以配制有离子和/或分子添加剂，例如：
●降磨损剂（抗磨剂）
●降摩擦剂（摩擦改性剂）
●耐咬合添加剂（极压添加剂）
●粘度改性剂
●粘度指数改进剂（VI改进剂）
●防腐添加剂
●抗老化剂，抗氧剂
●消泡剂（消泡添加剂）
●杀生物剂
●表面活性剂和破乳剂
●分散剂和润湿剂
●酸调节剂
●络合剂
●热稳定剂
●水解稳定剂。
已经表明，工作介质在离子润滑剂中几乎定量的不混溶性对于离子润滑剂与工作介质的初级分离来说是特别有利的。离子润滑剂在工作介质中的溶解性应该优选<0.1 m%,更优选<100ppm,特别优选<10ppm，和非常特别优选 <1ppm。
工作介质在离子润滑剂中的溶解性应该优选<5 m%，更优选<1m%和特别优选<0.1m%。
此外有利的是，离子液体作为润滑剂不具有乳化作用，即不具有或仅具有低的降低界面张力的性质。
起到润滑剂作用的离子液体与工作介质的分离在蒸汽循环工艺范围内可以在单部件或多部件的分离装置或单步或多步分离装置中进行，和确切地说基本上是基于下面例举提到的作用原理和/或装置技术：
a.) 通过密度差借助于重力或离心力（通过加速场）：离子液体例如1-乙基-3-甲基咪唑鎓-双（三氟甲基磺酰基）亚氨盐（参见US5827602 和US6531241, CovalentAssociates Inc.)和1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三（五氟乙基）三氟磷酸盐（参见Journal ofFluorine Chemistry (2005), 126(8), 1150-1159)显示出>1.5g/cm3的密度，例如与水完全不可混合，根本没有乳化性，但是具有良好的润滑性能和是完全水解稳定的。它们通过密度差完好地分离。作为替代，也可以将低密度（最低0.7 g/cm3)的离子润滑剂与高密度的工作介质例如氟代烃（密度为1.5-2.0 g/cm3）结合；在此情况下离子润滑剂作为上面的相被分离。
b.) 机械作用。
c.) 通过使用凝聚过滤器和/或凝聚分离器。
d.) 通过使用聚合物作为过滤器，例如球形空间结构的聚合物（RGS聚合物）、离子交换树脂、膜（例如PTFE、尼龙）和其它吸收性表面，它们对各种离子润滑剂具有亲和力，即例如具有低的界面张力。
e.) 通过超过滤。
f.) 通过使用脱乳化剂，即将乳液破裂的表面活性的物质。
g.) 通过将工作介质在低于离子润滑剂分解点的温度下蒸发。
h.) 通过使用强电场。
i.) 在电极表面上施加直流电压或交流电压。
j.）通过超声。
k.)通过a.至j.的任意组合。
在离子润滑剂与工作介质多步分离情况下，在进行的初级分离之后，任选地将还存在的痕量物质通过例如经过过滤器和/或过滤膜过滤除去；过滤器可以由在上面c.）、d.）或e.）中描述的材料组成，但是也可以考虑使用常见的离子交换树脂或活性炭、硅胶、Silikagel或其它吸附剂，用于除去有机痕量物质。也可以考虑电化学氧化（例如在金刚石电极或Ru/Ta- 或Ru/Ir混合氧化物电极上）。
在此过程中特别优选的是狭长构造的柱形分离容器，其底面(Grundfläche)相比于竖轴向(Hochachsenrichtung)的高度延伸或面积延伸较小，由此特别在运动的物体，例如汽车情况下可以确保一方面节省空间地制造，另一方面两相难以混合。这样的柱形构造还明确包括呈弧形或盘旋形状构造的或至少在部分区域是这种构造的容器。
作为工作介质合适的例如是水蒸气或任何其它的挥发性或可蒸发的物质，例如氨、烷烃、氟代烃、硅氧烷或冷却剂。在这种情况下要提到，概念“蒸汽态”应广义理解和还应该明确包括工作介质的气体状态。
在本发明的方法中可以使用的离子液体例如是1-乙基-3-甲基咪唑鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐(imid)或1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-甲基硫酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-二乙基磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-二丁基磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-二氰胺，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基磺酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基羧酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-硫氰酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三氰基甲基化物，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐，或1-丙基-3-甲基咪唑鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-甲基硫酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-二乙基磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-二丁基磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基磺酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基羧酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-二氰胺，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-硫氰酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-三氰基甲基化物，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐或1-丁基-3-甲基咪唑鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-甲基硫酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-二乙基磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-二丁基磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基磺酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基羧酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-二氰胺，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-硫氰酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-三氰基甲基化物，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐或1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-乙基硫酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-甲基硫酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-甲烷磺酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-二乙基磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-二丁基磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-二氰胺，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基磺酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基羧酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-硫氰酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-三氰基甲基化物，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-乙基硫酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-甲基硫酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-甲烷磺酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-二乙基磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-二丁基磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-二氰胺，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基磺酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基羧酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-硫氰酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-三氰基甲基化物，四烷基铵-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐，四烷基铵-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，四烷基铵-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，四烷基铵-乙基硫酸盐，四烷基铵-甲基硫酸盐，四烷基铵-甲烷磺酸盐，四烷基铵-二乙基磷酸盐，四烷基铵-二丁基磷酸盐，四烷基铵-二氰胺，四烷基铵-全氟烷基磺酸盐，四烷基铵-全氟烷基羧酸盐，四烷基铵-硫氰酸盐或四烷基铵-三氰基甲基化物或它们的混合物。
对于用水或氨作为工作介质的应用，合适的特别是具有带一个或多个中等长度烷基链（C5-C10）的氟化阴离子和/或阳离子的那些离子液体。对于使用硅氧烷、烷烃或氟代烷烃作为工作介质的应用，合适的特别是具有带一个或多个短的、任选地氧取代的烷基链（C1-C4）的小的极性含氧原子的阴离子和/或阳离子的那些离子液体。
根据一个具体的实施方式，一方面可以设计为，用于润滑膨胀器的离子液体输送到膨胀器上游的蒸汽态工作介质并因此与工作介质一起输送到膨胀器。在此，它是一种所谓的混合物润滑。但是作为替代或任选地除此之外，也可以设计为，离子液体直接加入膨胀器中，以便例如实现循环润滑。这意味着，在这里然后将离子液体针对性地导向膨胀器的润滑点。利用两种变化方案，确保了有利的并且可靠的保证膨胀器润滑的润滑剂输送。
根据本发明蒸汽循环工艺的另一个具体的实施方式建议，将蒸汽态的工作介质在其重新输送到蒸发器之前和在膨胀器下游输送到至少一个冷凝器中，在其中蒸汽态的工作介质在重新输送到蒸发器或蒸汽发生器之前可以性能可靠地液化。如前面已经叙述的，蒸汽态的工作介质在膨胀器下游进一步输送到至少一个分离装置中，在其中离子液体可以一步或多步地与工作介质分离。这里产生了将冷凝器和分离装置安排和/或串联的多种不同的可能性，下面对其中优选的安排可能性进一步和举例地说明：
例如，根据第一个变化方案可以设计为，所述冷凝器安置在膨胀器下游和分离装置上游，使得离开膨胀器的工作介质和离子液体的混合物可以输送到冷凝器。
作为替代，根据第二个变化方案可以设计为，将所述冷凝器，特别是以蒸汽态离开膨胀器的工作介质情况下，安置在工作介质循环中的分离装置下游，使得将来自分离装置的至少部分蒸汽态的工作介质输送到冷凝器。
甚至是两种变化方案的组合任选地可能是有意义的。
对于一种特别有效和经济的蒸汽循环工艺来说，既将工作介质又将起润滑剂作用的离子液体进行循环，其中两种循环根据具体的实施方式，特别是根据膨胀器润滑的类型，是或多或少相互分开的循环。根据对此特别优选的实施方式设计为，起膨胀器的润滑剂作用的离子液体这样进行润滑剂循环，使得离子液体从至少一个润滑剂储料罐取出和输送到膨胀器，从这里再次送回到所述至少一个润滑剂储料罐中。
这种润滑剂储料罐在此过程中可以在一般意义上通过至少一个分离装置形成，其中离子液体以一步或多步地与工作介质分离。因此分离装置在这里以节省部件和从而也节省空间的双重功能一方面用作离子液体的储料罐或也用作工作介质的储料罐，另一方面以其本来的功能作为分离器起作用。在此方面，特别有利的是，所述润滑剂储料罐通过前面描述的安置在膨胀器下游的至少一个分离装置形成，向所述分离装置输送来自膨胀器的工作介质和离子液体的混合物。
根据另一个优选的实施方式，对于本身完全相互分开的工作介质和离子液体循环的情况来说设计为，所述润滑剂储料罐通过分配给膨胀器的容器，特别是通过分配给膨胀器的油缸状的容器形成，其中一方面离子液体被接收为液相，另一方面以窜气(Blow-by)蒸汽形式进入润滑剂循环的蒸汽态工作介质接收为蒸汽相。从该容器出发，离子液体与蒸汽态工作介质分开地和独立地输送到膨胀器，和确切地说借助于泵或通过重力返回。这种窜气的工作介质蒸汽例如出现在活塞式膨胀器中并沿着工作室的活塞侧面通向曲轴箱方向。收集在容器中的蒸汽态工作介质同样从该容器导出，例如借助于曲轴箱排气管道，蒸汽态的工作介质由于其蒸汽压会自动地通过所述曲轴箱排气管道逸出（任选地，蒸汽也可以借助于相应的辅助手段抽吸掉）。
由于不仅润滑剂循环被窜气蒸汽所污染，而且还有工作介质循环也被离子液体所污染，例如通过在活塞式膨胀器的例如活塞的工作室中在壁侧上形成的润滑剂膜，根据进一步的优选实施形式设计为，从容器导出的蒸汽态的和任选地被离子液体污染的工作介质输送到在膨胀器下游安置的至少一个分离装置，向所述分离装置进一步地也输送来自膨胀器的被离子液体污染的工作介质。在这种情况下特别有利的是，从容器导出的蒸汽态工作介质在输送到至少一个分离装置之前输送到冷凝器，在该冷凝器中蒸汽态工作介质被液化。此外，优选地设计为，所述容器与分离装置这样地连接，使得离子液体可以从分离装置流向容器或任选地反向流动。利用这种类型的刚才详细解释的根据本发明的方法过程，简单地确保了离子液体不会以过高的量富集在工作介质或工作介质循环中，这提高了操作安全性和此外也使得可以实现蒸汽循环工艺的设备和管道最佳地小型结构地铺设和尺寸定制。
根据本发明的任务此外通过一种蒸汽循环工艺的操作装置得以解决，特别是实施根据本发明的方法的装置，所述装置至少具有用于蒸发液态工作介质的蒸发器或蒸汽发生器和用于产生运动能或用于做机械功的借助于润滑剂润滑的膨胀器，其中所述润滑剂由离子液体形成，所述离子液体与液态工作介质在室温下形成两个液相。利用这种装置产生了与利用本发明的方法过程相同的优点，从而在这里对其不再重复和就此而言可以参考前面所做的论述。同样情况适合于所述装置的优选实施方式。
根据本发明的方法过程同样像根据本发明的装置一样可以适合和用于各种不同的应用目的和应用情况。这里举例提到的一个优选应用情况设计为，根据本发明的方法过程和/或根据本发明的装置与热回收设备一起用于汽车，特别是用于内燃机驱动的汽车，正如在例如DE 10 2006 028 868 A1中所描述的。在此方面，根据一个特别优选的具体实施方式例如有利的是，蒸发器与汽车的热源，特别是与内燃机和/或废气设备和/或增压空气冷却器，直接或间接地传热耦合。另一方面，膨胀器然后例如优选传动地间接或直接与传动系统(Antribsstrang)和/或能作为发生器驱动的电机和/或汽车的至少一个消耗器，特别是制冷和/或空调设备作为消耗器，连接或耦合。
附图说明
本发明在下面借助于附图详细说明，这些附图示意地和仅仅举例形式显示了本发明优选的实施方式。
具体地其中：
图1示意显示了根据本发明的蒸汽循环工艺的第一个具体实施例的原理图，其中润滑剂在蒸汽循环的液相中发生分离，
图2示意显示了根据本发明的蒸汽循环工艺的第二个具体实施例的原理图，其中润滑剂在蒸汽循环的气态相中发生分离，
图3示意显示了根据本发明的蒸汽循环工艺的第三个具体实施例的原理图，其中与根据图1的实施方式不同，离子液体作为润滑剂在膨胀器上游一起混入蒸汽态工作介质，和
图4示意显示了根据本发明的蒸汽循环工艺的第四个具体实施例的原理图，其中润滑剂在蒸汽循环的液相中发生分离和蒸汽与润滑剂在蒸汽相中发生分离。
图1显示了根据本发明的蒸汽循环工艺的第一个具体实施例的示意图，所述循环工艺具有用于工作介质A的循环和用于起润滑剂作用的离子液体B的循环。
具体地，在图1中显示一个这里举例形式由例如重力分离器形成的单步分离装置4，借助该分离装置将离子液体B与工作介质A在液相中分离。分离装置4在这里优选通过柱形容器构成，以便在相对小的底面情况下取得尽可能大的高度延伸，但是在这里仅仅是示意性表示的。当然也还可以是明显更狭长的或延伸的结构。用于工作介质A的循环（在本例子情况下，液态工作介质A比用起润滑剂作用的离子液体更轻）用实线6表示，而用于离子液体B的循环用虚线7表示。
附图标记1表示蒸发器，在其中液态工作介质A被蒸发。工作介质A为此从分离装置4借助于进料泵2送到蒸发器1中。
输送到蒸发器1的蒸发热Qzu在此根据应用情况来自不同的热源。在汽车中这种蒸汽循环工艺与例如热回收系统结合使用的情况下，输送到蒸发器1的热优选从内燃机和/或废气装置和/或增压空气冷却器退耦（Auskoppeln）。根据热退耦的地点，在此过程中在蒸发器1上提供各种不同的蒸发温度，这根据预设的温度水平而要求相应匹配的工作介质。例如，水作为工作介质只能用于蒸发器上蒸发温度明显高于100℃的情况，这如同例如将热从废气装置退耦的情况。
从蒸发器1，蒸汽态工作介质通过管道6送到膨胀器5中，在这里泄压提供机械功。这种机械功可以根据应用情况以不同的方式方法利用。与汽车，例如载货汽车结合，这里产生的机械功输送到驱动系统，特别是汽车驱动系统，和/或借助于可以作为发生器操作的汽车方面的电机转变为电流和/或输送到其它的合适的消耗器，例如制冷设备。
也将润滑剂即离子液体B通过管道7供入膨胀器5中。在那里离子液体完成润滑作用。作为替代，但是也可以将离子液体B在膨胀器5之前输送到来自蒸发器1的蒸汽态工作介质，如图3中所示，在其它方面与图1所示的实施方式相同。
从膨胀器5，蒸汽态的工作介质A和离子液体B的混合物到达冷凝器3中，在这里混合物被液化。冷凝器3的废热Qab然后根据应用情况可以再输送到各个应用情形的合适系统。在汽车，例如载货汽车情形下，提供了将这种废热例如输送到汽车的冷却系统。液化的混合物被送到分离装置4中，在这里离子液体B由于与液态工作介质A不可混合而作为这里比重更重的液体收集在下部区域中。
离子液体B从分离装置4借助于泵8在底部一侧抽出并通过管道7再导入膨胀器5中。
根据图2中所示的对图1实施方式的变型，还可能的是基于工作介质A的循环在分离装置4下游设置冷凝器3，在本例子情况下因此是在分离装置4和泵2之间。这种变化方案主要是在工作介质基本上仅仅作为蒸汽离开膨胀器5时是有利的。利用这种方法操作，其中工作介质A基本上仅仅以蒸汽态离开膨胀器5，在分离装置4中得到蒸汽态工作介质与离子液体B特别好的分离可能性，其中然后在冷凝器3中将来自分离装置4的任选地还是蒸汽态的工作介质部分在输送到蒸发器1之前液化。
最后在图4中，显示了另外的具体变化方案，它在膨胀器5、冷凝器3、分离装置4以及蒸发器1的排列方面与图1 的构造相对应，但是具有的区别是，除了分离装置4以外，还设置一个构成容器10的装置用于从润滑剂分离蒸汽，该装置例如在膨胀器5上以油缸的形式安置，但是在这里不进行详细的描述。该容器用作为基本上蒸汽态的工作介质A的收集容器，该工作介质以窜气蒸汽形式在例如形成为活塞式膨胀器的膨胀器5的例如活塞工作空间中从工作介质循环中到达润滑剂循环7中。这种蒸汽态的工作介质收集在构成液体相的离子液体B上面的容器10中。被以窜气的工作介质蒸汽形式的离子液体污染的润滑剂在此过程中通过润滑剂导出管道13，优选从顶部，如图4中所示意表示的，到达容器10中。
从容器10出发，在蒸汽相一侧优选分支出这里例如构成曲轴箱排气管道的导出管道12，借助该管道将被作为润滑剂的离子液体污染的蒸汽态工作介质输送到废蒸汽管道11，该管道11从膨胀器5分支出来并本身运送被润滑剂污染的工作介质（污染物来源于壁上工作介质一侧的润滑膜层，从而润滑剂从润滑剂循环7转入到工作介质的循环中）。
然后，这种被作为润滑剂的离子液体污染的工作介质物流被输送到冷凝器3，在其中工作介质被液化，之后接着与离子液体一起输送到分离装置4。在分离装置4的底部收集的离子液体然后可以通过重力回流或如这里所示的，任选地也通过润滑剂泵8输送到容器10，例如优选从底部一侧输送。
正如从图4进一步明确的，此外还可以设计润滑剂泵9，利用该泵从容器10抽吸离子液体B并例如输送到膨胀器5。
可理解的是，当然也可以与图4的具体实施例相结合，原则上还存在这样可能性，即作为替代或除此之外在根据图2的实施方式意义上设计混合物润滑。
具体实施方式
实验部分：
对于在本发明构思意义上在蒸汽循环工艺中使用离子液体作为润滑剂来说，除了合适的润滑性能外，产生蒸汽的工作介质与用作为润滑剂的离子液体之间尽可能小的可混合性具有决定性意义。由于工作介质是在蒸发器中蒸发的，特别是离子液体在工作介质中的溶解性应该尽可能地小。但是反过来，也希望工作介质在离子液体中的溶解性低，以便避免在润滑点处发生气蚀损害。
实验1：
50g的1-乙基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐（离子液体）与50g的1,1,3,3-四甲基二硅氧烷（产生蒸汽的工作介质）在密封的圆底烧瓶中利用磁搅拌器和热浴在80℃的温度（典型的应用温度）剧烈搅拌2小时。混合物转移到振荡漏斗中并用手剧烈振荡1分钟。在振荡结束后观察到在几秒钟内发生了清晰的相分离。在2分钟的等待时间（应用中用于因重力而相分离的典型停放时间）后，两相分离和装入试样瓶中用于测量（情形A：通过重力分离）。
整个过程用第二个试样重复，其中除了通过重力而分离外，分离的操作介质通过0.45µm的PTFE膜过滤器过滤（情形B：通过过滤分离）。
整个过程用第三个试样重复，其中除了通过重力而分离外，分离的操作介质在5000转/分的转速下离心10分钟和然后通过0.45µm的PTFE膜过滤器过滤（情形C：通过离心和过滤分离）。
测量工作介质中剩余的离子液体：
称量量的几克的分离的1,1,3,3-四甲基二硅氧烷在旋转蒸发器上在60℃和持续下降的压力直到最后＜10mbar下蒸发，以便将挥发性工作介质与痕量的不可蒸发的离子液体分离：离子液体-如本领域技术人员公知的-除了很少的例外情况之外-具有几乎不可测量的小的蒸汽压力，在这种条件下定量地保持在烧瓶的残余物中。这种残余物现在用2-丙醇（优级纯(puriss p.a.)用于UV光谱学）定量地冲洗在10ml测量烧瓶中并均化。然后，借助于UV分光计测量对于含有2-丙醇的比色皿（Küvette）的在213nm波长下的消光度。通过以按照原始量的1,1,3,3-四甲基二硅氧烷计算的10ppm步长（Schritten）而标准添加纯离子液体1-乙基-3-甲基咪唑鎓乙基硫酸盐，建立校准曲线，测量溶解的离子液体的量并计算原始浓度。校准曲线的回归值R2好于0.95。
结果：
在1,1,3,3-四甲基二硅氧烷中的1-乙基-3-甲基咪唑鎓乙基硫酸盐的浓度
情形A（通过重力分离）：300ppm
情形B：（通过离心分离）：43ppm
情形C（通过离心和过滤分离）：33ppm
估计离子液体中剩余的工作介质：
工作介质1,1,3,3-四甲基二硅氧烷在含有ZnSe-ATR-测量室的Mattson- Galaxy2020分光计的红外光谱中相比于离子液体显示出在2130cm-1处很强的峰。分离的离子液体（情形A）在几乎相同的2130cm-1波数下显示出接近分辨极限的微小的峰，它可以明确鉴定为1,1,3,3-四甲基二硅氧烷。将4622单位的纯二硅氧烷峰面积与分离的离子液体中测量的42单位的面积相比，则获得大致浓度为少于1质量%。
实验2：
50g的1-乙基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐（离子液体）与50g的六甲基二硅氧烷（产生蒸汽的工作介质）在密封的圆底烧瓶中利用磁搅拌器和热浴在80℃的温度（典型的应用温度）剧烈搅拌2小时。混合物转移到振荡漏斗中并用手剧烈振荡1分钟。振荡结束后观察到在几秒钟内发生了清晰的相分离。其余的实验过程与实验1类似进行。校准曲线的线性回归值R2好于0.95。
结果：
在六甲基二硅氧烷中的1-乙基-3-甲基咪唑鎓乙基硫酸盐的浓度
情形A（通过重力分离）：350ppm
情形B：（通过离心分离）：55ppm
情形C（通过离心和过滤分离）：26ppm
估计离子液体中剩余的工作介质：
工作介质六甲基二硅氧烷在红外光谱中没有显示出合适的谱带并且无法测量。
实验3：
50g的1-乙基-3-甲基咪唑鎓-甲烷硫酸盐（离子液体）与50g的1,1,3,3-四甲基二硅氧烷（产生蒸汽的工作介质）在密封的圆底烧瓶中利用磁搅拌器和热浴在80℃的温度（典型的应用温度）剧烈搅拌2小时。混合物转移到振荡漏斗中并用手剧烈振荡1分钟。振荡结束后观察到在几秒钟内发生了清晰的相分离。其余的实验过程与实验1中的情形C类似进行。校准曲线的线性回归值R2好于0.95。
结果：
在1,1,3,3-四甲基二硅氧烷中的1-乙基-3-甲基咪唑鎓甲烷磺酸盐的浓度
情形C（通过离心和过滤分离）：23ppm
估计离子液体中剩余的工作介质：
类似于实验1借助IR光谱测量工作介质1,1,3,3-四甲基二硅氧烷和估计有＜0.5质量%。
实验4：
50g的1-乙基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐（离子液体）与50g的六甲基二硅氧烷（产生蒸汽的工作介质）在密封的圆底烧瓶中利用磁搅拌器和热浴在80℃的温度（典型的应用温度）剧烈搅拌2小时。混合物转移到振荡漏斗中并用手剧烈振荡1分钟。振荡结束后观察到在几秒钟内发生了清晰的相分离。其余的实验过程与实验1中的情形C类似进行。校准曲线的线性回归值R2好于0.95。
结果：
在六甲基二硅氧烷中的1-乙基-3-甲基咪唑鎓甲烷磺酸盐的浓度
情形C（通过离心和过滤分离）：11ppm
估计离子液体中剩余的工作介质：
工作介质六甲基二硅氧烷在红外光谱中没有显示出合适的谱带和没有测量。
实验5：
50g的1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三（五氟乙基）三氟磷酸盐（离子液体）与50g的蒸馏水（产生蒸汽的工作介质）在密封的圆底烧瓶中利用磁搅拌器和热浴在80℃的温度（典型的应用温度）剧烈搅拌2小时。混合物转移到振荡漏斗中并用手剧烈振荡1分钟。振荡结束后观察到在几秒钟内发生了清晰的相分离和没有形成乳液。在2分钟的等待时间（应用中用于因重力而相分离的典型停放时间）后，两相分离和装入试样瓶中用于测量（情形A：通过重力分离）。
整个过程用第二个试样重复，其中除了通过重力而分离外，分离的工作介质水通过0.45µm的PTFE膜过滤器过滤（情形B：通过过滤分离）。
整个过程用第三个试样重复，其中除了通过重力而分离外，分离的工作介质水在5000转/分的转速下离心10分钟和然后通过0.45µm的PTFE膜过滤器过滤（情形C：通过离心和过滤分离）。
测量工作介质中剩余的离子液体：
称量量的几克的分离的蒸馏水在旋转蒸发器上在60℃和逐渐下降的压力直到最后＜10mbar下蒸发，以便将挥发性工作介质与痕量的不可蒸发的离子液体分离：离子液体-如本领域技术人员公知的-除了很少的例外情况外-具有几乎不可测量的小的蒸汽压力，在这种条件下定量地保留在烧瓶的残余物中。这种残余物现在用2-丙醇（优级纯，用于UV光谱学）定量地冲洗到10ml测量烧瓶中并均化。然后，借助于UV分光计对于含有2-丙醇的比色皿测量在213nm波长下的消光度。通过以按照原始量的蒸馏水计算的10ppm步长而标准添加纯离子液体1-乙基-3-甲基咪唑鎓三（五氟乙基）三氟磷酸盐，建立校准曲线，测量溶解的离子液体的量并计算原始浓度。校准曲线的线性回归值R2好于0.95。
结果：
蒸馏水中1-乙基-3-甲基咪唑鎓三（五氟乙基）三氟磷酸盐的浓度：
情形A（通过重力分离）：65 ppm
情形B：（通过离心分离）：45ppm
情形C（通过离心和过滤分离）：10ppm。
测量离子液体中剩余的水：
利用卡尔-费歇尔（Karl-Fischer）库仑法测定分离的1-乙基-3-甲基咪唑鎓三（五氟乙基）三氟磷酸盐的水含量为3100ppm。

Claims (21)

1.操作蒸汽循环工艺的方法，该循环工艺是在这样的装置中进行的，所述装置具有用于蒸发液态工作介质（A）的蒸发器（1）和用于做机械功的借助润滑剂润滑的膨胀器（5），其中所述方法具有下列方法步骤：
a) 将液态工作介质（A）输送到蒸发器（1），在其中蒸发该工作介质和将其以蒸汽态输送给膨胀器（5）；
b) 另外向膨胀器（5）输送作为润滑剂的离子液体（B），该离子液体与液态工作介质（A）在室温形成两个液态相；
c) 形成用于膨胀器（5）的润滑剂的离子液体在蒸发器（1）之前与工作介质（A）分离，其特征在于
所述离子液体（B）在所述工作介质中的溶解性为<0.1 m%，和/或
所述工作介质在所述离子液体（B）中的溶解性为<1 m%。
2.根据权利要求1的方法，其特征在于，将用于润滑膨胀器（5）的离子液体在膨胀器（5）上游输送到蒸汽态工作介质（A）并因此与工作介质（A）一起输送到膨胀器（5）和/或将离子液体加入到膨胀器（5）中。
3.根据权利要求1的方法，其特征在于，将蒸汽态工作介质在其重新输送到蒸发器（1）之前和在膨胀器（5）下游输送到至少一个冷凝器（3），在其中所述蒸汽态工作介质（A）被液化。
4.根据权利要求1的方法，其特征在于，将蒸汽态的工作介质（A）在膨胀器（5）下游输送到至少一个分离装置（4），在其中将离子液体(B)一步或多步地与工作介质（A）分离。
5.根据权利要求3的方法，其特征在于，将冷凝器（3）安置在膨胀器（5）下游和分离装置（4）上游，从而将离开膨胀器（5）的工作介质（A）和离子液体（B）的混合物输送到冷凝器（3）。
6.根据权利要求3的方法，其特征在于，冷凝器（3）安置在工作介质循环中的分离装置（4）下游，从而将来自分离装置（4）的至少部分蒸汽态的工作介质（A）输送到冷凝器（3）。
7.根据权利要求1的方法，其特征在于，用作为膨胀器（5）的润滑剂的离子液体（B）这样进行润滑剂循环，使得将离子液体（B）从至少一个润滑剂储料罐取出和被输送到膨胀器（5），从这里再次送回到所述至少一个润滑剂储料罐中。
8.根据权利要求7的方法，其特征在于，润滑剂储料罐通过至少一个分离装置形成，其中离子液体（B）一步或多步地与工作介质（A）分离。
9.根据权利要求8的方法，其特征在于，润滑剂储料罐通过在膨胀器（5）下游安置的至少一个分离装置（4）形成，向该分离装置输送来自膨胀器（5）的工作介质（A）和离子液体（B）的混合物。
10.根据权利要求9的方法，其特征在于，所述工作介质和离子液体进行相互分开的循环，其中润滑剂储料罐通过分配给膨胀器（5）的容器（10）形成，在其中一方面离子液体（B）作为液相以及另一方面基本上蒸汽态的窜气的工作介质作为蒸汽相被收集，并从该容器（10）出发将离子液体（B）与蒸汽态的工作介质（A）分开地和独立地输送到膨胀器（5），
将来自膨胀器（5）的离子液体（B）与窜气的工作介质蒸汽一起输送至容器（10）中；
将在容器（10）中收集的蒸汽态工作介质（A）从容器（10）中导出。
11.根据权利要求10的方法，其特征在于，将从容器（10）导出的蒸汽态的和任选地被离子液体污染的工作介质（A）输送到安置在膨胀器（5）下游的至少一个分离装置（4），在分开的工作介质循环和润滑剂循环情况下向该分离装置进一步输送来自膨胀器（5）和被离子液体（B）污染的工作介质（A），其中：从容器（10）导出的蒸汽态工作介质（A）在输送到至少一个分离装置（4）之前输送到冷凝器（3），在其中蒸汽态的工作介质（A）被液化，和/或容器（10）与分离装置（4）以这样的方式相连：使得离子液体（B）能够从分离装置（4）流向容器（10）以及任选地反过来进行。
12.根据权利要求1的方法，其特征在于，用于实施蒸汽循环工艺的装置是汽车的至少一个热回收设备的部件，使得将汽车的废热作为热输送到蒸发器（1），和由膨胀器（5）所做的机械功被汽车方面所利用。
13.根据权利要求1的方法，其特征在于，使用水蒸汽或挥发性物质作为工作介质。
14.根据权利要求1的方法，其特征在于，用作离子液体的是1-乙基-3-甲基咪唑鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐或1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-甲基硫酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-二乙基磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-二丁基磷酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-二氰胺，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基磺酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基羧酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-硫氰酸盐，1-乙基-3-甲基咪唑鎓-三氰基甲基化物，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐，或1-丙基-3-甲基咪唑鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-甲基硫酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-二乙基磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-二丁基磷酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基磺酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基羧酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-二氰胺，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-硫氰酸盐，1-丙基-3-甲基咪唑鎓-三氰基甲基化物，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐或1-丁基-3-甲基咪唑鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-乙基硫酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-甲基硫酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-甲烷磺酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-二乙基磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-二丁基磷酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基磺酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-全氟烷基羧酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-二氰胺，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-硫氰酸盐，1-丁基-3-甲基咪唑鎓-三氰基甲基化物，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐或1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-乙基硫酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-甲基硫酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-甲烷磺酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-二乙基磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-二丁基磷酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-二氰胺，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基磺酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基羧酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-硫氰酸盐，1-乙基-1-甲基吡咯烷鎓-三氰基甲基化物，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-乙基硫酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-甲基硫酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-甲烷磺酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-二乙基磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-二丁基磷酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-二氰胺，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基磺酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-全氟烷基羧酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-硫氰酸盐，1-丁基-1-甲基吡咯烷鎓-三氰基甲基化物，四烷基铵-双(三氟甲基磺酰基)亚氨盐，四烷基铵-三(五氟乙基)三氟磷酸盐，四烷基铵-三(全氟烷基)三氟磷酸盐，四烷基铵-乙基硫酸盐，四烷基铵-甲基硫酸盐，四烷基铵-甲烷磺酸盐，四烷基铵-二乙基磷酸盐，四烷基铵-二丁基磷酸盐，四烷基铵-二氰胺，四烷基铵-全氟烷基磺酸盐，四烷基铵-全氟烷基羧酸盐，四烷基铵-硫氰酸盐或四烷基铵-三氰基甲基化物，或具有含一个或多个中等长度烷基链（C5-C10）的氟化阴离子和/或阳离子的离子液体，或具有含一个或多个短的任选地被氧取代的烷基链（C1-C4）的含氧原子的小的极性阴离子和/或阳离子的离子液体，或上述离子液体的任意的混合物。
15.根据权利要求1的方法，其特征在于，所述离子液体（B）在所述工作介质中的溶解性为<100ppm。
16.根据权利要求1的方法，其特征在于，所述工作介质在所述离子液体（B）中的溶解性为<0.1m%。
17.操作蒸汽循环工艺的装置，所述装置至少具有用于蒸发液态工作介质（A）的蒸发器（1）和用于做机械功的借助润滑剂润滑的膨胀器（5），其中所述润滑剂由离子液体（B）形成，所述离子液体与液态工作介质（A）在室温下形成两个液相，其特征在于，
所述离子液体（B）在所述工作介质中的溶解性为<0.1 m%，和/或
所述工作介质在所述离子液体（B）中的溶解性为<1 m%。
18.根据权利要求17的装置，其特征在于，在膨胀器（5）下游连接至少一个冷凝器（3）和/或至少一个分离装置（4），其中设计为：冷凝器（3）安置在分离装置（4） 的上游和/或下游。
19.根据权利要求17的装置，其特征在于，分别设计用于工作介质（A）和用于膨胀器（5）的润滑剂的离子液体的分开的循环，其设计为：在膨胀器（5）下游设计至少一个用作工作介质（A）和/或离子液体（B）的储料罐的分离装置（4），向所述分离装置输送被离子液体污染的来自膨胀器（5）的工作介质和/或被工作介质（A）污染的离子液体（B）。
20.根据权利要求19的装置，其特征在于，向膨胀器（5）分配容器（10）作为离子液体（B）的储料罐，向所述容器（10）输送被工作介质污染的来自膨胀器（5）的离子液体（B）;
并且从容器（10）导出通向分离装置（4）的管道。
21.根据权利要求18的装置，其特征在于，分离装置（4）形成为狭长构造的柱形分离容器。
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